NO314989B1 - Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg - Google Patents

Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg Download PDF

Info

Publication number
NO314989B1
NO314989B1 NO19996524A NO996524A NO314989B1 NO 314989 B1 NO314989 B1 NO 314989B1 NO 19996524 A NO19996524 A NO 19996524A NO 996524 A NO996524 A NO 996524A NO 314989 B1 NO314989 B1 NO 314989B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
product
gas
synthesis
synthesis gas
hydrogen
Prior art date
Application number
NO19996524A
Other languages
English (en)
Other versions
NO996524L (no
NO996524D0 (no
Inventor
Bjoern Jarle Veland
Ola Olsvik
Jostein Sogge
Linda Bahr
Original Assignee
Statoil Asa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Statoil Asa filed Critical Statoil Asa
Priority to NO19996524A priority Critical patent/NO314989B1/no
Publication of NO996524D0 publication Critical patent/NO996524D0/no
Priority to EA200200640A priority patent/EA004084B1/ru
Priority to CA002395675A priority patent/CA2395675A1/en
Priority to DE60021120T priority patent/DE60021120D1/de
Priority to PCT/NO2000/000450 priority patent/WO2001047846A1/en
Priority to AT00991367T priority patent/ATE298737T1/de
Priority to US10/169,420 priority patent/US6794418B2/en
Priority to EP00991367A priority patent/EP1254097B1/en
Priority to MXPA02006409A priority patent/MXPA02006409A/es
Priority to AU32486/01A priority patent/AU783540B2/en
Publication of NO996524L publication Critical patent/NO996524L/no
Priority to ZA200205031A priority patent/ZA200205031B/en
Publication of NO314989B1 publication Critical patent/NO314989B1/no

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/56—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with solids; Regeneration of used solids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/1516—Multisteps
    • C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
    • C07C41/01—Preparation of ethers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C01B2203/0255—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step containing a non-catalytic partial oxidation step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0405—Purification by membrane separation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
    • C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/046—Purification by cryogenic separation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/048—Composition of the impurity the impurity being an organic compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/061—Methanol production
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0822—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel the fuel containing hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0827—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel at least part of the fuel being a recycle stream
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/141—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in parallel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Breeding Of Plants And Reproduction By Means Of Culturing (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for øking av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt et prosessanlegg som er modifisert for å utføre fremgangsmåten.
Det er i dag en klar tendens ved nybygging av prosessanlegg, som for eksempel anlegg for produksjon av metanol fra naturgass eller andre passende karbonkilder, å bygge anlegg med stadig større produksjonskapasitet, slik som over 5000 tonn metanol hver dag. På denne måten får man redusert produksjonskostnadene på grunn av skaleringsfaktorer.
I områder med lav naturgasspris vil man kunne produsere metanol til en kostnad ned mot USD 80 per tonn, noe som muliggjør innpass av metanol i et brenselmarked, dvs. til brenselcellebiler og el-produksjon.
For eksisterende prosessanlegg som er for små i forhold til dagens behov, finnes det et behov for løsninger hvor man kan øke totalproduksjonen og derved redusere produksjonskostnadene per enhet uten å måtte foreta store og kostnadskrevende ombygginger og utskiftninger av det eksisterende prosessanlegget.
Det finnes mange kjente løsninger for optimalisering av produksjonsprosessen for metanol fra naturgass. Disse løsningene er alle spesielt rettet mot prosessanlegg som bygges fra bunnen av. Således er det fra EP 839 786, EP 650 950, US 4.546.111 og US 4.782.096 kjent å skille purgegass fra syntesesløyfen for fremstilling av metanol i en hydrogenrik og en hydrogenfattig fraksjon, hvor den hydrogenrike fraksjonen tilføres den innkommende naturgass eller tilsettes til syntesegassen i syntesesløyfen.
I EP 195 200 blir det beskrevet en fremgangsmåte for regenerering av en purgegass fra en lavtrykks metanolsyntese. Denne regenereringen skjer ved en CO-omdanning av purgegassen hvorpå den resulterende gassen skilles i en inert gass-strøm og en hydrogenrik gass-strøm. Den hydrogenrike strømmen tilføres til syntesegassen som føres til syntesesløyfen.
Ingen av disse publikasjonene beskriver løsninger som muliggjør kapasitetsøkning i et eksisterende prosessanlegg uten at det er nødvendig med omfattende ombygninger av et eksisterende anlegg.
Det er således et mål ved foreliggende oppfinnelse å fremskaffe en fremgangsmåte for å øke produksjonen i et eksisterende prosessanlegg uten å måtte foreta store kostnadskrevende ombygginger av det eksisterende samt et prosessanlegg som er modifisert for å utføre foreliggende fremgangsmåte.
Dette er ifølge foreliggende oppfinnelse oppnådd ved fremgangsmåte for øking av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, hvor naturgassen først omdannes til en syntesegass i en syntesegass-seksjon, syntesegassen bringes til reaksjon i en reaktor for syntese av produktet, hvor ikke-omsatt syntesegass og produkt skilles i to strømmer hvor en produktrik strøm tas ut av prosessen, mens en produktfattig strøm resirkuleres tilbake som føde til reaktoren sammen med frisk syntesegass, hvor en del av den resirkulerende strømmen tas ut av resirkuleringssløyfen som en purgegass og hvor purgegassen skilles i hydrogenrike og hydrogenfattige strømmer hvor hydrogenrike strømmer tilføres i trinn i prosessen hvor det er ønskelig med et tilskudd av hydrogen, og hvor gjenværende varmeverdi i den hydrogenfattige strømmen eventuelt utnyttes til oppvarming før den slippes ut, hvor syntesegassen fra syntesegass-seksjonen tilføres en hydrogenrik strøm fra den skilte purgegassen og at denne hydrogenanrikede syntesegassen ledes gjennom en ny gjennomstrømningsreaktor for fremstilling av produkt samt en enhet for å skille en produktrik strøm som tas ut, samt en produktfattig strøm som benyttes som føde i den opprinnelige reaktoren.
Det er foretrukket at den produktfattige strømmen som benyttes som føde for den opprinnelige reaktoren, tilføres ytterligere syntesegass som blir fremstilt i en separat sekundær syntesegass-linje.
Fortrinnsvis blir den eksisterende reaktoren blir drevet tilnærmet uforandret.
Ifølge en foretrukket utførelsesform er den nye syntesegass-linjen basert på ATR eller
POX.
Det er foretrukket at produktet er metanol.
Det er også fremskaffet et prosessanlegg for fremstilling av et produkt med utgangspunkt i naturgass, hvor prosessanlegget omfatter en syntesegass-seksjon for fremstilling av syntesegass som hovedsakelig består av CO, CO2, H2 og vann, en synteseseksjon hvor produktet dannes, samt en renseseksjon hvor produktet skilles fra uomsatte reaktanter og andre stoffer og renses, hvor uomsatte reaktanter som skilles fra produktet, resirkuleres til synteseseksjonen, hvor en del av gassen som resirkuleres trekkes av i en linje for å hindre opphoping av inerte gasser, og hvor anlegget også omfatter en separasjonsenhet for å skille gassen som trekkes av i nevnte linje for å hindre opphoping av inerte gasser, i hydrogenrike og hydrogenfattige fraksjoner, en linje for å lede hydrogenfattige fraksjoner til eventuell forbrenning og linjer for å lede hydrogenrike fraksjoner inn i henholdsvis naturgassføden og for resirkulering til synteseseksjonen, hvor det mellom syntesegass-seksjonen og synteseseksjonen er anordnet en gjennomstrømningsreaktor for syntese av produkt, samt en separasjonsenhet for separasjon av en produktrik fraksjon til en linje samt en produktfattig fraksjon til en linje som leder til synteseseksjonen og hvor en av linjene for å lede hydrogenrike fraksjoner er anordnet for å tilsette hydrogenrike fraksjoner til syntesegassen før denne ledes gjennom gjennomstrømningsreaktoren.
Det er foretrukket at anlegget også omfatter en separat sekundær syntesegasslinje for fremstilling av en sekundær syntesegass, samt en linje for å lede den sekundære syntesegassen som føde for synteseseksjonen.
Oppfinnelsen vil nedenfor bli beskrevet ved hjelp av et eksempel samt de vedlagte figurer, hvor: figur 1 skjematisk viser oppbyggingen av et tradisjonelt anlegg for fremstilling av metanol fra naturgass, og figur 2 skjematisk viser oppbyggingen av et anlegg ifølge foreliggende oppfinnelse.
Fremstillingen av metanol gjøres i dag hovedsakelig ifølge prinsippskissen i figur 1. Prosessanlegget består i prinsipielt av tre seksjoner, en syntesegass-seksjon (2, 4, 8) hvor produseres normalt med utgangspunkt i naturgass (NG), en synteseseksjon (14) hvor selve metanolsyntesen foregår og en destillasjonsseksjon (17) hvor den fremstilte metanol renses.
Metanolsyntesen skjer ved de to følgende reaksjonene:
1) CO + 2H2 = CH3OH, eller
2) C02 + 3H2 = CH3OH
Syntesegassene, som i hovedsak omfatter CO, CO2 og H2, foruten vann og ikke-reagerte hydrokarboner, blir fremstilt ifølge et av tre ulike konsepter, nemlig:
a) konvensjonell dampreformering,
b) konvensjonell autoterm reformering med katalysator (ATR) eller uten katalysator (POX), eller
c) en kombinasjon av a) og b).
Før naturgassen sendes inn i linje 1 til reformeren for syntesegassproduksjon, fjernes
svovelforbindelser på konvensjonell måte, og damp mettes deretter inn og/eller tilsettes gassen direkte. Innmettingen kan også skje ved hjelp av en såkalt "saturator". Vanligvis behandles også gassen i en såkalt prereformer 2 før den sendes inn i reformeren 4,5, for å omsette alle høyere hydrokarboner.
Følgende kjemisk reaksjoner finner sted ved fremstilling av syntesegass:
3. CH3 + H20 = CO + 3H2, dampreformering
4. CH* + 1,5 H20 = CO + 2 H20, partiell oksidasjon
5. CO + H20 = C02 + H2) skiftreaksjon
Reaksjonene 3 og 5 i reformeringsreaktoren er sterkt endoterme og varmen som er nødvendig for reaksjonen kan enten tilføres ved ekstern fyring, som i en dampreformer, eller ved en kombinasjon med partiell oksidasjon, ifølge reaksjon 4, som i en autoterm reformer.
I en dampreformer (SR) blir naturgass (NG) (metan) konvertert i en rørreaktor ved høy temperatur og relativt lavt trykk. En tradisjonell dampreformer består av et stort antall
reaktorrør, vanligvis 100 til 1000, med en rørlengde på 10 - 16 m, hvor hvert rør har en indre diameter på omkring 10 cm og en ytre diameter på omkring 12 cm. Denne enheten kan ha en lengde på opp mot 50 meter, en bredde på over 10 meter og en høyde på over 20 meter slik at en slik reaktor kan være en relativt plasskrevende.
Konvensjonelle dampreformere drives i et trykkområde fra omkring 15 til 40 bar. Utløpstemperaturen fra en slik reformer kan komme opp mot 950 °C. Varmen som skal til for å drive reaksjonen tilføres ved hjelp av ekstern fyring eller oppvarming og reformeren kan være topp-, bunn- eller terassefyrt. Varmen kan også overføres til reaksjonen ved hjelp av konvektiv varme som i en varmevekslereaktor. Forholdet mellom damp og karbon er fra 1,6 til 4 og forholdet mellom H og CO i produktstrømmen fra reformeren er omkring 3. En typisk syntesegass fra en konvensjonell dampreformer inneholder omkring 3 volum% metan.
I en autoterm reformer (ATR) foregår syntesegassproduksjonen hovedsakelig ved reaksjonene 3 og 4, slik at varmen som er nødvendig for reaksjon 3 genereres internt ved reaksjon 4.1 en ATR føres naturgass (metan) sammen med oksygenholdig gass som eksempelvis luft, inn i et forbrenningskammer. Temperaturen i forbrenningskammeret kan komme opp i over 2000 °C. Etter forbrenningen bringes reaksjonene til likevekt over en katalysator før gassene forlater reformeren med en temperatur på omkring 1000 °C. Størrelsen på en ATR kan være en høyde på 10 - 20 meter med en diameter på omkring 4-7 meter.
En alternativ autoterm reformer benytter et konsept som kalles partiell oksidasjon (POX). En slik reformer inneholder ikke noen katalysator til å påskynde reaksjonene og vil derfor som oftest ha større dimensjoner enn en ATR.
Reformering av naturgass kan også foregå ved kombinert reformering (CR) hvor reformerseksjonen består av en SR og en ATR. En kombinasjon av SR og ATR gjør det mulig å justere sammensetningen ut av reformerseksjonen ved å regulere pådraget på de to reformerne. SR blir i CR drevet under noe mildere betingelser enn ved normal SR, dvs. ved noe lavere temperatur. Dette fører til at det er noe høyere i utslippsgassen fra reformeren. Dette metaninnholdet omsettes i den etterfølgende ATR. Forholdet mellom karbon og dam ligger for en slik reformer i området 1,2 til 2,4, med forhold mellom hydrogen og CO i produktgassen på godt over 2. Optimalt støkiometrisk tall (SN=(H2-C02)/(C02+CO)) for metanolsyntesen er omkring 2,05.
Figur 1 viser en syntesegass-seksjon av CR-typen. Det er imidlertid ikke kritisk hvilken type syntesegass-seksjon som er i anlegget. I et anlegg med syntesegass-seksjon av ATR-typen vil være uten SR 4, mens et anlegg av SR-typen ikke vil ha noen ATR 8 og luftseperasjonsenhet 7 med tilhørende linje 6.
Etter syntesegass-seksjonen 2,4,9 blir syntesegassen ført i linje 9 til en varmeveksler 10 hvor den blir avkjølt. Etter varmevekseleren 10 føres syntesegassen i linje 11 til en kompressor 12 hvor den blir komprimert til det ønskede trykket i metanolsyntesesekjonen, som typisk er omkring 80 bar.
Metanolsyntesen i synteseseksjonen skjer ifølge reaksjonsligning 1 og 2 over, og er en eksoterm prosess hvor det konvensjonelt anvendes flere forskjellige typer reaktorer 14, slik som: • Isoterm rør-reaktor med katalysator på innsiden av vertikale rør og kokende vann på utsiden. Reaksjonsvarmen vil da bli fjernet ved delvis fordamping av vannet.
• Adiabatisk fixed bed reaktorer med kjøling mellom hvert trinn
• Virvelsjiktreaktor
Adiabatiske reaktorer med kjøling ved hjelp av tilførsel av ny føde på flere nivåer
nedover i reaktoren (quench converter system).
Etter reaktoren 14 ledes produktet via en linje 15 til en råmetanolseparator 13 som skiller produktstrømmen i en metanolrik strøm 34 og en metanolfattig strøm 16. Den metanolrike strømmen i linje 34 blir ledet til en konvensjonell metanolrenseenhet 17 som gir metanol ut linje 18.
Den metanolfattige ledes vanligvis via en resirkulasjonslinje 16 tilbake til reaktoren 14. Alternativt er reaktoren en gjennomstrømningsreaktor uten resirkulasjon som er etterfulgt av en eller flere tilsvarende reaktorer satt i serie.
I figur 1 er det vist en synteseloop 13,15 og 16 (resirkuleringsreaktor). Selve resirkuieringssløyfen består av en varmeveksler ("inter exchanger") (ikke vist) som forvarmer føden til syntesereaktoren og avkjøler produksjonsgassen, syntesereaktoren(e) 14, en råmetanolseparator 13 og et system for gjenvinning av energi fra de eksoterme metanolsyntesereaksjonene (ikke vist).
En såkalt purgestrøm tas ut av denne resirkuieringssløyfen via linje 19 for å hindre akkumulering av inerte (ikke-reagerende) gasser i resirkuieringssløyfen. Denne purgegassen benyttes normalt som forbrenningsgass til varmekrevende prosesser i metanolsyntesen eller i en annen prosess ved samme anlegg, eller slippes ut.
Figur 2 illustrerer en foretrukket utførelsesform av foreliggende oppfinnelse hvor man har gått ut fra et tradisjonelt eksisterende metanolsynteseanlegg som beskrevet ovenfor. Det ble tatt utgangspunkt i et anlegg med en eksisterende reformerseksjon basert på CR.
Purge-gass som tas ut fra resirkuieringssløyfen i linje 19 separeres her i en separasjonsenhet 20 i tre strømmer, to hydrogenrike gass-strømmer 21,23 ved forskjellig trykk, og en hydrogenfattig strøm 22. Separasjonsenheten 20 er en konvensjonell hydrogengjenvinningsenhet som enten virker etter Pressure Swing Adsorbtion (PSA)-prinsippet, membranprinsippet eller er av kryogen type. Fortrinnsvis har de hydrogenrike fraksjonene et hydrogeninnhold på 70 til 100 %.
Den ene hydrogenrike strømmen 21 ledes inn i gasstilførselen 1 og blandes med innkommende naturgass. Den andre hydrogenrike strømmen 23 ledes inn i syntesegass-strømmen i linje 11. Alternativt, alt etter de relative trykk i de forskjellige deler, kan denne hydrogenrike strømmen 23 ledes via linje 23' inn i syntesegass-strømraen etter kompressoren 12 inn i en linje 24. Den hydrogenfattige strømmen 22 sendes til brennerne i dampreformeren 4 som brensel.
Linje 24 leder syntesegass-strømmen fra kompressoren 12 til en ekstra gjennomstrømningsreaktor 25 for fremstilling av metanol. Denne syntesegass-strømmen er anriket på hydrogen fra linje 23 eller 23'. Reaktoren 25 vil normalt gi et utbytte på omkring 30 % metanol, dvs. at omkring 30 - 35 % av karbonet inn på reaktoren blir omdannet til metanol. Produktstrømmen fra reaktoren 23 skilles i en råmetanolutskiller 33 i en metanolrik strøm 27 og en strøm 26 som består hovedsakelig av ikke-reagert syntesegass samt i metanolsyntesen inerte gasser. Strøm 26 ledes inn til en resikuleringskompressor 34 i resirkuieringssløyfen 16 og blir tilført den eksisterende reaktoren 14.
Det støkiometriske tallet, SN, for syntesegassen i linje 9 normalt vil ligge omkring 2,06, vil SN i linje 24 normalt være større enn 2,06 på grunn av tilførsel av hydrogenrik gass fra linje 23 eller 23'. Den metanolfattige strømmen 26 har et høyt hydrogeninnhold i forhold til andre reaktive gasser, dvs. et høyt SN-tall som normalt vil være større enn 2,10.
For å redusere SN til gassen fra linje 26, blir resirkuleirngslinjen 16 også tilført en syntesegass med lavere SN produsert i en separat sekundær syntesegasslinje 28,29,30, 31,32. Denne sekundære syntesegasslinjen omfatter en ATR- eller POX-reaktor 30 som får oksygen via linje 29 fra oksygenenhet 28 og naturgass fra linje 31. Denne nye syntesegassen tilføres til resirkuleringslinje 16 gjennom linje 32. Denne sekundære syntesegasslinjen vil også kunne inneholde ikke viste enheter kompressor og varmevekselere etc. Gassen som tilføres reaktoren 30 blir forbehandlet på samme måte som den opprinnelige syntesegasslinjen, 2,4,8. Varmeoverskudd i prosessen kan benyttes i de forskjellige separasjonstrinnene, eventuelt kan naturgassføden til ATR eller POX 20 varmes ved hjelp av en ekstra forbrenningsovn (fire heater) eller varmeveksling med varm syntesegass ut fra ATR eller POX 20.
Det er her viktig at den nye separate ATR eller POX reaktoren 30 som gir syntesegass med SN som er mindre enn 2, har en kapasitet som er tilstrekkelig til at SN i føden til reformeren 14 reduseres til omkring 2,06 fra SN på over 2,10 i gassen i linje 26.
Gjennomstrømningsreaktoren 25 vil gi mer enn nok damp ved riktig trykk til å oppnå et gunstig forhold mellom damp og karbon på reformeren 14.
Omsetningen i den nye reaktoren 25 vil påvirke omsetningen i den eksisterende reaktoren 14 slik at en redusert omsetning i reaktor 25 vil føre til at mer uomsatt syntesegass blir tilført fra reaktor 25 til reaktor 14, slik at metanolproduksjonen i 14 derfor vil øke.
Hvor mye av gassen i resirkuleringslinjen 16 som tas av som purge gass gjennom linje 19 og hvor mye som resirkuleres direkte tilbake i linje 16 til reformeren 14, kan varieres for optimalisering av systemet.
Eksempler
Tabellen under viser simuleringsresultater for to eksempler, ett for en eksisterende metanolprosess ifølge skissen i figur 1, og en for et anlegg ifølge foreliggende oppfinnelse.
Utgangspunktet for simuleringen er naturgass med et metaninnhold på ca. 82 % metan. Oksygenføden er variert slik at CHt-slip er ca. 1,36 %. Pådragene i den eksisterende reformerseksjonen er de samme i begge eksemplene.
Den nye ATR opererer ved 35 bar og forholdet vanndamp til karbon (S/C) til prereformeren i den nye linje II er 1,0. Gjennomstrømningsreaktoren 25 er plassert etter syntesegassreaktoren 12 og har et utløpstrykk på 80 bar.
Man kan se fra tabellen over at man i det viste eksempelet kan øke produksjonen av råmetanol i et prosessanlegg for metanolproduksjon betydelig, uten å belaste det opprinnelige anlegget mer enn ved tradisjonell drift. Dette har først og fremst en betydning utvidelser av eksisterende anlegg hvor man ønsker å benytte eksisterende anlegg i størst mulig grad og ikke behøve å dimensjonere om og bygge om store deler av det eksisterende anlegget.
For det ombygde anlegget får man utnyttet overskuddsmaterialer eller uomsatte mengder av en type reaktanter i prosessen ved tilførsel av nye mengder av andre reaktanter og på denne måten øke produksjonen slik at denne blir billigere.
Det kan være viktig å merke seg at de enkelte moduler og bestanddeler i de eksemplifiserte anleggene kan være annerledes oppbygget enn det som i utgangspunktet kan leses ut fra figurene. Elementer som fagmannen ved inngår eller kan inngå i slike anlegg, slik som varmevekslere, kompressorer, avspenningstanker etc, er til dels utelatt da de ikke har betydning for oppfinnelsen. På samme måte kan sammenstillingen av enkelte av elementene avvike. Således kan enkelte av de elementer som er tegnet som en enhet, bestå av flere like eller forskjellig elementer koblet i serie og/eller i parallell. Eksempelvis kan reaktoren 14 omfatte et flertall parallellkoblede og/eller seriekoblede reaktorer.
Det å trekke av purge-gass og skille denne i hydrogenrike og hydrogenfattige strømmer, kan bli benyttet for utvidelse av kapasiteten også i andre prosesser slik som anlegg for fremstilling av dimetyleter. Dette er anlegg som er relativt parallelle til anlegg for metanolproduksjon og hvor problemstillingene kan være helt parallelle.

Claims (7)

1. Fremgangsmåte for øking av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, hvor naturgassen først omdannes til en syntesegass i en syntesegass-seksjon, syntesegassen bringes til reaksjon i en reaktor for syntese av produktet, hvor ikke-omsatt syntesegass og produkt skilles i to strømmer hvor en produktrik strøm tas ut av prosessen, mens en produktfattig strøm resirkuleres tilbake som føde til reaktoren sammen med frisk syntesegass, hvor en del av den resirkulerende strømmen tas ut av resirkuieirngssløyfen som en purgegass og hvor purgegassen skilles i hydrogenrike og hydrogenfattige strømmer hvor hydrogenrike strømmer tilføres i trinn i prosessen hvor det er ønskelig med et tilskudd av hydrogen, og hvor gjenværende varmeverdi i den hydrogenfattige strømmen eventuelt utnyttes til oppvarming før den slippes ut, karakterisert ved at syntesegassen fra syntesegass-seksjonen tilføres en hydrogenrik strøm fra den skilte purgegassen og at denne hydrogenanrikede syntesegassen ledes gjennom en ny gjennomstrømningsreaktor for fremstilling av produkt samt en enhet for å skille en produktrik strøm som tas ut, samt en produktfattig strøm som benyttes som føde i den opprinnelige reaktoren.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den produktfattige strømmen som benyttes som føde for den opprinnelige reaktoren, tilføres ytterligere syntesegass som blir fremstilt i en separat sekundær syntesegass-linje.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert v e d at den eksisterende reaktoren blir drevet tilnærmet uforandret.
4. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av de foregående krav, karakterisert ved at den nye syntesegass-linjen er basert på ATR eller POX.
5. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av de foregående krav, karakterisert ved at produktet er metanol.
6. Prosessanlegg for fremstilling av et produkt med utgangspunkt i naturgass, hvor prosessanlegget omfatter en syntesegass-seksjon (2,3,4,5,6,7, 8) for fremstilling av syntesegass som hovedsakelig består av CO, CO2, H2 og vann, en synteseseksjon (14) hvor produktet dannes, samt en renseseksjon (13,17) hvor produktet skilles fra uomsatte reaktanter og andre stoffer og renses, hvor uomsatte reaktanter som skilles fra produktet, resirkuleres til synteseseksjonen (14), hvor en del av gassen som resirkuleres trekkes av i en linje (19) for å hindre opphoping av inerte gasser, og hvor anlegget også omfatter en separasjonsenhet (20) for å skille gassen som trekkes av i linje (19) i hydrogenrike og hydrogenfattige fraksjoner, en linje (22) for å lede hydrogenfattige fraksjoner til eventuell forbrenning og linjer (21,23) for å lede hydrogenrike fraksjoner inn i henholdsvis naturgassføden og for resirkulering til synteseseksjonen (14), karakterisert ved at det mellom syntesegass-seksjonen (2, 4, 8) og synteseseksjonen (14) er anordnet en gjennomstrømningsreaktor (25) for syntese av produkt, samt en separasjonsenhet (33) for separasjon av en produktrik fraksjon til en linje (27) samt en produktfattig fraksjon til en linje (26) som leder til synteseseksjonen (14) og hvor linje (23) er anordnet for å tilsette hydrogenrike fraksjoner til syntesegassen før denne ledes gjennom gjennomstrømningsreaktoren(25).
7. Prosessanlegg ifølge krav 6, karakterisert ved at det også omfatter en separat sekundær syntesegasslinje (28,29,31, 30) for fremstilling av en sekundær syntesegass, samt en linje (32) for å lede den sekundære syntesegassen som føde for synteseseksjonen (14).
NO19996524A 1999-12-28 1999-12-28 Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg NO314989B1 (no)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO19996524A NO314989B1 (no) 1999-12-28 1999-12-28 Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg
AU32486/01A AU783540B2 (en) 1999-12-28 2000-12-28 Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons
PCT/NO2000/000450 WO2001047846A1 (en) 1999-12-28 2000-12-28 Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons
CA002395675A CA2395675A1 (en) 1999-12-28 2000-12-28 Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons
DE60021120T DE60021120D1 (de) 1999-12-28 2000-12-28 Verfahren und produktionsstätte zur herstellung von oxygenierten kohlenwasserstoffen
EA200200640A EA004084B1 (ru) 1999-12-28 2000-12-28 Способ и установка для получения кислородсодержащих углеводородов
AT00991367T ATE298737T1 (de) 1999-12-28 2000-12-28 Verfahren und produktionsstätte zur herstellung von oxygenierten kohlenwasserstoffen
US10/169,420 US6794418B2 (en) 1999-12-28 2000-12-28 Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons
EP00991367A EP1254097B1 (en) 1999-12-28 2000-12-28 Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons
MXPA02006409A MXPA02006409A (es) 1999-12-28 2000-12-28 Metodo y planta para la produccion de hidrocarburos oxigenados.
ZA200205031A ZA200205031B (en) 1999-12-28 2002-06-21 Method and plant for production of oxygenated hydrocarbons.

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO19996524A NO314989B1 (no) 1999-12-28 1999-12-28 Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO996524D0 NO996524D0 (no) 1999-12-28
NO996524L NO996524L (no) 2001-06-29
NO314989B1 true NO314989B1 (no) 2003-06-23

Family

ID=19904167

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO19996524A NO314989B1 (no) 1999-12-28 1999-12-28 Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg

Country Status (11)

Country Link
US (1) US6794418B2 (no)
EP (1) EP1254097B1 (no)
AT (1) ATE298737T1 (no)
AU (1) AU783540B2 (no)
CA (1) CA2395675A1 (no)
DE (1) DE60021120D1 (no)
EA (1) EA004084B1 (no)
MX (1) MXPA02006409A (no)
NO (1) NO314989B1 (no)
WO (1) WO2001047846A1 (no)
ZA (1) ZA200205031B (no)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO314496B1 (no) * 2001-06-27 2003-03-31 Statoil Asa I & K Ir Pat Fremgangsmåte for öking av produksjon i et eksisterende prosessanlegg samtet prosessanlegg
CA2357527C (en) 2001-10-01 2009-12-01 Technology Convergence Inc. Methanol recycle stream
WO2003029174A2 (en) * 2001-10-01 2003-04-10 Technology Convergence Inc. Methanol production process
NO20026021D0 (no) 2002-12-13 2002-12-13 Statoil Asa I & K Ir Pat Fremgangsmåte for ökt oljeutvinning
US6887907B2 (en) * 2003-03-05 2005-05-03 L'air Liquide - Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the production of dimethyl ether
US7556660B2 (en) 2003-06-11 2009-07-07 James Kevin Shurtleff Apparatus and system for promoting a substantially complete reaction of an anhydrous hydride reactant
FR2894251B1 (fr) * 2005-12-05 2008-01-04 Air Liquide Procede de synthese de methanol permettant un recyclage du gaz residuaire
EP2399894B1 (en) * 2006-05-30 2014-03-12 Starchem Technologies, Inc. Methanol production process and system
US7651542B2 (en) 2006-07-27 2010-01-26 Thulite, Inc System for generating hydrogen from a chemical hydride
US7648786B2 (en) 2006-07-27 2010-01-19 Trulite, Inc System for generating electricity from a chemical hydride
US8357214B2 (en) 2007-04-26 2013-01-22 Trulite, Inc. Apparatus, system, and method for generating a gas from solid reactant pouches
KR20100061453A (ko) 2007-07-25 2010-06-07 트루라이트 인크. 하이브리드 전력의 생성 및 사용을 관리하는 장치, 시스템 및 방법
US20110071229A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Synthesis Energy Systems, Inc. Synthetic Gas Recycle Apparatus and Methods
ITMI20120418A1 (it) * 2012-03-19 2013-09-20 Eni Spa Procedimento catalitico per produrre gas di sintesi e idrogeno
DE102014016704A1 (de) * 2014-11-12 2016-05-12 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Anlage zur Herstellung eines oder mehrerer Reaktionsprodukte
JP6663211B2 (ja) * 2015-12-04 2020-03-11 三菱重工エンジニアリング株式会社 メタノール製造システム及び製造方法
GB201710951D0 (en) * 2017-07-07 2017-08-23 Johnson Matthey Plc Methanol synthesis process
CN108455527B (zh) * 2018-02-23 2019-03-08 深圳高发气体股份有限公司 一种超高纯度氢的制备装置

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5795926A (en) 1980-12-08 1982-06-15 Toyo Eng Corp Method for simultaneous production of methanol and higher alcohol
US4546111A (en) 1983-04-22 1985-10-08 Foster Wheeler Energy Corporation Process for the production of oxygenated organic compounds such as methanol
DE3510096A1 (de) 1985-03-20 1986-09-25 Uhde Gmbh, 4600 Dortmund Verfahren zur aufbereitung eines restgases aus einer niederdruckmethanolsynthese
CA1263671A (en) 1986-02-10 1989-12-05 David Leon Banquy Process for the production of synthesis gas
US4782096A (en) 1986-02-10 1988-11-01 Foster Wheeler Usa Corporation Process for the production of synthesis gas
JPH07126201A (ja) 1993-10-27 1995-05-16 Mitsubishi Gas Chem Co Inc メタノール製造方法
DE19644216A1 (de) 1996-10-24 1998-04-30 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Erzeugen von Methanol aus Erdgas

Also Published As

Publication number Publication date
US6794418B2 (en) 2004-09-21
DE60021120D1 (de) 2005-08-04
WO2001047846A1 (en) 2001-07-05
EP1254097B1 (en) 2005-06-29
US20030092780A1 (en) 2003-05-15
AU3248601A (en) 2001-07-09
ZA200205031B (en) 2003-09-22
WO2001047846B1 (en) 2001-11-08
NO996524L (no) 2001-06-29
EA004084B1 (ru) 2003-12-25
MXPA02006409A (es) 2003-09-22
EP1254097A1 (en) 2002-11-06
CA2395675A1 (en) 2001-07-05
AU783540B2 (en) 2005-11-10
EA200200640A1 (ru) 2002-12-26
ATE298737T1 (de) 2005-07-15
NO996524D0 (no) 1999-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6191174B1 (en) Process and plant for the production of methanol
NO314989B1 (no) Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg
US6599491B2 (en) Bimodal hydrogen manufacture
NO311348B1 (no) Fremgangsmåte for fremstilling av metanol
CN110382406A (zh) 减少气态流中的co2的同时改进用于生产合成气和甲醇的重整工艺的效率的方法和设备
NO311019B1 (no) Fremgangsmate for fremstilling av syntesegasser fra hydrokarboner for anvendelse ved fremstilling av ammoniakk ogmetanol
EA034987B1 (ru) Способ получения метанола
NO345189B1 (no) Fremgangsmåte for å syntetisere metanol
NO311081B1 (no) Optimalisert FT-syntese ved reformering og resirkulering av tail-gass fra FT-syntesen
EA034913B1 (ru) Способ получения метанола
EA005783B1 (ru) Способ получения углеводородов
EP2576433B1 (en) Generating methanol using ultrapure, high pressure hydrogen
NO314496B1 (no) Fremgangsmåte for öking av produksjon i et eksisterende prosessanlegg samtet prosessanlegg
NO310863B1 (no) Kogenerering av metanol og elektrisk kraft
WO2017121978A1 (en) Methanol process
US20240101417A1 (en) Method for preparing a synthesis gas
CA3220255A1 (en) Blue methanol
WO2021122658A1 (en) System for methanol production from a synthesis gas rich in hydrogen and co2/co
KR960003232B1 (ko) 자열 스팀 개질 방법
KR20220148838A (ko) 메탄올, 암모니아 및 요소의 동시 생성
NO311018B1 (no) Fremgangsmate for fremstilling av ra ammoniakk-syntesegass fra hydrokarboner
NO176602B (no) Fremgangsmåte og anlegg for anvendelse av naturgass