NO161042B - Fremgangsmaate og trakt for kontinuerlig stoeping av baandmateriale. - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører støping av relativt brede, tynne metallbåndmaterialer ved høye kjølehastigheter og høye fremstillingshastigheter, særlig er oppfinnelsen rettet på en fremgangsmåte ifølge krav 1' s ingress og en trakt ifølge krav 10 for frembringelse og opprettholdelse av passende metallostatisk trykkhode ved munnstykket under den kontinuerlige støping av båndmaterialet.

Fordelene og den økonomiske betydning ved fremstilling av tynne metalliske båndmaterialer ved en støpeprosess sammen-Jignet med den konvensjonelle valsing eller reduksjonsopera-sjoner er åpenbare. Det faktum at båndstøping utføres med tilstrekkelig høye avkjølingshastigheter til å gi amorft materiale er enda mer betydningsfullt. Det er imidlertid like åpenbart at det er mange båndstøpingsparametere som må kontrolleres eller styres for å garantere at det støpte båndet får en akseptabel kvalitet og jevn sammensetning og stru-ktur. Av disse grunner er en fagmann kjent med vanskelig-hetene som er forbundet med å utvikle en kommersiélt vellykket båndstøpingsoperasjon.

Det generelle konsept ved støping av tynne båndmaterialer såsom ark, folier, bånd og ribber ble beskrevet på det tidlige 1900 tallet. F.eks. angir US patent nr. 905.758 og 993.904 fremgangsmåter hvor smeltet metall avgis på en beveget, relativt kald overflate og materialet trekkes og herdes på denne til et kontinuerlig tynt bånd. Disse mothold beskriver at smeltet metall kan helles eller strømme fra en smeltedigel eller annen mottagende anordning på den glatte utvendige overflaten av en roterende væskekjølt kobbertrommel eller skive for å danne båndmaterialer. Til tross for at slike konsepter er tidligere beskrevet, foreligger ingen bevis på kommersiéll suksess ved båndstøping i løpet av den tidlige delen av det 20. århundre.

Nylig er det i US patent nr. 3.522.836 og 3.605.863 beskrevet en fremgangsmåte for fremstilling av et kontinuerlig produkt såsom metallisk tråd eller bånd fra smeltet metall. Disse publikasjoner angir at en konveks menisk av smeltet metall bør komme ut fra et munnstykke. En varmeekstraherende overflate såsom en vannavkjølt trommel beveges i en bane hovedsakelig parallellt ■ med utløpsåpningen og i kontakt med menisken av smeltet metall og trekker kontinuerlig materialet og danner et jevnt kontinuerlig produkt. Denne beskrevne fremgangsmåte kalles gjerne "smeltedrag"-prosessen da den varmeekstraherende overflate som beveger seg forbi menisken av smeltet metall ved munnstykkeåpningen påvirker hastigheten til den smeltede metallstrøm eller drag gjennom munnstykket.

Det er kjent flere andre hurtigkjølingsteknikker på området. F.eks. er smeltespinningsprosesser for fremstilling av metall-tråd ved kjøling av en fin smeltet metallstrøm enten i fri flukt eller mot en kjøleblokk blitt praktisert. Smelteekst-raksjonsteknikker er også kjent, såsom smeltedigelsmelte-ekstraksjon beskrevet i US patent nr. 3.838.185 og hengende dråpemetallekstraksjon fra US patent nr. 3.896.203. Det er funnet vanskelig å fremstille jevne ark eller bånd ved slike alternative teknikker for hurtigstøping. Det er mange fak-torer såsom støpetemperatur, trakt- og munnstykkekonstruksjon, mønstere for smeltet metallstrøm, metallturbulens, metall-trykk, hjelpeoverflatekjøling, overflatebelegg o.l. som synes å påvirke produktets tykkelse og kvalitet ved hurtig støpt båndmateriale.

Til tross for den relativt lange historien til båndstøpings-kunsten og de nyere utviklinger på dette området, er bånd-støping ikke en utbredt akseptert og kommersiell betydnings-full operasjon på det nåværende tidspunkt. Det synes som om flere forbedringer, modifikasjoner og inovasjoner er nød-vendige på området for å gi båndstøpingskunsten en betydelig kommersiéll fremgang. F.eks. må riktige forhold mellom så-danne variable som smeltet metalltraktkonstruksjon, munn-stykkeåpningsstørrelse, avstand fra støpeoverflaten, hastighet hvormed en slik overflate beveges, avkjølingshastighet, metalltilførselshastigheter o.l. bestemmes for å oppnå den jevnhet og konsistens som kreves for vellykket, kommersiell fremstilling av støpt bånd.

Foreliggende oppfinnelse er spesielt rettet på en forbedret fremgangsmåte og en trakt, for kontinuerlig støping av bånd på en støpeoverflate som beveger seg forbi et munnstykke med smeltet metall. Foreliggende oppfinnelse

else er ikke rettet på noe spesielt munnstykke som kan anvendes ved båndstøpning, men derimot på trakten ■.. hvori det smeltede metall holdes før slikt metall tilføres gjennom et munnstykke som befinner seg i en del av trakten.

Trakte- eller smeltedigeler som er tidligere kjent, slik som beskrevet i US patent nr. 4.077.462#har generelt et ensartet tverrsnitt og er generelt sylindriske eller rektangulære. Imidlertid kan også ovefløpssmeltedigeler slik som beskrevet i US patent nr. 993.904 anvendes for båndstøping.

Man har funnet at det smeltede metallet i de tidligere kjente reservoirer kan måtte settes under trykk med utvendig trykk-utstyr for å utpresse metallet korrekt gjennom munnstykket som angitt i US patent nr. 4.14 2.571. Man har også funnet at det tar betydelig tid å fylle de tidligere kjente smeltedigeler til riktig høyde for å gi det nødvendige trykkhode hvilket trykker det smeltede metall ut gjennom munnstykket. Også strømningsmønstere av smeltet metall kan forårsake støpepro-blemer, spesielt ved begynnelsen av båndstøpingsprosessen. Videre er det funnet vanskelig å opprettholde et relativt konstant statisk trykkhode ved å kontrollere .smeltet metall-høyde i de tidligere kjente smeltedigeler, selv i generelt kjeglesnitt koniske trakter slik som vist i US patent nr. 3.576.207.

Følgelig foreligger behov for en ny og forbedret fremgangsmåte for hurtig å oppnå og opprettholde korrekt munnstykketrykk og en ny og forbedret trakt for å romme smeltet metall som skal støpes til båndmaterialet gjennom et munnstykke

som befinner seg i en nedre del av trakten, hvilke overvinner de tidligere kjente ulemper og bidrar til jevnhet og konsistens under båndstøping.

Foreliggende oppfinnelse kan sammenfattes som tilveiebring-else av en fremgangsmåte for kontinuerlig støpning av bånd-materialet på en støpeoverflate som beveger seg forbi et munnstykke i en trakt som rommer smeltet metall bestående av trinnene å helle smeltet metall i en trakt med en tilstrekkelig hastighet til å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,017 kp/cm<2> ved munnstykket i løpet av 1-sekund etter hellingens begynnelse, å helle ytterligere smeltet metall i trakten for å oppnå en gjennomsnittelig hastighet på trykkforandingen ved munnstykket på minst 0,017 kp/cm<2> pr.sek. inntil arbeidsstykket til munnstykket er minst 0,0036 kp/cm<2>, samt å helle ytterligere smeltet metall i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å opprettholde i hovedsak et konstant arbeidstrykk ved munnstykket under stespeoperasj onen. Oppfinnelsen vedrører også en trakt sem angitt i krav 10's karakteriserende del som skal romme smeltet metall hvilket skal støpes til båndmateriale gjennom et munnstykke sam befinner seg i en del av trakten. Trakten består av en frontvegg med en innvendig overflate, en bakvegg med en innvendig flate og sidevegger sam omslutter et område sam inneholder smeltet metall avgrenset mellom den innvendige flaten til frontveggen og den innvendige flaten til bakveggen. Den innvendige flaten til frontveggen konvergerer med den innvendige flaten til bakveggen i det minste på et sted nær munnstykket. I en foretrukket utførelsesform avtar den laterale avstanden mellom de konvergerende front- og bakvegger progressivt i retning av munnstykket.

Blant fordelene ved foreliggende oppfinnelse er tilveiebringelsen av en forbedret fremgangsmåte og en trakt hvor et relativt konstant metallostatisk trykkhode lett kan opprettholdes ved et munnstykke sam befinner seg i en det av trakten sam brukes for båndstøping.

Et formål ved foreliggende oppfinnelse er å unngå behovet for å tilføre det smeltede metallet som holdes i en trakt sam brukes for båndstøping et utvendig trykk.

En annen fordel ved foreliggende oppfinnelse er at det metallostatiske trykkhodet med et munnstykke i en båndstøpingstrakt raskt kan frembringes uten for mye turbulens av smeltet metall og raskt stabilisere båndstøpningsoperasj onen etter påbegynnelsen og fører til at lite eller ikke noe skrapmateriale støpes.

Disse og andre formål og fordeler vil fremgå klarere av den følgende detaljerte beskrivelse og de medfølgende tegninger. Fig. 1 illustrerer en typisk enhet sett fra siden delvis i snitt som brukes for kontinuerlig støping av båndmateriale. Fig. 2 er et tverrsnitt av en trakt ifølge foreliggende oppfinnelse.

Fig. 3 er trakten som er vist i fig. 2 forfra.

Fig. 4 er et tverrsnitt av en alternativ trakt ifølge foreliggende oppfinnelse. Fig. 5 er et tverrsnitt av en alternativ trakt ifølge foreliggende oppfinnelse. Fig. 6 er et forstørret tverrsnitt av munnstykkeområdet til en trakt ifølge foreliggende oppfinnelse. Fig. 7 er et tverrsnitt av en alternativ trakt ifølge foreliggende oppfinnelse. Fig. 1 illustrerer generelt en apparatur for støping av metallbåndmaterialet 10. Denne apparatur inneholder et ele-ment 12 hvorpå båndet 10 støpes. I en foretrukket utførelses-form støpes et bånd på en glatt utvendig overflate 14 av en sirkulær trommel eller hjul som vist i fig. 1. Andre kon-figurasjoner enn den sirkulære kan også anvendes. F.eks.

kan et hjul med en glatt kjeglesnittkonisk ytre overflate (ikke vist) anvendes. Også et belte som roterer gjennom en generelt ovular bane kan anvendes som støpeelement.

I en foretrukket utførelsesform béstår støpeelementet 12 av et vannavkjølt kobberkjul. Kobber velges p.g.a. sin høye varmeledningsevne, men kobberlegeringer, stål, messing, alu-minium eller andre metaller kan også benyttes alene eller i kombinasjon. Likeledes kan kjøling utføres ved bruk av et annet medium enn vann. Vann velges gjerne fordi det er billig

og lett tilgjengelig.

Under drift av støpeenheten som er vist i fig. 1 må overflaten 14 til det roterbare støpehjul 12 kunne absorbere den varme som frembringes ved kontakt med smeltet metall ved begynnelsesstøpepunktet 16, og denne varmen må i det vesentlige ledes inn i kobberhjulet under hver omdreining av hjulet. Begynnelsesstøpepunktet 16 betyr det omtrentlige sted på støpeoverflaten hvor smeltet metall 20 fra trakten 22 først kommer i kontakt med støpeoverflaten 14. Kjøling ved varmeledning kan oppnås ved å avgi relativt store vann-mengder gjennom innvendige kanaler som befinner seg nær overflaten av støpehjulet 12. Alternativt kan kjølemediet avgis direkte til undersiden av støpeoverflaten. Selvfølgelig kan kjøleteknikker i.l. anvendes for å akselerere eller redu-sere kjøléhastighetene etter ønske under båndstøping.

Enten en trommel, hjul eller belte benyttes for støping,

bør støpeoverflaten være relativt glatt og symmetrisk for å maksimalisere jevn produktoverflate under båndstøping. F.eks. bør under visse båndstøpingsoperasjoner avstanden mellom den utvendige støpeoverflate 14 og flatene som avgrenser åpningen til munnstykket hvor gjennom smeltet metall føres fra en trakt til støpeoverflaten 14 ikke avvike fra en ønsket eller fastsatt avstand. Denne avstanden skal i det følgende kalles »standoff" avstand eller gap under støpeoperasjonen. Det er klart at gapet bør opprettholdes i det vesentlige konstant under støpeoperasjonen ved fremstilling av bånd med en jevn dimensjon.

Det smeltede materialet 20 som skal støpes i apparaturen som er beskrevet her tilbakeholdes fortrinnsvis i en smeltedigel 22 eller trakt, som er forsynt med en utstrømningsåpning 24 eller munnstykke. Munnstykket befinner seg gjerne i den nedre delen av trakten 22 men kan også befinne seg andre steder såsom i en sidevegg.

Trakten 22 som rommer det smeltede metallet 20 som skal støpes til båndmateriale har en fremre vegg 26 og en bakre vegg 28 i forhold til båndstøpingsretningen som generelt er angitt ved pilene i fig. 1 og 2. Den fremre veggen 26 og den bakre veggen 28 har innvendige flater 2 9 og 3 0 i forhold til området av trakten 22 som rommer det smeltede metallet 20.

Området som rommer det smeltede metallet 2 0 er avgrenset mellom de innvendige flater 29 og 3 0 av den fremre veggen 26 og den bakre veggen 28 og er omgitt av sidevegger 3 2 og 34. I en foretrukket utførelsesform er den fremre veggen 26 og bakre veggen 28 av trakten 22 adskilte deler som er lagt mellom to generelt rektangulære sidevegger 32 og 34. Metall-plater 36 og 38 kan plasseres over i det minste en del av de utvendige vegger 40 og 42, henholdsvis av sideveggene 32 og 34. Festemidler såsom bolter 44 kan settes gjennom pla-tene 3 6 og 38 og gjennom minst en del av sideveggene 32 og 34, den fremre veggen 26 og den bakre veggen 28 for sammensetning av trakten 22. Alternativt kan den fremre veggen 26 og den bakre veggen 28 og sideveggene 32 og 34 til trakten 22 inngå integralt i en monolittisk enhet.

Den innvendige flaten 29 til den fremre veggen 26 av trakten 22 konvergerer progressivt med den innvendige flaten 30 til den bakre veggen 28 fra den øvre del av trakten 22 i retning mot munnstykket 24 som fortrinnsvis befinner seg i en nedre del av trakten 22. Den tiltagende konvergens av de innvendige flater 29 og 3 0 og av den fremre vegg 26 og den bakre vegg 28 går i retning mot munnstykket 24 til trakten 22.

Gjennom foreliggende oppfinnelse får man et metallostatisk

2

trykkhode med munnstykke 24 på minst 0,017 kp/cm løpet av et sekund etter påbegynnelse av helling av smeltet metall inn i trakten. Betydningen av denne begrensning lig-ger i å muliggjøre båndstøping uten at det er nødvendig å påføre utvendig trykk på det smeltede metallet 20 i trakten 22. Dertil muliggjør fremgangsmåten og trakten ifølge foreliggende oppfinnelse et betraktelig trykkhode, dvs. stør-re enn,-minst 0,017 kp/crn^ og fortrinnsvis større enn 0,034 kp/cm2 som oppnås relativt raskt. Det er fordelaktig

å raskt oppnå et slikt trykk for å stabilisere båndstøpings-operasjonen kort etter oppstarting av støpeoperasjonen. Ved raskt å stabilisere operasjonen minimaliseres og elimineres muligens mengdene av avfallsmaterialet som støpes og som kunne påvirke eller til og med ødelegge båndstøpingsutstyret.

De innvendige flater 2 9 og 3 0 til de fremre og bakre vegger 26 og 28 konvergerer progressivt i retning mot munnstykket 24. En fagmann kan lett bestemme om konvergensgraden til slike flater 29 og 30 er korrekte i forhold til hastigheten hvormed sméltet metall helles inn, ved å måle det metallostatiske trykkhode over munnstykket 24. Hvis det statiske trykkhodet er mint 0,017 kp/cm<2> i løpet av 1 sekund etter at hellingen påbegynnes, er konvergensgraden adekvat, og ellers er konvergensgraden ikke adekvat. Fortrinnsvis konvergerer de innvendige flater 29 og 30 tilstrekkelig til å gi et statisk trykkhode på minst 0,138 .kp/cm<2> i løpet av 1 sekund etter at innhellingen er påbegynt.

Den tiltagende konvergens av de innvendige flater 28 og 3 0 har den ytterligere fordel at man minimaliserer smeltet metallturbulens under fylling av trakten 22 ved å føre metall-strømmen i retning mot munnstykket 24. Da sideavstanden mellom de innvendige flater 2 9 og 3 0 avtar progressivt i retning mot munnstykket 24 fyller det smeltede metallet oppholdsrom-met nær munnstykket relativt raskt og minimaliserer progressivt smeltet metallturbulens i munnstykket 24 området når trakten 22 fylles. Ved enslik konstruksjon har sideavstanden mellom de innvendige flater som vender mot hverandre i trakten på et operasjonssted vekk fra munnstykket tilstrekkelig bredde til å minimalisere fluktuasjoner i det metallostatiske trykkhodet ved ventilen ettersom volumet av metall i trakten varierer.

Trakten 22 er fortrinnsvis laget avet materiale med utmerkede isolasjonsegenskaper. Hvis isolasjonsegenskapene ikke er tilstrekkelige til å holde det smeltede metallet på en relativt konstant temperatur, kan hjelpeoppvarmingsorganer såsom induksjonsspoler 46 eller motstandselementer såsom tråder anordnes i og/eller rundt trakten 22. Et passende materiale for smeltedigelen er en isolasjonsplate laget av kaolinfibere, en naturlig forékommende aluminiumoksydsilisium brent leire. Slikt isolasjonsmateriale er å få i handelen under handels-navnet Kaowool HS plater. For vedvarende operasjoner kan imidlertid forskjellige andre materialer brukes for konstruksjon av trakten og munnstykket såsom, men ikke begrenset til grafitt, aluminiumoksydgråfitt, kvarts, leirgrafitt, bornitrid, silisiumkarbid, silisiumnitrid, borkarbid, aluminiumoksyd, zirkoniumoksyd forskjellige kombinasjoner eller bland-inger av slike materialer. Disse materialer kan forsterkes,, f.eks. kan kaolinfibere forsterkes ved impregnering med en kisélgel e.l.

Det er påkrevet at munnstykkets 24 åpning forblir åpen og dets form forblir stabil under en båndstøpningsoperasjon. Åpningen bør ikke erodere eller tilstoppes under en bånd-støpningssekvens ellers kan et primært formål med å bibeholde jevnhet under støpeoperasjonen og minimalisere metallstrøm-turbulensen i trakten 22 forkastes. Derfor har det vist seg at visse isolasjonsmaterialer ikke kan opprettholde sin dimensjonsstabilitet over lengre støpeperioder. For å unngå dette pro-blemet kan lepper 50 og 52 som vist i en utførelsesform i fig. 6 anordnes for å danne åpningen av munnstykket 24. Slike lepper 50 og 52 kan konstrueres av et materiale som har bedre evne til dimensjonsstabilitet og integritet under utsettélse for høye temperaturer for smeltet metall over lengre tidsrom. Slike materialer kan ha form av innsatser som holdes i smeltedigelen og kan konstrueres av slike materialer som kvarts, grafitt, bornitrid, aluminiumoksydgråfitt, silisiumkarbid, stabilisert zirkoniumoksydsilikat, zirkoniumoksyd, magnesiumoksyd, aluminiumoksyd eller andre smeltede metall-bestandige materialer. I en foretrukket utførelsesform som er illustrert i fig. 7 kan en innsats 60 laget av smeltet metallbestandig materiale anbringes på trakten 22 for å danne en kritisk del av åpningen til munnstykket 24.

Under driften av støpeapparaturen ifølge foreliggende oppfinnelse er det fordelaktig å stabilisere støpeparametrene så raskt som mulig etter driftens oppstarting. Det er klart at jo raskere parametrene kan kontrolleres, jo mindre skrap eller ujevnt båndmateriale støpes. I betraktning av de relativt høye båndstøpingshastigheter er fordélene ved rask stabilisering av operasjonen lett å forstå. I så henseende kan det være fordelaktig å foroppvarme trakten 22, spesielt området rundt munnstykket 24 før smeltet metall helles i denne. Slik munnstykkeforoppvarming kan bestå av å oppvarme de innvendige flater 29 og 30 av trakten .22's munnstykke til en temperatur over smeltetemperaturen for metallet som skal støpes til båndmaterialene. Slik varmeeksponering kan oppnås med induksjonsspoler 46 eller ved å sette inn tuppen av en brennende gassbrenner såsom et oksybrennstoff eller oksy-gen-naturgassbrenner, i smeltedigelen eller plassere denne brenneren mot munnstykket til smeltedigelen under støping. Denne oppvarmingen minimaliserer muligheten for at metallene skal størkne, spesielt under oppstarting og tilstopping. Ujevne trakt-, munnstykke- og åpningsdimensjoner som kan komme av slik størkning og/eller tilstopping og som ellers ville påvirke båndets jevnhet på skadelig måte, minimaliseres også.

Iltter at de forutgående og forberedende skritt er tatt, avgis smeltet metall til smeltedigelen. En oppvarmingsanordning såsom induksjonsspoler 46 kan anordnes i og over smeltedigelen og/eller munnstykket for å opprettholde smeltet metall-temperatur etter ønske. Alternativt kan smeltet metall helles direkte i en foroppvarmet smeltedigel. Foroppvarmingstempe-raturen bør forhindre størkning eller tilstopping under begynnelsen av støpeoperasjonen, og temperaturen til det strøm-mende metallet kan deretter være tilstrekkelig til å holde trakt, munnstykke og åpning på tilstrekkelig temperatur til å sikre uavbrutt smeltet metallstrøm gjennom åpningen. Fortrinnsvis kan metallet som tilføres smeltedigelen være over-oppvarmet for å tillate et visst temperaturtap uten å påvirke metallstrømmen negativts Smeltet metall som avgis til smeltedigelen holdes fortrinnsvis på en hovedsakelig jevn temperatur for å sikre at avkjølingshastigheten og kvaliteten av båndet opprettholdes under støpeoperasjonen.

Den metallostatiske hodehøyden over munnstykketrakten 22 som gir det tilsvarende metallostatiske trykket ved munnstykket bør også nås raskt med en gjennomsnittlig hastighet av trykkforandring på minst 0,068 kp/cm<2> pr. sekund og fortrinnsvis 0,13 6 kp/cm<2> pr. sekund. Den metallostatiske hode-høyde bør opprettholdes på et relativt konstant nivå etter oppstartingen av støpeoperasjonen. Dette kan oppnås ved først å helle det smeltede metallet i smeltedigelen ved de ovenfor omtalte hastigheter til den ønskede høyde og deretter kontrollere hastigheten hvormed ytterligere smeltet metall helles i smeltedigelen for å holde en slik ønsket metallostatisk hodehøyde. Den ønskede hodehøyde kan lett kontrolleres ved å ha et relativt bredt oppholdsområde på denne ønskéde høyden i trakten, slik at variasjoner i volumet av smeltet metall har liten innvirkning på hodehøyden og tilsvarende metallostatisk trykk ved munnstykket. Fortrinnsvis er bredden av trakten ved operasjonsnivået slik at fluktuasjoner i smeltet metallvolum på så meget som 10% har mindre enn 1% virkning på det statiske trykket ved munnstykket. Det er klart at hastigheten hvormed ytterligere smeltet metall tilføres trakten bør være vesentlig i overensstemmelse med hastigheten hvormed metall strømmer fra munnstykkeåpningen under dannelse av båndmateriale. Opprettholdelse av en relativt konstant høyde av metall i smeltedigelen sikrer at det metallostatiske hodetrykket ved munnstykket også opprettholdes relativt konstant slik at man ikke får noen skadelig påvirkning av støpeoperasjonen eller kvaliteten til det støpte båndmaterialet.

Ved å bruke en trakt 22 i likhet med det som er vist på fig. 2 laget av et materiale som i handelen går under navnet Garnex, ble en støpesats utført med type 304 rustfritt stål. Åpningen ved bunnen av smeltedigelen var ca. 3 2,5 mm lang og 2 mm bred, og avstanden eller gapet mellom åpningen og trommelen var mellom 0,5 og 1 mm. Hastigheten til en roterende vannavkjølt kobbertrommel var ca. 280 m pr. minutt. Metallsmelten ble helt i trakten 22 ved en temperatur på ca. 1590°C målt ved bruk av et optisk pyrometer. Metallet ble helt i med en hastighet som ga en hodehøyde på ca. 2 0 cm, hvilket ga et munnstykketrykk på ca. 0,136 kp/cm<2> og denne ønskede hodehøyde ble oppnådd i løpet av 1 sekund etter fyllingens begynnelse. Det støpte bånd hadde temmelig god kvalitet. Båndet var 0,15 til 0,2 mm tykt og var seigt og smidig etter støping.

Claims (10)

1. Fremgangsmåte ved kontinuerlig støping av et båndmateriale på en støpeoverflate som beveges forbi et munnstykke i en trakt som inneholder smeltet metall, karakterisert ved at man heller smeltet metall i trakten med en tilstrekkelig hastighet til å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,017 kp/cm 2 ved munnstykket i løpet av 1 sekund etter fyllingens begynnelse, og heller ytterligere smeltet metall i trakten for å oppnå en gjennomsnittlig hastighet på trykkforandringen ved munnstykket på minst 0,017 kp/cm 2 pr. sekund inntil arbeidstryk-ket til munnstykket på minst 0,00636 kp/cm 2 oppnås, og heller ytterligere smeltet metall i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å opprettholde i hovedsak et konstant arbeidstrykk ved munnstykket under støpeoperasjonen.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det smeltede metall helles i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,034 kp/cm<2> ved munnstykket i løpet av 1 sekund etter påfyllingens begynnelse.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at smeltet metall helles i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,068 kp/cm 2 ved munnstykket i løpet av 1 sekund etter påfyllingens begynnelse.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at smeltet metall helles i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,136 i Kp// cm 2 ved munnstykket i løpet av 1 sekund etter påfyllingens begynnelse.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at smeltet metall helles i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,17 kp/cm 2 ved munnstykket i løpet av 1 sekund etter påfyllingens begynnelse.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at smeltet metall helles i trakten med en tilstrekkelig hastighet for å gi et metallostatisk trykkhode på minst 0,051 <kp>/c<m>^ ved munnstykket i løpet av 1 sekund etter påfyllingens begynnelse.

7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ytterligere smeltet metall helles i trakten for å tilveiebringe en gjennomsnittlig grad av trykkforandring ved munnstykket på minst 0,068 kp/cm<2> pr. sekund inntil driftstrykk ved munnstykke på minst 0,068 k<p>/<cm> oppnås .

8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ytterligere smeltet metall helles i trakten for å tilveiebringe en gjennomsnittlig grad av trykkforandring ved munnstykke på minst 0,102 kp/ cm2 pr. sekund inntil arbeidstrykk ved munnstykke på minst 0,068 kp/cm<2 >oppnå sé

9 . Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ytterligere smeltet metall helles i trakten for å tilveiebringe en gjennomsnittlig grad av trykkforandring ved munnstykke på minst 0,136 k<p>/cm<2> pr. sekund inntil arbeidstrykk av munnstykket oppnås

10. Trakt for opphold av smeltet metall (20) som skal støpes til båndmateriale på en støpeoverflate (14) som er bevegelig forbi et munnstykke (16) i trakten, og hvilken trakt omfatter en fremre vegg (26) med en fremre innvendig flate (29), en bakre vegg (28) med en bakre innvendig flate (30) og sidevegger som omgir et område inneholdende smeltet metall avgrenset mellom den innvendige flate (29) til fremre vegg og den innvendige flate (30) til den bakre vegg, hvor fremre vegg (26) og bakre vegg (28) konvergerer mot hverandre i minst ett område nær munnstykket (16), karakterisert ved at de innvendige flater av trakten med en beliggenhet bort fra munnstykket med en lateral avstand mellom de motstående innvendige flater (29,30) er tilstrekkelig for å minimalisere foran-dringer i det metallostatiske trykkhode til mindre enn 25 % ettersom volumet av metall i trakten varierer med mindre enn 50%, og hvor trykket ved munnstykket er stabilisert på minst 0,017 kg/cm^ innen ett sekund etteråt smeltet metall er tilført,trakten.