JPS595056B2 - 鋼ストランドの連続鋳造のための方法および装置 - Google Patents
鋼ストランドの連続鋳造のための方法および装置Info
- Publication number
- JPS595056B2 JPS595056B2 JP52097923A JP9792377A JPS595056B2 JP S595056 B2 JPS595056 B2 JP S595056B2 JP 52097923 A JP52097923 A JP 52097923A JP 9792377 A JP9792377 A JP 9792377A JP S595056 B2 JPS595056 B2 JP S595056B2
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- JP
- Japan
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- strand
- mold
- liquid
- steel
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
- B22D11/143—Plants for continuous casting for horizontal casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、閉鎖された底を有する鋳型の長さを超える長
さを有する鋼ストランドの連続鋳造のため、鋳型の中へ
は液状の鋼が鋳込容器またはタンディツシュから導入さ
れかつ鋳込過程の間、固化したストランドシェルと液状
のコアとを有する鋼ストランドの形成のため、鋳型は全
体的に水平の路線に沿って鋳込容器またはタンディツシ
ュから離隔運動させられ、その場合鋳込容器またはタン
ディツシュから液状の鋼が固化したストランドシェルを
通って鋳型底の方向に鋳入される方法、ならびにこの方
法を実施のための装置に関する。
さを有する鋼ストランドの連続鋳造のため、鋳型の中へ
は液状の鋼が鋳込容器またはタンディツシュから導入さ
れかつ鋳込過程の間、固化したストランドシェルと液状
のコアとを有する鋼ストランドの形成のため、鋳型は全
体的に水平の路線に沿って鋳込容器またはタンディツシ
ュから離隔運動させられ、その場合鋳込容器またはタン
ディツシュから液状の鋼が固化したストランドシェルを
通って鋳型底の方向に鋳入される方法、ならびにこの方
法を実施のための装置に関する。
この種の方法は、米国特許明細書3,517.725号
および1976年5月30日ないし6月2日のフランス
、ビアリッツにおけるエッチ・イ・アレン、エル・リッ
ツ、アール・ハツデンの発表(連続鋳造会議の際の講演
発表)「閉鎖端鋳型系における水平連続鋳造、リッツ法
」の中に記載されている。
および1976年5月30日ないし6月2日のフランス
、ビアリッツにおけるエッチ・イ・アレン、エル・リッ
ツ、アール・ハツデンの発表(連続鋳造会議の際の講演
発表)「閉鎖端鋳型系における水平連続鋳造、リッツ法
」の中に記載されている。
この公知の方法の短所は、鋳込時間が増大するにつれて
、タンディツシュから鋳型への鋼の供給のための通路が
、換言すれば全ストランド長さにわたって液状に留るコ
アの直径が徐々に小になる点に存する。
、タンディツシュから鋳型への鋼の供給のための通路が
、換言すれば全ストランド長さにわたって液状に留るコ
アの直径が徐々に小になる点に存する。
これによって、ストランドの長さが限定される。
他の短所は、輻射または冷却による環境へのストランド
表面からの放熱の結果温度が強く低下して、長さの大部
分にわたって鋼の液相温度以下になる点にある。
表面からの放熱の結果温度が強く低下して、長さの大部
分にわたって鋼の液相温度以下になる点にある。
この状態は、タンディツシュの排出口の後方近距離にお
いて既に発生し、かつその場合鋳型底にいたるまでに、
液状の溶融物と凝結した結晶物とから成る二相混合物が
存在する凶相が生じ、この混合物は工程の終了後に凝固
させられる。
いて既に発生し、かつその場合鋳型底にいたるまでに、
液状の溶融物と凝結した結晶物とから成る二相混合物が
存在する凶相が生じ、この混合物は工程の終了後に凝固
させられる。
ストランドのかくの如く犬なる長さにわたってこの二相
混合物が存在することは、極めて不利なことである。
混合物が存在することは、極めて不利なことである。
何となれば、固体、液体混合物が徐々に半流動体となり
、かつ鋳型底に向って均等な鋼供給が確保されないから
である。
、かつ鋳型底に向って均等な鋼供給が確保されないから
である。
又この公知の作業法においては、鋳造ストランドの均等
な凝固および均質性も保証されない。
な凝固および均質性も保証されない。
本発明の課題は、この公知の方法を、長いストランドを
確実に製造できるのみならず、品質的改良をも達成でき
るように改良することである。
確実に製造できるのみならず、品質的改良をも達成でき
るように改良することである。
特に、鋳型への液状鋼の供給のためのかつ凝固のための
より良い条件をつくり出すことが、本発明の課題である
。
より良い条件をつくり出すことが、本発明の課題である
。
これに応じて本発明は、頭初に記載された方法において
、鋳型の外部にあるストランド部分に熱が供給され、そ
して液状のストランドコアの温度は、ストランドの縦の
長さの大部分にわたって鋼の液相温度以上になるように
平衡されかつ調節されることから成る。
、鋳型の外部にあるストランド部分に熱が供給され、そ
して液状のストランドコアの温度は、ストランドの縦の
長さの大部分にわたって鋼の液相温度以上になるように
平衡されかつ調節されることから成る。
特に有利な方法は、液状のストランドコアの温度がスト
ランド頭初の第1の冷却置体と鋳型の前の第2の冷却凶
相との間ではマ一定にとどまり、そして鋳型の範囲にお
いて初めて液相温度にまたは液相温度以下に低下するこ
とを特徴とする。
ランド頭初の第1の冷却置体と鋳型の前の第2の冷却凶
相との間ではマ一定にとどまり、そして鋳型の範囲にお
いて初めて液相温度にまたは液相温度以下に低下するこ
とを特徴とする。
品質の改良のため、換言すればストランドの横と縦の温
度平衡をも実現すべきストランドコアのより良い混合の
ため、本発明により、給熱と同時に液状のストランドコ
アに撹拌運動を与えることが提案される。
度平衡をも実現すべきストランドコアのより良い混合の
ため、本発明により、給熱と同時に液状のストランドコ
アに撹拌運動を与えることが提案される。
しかしてこの方法は、液状のストランドコアの撹拌運動
が専ら鋳型の前にある第2の冷却凶相において行われる
ように適用されることもできる。
が専ら鋳型の前にある第2の冷却凶相において行われる
ように適用されることもできる。
他の方法は、液状のストランドコアの撹拌運動が鋳込終
末にいたるまではゾ鋳型の前にある第2の冷却固相の内
部で行われ、そしてストランドの残りの範囲において撹
拌運動が液状のストランドコアの凝固の間にのみ行われ
る方法である。
末にいたるまではゾ鋳型の前にある第2の冷却固相の内
部で行われ、そしてストランドの残りの範囲において撹
拌運動が液状のストランドコアの凝固の間にのみ行われ
る方法である。
本発明は、上記の方法の実施のため、液状の鋼を含みか
つ排出口を有している容器から大体に於て水平の方向に
離隔運動可能である閉鎖底を有する鋳型を有する装置を
設けている。
つ排出口を有している容器から大体に於て水平の方向に
離隔運動可能である閉鎖底を有する鋳型を有する装置を
設けている。
この装置は、ストランドシェルを包被可能な数個の加熱
装置を設け、この装置が特に電気式加熱装置としてかつ
電磁気式攪拌装置と組合わされて形成されており、そし
て鋳型の運動または鋼ストランドの形成時に稼動位置へ
または稼動位置から運動可能であることを特徴とする。
装置を設け、この装置が特に電気式加熱装置としてかつ
電磁気式攪拌装置と組合わされて形成されており、そし
て鋳型の運動または鋼ストランドの形成時に稼動位置へ
または稼動位置から運動可能であることを特徴とする。
鋳型の前に電磁気式撹拌装置が備えられ、かつ鋳型と共
に移動可能であることが合理的である。
に移動可能であることが合理的である。
本発明の別の形成によれば、鋳型に接続する電磁気式撹
拌装置がストランド冷却のための噴出ノズルの導入のた
めの孔を有する。
拌装置がストランド冷却のための噴出ノズルの導入のた
めの孔を有する。
さらに、加熱装置または撹拌装置はストランドシェルの
下側に作用する支持装置を有するのが有利である。
下側に作用する支持装置を有するのが有利である。
可能なかつ有利な実施例においては、加熱装置がC型ま
たはU型の横断面を有し、そして稼動位置へまたは稼動
位置から運動可能であって断熱性のプレートとして形成
されている閉鎖部分に接近可能である。
たはU型の横断面を有し、そして稼動位置へまたは稼動
位置から運動可能であって断熱性のプレートとして形成
されている閉鎖部分に接近可能である。
以下図面によって本発明の細部を詳述する。
第1図において、タンディツシュは1で表わし、タンデ
ィツシュからは溶鋼2がノズルおよび中空の導入部材3
を通って水冷式の鋳型4の中へ流入する。
ィツシュからは溶鋼2がノズルおよび中空の導入部材3
を通って水冷式の鋳型4の中へ流入する。
この鋳型4は、閉鎖された底5を有し、かつ鋳込開始時
は導入部材3に係合している。
は導入部材3に係合している。
鋳型は、水平方向に振動運動を行いかつタンディツシュ
1から離隔運動をなし、その場合凝固したストランドシ
ェルフと液状のコア8とを有するストランド6が形成さ
れる。
1から離隔運動をなし、その場合凝固したストランドシ
ェルフと液状のコア8とを有するストランド6が形成さ
れる。
鋳型4は、この目的のため車9の上に装置されており、
車はレール路10に沿って矢印11の方向に連続的に移
動させられる。
車はレール路10に沿って矢印11の方向に連続的に移
動させられる。
12および13は、噴出ノズル14のある冷却固相の限
界線を表わし、限界線13は点線で表わされている。
界線を表わし、限界線13は点線で表わされている。
従来技術による方法においては、ここではゾ冷却凶相は
終了しており、冷却固相は直接導入部材3に接続し、そ
して鋼の連続的流入によってストランドシェルフの過大
の洗浄または破裂が生ずるのを阻止するものである。
終了しており、冷却固相は直接導入部材3に接続し、そ
して鋼の連続的流入によってストランドシェルフの過大
の洗浄または破裂が生ずるのを阻止するものである。
13′は、本発明による方法を適用する場合の限界線を
表わす。
表わす。
本発明によると、この凶相内の冷却作用を減少させて、
温度低下が小さくなるようになし、液状コア8の温度は
、できるだけ鋼2の液相温度以上にあるタンディツシュ
1内の温度に近くあるべきである。
温度低下が小さくなるようになし、液状コア8の温度は
、できるだけ鋼2の液相温度以上にあるタンディツシュ
1内の温度に近くあるべきである。
15は別の限界線を表わし、この場合線13と15との
間の固相においては、従来輻射による放熱および液状コ
ア8の温度降下が行われた。
間の固相においては、従来輻射による放熱および液状コ
ア8の温度降下が行われた。
しかるに本発明によれば、線13′と15とによって限
定された固相の内部には、加熱装置および撹拌装置25
.26.27が配設されており、これらの細部は後述さ
れる。
定された固相の内部には、加熱装置および撹拌装置25
.26.27が配設されており、これらの細部は後述さ
れる。
鋳型4の直前には冷却固相があり、この冷却固相は限界
線15.16によって区切られ、または噴出ノズル17
によって形成される。
線15.16によって区切られ、または噴出ノズル17
によって形成される。
鋳型4の冷却作用と関連して、液状のコア8はこの範囲
において、図に示すように拡張され、その場合限界線1
8はストランドの末端を表わし、ストランドはここでは
液状である。
において、図に示すように拡張され、その場合限界線1
8はストランドの末端を表わし、ストランドはここでは
液状である。
第2図に示すように、従来の作業法の場合、液状コア8
の温度は曲線21に応じて経過することが明らかである
。
の温度は曲線21に応じて経過することが明らかである
。
線12.13によって表わされた第1の冷却固相におい
て、温度は急激に液相温度20まで降下し、そして徐々
に液相温度以下に降下して鋳型底5においては固相温度
19と液相温度20との間の温度が存在するようになる
。
て、温度は急激に液相温度20まで降下し、そして徐々
に液相温度以下に降下して鋳型底5においては固相温度
19と液相温度20との間の温度が存在するようになる
。
この結果、線13と18との間の全範囲に固体、液体の
二相混合体が存在することになって頗る不利なことであ
る。
二相混合体が存在することになって頗る不利なことであ
る。
何となれば、鋼輸送を困難にしかつ凝固を阻害するから
である。
である。
第3図は、本発明の好都合な実施例による経過を示す。
線12.13’により表わされる短い第1の冷却固相に
おいては、温度降下は比較的小である。
おいては、温度降下は比較的小である。
これに接続する固相においては、温度曲線22の経過が
示す如く、温度は可成りコンスタントであり、そして搭
かに液相温度以上であることによって、混合結晶体また
は樹状突起の早期の形成は確かに避けられる。
示す如く、温度は可成りコンスタントであり、そして搭
かに液相温度以上であることによって、混合結晶体また
は樹状突起の早期の形成は確かに避けられる。
続いての冷却固相において、初めて液相温度20までの
温度降下が行われ、換言すれば二相混合体の形成ははゾ
、線16,18によって表わされた、鋳型4による冷却
範囲に限定される。
温度降下が行われ、換言すれば二相混合体の形成ははゾ
、線16,18によって表わされた、鋳型4による冷却
範囲に限定される。
それ故に本発明により、この範囲の前に電磁気式撹拌装
置が配置されるが、この装置の機能と連続鋳造物の品質
改良に及ぼす効果とは夫れ自体公知である。
置が配置されるが、この装置の機能と連続鋳造物の品質
改良に及ぼす効果とは夫れ自体公知である。
(イスリッドとケームの「連続鋳造用の第1の電磁撹拌
装置上ならびにロバート アルベルニイ、ラツロ バッ
カー、ジーンピエレ ビラート、パウルボッセリンおよ
びマウリス ワニンの発表「電磁撹拌によるストランド
鋳造ビレットの品質改良」眠気炉操業、1973年23
7〜245頁参照)。
装置上ならびにロバート アルベルニイ、ラツロ バッ
カー、ジーンピエレ ビラート、パウルボッセリンおよ
びマウリス ワニンの発表「電磁撹拌によるストランド
鋳造ビレットの品質改良」眠気炉操業、1973年23
7〜245頁参照)。
図においては、この装置は単に図形的に表わされかつ全
体を23で示されている。
体を23で示されている。
この装置は、ストランド6の冷却のための噴出または噴
射ノズル17の配置のための孔24を有し、その場合下
方の孔は水の流出に使われる。
射ノズル17の配置のための孔24を有し、その場合下
方の孔は水の流出に使われる。
25.26,27は加熱装置を表わし、これらは種々に
構成することができ、給熱は電気式に輻射によって行わ
れるが、油又はガス加熱により輻射および対流によって
も行うことができる。
構成することができ、給熱は電気式に輻射によって行わ
れるが、油又はガス加熱により輻射および対流によって
も行うことができる。
組合わされた電気式または電磁気式の加熱兼撹拌装置の
利用が好都合である。
利用が好都合である。
この装置は、ストランドシェルが均等な温度に保たれる
ようになし、それによって液状のコア8の温度は第3図
における曲線22にはゾ従う。
ようになし、それによって液状のコア8の温度は第3図
における曲線22にはゾ従う。
図示されていない測温器および/またはストランドシェ
ル厚さ測定器によって、連続して導入される部分25,
26,27の放熱が調整される。
ル厚さ測定器によって、連続して導入される部分25,
26,27の放熱が調整される。
同時にまたは鋳込が終了した後、それ自体は公知であっ
てかつ引用された公表物の中に細部を記載されている如
く、液状のコア8の中で撹拌連動が行われる。
てかつ引用された公表物の中に細部を記載されている如
く、液状のコア8の中で撹拌連動が行われる。
従って、従来技術に属しかつ連続鋳造においては既に多
く利用されているこの装置の構造の細部に立入ることは
不必要である。
く利用されているこの装置の構造の細部に立入ることは
不必要である。
第4図には、形成されつつある、たゾしその状態を変更
しないストランド6に対する加熱および撹拌装置25,
26,27の取付のいくつかの可能性のうちの1つが示
されている。
しないストランド6に対する加熱および撹拌装置25,
26,27の取付のいくつかの可能性のうちの1つが示
されている。
これらの装置25,26,27の各々に対し側方にロー
ラ列28が備えられており、このローラ列はストランド
6の範囲における別のローラ列28′と対応している。
ラ列28が備えられており、このローラ列はストランド
6の範囲における別のローラ列28′と対応している。
ローラ列28′は、図示されていない揚上装置または旋
回装置によって装置25.26,27に接近可能である
か、または移動装置29によって各装置25.26.2
7は連続してローラ列28′上へ動かされ、その場合支
持装置30がストランド6の支持に使われる。
回装置によって装置25.26,27に接近可能である
か、または移動装置29によって各装置25.26.2
7は連続してローラ列28′上へ動かされ、その場合支
持装置30がストランド6の支持に使われる。
鋳込が終った後、ローラ列28′は矢印31の方向に降
下させられる。
下させられる。
電磁気式撹拌装置に対する冷却水接続管32と給電線3
3とを有する装置25,26゜27は、(特にスラブの
鋳造に際して)C型またはU型の横断面を有し、かつ断
熱性の壁34に接近可能であって閉鎖された空域が生ず
る。
3とを有する装置25,26゜27は、(特にスラブの
鋳造に際して)C型またはU型の横断面を有し、かつ断
熱性の壁34に接近可能であって閉鎖された空域が生ず
る。
壁34はホルダー35に水平移動可能に装着されている
。
。
鋳込終了後装置25,26,27は矢印36方向に離隔
され、ストランド6は普通の方法により数個の部分に区
分されかつ次の加工のために送られる。
され、ストランド6は普通の方法により数個の部分に区
分されかつ次の加工のために送られる。
勿論装置25,26,27は、他の横断面を有しかつ数
部分よりなるように構成されることもできる。
部分よりなるように構成されることもできる。
ストランド6への接近も他の装置によって行うことがで
き、例えば装置はストランド6の上方にかつ鋳型運動方
向11に対し横に配置されている複T−支持物における
ロールによって水平に移動させられることができる。
き、例えば装置はストランド6の上方にかつ鋳型運動方
向11に対し横に配置されている複T−支持物における
ロールによって水平に移動させられることができる。
撹拌装置23は、同じくストランド6に対する支持装置
30を有するが、加熱装置25、26 。
30を有するが、加熱装置25、26 。
21と異なって周りを閉鎖されていて、ストランドプロ
フィルに適合した横断面を有する。
フィルに適合した横断面を有する。
撹拌装置23は、車9に装着されており、そして連続鋳
造機械の運転開始に際しては既に稼動位置にある。
造機械の運転開始に際しては既に稼動位置にある。
撹拌装置は、有利である場合には、鋳型4と共に運動方
向11に振動することもできる。
向11に振動することもできる。
給熱によって、液状のコア8の直径は従来よりは大きく
保持することができ、かつ相当数の装置25.26,2
7が存在している限り、長さには無制限の、最良品質の
ストランドを主成することができる。
保持することができ、かつ相当数の装置25.26,2
7が存在している限り、長さには無制限の、最良品質の
ストランドを主成することができる。
これらの装置は同じに構造されており、すなわちユニッ
ト方式に形成して投資費と稼動費を減少することができ
る。
ト方式に形成して投資費と稼動費を減少することができ
る。
第1図は本発明による水平連続鋳造装置の垂直断面の図
式図、第2図は従来技術による液状のストランドコアの
温度経過を示す図、第3図は本発明による方法を利用す
る場合の第2図と相似の温度経過を示す図、第4図は第
1図のIV−IV線に沿う垂直断面の拡大図を示す。 4・・・・・・鋳型、7・・・・・・ストランドシェル
、17・・・・・・噴出ノズル、23・・・・・・撹拌
装置、24・・・・・・孔。 25、26、27・・・・・・加熱装置、30・・・・
・・支持装置、34・・・・・・断熱性プレート。
式図、第2図は従来技術による液状のストランドコアの
温度経過を示す図、第3図は本発明による方法を利用す
る場合の第2図と相似の温度経過を示す図、第4図は第
1図のIV−IV線に沿う垂直断面の拡大図を示す。 4・・・・・・鋳型、7・・・・・・ストランドシェル
、17・・・・・・噴出ノズル、23・・・・・・撹拌
装置、24・・・・・・孔。 25、26、27・・・・・・加熱装置、30・・・・
・・支持装置、34・・・・・・断熱性プレート。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 閉鎖された底を有する鋳型の長さを越える長さを有
する鋼ストランドの連続鋳造のため、鋳型の中へ液状の
鋼が鋳込容器またはタンディツシュから導入され、そし
て鋳込過程の間凝固せるストランドシェルと液状のコア
とを有する鋼ストランドの形成のため、鋳型かはゾ水平
の路線に沿って鋳込容器またはタンディツシュから離隔
運動させられ、その場合鋳込容器またはタンディツシュ
から液状の鋼が凝固したストランドシェルを通って鋳型
底の方向へ鋳入される方法において、鋳型の外部にある
ストランド部分に熱が供給され、そして液状のストラン
ドコアの温度がストランドの縦方向長さの大部分の範囲
にわたって鋼の液相温度以上にあるように、上記温度が
平衡されかつ調節されることを特徴とする方法。 2 ストランド頭初における第1の冷却口帯と鋳型の前
の第2の冷却口帯との間で、液状のストランドコアの温
度がはシ一定に留り、そして鋳型の範囲において初めて
液相温度にまたは液相温度以下に降下することを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の方法。 3 給熱と同時に液状のストランドコアに撹拌運動が与
えられることを特徴とする特許請求の範囲第1項または
第2項に記載の方法。 4 液状のストランドコアの撹拌運動が、専ら鋳型の前
にある第2の冷却口帯において行われることを特徴とす
る特許請求の範囲第3項に記載の方法。 5 液状のストランドコアの撹拌運動が、鋳造の終末に
いたるまで大体において鋳型の前にある第2の冷却口帯
の内部において行われ、そしてストランドの残りの範囲
においては撹拌運動が液状のストランドコアの凝固の間
にのみ行われることを特徴とする特許請求の範囲第3項
に記載の方法。 6 閉鎖された底を有する鋳型の長さを越える長さを有
する鋼ストランドの連接鋳造のため、鋳型の中へ液状の
鋼が鋳込容器またはタンディシュから導入されかつ鋳込
過程の間凝固されたストランドシェルと液状のコアとを
有する鋼ストランドの形成のため鋳型かはゾ水平の路線
に沿って鋳込容器またはタンディツシュから離隔運動さ
せられ、その場合鋳込容器またはタンディツシュから液
状の鋼が凝結したストランドシェルを通って鋳型底の方
向へ鋳入され、その場合、鋳型の外部にあるストランド
部分に熱が供給されかつ液状のストランドコアの温度が
ストランドの大部分の範囲にわたってスチールの液相温
度以上にあるように平衡されかつ調節される方法の実施
のために、閉鎖された底を有する鋳型が液状のスチール
を含みかつ排出口を有している容器からはゾ水平の方向
に運動可能となっている装置において、ストランドシェ
ルフを包被可能である数個の加熱装置を設け、これら装
置が特に電気式加熱装置としてかつ電磁気式撹拌装置と
組合わされて形成されており、そして鋳型4の運動また
は鋼ストランド6の形成時に稼動位置へまたは稼動位置
から運動可能であることを特徴とする装置。 7 鋳型の前に電磁気式撹拌装置23が備えられかつ鋳
型4と共に移動可能であることを特徴とする特許請求の
範囲第6項に記載の装置。 8 鋳型4に接続する電磁気式攪拌装置23が、ストラ
ンド冷却のための噴出ノズルの導入のための孔24を有
することを特徴とする特許請求の範囲第7項に記載の装
置。 9 加熱装置または撹拌装置25,26,27゜23が
ストランドシェルの下側に作用する支持装置30を有す
ることを特徴とする特許請求の範囲第6項ないし第8項
の倒れかに記載の装置。 10加熱装置25,26.27がC型またはU型の横断
面を有し、かつ稼動位置へまたは稼動位置から運動可能
であって断熱性のプレート34として形成されている閉
鎖部分に接近可能であることを特徴とする特許請求の範
囲第6項ないし第9項の何れかに記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0000A6184/76 | 1976-08-20 | ||
AT618476A AT343839B (de) | 1976-08-20 | 1976-08-20 | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen giessen eines stahlstranges |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5326231A JPS5326231A (en) | 1978-03-10 |
JPS595056B2 true JPS595056B2 (ja) | 1984-02-02 |
Family
ID=3583717
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP52097923A Expired JPS595056B2 (ja) | 1976-08-20 | 1977-08-17 | 鋼ストランドの連続鋳造のための方法および装置 |
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