NO145509B - Fremgangsmaate til kjoeling av en polymerisasjonsreaktor - Google Patents
Fremgangsmaate til kjoeling av en polymerisasjonsreaktor Download PDFInfo
- Publication number
- NO145509B NO145509B NO760338A NO760338A NO145509B NO 145509 B NO145509 B NO 145509B NO 760338 A NO760338 A NO 760338A NO 760338 A NO760338 A NO 760338A NO 145509 B NO145509 B NO 145509B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- temperature
- cooling
- cooler
- reactor
- return
- Prior art date
Links
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 title claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 29
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 15
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims description 14
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 12
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 12
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 101001078093 Homo sapiens Reticulocalbin-1 Proteins 0.000 description 1
- 102100025335 Reticulocalbin-1 Human genes 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/12—Polymerisation in non-solvents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/04—Polymerisation in solution
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Other Resins Obtained By Reactions Not Involving Carbon-To-Carbon Unsaturated Bonds (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Control Of Temperature (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte
til kjøling av en polymerisasjonsreaksjon av forbindelser i dispersjon eller oppløsning, idet kjølingen finner sted ved fordampning av én eller flere væsker som er inneholdt i dispersjonen eller oppløsningen, kondensasjon av dampene i en tilbakeløpskjøler og tilbakeføring av de kondenserte damper til reaktoren samt kjøling av tilbakeløpskjøleren via en styrbar kjølemiddelstrøm.
I polymerisasjonsteknikken er det kjent å bortføre den opptredende reaksjonsvarme f.eks. via reaktorveggene eller via varmeledende innbygninger i reaktoren. Kjølingen kan også utføres ved hjelp av en tilbakeløpskjøler som kan anvendes alene eller i tillegg til andre kjøleinnretninger.
De foran nevnte kjøleforanstaltninger gjør det imidlertid allikevel ikke i tilstrekkelig grad mulig å fange opp alle de temperatursvingninger som opptrer i reaktoren ved polymerisasjonen.
Der er kjent en fremgangsmåte (DE-AS 1 495 145) som ved regulering av kondensasjonshastigheten i tilbakeløpskjøleren holder polymerisasjonstemperaturen i reaktoren konstant, samtidig som endringen av kondensasjonsforholdene finner sted ved en regulering som styres av polymerisasjonstemperaturen i reaktoren. Temperaturen inne i reaktoren tjener altså herunder som reguleringsstørrelse f.eks. fortrinnsvis for et kjølemiddel-kretsløp i tilbakeløpskjøleren.
En ulempe ved denne fremgangsmåte er at reguleringen
ofte ikke tillater en tilstrekkelig rask korrigering av måleverdien for temperaturen i det indre av reaktoren til ønskeverdien, spesielt når der foreligger store polymerisasjonssatser, dvs. når der arbeides med store reaktorer på ca. 40 - 300 m 3.
En grunn til dette er at det store volum av kjølemediet i til-bakeløpskjøleren utgjør et reguleringsteknisk tregt system.
Man står altså overfor den oppgave for dette formål å finne en regulering som arbeider praktisk talt uten forsinkelse.
Det er nå funnet at den ved kondensasjonen avgitte varmemengde i en fremgangsmåte som angitt innledningsvis kan tjene som en ytterligere reguleringsstørrelse til regulering
av kjølemiddeltilførselen for tilbakeløpskjølingen.
Der er korrelasjon mellom den avgitte varmemengde,
dvs. kondensasjonsvarmen, og temperaturen av kjølemiddelet i tilbakeløpskjøleren. Temperaturen av kjølemiddelet er dermed egnet som reguleringsstørrelse. Denne påvirknings-
måte anvendes derfor med fordel.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan generelt anvendes ved polymerisasjonsreaktorer med tilbakeløpskjøling.
Den høye fleksibilitet av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen beror hovedsakelig på at temperaturen av kjølemiddelet måles direkte i mantelen av tilbakeløpskjøleren, slik at enhver temperaturendring av kjølemediet som følge av opptak av kondensasjonsvarme kan tilføres reguleringen praktisk talt uten forsinkelse.
Anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tillater
i løpet av korteste tid, dvs. på ca. 1-2 min., innstilling av praktisk talt den maksimale eller den minimale kjøleytelse og dermed oppfanging av svingninger i temperaturen inne i reaktoren under polymerisasjonsforløpet. Ønskeverdien kan holdes praktisk talt konstant. Avvikelsene utgjør vanligvis mindre enn 0,2°C og høyst 0,5°C.
Kjølemiddelet for tilbakeløpskjøleren kan tas ut av kjølemiddelkretsløpet til kjøling av reaktormantelen (se tegningen) . Kjølemiddelet kan imidlertid også føres i en åpen strøm. Reguleringen finner fortrinnsvis sted ved struping eller utvidelse av tilførselstverrsnittet.
Til fastleggelse av reguleringsstørrelsen er der i kjølemiddelet inne i tilbakeløpskjøleren anordnet minst én temperatur-måleføler, hvis måleverdi kan regulere kjøleytelsen av tilbakeløpskjøleren via en regulator. Kjølemiddelet i til-bakeløpskjøleren tjener til avkjøling av oppadstigende damper som skal kondenseres i kondensasjonsrommet i tilbakeløpskjøleren. Prinsippet for temperaturmålingen inne i kjølemiddelet i til-bakeløpskjøleren kan utvides dithen at der i kjølemiddelets strømningsretning inne i tilbakeløpskjøleren er anordnet flere temperatur-målefølere etter hverandre, hvis måleverdier tjener til beregning av et veiet middel som tilføres en regulator.
Fastleggelsen av antall målesteder og beregningen av det veide middel av rcalaverdiene avhenger av mange faktorer. F.eks. er utformningen og ytelsen av tilbakeløpskjøleren avgjørende for om måleverdiene fra de i området for innløpet for de varme gasser anordnede målesteder skal tillegges høyere vekt enn de ovenforliggende målesteder.
For fastleggelse av en temperatur-middelverdi Tm av de målte motstandsverdie<r> R T3f rt4 ' <R>T5 °^ <R>T6 ^se ^^9* 2) fra fire motstandstemperaturfølere (f.eks. Pt 100) har det vist seg spesielt gunstig å anvende følgende formel ;;Den utregnede middeltemperatur kan også korrigeres ved hjelp av en egnet kobling, slik at den måleverdi Tmjc0rr som tilføres regulatoren, vidtgående er direkte.proporsjonal med kjøleytelsen av tilbakeløpskjøleren. ;I tillegg kan vekttallene for de enkelte måleverdier endres under målingen. F.eks. kan dette være av betydning hvis der med stigende temperatur skal tas hensyn til en annen konden-sas jonsoppførsel i tilbakeløpskjøleren. ;For nærmere beskrivelse av oppfinnelsen vil dennes grunn-trekk bli beskrevet under henvisning til tegningen, som skjematisk viser en ikke-begrensende utførelsesform. Fig. 1 viser et reguleringsskjerna for en 100 m 3's PVC-reaktor. Fig. 2 viser et koblingsskjema til fastleggelse av en midlere temperaturverdi Tm. ;Den på fig. 1 skjematisk antydede reaktor 1 er i det foreliggende utførelseseksempel en PVC-polymerisasjonsbeholder, hvis mantel 2 er tilkoblet et kjølemiddel-kretsløp 3. Ved begynnelsen av polymerisasjonen blir f.eks. ønskeverdien Ts på en regulator 4 innstilt på den temperatur Tl (ca. 50°C) som skal overholdes ved polymerisasjonen. Dessuten blir der i til-førselen til kjølevannet til mantelen målt en temperatur på ;T2. På i og for seg kjent måte blir tilførselen av damp og vann styrt av ventiler 6, 7 via en kaskaderegulering som omfatter en førings- og følgeregulator 4,5. I detalj finner reguleringen sted som følger: Hvis måletemperaturen Tl i føringsregulatoren for manteltemperaturen avviker fra ønsketemperaturen Ts, innstilles der i følgeregulatoren en ny ønsketemperatur som sammenlignes med måletemperaturen T2. Ved at kjølevanns-manteltemperaturen T2 anvendes som referansesstør-relse, er det mulig med en raskere og nøyaktigere regulering enn om bare reaktortemperaturen Tl skulle tilføres som måle-størrelse. Mantel-kjølekapasiteten er slik dimensjonert at reaktorens temperatur stiger ytterligere ved full reaksjon i reaktoren. Ved overskridelse av en bestemt, innstilt tempera-turgrense, som f.eks. ligger ved 51°C, overtar reguleringskretsen for tilbakeløpskjøleren innstillingen av den nødvendige ytterligere kjøleytelse. ;Den i reaktoren målte temperatur Tl tilføres en ytterligere føringsregulator 8 for tilbakeløpskjøleren. Denne regulator får samtidig tilført verdien Ts + 1°C (f.eks. 51°C) som ønskestørrelse for temperaturen. Hvis måleverdien Tl avviker fra ønskeverdien i føringsregulatoren 8, blir ønskeverdien i en følgeregulator 9 innstilt. Måleverdien Tl som tilføres følge-regulatoren 9, gjennomløper en korrekturkobling 10, hvor der oppnås en utstrakt proporsjonalitet mellom endringen av måleverdien Tm og den ytelse som avgis fra tilbakeløpskjøleren. Den i følgeregulatoren 9 frembragte verdi styrer ventiler 11 og 12 og dermed gjennomstrømningen 13 av kjølevann til mantelen 15 ;av en tilbakeløpskjøler 14. I det foreliggende eksempel blir kjølevannsmengden for tilbakeløpskjøleren tatt ut av kjøle-vannskretsløpet for reaktorens kjølemantel. Da dette kjølevann har en hovedsakelig konstant temperatur på f.eks. 25°C bg står til disposisjon i store mengder, kan manteltemperaturen i til-bakeløpskjøleren endres meget raskt med dette vann. Kjøle-vanns-gjennomstrømningen 13 kan imidlertid også styres uavhengig av kretsløpet for reaktormantelen Og være en del av enten et lukket kretsløp eller en åpen strøm. ;Derimot forblir sirkulasjonen i mantelen 2 praktisk talt konstant og påvirkes bare av den ytterligere strømningsmotstand i tilbakeløpskjøleren. ;Vesentlig for oppfinnelsen er at temperaturverdien Tm ;fås ved måling av kjølemiddel-temperaturen i mantelen 15. Til dette formål kan temperaturen måles på et eneste sted og denne temperatur settes lik Tm. Tm kan imidlertid også fås som middelverdien av temperaturen på flere målesteder. F.eks. fås der ved en anordning av fire målesteder med temperatur-verdiene T3, T4, T5 og T6 (svarende til etter hverandre liggende målesteder i retning oppover på fig. 1) en "matrise" av fire temperaturverdier som kan tildeles forskjellig vekt. Hvis f.eks. de to nederste målesteder skal inngå spesielt sterkt i reguleringskretsen, mens de to øverste skal inngå i mindre sterk grad, kan middelverdien regnes ut som ;En middelverdi som har vist seg spesielt gunstig for reguleringen, er også verdien av den såkalte temperatur-motstand RTm som *^ s vec^ en dobling som vist på fig. 2, og som har følgende formel
Som nevnt kan denne middelverdi fås ved hjelp av en kobling som vist på fig. 2, og som omfatter en parallellkobling av to og to temperatur-målemotstander.
Som følge av reguleringskvaliteten av reguleringskretsen med reguleringsinnretningene 8, 9, 10, 11 og 12 og den stadig
foreliggende kaldtvannsmengde, kan prinsipielt reaktor-temperaturverdien ved behov endres i løpet av korteste tid ved endring av tilbakeløpskjølerens kjøleytelse. Oppvarmningen av tilbake-løpskjøleren oppnås med tilstrekkelig hurtighet av dampens kondensasjonsvarme. Kjølevannsmengden blir herunder regulert svarende til den ved polymerisasjonen opptredende varmemengde. Herunder kreves der intet varmt vann eller damp ved nedsettelse av kjøleytelsen for å bringe kjøleren på en høyere temperatur, da kjøleytelsen reduseres tilstrekkelig hurtig ved hjelp av kondensasjonsvarmen.
Antall målesteder i tilbakeløpskjøleren kan variere sterkt. De oppnådde måleverdier kan endres under målingen,
og målepunktene kan kobles inn og ut slik at det er mulig ved hjelp av en egnet kobling å korrigere temperatur-middelverdien Tm slik at den måleverdi T^orr som tilføres i regulatoren, i stor utstrekning er direkte proporsjonal med til-bakeløpskjøler.ens kjøleytelse.
Ved forsøk med tilbakeløpskjøleren for en 200 m 3's reaktor ble ønskeverdien for reaktoren brått innstilt på en verdi som lå 0,5°C lavere. Følgen var en endring av kjøle-ytelsen av tilbakeløpskjøleren i løpet av to minutter til nesten maksimal kjøleytelse og etterfølgende innstilling (etter opp-nåelse av den nye ønsketemperatur) på omtrent den kjøleytelse som forelå før endringen av ønskeverdien. Ved en økning av ønsketemperaturen på 0,5°C ble kjøleytelsen i løpet av 2 minutter vesentlig redusert og etter oppvarming av det kjølevann som forelå i tilbakeløpskjøleren, nesten lik null. Da reaktortemperaturen nærmet seg den innstilte ønsketemperatur, tilpas-set kjøleytelsen seg igjen til reaksjonen i reaktoren.
Forsøkene har videre vist at det er mulig å regulere polymerisasjonsmassen i 200 m 3's polymerisasjonskjeier innenfor et område på - 0,5°C, regnet på stedet for temperaturføleren. Det er derfor mulig å oppnå en usedvanlig høy reguleringskvali-tet, fremfor alt for store reaktorer. Dessuten er denne koblingsmåte spesielt sikker, da det i reaktormantelen foreliggende vann sikrer en hurtig forsyning av tilbakeløpskjøleren ved svikt i det kjølevann som tilføres kjølekretsløpet utenfra. I tilfelle av fare kan en stor mengde kaldtvann tilføres til-bakeløpskjøleren praktisk talt uten forsinkelse.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte til kjøling av en polymerisasjonsreaksjon av forbindelser i dispersjon eller oppløsning, idet kjølingen finner sted ved fordampning av én eller flere væsker som er inneholdt i dispersjonen eller oppløsningen, kondensasjon av dampene i en tilbakeløpskjøler og tilbakeføring av de kondenserte damper til reaktoren samt kjøling av tilbakeløpskjøleren via en styrbar kjølemiddelstrøm, karakterisert ved at den ved kondensasjonen avgitte varmemengde tjener som en ytterligere reguleringsstørrelse til regulering av kjølemiddeltilførselen for tilbakeløpskjølingen.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at temperaturen av kjølemiddelet i tilbake-løpskjøleren anvendes som reguleringsstørrelse.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO763618A NO763618L (no) | 1975-02-05 | 1976-10-22 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2504659A DE2504659B2 (de) | 1975-02-05 | 1975-02-05 | Verfahren zum geregelten Abführen der Reaktionswärme bei Polymerisationsreaktionen in Dispersion bzw. Lösung |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760338L NO760338L (no) | 1976-08-06 |
NO145509B true NO145509B (no) | 1981-12-28 |
NO145509C NO145509C (no) | 1982-04-07 |
Family
ID=5938079
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760338A NO145509C (no) | 1975-02-05 | 1976-02-02 | Fremgangsmaate til kjoeling av en polymerisasjonsreaktor |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4061848A (no) |
JP (1) | JPS5845961B2 (no) |
BE (1) | BE838277A (no) |
BG (1) | BG30768A3 (no) |
BR (1) | BR7600703A (no) |
CA (1) | CA1069677A (no) |
CS (1) | CS195721B2 (no) |
DE (1) | DE2504659B2 (no) |
ES (1) | ES444909A1 (no) |
FR (1) | FR2300096A1 (no) |
GB (1) | GB1540124A (no) |
IT (1) | IT1060477B (no) |
NL (1) | NL166950C (no) |
NO (1) | NO145509C (no) |
PL (1) | PL111101B1 (no) |
PT (1) | PT64734B (no) |
SE (1) | SE7601211L (no) |
SU (1) | SU648106A3 (no) |
YU (1) | YU11376A (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56110701A (en) * | 1980-02-07 | 1981-09-02 | Sumitomo Chem Co Ltd | Method and apparatus for removal of heat from polymerizer |
DE3015089A1 (de) * | 1980-04-19 | 1981-10-22 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum herstellen von homopolymerisaten oder copolymerisaten des propylens |
JPS60248702A (ja) * | 1984-05-24 | 1985-12-09 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 重合反応制御方法および装置 |
JPS6136301A (ja) * | 1984-07-27 | 1986-02-21 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 重合反応缶内の温度制御方法 |
JPH0710892B2 (ja) * | 1985-03-08 | 1995-02-08 | 鐘淵化学工業株式会社 | 塩化ビニル系樹脂の製造法 |
US4742131A (en) * | 1985-12-27 | 1988-05-03 | Mitsui Toatsu Chemicals, Incorporated | Method of controlling polymerization temperature |
HU210018B (en) * | 1988-06-08 | 1995-01-30 | Chinoin Gyogyszer Es Vegyeszet | Equipment for chemical reactors |
GB8918702D0 (en) * | 1989-08-16 | 1989-09-27 | Shell Int Research | Process for the preparation of random solution copolymers of conjugated dienes and vinyl aromatic compounds |
DE4018232A1 (de) * | 1990-06-07 | 1991-12-12 | Beiersdorf Ag | Regelung der polymerisation mit einem gefluteten kondensator |
DE19524180A1 (de) * | 1995-07-03 | 1997-01-09 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren |
DE19524181A1 (de) * | 1995-07-03 | 1997-01-09 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren |
DE19524182A1 (de) * | 1995-07-03 | 1997-01-09 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren |
DE102005001771A1 (de) * | 2005-01-13 | 2006-07-20 | Vinnolit Gmbh & Co.Kg Profit-Center Vintec | Verfahren zur Polymerisation von vinylhaltigen Monomeren |
US7490479B2 (en) | 2005-03-30 | 2009-02-17 | Intel Corporation | Method and system of advanced fan speed control |
US10137406B2 (en) * | 2015-06-11 | 2018-11-27 | Hamilton Sundstrand Corporation | Temperature controlled nitrogen generation system |
CN108889261B (zh) * | 2018-08-10 | 2024-05-28 | 台州道致科技股份有限公司 | 制备格氏试剂的装置及控制方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3078265A (en) * | 1957-09-12 | 1963-02-19 | Phillips Petroleum Co | Control of polymerization reactions |
NL126213C (no) * | 1958-07-31 | |||
US3254071A (en) * | 1959-08-28 | 1966-05-31 | Phillips Petroleum Co | Process and apparatus for controlling polymerization reaction temperatures |
NL122651C (no) * | 1960-06-28 | |||
GB1053572A (no) * | 1963-05-14 | |||
DE1495145B2 (de) * | 1963-10-10 | 1971-05-06 | Badische Anilin & Soda Fabrik AG, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zum abfuehren der reaktionswaerme bei der polymerisation in dispersion bzw loesung |
US3356667A (en) * | 1963-10-22 | 1967-12-05 | Phillips Petroleum Co | Process control |
US3627744A (en) * | 1968-09-12 | 1971-12-14 | Monsanto Co | Method for polymerizing vinyl halide polymers |
DE2000397B2 (de) * | 1970-01-07 | 1980-02-21 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verwendung eines mit Rückflußkühler ausgestatteten Rührautoklaven zur Suspensionspolymerisation von Vinylchlorid |
DE2038363B2 (de) * | 1970-08-01 | 1974-10-03 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen von Polymerisationsansätzen |
DE2049622C3 (de) * | 1970-10-09 | 1979-12-13 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Wärmeabfuhr bei der Polymerisation von Monomeren in der Gasphase |
DE2057250B2 (de) * | 1970-11-21 | 1979-05-23 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung von Styrol-Acrylnitril-Copolymeren |
DE2117364C3 (de) * | 1971-04-08 | 1983-12-01 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Abführung der Reaktionswärme bei der diskontinuierlichen Homo- oder Copolymerisation von Vinylchlorid |
US3708658A (en) * | 1971-04-29 | 1973-01-02 | Monsanto Co | Pressure monitored temperature controlled system for a liquid-vapor process |
US3794471A (en) * | 1971-08-16 | 1974-02-26 | Monsanto Co | Continuous polymerization apparatus |
JPS5121686Y2 (no) * | 1972-06-23 | 1976-06-05 |
-
1975
- 1975-02-05 DE DE2504659A patent/DE2504659B2/de active Granted
-
1976
- 1976-01-15 YU YU00113/76A patent/YU11376A/xx unknown
- 1976-01-23 PT PT64734A patent/PT64734B/pt unknown
- 1976-01-30 SU SU762317505A patent/SU648106A3/ru active
- 1976-01-30 PL PL1976186915A patent/PL111101B1/pl unknown
- 1976-02-02 BG BG7632252A patent/BG30768A3/xx unknown
- 1976-02-02 NO NO760338A patent/NO145509C/no unknown
- 1976-02-03 IT IT47922/76A patent/IT1060477B/it active
- 1976-02-03 FR FR7602890A patent/FR2300096A1/fr active Granted
- 1976-02-04 NL NLAANVRAGE7601135,A patent/NL166950C/xx active Search and Examination
- 1976-02-04 CA CA245,006A patent/CA1069677A/en not_active Expired
- 1976-02-04 SE SE7601211A patent/SE7601211L/ not_active Application Discontinuation
- 1976-02-04 ES ES444909A patent/ES444909A1/es not_active Expired
- 1976-02-04 BE BE164100A patent/BE838277A/fr unknown
- 1976-02-04 BR BR7600703A patent/BR7600703A/pt unknown
- 1976-02-04 GB GB4294/76A patent/GB1540124A/en not_active Expired
- 1976-02-05 CS CS76755A patent/CS195721B2/cs unknown
- 1976-02-05 US US05/655,449 patent/US4061848A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-02-05 JP JP51011801A patent/JPS5845961B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PT64734B (de) | 1977-08-12 |
NL166950C (nl) | 1984-02-16 |
DE2504659B2 (de) | 1980-01-17 |
NO145509C (no) | 1982-04-07 |
PL111101B1 (en) | 1980-08-30 |
GB1540124A (en) | 1979-02-07 |
PT64734A (de) | 1976-02-01 |
NO760338L (no) | 1976-08-06 |
NL166950B (nl) | 1981-05-15 |
YU11376A (en) | 1982-06-30 |
BE838277A (fr) | 1976-08-04 |
DE2504659A1 (de) | 1976-08-19 |
BG30768A3 (en) | 1981-08-14 |
FR2300096B1 (no) | 1980-06-20 |
JPS5845961B2 (ja) | 1983-10-13 |
SU648106A3 (ru) | 1979-02-15 |
US4061848A (en) | 1977-12-06 |
ES444909A1 (es) | 1977-08-01 |
FR2300096A1 (fr) | 1976-09-03 |
DE2504659C3 (no) | 1988-02-11 |
NL7601135A (nl) | 1976-08-09 |
CA1069677A (en) | 1980-01-15 |
IT1060477B (it) | 1982-08-20 |
SE7601211L (sv) | 1976-08-06 |
BR7600703A (pt) | 1976-08-31 |
CS195721B2 (en) | 1980-02-29 |
JPS51103183A (no) | 1976-09-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO145509B (no) | Fremgangsmaate til kjoeling av en polymerisasjonsreaktor | |
NO147987B (no) | 1,2,3-thiadiazol-5-carboxylsyrederivater med herbicid og vekstregulerende virkning | |
US3255084A (en) | Method and apparatus for control of a nuclear power plant | |
US5477696A (en) | Control device for absorption chiller or absorption chiller/heater | |
CN108508870A (zh) | 一种锅炉汽包水位控制系统性能评估及参数优化的方法 | |
US3667246A (en) | Method and apparatus for precise temperature control | |
US1994983A (en) | Apparatus for indicating and/or controlling physical changes | |
US3174298A (en) | Process controller | |
US2800955A (en) | Method of evaporating solutions to obtain a constant density concentrate | |
US3343401A (en) | Method and apparatus for continuously measuring liquid metal oxide saturation temperatures | |
NO763618L (no) | ||
NO136810B (no) | Anordning ved dampgenerator. | |
US2517812A (en) | Water-cooling system | |
US2262460A (en) | Automatic damper mechanism | |
US2850086A (en) | Density controller for evaporators | |
US2526843A (en) | Temperature control system | |
US2269100A (en) | Refrigeration | |
US2266947A (en) | Method and means for controlling temperatures of fluids | |
US2040284A (en) | Method and apparatus for measuring and controlling absolute pressure | |
US2200471A (en) | Measuring and control system | |
US3608609A (en) | Heat-exchanging method and apparatus | |
US2533141A (en) | Liquid heating system | |
GB1004698A (en) | Improvements in or relating to heating and cooling systems | |
US1401100A (en) | System for removing air and gases from water | |
US2185940A (en) | Method of and apparatus for vacuum crystallizing, or vacuum cooling, by forced boiling |