NO143532B - Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen - Google Patents

Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen Download PDF

Info

Publication number
NO143532B
NO143532B NO741536A NO741536A NO143532B NO 143532 B NO143532 B NO 143532B NO 741536 A NO741536 A NO 741536A NO 741536 A NO741536 A NO 741536A NO 143532 B NO143532 B NO 143532B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
zone
heating
reaction
cooling
reactor
Prior art date
Application number
NO741536A
Other languages
English (en)
Other versions
NO741536L (no
NO143532C (no
Inventor
Carlo Curtarelli
Bruno De Maglie
Alberto Sala
Original Assignee
Snam Progetti
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Snam Progetti filed Critical Snam Progetti
Publication of NO741536L publication Critical patent/NO741536L/no
Publication of NO143532B publication Critical patent/NO143532B/no
Publication of NO143532C publication Critical patent/NO143532C/no

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07DHETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D301/00Preparation of oxiranes
    • C07D301/02Synthesis of the oxirane ring
    • C07D301/03Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds
    • C07D301/04Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen
    • C07D301/08Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen in the gaseous phase
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/06Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
    • B01J8/067Heating or cooling the reactor

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Epoxy Compounds (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Heterocyclic Carbon Compounds Containing A Hetero Ring Having Oxygen Or Sulfur (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen med oksygen eller oksygenholdige gasser i damp-
fase ved forhøyet temperatur, hvor utgangsblandingen før gjennomløp av reaksjonssonen oppvarmes ved varmeutveksling
i en opnvarmingssone og reaksjonsblandingen etter å ha forlatt reaksjonssonen avkjøles i en kjølesone og den , fraførte varme tilføres oppvarmingssonen for oppvarming av utgangstoffene, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen består i at sluttemperaturen av utgangsblandingen etter gjennomløp av oppvarmingssonen, som er
fylt med et inert material, er i området fra 100 - 300°C
og at reaksjonsblandingen etter gjennomløp av reaksjonssonen, som grenser til oppvarmingssonen uten adskillelse, avkjøles til en temperatur under 150°C i en eventuelt med et inert fyllmaterial forsynt kjølesone.
Oppfinnelsen omfatter også en reaktor for utførelse av den nevnte fremgangsmåte, omfattende en rørbunt og en om-
hylling, hvor rørene i sine to ender er forbundet med to plater hvorpå bunnene er anbragt og som også fremviser varmeutvekslings- henhv. avkjølingskretser, og det særegne ved reaktoren i henhold til oppfinnelsen er to omstyringsblikk anbragt vinkelrett på omhyllingen hvormed reaktoren oppdeles i en oppvarmings-, reaksjons- og en kjølesone,
videre en kjølekrets i det mellom oppvarmings- og kjølesonen liggende reaksjonsavsnitt og videre en krets for oppvarming av et av endeavsnittene ved varmeoverføring under avkjøl-ingen i det annet endeavsnitt, idet det mellomliggende rør-formede reaksjonsavsnitt er fylt med en katalysator i en passende form, mens det rørformede oppvarmingsavsnitt er fylt med inert material og det rørformede kjøleavsnitt om ønsket er fylt med inert material.
Det er tidligere kjent en fremgangsmåte for fremstilling
av etylenoksyd ut fra etylen ved at man anvender et apparat av den type som er vist i fig. 1. Reaksjonen foregår i
reaktoren 1 forsynt med flere rør, idet katalysatoren er anbragt inne i rørene. For å fjerne reaksjonsvarmen strømmer en varmevekslingsvæske på utsiden av rørene.
Denne væske avkjøles i varmeveksleren 2, som således
danner damp. Pumpen 3 benyttes til å sirkulere væsken.
Det som er nevnt ovenfor er gyldig når varmeveksler-væsken holdes i flytende tilstand. Hvis det derimot anvendes en væske som fordamper kan pumpen 3 elimineres, siden det er mulig å gjennomføre sirkulasjonen ved hjelp av tyngdekraften. Som fordampningsvæske kan det anvendes vann, og i dette tilfelle kan også varmeveksleren 2 elimineres, hvorved damp dannes direkte på utsiden av rørene i reaktoren 1.
Gassen som forlater reaktoren oppvarmer gasstilførselen
til den samme reaktor ved hjelp av en varmeveksler 4. Deretter føres den til kolonnen 5 hvori etylenoksyd absorberes ved hjelp av et egnet løsningsmiddel 10, som vanligvis,
men ikke nødvendigvis er vann. Etter absorpsjonen av oksydet resirkuleres gassen til reaktoren ved hjelp av kompressoren 6.
Via rørene 7 og 8 tilføres friske reaksjonskomponenter,
dvs. etylen og et oksydasjonsmiddel, f.eks. luft eller oksygen. For å unngå akkumulering av inerte gasser, som kommer inn sammen med reaksjonskomponenetene, utluftes en liten mengde gass via røret 9. I anlegg hvor det benyttes luft vil etylen som finnes i de utstrømmende gasser til-føres et subsidiært system analogt til det som er beskrevet ovenfor. I anlegg som benytter oksygen er det innført en enhet for absorbsjon av karbondioksyd. Begge varme-vekslerne 2 og 4 utgjør vesentlige deler ved den kjente fremgangsmåte, og produk-sjonen av damp i varmeveksleren 2 er et vesentlig trekk ved den økonomiske drift av anlegget, da dampproduksjonen kan utnyttes i selve anlegget og derved frembringe energi som eventuelt "også kan benyttes utenfor anlegget. Også varmeveksleren 4 har en viktig funksjon med hensyn til gjenvinning av varme som utnyttes
for oppvarming av gassen som tilføres reaktoren. Det skal imidlertid bemerkes at anvendelse av varmeveksleren 4
har den konsekvens at reaksjonskomponentene som tilføres utsettes for en høy temperatur i hele den tid de tar på
å passere langs rørdelen, som går fra varmeveksleren og til reaktorinnløpet. Dette har den konsekvens at C^-innholdet i den tilførte blanding må være lavere enn det som tilsvarer eksplosjonsgrensen ved denne temperatur, dvs. høyst 7-8%.
Ifølge kjent teknikk tilføres derfor reaksjonsblandingen
til reaktoren ved høyest mulig temperatur, etter at den er for-oppvarmet i en egnet varmeveksler, ved hjelp av den reaksjonsblanding som forlater reaktoren. Siden reaksjonen er eksoterm vil det ved en slik driftsmetode være mulig å frembringe den størst mulige mengde av damp ved å ut-nytte reaksjonsvarmen. Ifølge denne teknikk er det imidlertid bare mulig å benytte lave oksygenkonsentrasjoner i blandingen som går inn i reaktoren, på grunn av eksplosjons-
faren. Følgelig vil konsentrasjonen av den ønskede oksygenholdige forbindelse i blandingen som forlater reaktoren være lav, og det gjør det igjen nødvendig å benytte store re-aktorer, høye gass-gjennomstrømningstakter, gassene må komprimeres og dessuten er systemet for gjenvinning av den oksygenholdige forbindelse meget kostbart.
Ved oppfinnelsen kan konsentrasjonen av oksygen ved reak-torinnløpet økes vesentlig og følgelig kan alle de oven-nevnte ulemper reduseres. Ved oksydasjon av etylen til etylenoksyd er det tidligere kjent å anvende en reaktor med en oppvarmingssone som er anordnet i naboforhold til reaksjonssonen. Naboforholdet er imidlertid vesensforskjellig fra det som opptrer ved den foreliggende oppfinnelse, idet fig. 1 i PR patentskrift 851.077 viser at reaksjonssonen 3 og oppvarmingssonen 2 er romlig skilt fra hverandre (dette forhold bekreftes også av fig. 2 i patentskriftet), slik at kontinuiteten brytes. Ved den foreliggende oppfinnelse er naboforholdet slik at kontinuiteten ikke er brutt, ved at det er kontinuitet mellom de to sonene;.
Reaksjonssonen, fortrinnsvis i form av en rørbunt, er i alle fall fylt med katalysator, mens kjølesonen, fortrinnsvis utformet som en rørbunt, om ønsket kan være fylt med inert material. I det tilfelle hvor kjølesonen ikke ligger i nabostilling til reaksjonssonen, men tvertimot er skilt fra denne, er det foretrukket at fyllmaterial ikke anvendes.
De forskjellige soner kan selvfølgelig utgjøre deler av den samme rørbunt. Med hensyn til de inerte materialer så
kan de ha form av små sylindere, små kuler, Raschig ringer eller hvilken som helst annen form, idet tomrommet i de forskjellige soner i alle fall fortrinnsvis er lavere enn 50%. I det tilfelle hvor kjøle- og oppvarmingssonene har form av en rørbunt må forholdet mellom den maksimale størrelse på et av fyll-legemene og den indre diameter i rørene ikke være høyere enn 0,40, fortrinnsvis fra 0,06
"til 0,30.
Oppfinnelsen vil bli ytterigere beskrevet under henvisning til de vedføyde fig. 2 og 3.
I fig. 2 vises et enkelt rør av reaktoren, hvor oppvarmingen av reaksjonskomponentene utføres i delen 12, reaksjonen foregår i delen 4 og i delen 11 avkjøleis reaksjonsproduktene. Delene 11 og 12 er vanligvis fylt med et inert material, mens katalysatoren befinner seg i delen 4.
Med henvisning til fig. 3 fremgår det at etylen (7) og oksygen (8) føres via ledningen 13 inn i reaktoren 1 be-stående av en rørbunt, men før de omsettes oppvarmes de i sonen 12 og avkjøles etter reaksjonen i sonen 11 ved hjelp av et fluidum 18 som sirkuleres mellom sonene 11 og 12 ved hjelp av pumpen 10.
Gassene forlater reaktoren via ledningen 14 og tilføres kolonnen 5 hvori etylenoksyd absorberes av en væske 15. Gassene som ikke absorberes av væsken forlater kolonnen 5 som topp-produkt og slippes delvis ut via ledning 9 og resirkuleres delvis via ledningen 6 som tilførsel til reaktoren 1.
Varmen som utvikles under reaksjonen fjernes ved sirkula-
sjon av et fluidum 16 ved hjelp av pumpen 3 og det dannes således damp 17 i en fordamper 2. Reaksjonsvarmen kan fjernes på hvilken som helst måte, enten ved et sirkulerende fluidum eller ved en fordampningsvæske forskjellig fra vann eller ved vannfordampning direkte i reaktoren, dvs. på utsiden av rørene. På denne måte er det mulig å foreta en lett regulering av den varme som utvikles og derved styre reak-sj onsforløpet.
I fig. 5 er det vist en variasjon av reaktoren for utfør-
else av den foreliggende fremgangsmåte.
Apparatet (fig. 3) omfatter en rørbunt-reaktor 1 hvori
rørene er forbundet ved de to ender til to plater 19 og 20, hvortil bunnene 21 og 22 er tilknyttet ved hjelp av flenser eller sveising. Rørene fylles i en tilstrekkelig lengde med et inert, fast material ved sine to ender og i den mellomliggende del fylles de med katalysator, idet katalysatoren og det inerte material har passende form fortrinnsvis i form av små sylindere, små kuler eller Raschig ringer.
Rørbuntene dekkes av en omhylling og er utvendig skilt
fra hverandre ved hjelp av to omstyrings- eller ledeplater 23 og 24 i tre adskilte deler 12, 4 og 11, hvor henhv. oppvarming av reaksjonskomponentene, reaksjon og avkjøling av reaksjonsproduktene utføres. I den sylinderiske sone 11 kan også fyllmaterialet utelates. Omstyrings- eller lede-platené (såkalte "omstyringsblikk") er anbragt vinkelrett på omhyllingen.
Apparatet kompletteres med en krets 18 for sirkulasjon
av en væske til oppvarmingssonen 12 og kjølesonen 11. Sirkulasjonen utføres av pumpen 10. Det anvendes også en kjølekrets 16 i sonen 4 i reaktoren, idet fluidumet som sirkuleres i denne krets fjerner varme fra reaksjonssonen 4 og anvender det i fordamperen 2 for fremstilling av damp 17. Sirkulasjonen i kretsen 16 sikres av pumpen 3. Som nevnt ovenfor kan væsken i kretsen 16 være en fordampbar væske og i dette tilfelle kan både pumpen 3 og fordamperen 2 utelates.
Fig. 5 viser en modifikasjon av apparatet i fig. 3 idet
forandringen omfatter varmeveksleren 11 utenfor reaktoren 1, som eventuelt kan være uten inert fyllmaterial. Denne varmeveksler har samme funksjon som kjølesonen 11 i apparatet vist i fig. 3. Fig. 4 viser et skjematisk rør av reaktoren vist i fig. 5, hvori sonen 12 er sonen fylt med inert material hvori gassene oppvarmes og sonen'4 er reaksjonssonen fylt med katalysator.
Eksempel
Ved anvendelse av et apparat av den type som vist i fig. 3 tilføres ved forskjellige tider tre blandinger. Sammen-setningen av tilførselsblandingene, reaksjonsbetingelsene og de oppnådde resultater er vist i den følgende tabell.
Katalysatoren var av typen sølv på aluminiumoksyd og det inerte fyllmaterial besto av keramiske sylindere.

Claims (2)

1. Fremgangsmåte for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen med oksygen eller oksygenholdige gasser i dampfase ved forhøyet temperatur, hvor utgangsblandingen før gjennomløp av reaksjonssonen oppvarmes ved varmeutveksling i en oppvarmingssone og reaksjonsblandingen etter å ha forlatt reaksjonssonen avkjøles i en kjølesone og den fraførte varme tilføres oppvarmingssonen for oppvarming av utgangsstoffene, karakterisert ved at sluttemperaturen av utgangsblandingen etter gjennomløp av oppvarmingssonen, som er fyllt med et inert material, er i området fra 100 - 300°C og at reaksjonsblandingen etter gjennomløp av reaksjonssonen, som grenser til oppvarmingssonen uten adskillelse, avkjøles til en temperatur under 150°C i en eventuelt med et inert fyllmaterial forsynt kjølesone.
2. Reaktor for å gjennomføre den fremgangsmåte som er angitt i krav 1, omfattende en rørbunt og en omhylling, hvor rørene i sine to ender er forbundot med to plater hvorpå bunnene er anbrakt og som også fremviser varmeutvekslings-henholdsvis avkjølingskretser, karakterisert ved to omstyringsblikk anbragt vinkelrett på omhyll ingen hvormed reaktoren oppdeles i en oppvarmings-, reaksjons- og en kjølesone, videre en kjølekrets i det mellom oppvarmings- og kjøle-sonen liggende reaksjonsavsnitt og videre en krets for oppvarming av et av endeavsnittene ved varm«over£øring under avkjølingen i det annet endeavsnitt, idet det mellomliggende rørformede reaksjonsavsnitt er fylt med en katalysator i en passende form, mens det rørformede oppvarmingsavsnitt er fylt med inert material og det rørformede kjøleavsnitt om ønsket er fylt med inert material.
NO741536A 1973-04-30 1974-04-29 Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen NO143532C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT23558/73A IT986732B (it) 1973-04-30 1973-04-30 Procedimento per condurre reazioni di ossidazione parzialecon ossi geno di composti organici in fase vapore ed apparecchiatura atta a realizzare detto procedimento

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO741536L NO741536L (no) 1974-10-31
NO143532B true NO143532B (no) 1980-11-24
NO143532C NO143532C (no) 1981-03-04

Family

ID=11208123

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO741536A NO143532C (no) 1973-04-30 1974-04-29 Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen

Country Status (24)

Country Link
AR (1) AR201766A1 (no)
AT (1) AT358600B (no)
BE (1) BE814030A (no)
BG (1) BG29130A3 (no)
BR (1) BR7403404D0 (no)
CA (1) CA1022178A (no)
CH (1) CH609691A5 (no)
CS (2) CS191912B2 (no)
DD (1) DD111373A5 (no)
DE (1) DE2420949C3 (no)
ES (1) ES426072A1 (no)
FR (1) FR2227268B1 (no)
GB (2) GB1449091A (no)
HU (1) HU176866B (no)
IT (1) IT986732B (no)
LU (1) LU69956A1 (no)
NL (1) NL7405777A (no)
NO (1) NO143532C (no)
RO (1) RO70183A (no)
SE (1) SE412231B (no)
SU (1) SU1205750A3 (no)
TR (1) TR17979A (no)
YU (1) YU36169B (no)
ZA (1) ZA742714B (no)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6045637B2 (ja) 1978-07-26 1985-10-11 株式会社日本触媒 酸化エチレンの製造方法
DE3028646A1 (de) * 1980-07-29 1982-03-04 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur verbesserung der gleichgewichtseinstellung und gleichzeitigen erzeugung von wasserdampf mit hohem druck bei der herstellung von methanol
JPS59190983A (ja) * 1983-04-12 1984-10-29 Mitsubishi Petrochem Co Ltd エチレンオキシド製造用反応器に使用する充填材
IN161263B (no) * 1983-06-30 1987-10-31 Halcon Sd Group Inc
DE3631642A1 (de) * 1986-09-17 1988-04-07 Linde Ag Verfahren zur durchfuehrung katalytischer reaktionen
US4921681A (en) * 1987-07-17 1990-05-01 Scientific Design Company, Inc. Ethylene oxide reactor
JP2778878B2 (ja) * 1991-09-12 1998-07-23 株式会社日本触媒 エチレンオキシドの製造方法
MX246250B (es) 2001-02-08 2007-06-07 Scient Design Co Sistema de reaccion exotermica.
US7294317B2 (en) * 2001-02-08 2007-11-13 Sd Lizenzverwertungsgesellschaft Mbh & Co. Exothermic reaction system
US7750170B2 (en) 2005-12-22 2010-07-06 Shell Oil Company Process for mixing an oxidant having explosive potential with a hydrocarbon
DE102007024934B4 (de) 2007-05-29 2010-04-29 Man Dwe Gmbh Rohrbündelreaktoren mit Druckflüssigkeitskühlung
EP2231324B1 (en) 2007-12-18 2016-06-29 Dow Technology Investments LLC Tube reactor
CN101284904B (zh) * 2008-06-06 2011-04-13 王加国 高效节能无蒸汽型乙氧基化反应装置
US20100185001A1 (en) 2009-01-19 2010-07-22 Van Maaren Wouter Process and apparatus for the production of ethylene oxide

Also Published As

Publication number Publication date
DE2420949B2 (de) 1979-07-12
NO741536L (no) 1974-10-31
ZA742714B (en) 1975-05-28
GB1449091A (en) 1976-09-08
DE2420949A1 (de) 1974-11-14
ATA353774A (de) 1980-02-15
AU6779674A (en) 1975-10-16
FR2227268B1 (no) 1978-07-07
CH609691A5 (en) 1979-03-15
BE814030A (fr) 1974-08-16
YU107974A (en) 1981-06-30
YU36169B (en) 1982-02-25
SE412231B (sv) 1980-02-25
NL7405777A (no) 1974-11-01
CS191949B2 (en) 1979-07-31
AT358600B (de) 1980-09-25
FR2227268A1 (no) 1974-11-22
ES426072A1 (es) 1976-07-01
DD111373A5 (no) 1975-02-12
BR7403404D0 (pt) 1974-11-19
RO70183A (ro) 1981-06-22
IT986732B (it) 1975-01-30
GB1449092A (en) 1976-09-08
CS191912B2 (en) 1979-07-31
HU176866B (en) 1981-05-28
BG29130A3 (en) 1980-09-15
DE2420949C3 (de) 1980-03-27
LU69956A1 (no) 1974-08-06
SU1205750A3 (ru) 1986-01-15
CA1022178A (en) 1977-12-06
AR201766A1 (es) 1975-04-15
NO143532C (no) 1981-03-04
TR17979A (tr) 1976-09-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO143532B (no) Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen
EP3199231A1 (en) Large reactor and device and process thereof
JPH0567566B2 (no)
GB1405040A (en) Process and apparatus for the catalytic oxidation of propylene
US2898384A (en) Process for the thermal chlorination of hydrocarbons
NO121957B (no)
US2415531A (en) Manufacture of dicarboxylic acid anhydrides
GB1055918A (en) A method of polycondensing bis(2-hydroxyethyl)-terephthalate and apparatus for performing the same
US2449040A (en) Manufacture of hexamethylene tetramine
KR101385915B1 (ko) 1,2-디클로르에탄의 제조 중에 발생한 반응열을 이용하기위한 방법 및 장치
JPS62167207A (ja) 濃硫酸の製造方法及びこれに使用する三酸化硫黄吸収装置
US1959898A (en) Production of phthalic anhydride
US2744813A (en) Catalytic furnace
US2064317A (en) Process for performing chemical reactions
EP0686633A1 (en) A process for the production of phthalic anhydride
US3248453A (en) Process and apparatus for oxidizing hydrocarbons
US1708685A (en) Absorption apparatus
JPS602171Y2 (ja) エチレンオキサイドの製造装置
US9636651B2 (en) Plant and process for performance of heterogeneously catalyzed gas phase reactions
NO136353B (no)
US3247279A (en) Heat control in catalytic oxidation process
RU2292946C2 (ru) Система для проведения экзотермических реакций
US2278778A (en) Apparatus for treatment of gases with sulphuric acid
US3136811A (en) Process for the production of ketene and acetic anhydride
CN221816103U (zh) 一种均苯四甲酸二酐生产装置