NO143532B - Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen - Google Patents
Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen Download PDFInfo
- Publication number
- NO143532B NO143532B NO741536A NO741536A NO143532B NO 143532 B NO143532 B NO 143532B NO 741536 A NO741536 A NO 741536A NO 741536 A NO741536 A NO 741536A NO 143532 B NO143532 B NO 143532B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- zone
- heating
- reaction
- cooling
- reactor
- Prior art date
Links
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 10
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 title claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 title claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 34
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 9
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 11
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
- C07D301/02—Synthesis of the oxirane ring
- C07D301/03—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds
- C07D301/04—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen
- C07D301/08—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with air or molecular oxygen in the gaseous phase
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
- B01J8/067—Heating or cooling the reactor
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Epoxy Compounds (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Heterocyclic Carbon Compounds Containing A Hetero Ring Having Oxygen Or Sulfur (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen med oksygen eller oksygenholdige gasser i damp-
fase ved forhøyet temperatur, hvor utgangsblandingen før gjennomløp av reaksjonssonen oppvarmes ved varmeutveksling
i en opnvarmingssone og reaksjonsblandingen etter å ha forlatt reaksjonssonen avkjøles i en kjølesone og den , fraførte varme tilføres oppvarmingssonen for oppvarming av utgangstoffene, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen består i at sluttemperaturen av utgangsblandingen etter gjennomløp av oppvarmingssonen, som er
fylt med et inert material, er i området fra 100 - 300°C
og at reaksjonsblandingen etter gjennomløp av reaksjonssonen, som grenser til oppvarmingssonen uten adskillelse, avkjøles til en temperatur under 150°C i en eventuelt med et inert fyllmaterial forsynt kjølesone.
Oppfinnelsen omfatter også en reaktor for utførelse av den nevnte fremgangsmåte, omfattende en rørbunt og en om-
hylling, hvor rørene i sine to ender er forbundet med to plater hvorpå bunnene er anbragt og som også fremviser varmeutvekslings- henhv. avkjølingskretser, og det særegne ved reaktoren i henhold til oppfinnelsen er to omstyringsblikk anbragt vinkelrett på omhyllingen hvormed reaktoren oppdeles i en oppvarmings-, reaksjons- og en kjølesone,
videre en kjølekrets i det mellom oppvarmings- og kjølesonen liggende reaksjonsavsnitt og videre en krets for oppvarming av et av endeavsnittene ved varmeoverføring under avkjøl-ingen i det annet endeavsnitt, idet det mellomliggende rør-formede reaksjonsavsnitt er fylt med en katalysator i en passende form, mens det rørformede oppvarmingsavsnitt er fylt med inert material og det rørformede kjøleavsnitt om ønsket er fylt med inert material.
Det er tidligere kjent en fremgangsmåte for fremstilling
av etylenoksyd ut fra etylen ved at man anvender et apparat av den type som er vist i fig. 1. Reaksjonen foregår i
reaktoren 1 forsynt med flere rør, idet katalysatoren er anbragt inne i rørene. For å fjerne reaksjonsvarmen strømmer en varmevekslingsvæske på utsiden av rørene.
Denne væske avkjøles i varmeveksleren 2, som således
danner damp. Pumpen 3 benyttes til å sirkulere væsken.
Det som er nevnt ovenfor er gyldig når varmeveksler-væsken holdes i flytende tilstand. Hvis det derimot anvendes en væske som fordamper kan pumpen 3 elimineres, siden det er mulig å gjennomføre sirkulasjonen ved hjelp av tyngdekraften. Som fordampningsvæske kan det anvendes vann, og i dette tilfelle kan også varmeveksleren 2 elimineres, hvorved damp dannes direkte på utsiden av rørene i reaktoren 1.
Gassen som forlater reaktoren oppvarmer gasstilførselen
til den samme reaktor ved hjelp av en varmeveksler 4. Deretter føres den til kolonnen 5 hvori etylenoksyd absorberes ved hjelp av et egnet løsningsmiddel 10, som vanligvis,
men ikke nødvendigvis er vann. Etter absorpsjonen av oksydet resirkuleres gassen til reaktoren ved hjelp av kompressoren 6.
Via rørene 7 og 8 tilføres friske reaksjonskomponenter,
dvs. etylen og et oksydasjonsmiddel, f.eks. luft eller oksygen. For å unngå akkumulering av inerte gasser, som kommer inn sammen med reaksjonskomponenetene, utluftes en liten mengde gass via røret 9. I anlegg hvor det benyttes luft vil etylen som finnes i de utstrømmende gasser til-føres et subsidiært system analogt til det som er beskrevet ovenfor. I anlegg som benytter oksygen er det innført en enhet for absorbsjon av karbondioksyd. Begge varme-vekslerne 2 og 4 utgjør vesentlige deler ved den kjente fremgangsmåte, og produk-sjonen av damp i varmeveksleren 2 er et vesentlig trekk ved den økonomiske drift av anlegget, da dampproduksjonen kan utnyttes i selve anlegget og derved frembringe energi som eventuelt "også kan benyttes utenfor anlegget. Også varmeveksleren 4 har en viktig funksjon med hensyn til gjenvinning av varme som utnyttes
for oppvarming av gassen som tilføres reaktoren. Det skal imidlertid bemerkes at anvendelse av varmeveksleren 4
har den konsekvens at reaksjonskomponentene som tilføres utsettes for en høy temperatur i hele den tid de tar på
å passere langs rørdelen, som går fra varmeveksleren og til reaktorinnløpet. Dette har den konsekvens at C^-innholdet i den tilførte blanding må være lavere enn det som tilsvarer eksplosjonsgrensen ved denne temperatur, dvs. høyst 7-8%.
Ifølge kjent teknikk tilføres derfor reaksjonsblandingen
til reaktoren ved høyest mulig temperatur, etter at den er for-oppvarmet i en egnet varmeveksler, ved hjelp av den reaksjonsblanding som forlater reaktoren. Siden reaksjonen er eksoterm vil det ved en slik driftsmetode være mulig å frembringe den størst mulige mengde av damp ved å ut-nytte reaksjonsvarmen. Ifølge denne teknikk er det imidlertid bare mulig å benytte lave oksygenkonsentrasjoner i blandingen som går inn i reaktoren, på grunn av eksplosjons-
faren. Følgelig vil konsentrasjonen av den ønskede oksygenholdige forbindelse i blandingen som forlater reaktoren være lav, og det gjør det igjen nødvendig å benytte store re-aktorer, høye gass-gjennomstrømningstakter, gassene må komprimeres og dessuten er systemet for gjenvinning av den oksygenholdige forbindelse meget kostbart.
Ved oppfinnelsen kan konsentrasjonen av oksygen ved reak-torinnløpet økes vesentlig og følgelig kan alle de oven-nevnte ulemper reduseres. Ved oksydasjon av etylen til etylenoksyd er det tidligere kjent å anvende en reaktor med en oppvarmingssone som er anordnet i naboforhold til reaksjonssonen. Naboforholdet er imidlertid vesensforskjellig fra det som opptrer ved den foreliggende oppfinnelse, idet fig. 1 i PR patentskrift 851.077 viser at reaksjonssonen 3 og oppvarmingssonen 2 er romlig skilt fra hverandre (dette forhold bekreftes også av fig. 2 i patentskriftet), slik at kontinuiteten brytes. Ved den foreliggende oppfinnelse er naboforholdet slik at kontinuiteten ikke er brutt, ved at det er kontinuitet mellom de to sonene;.
Reaksjonssonen, fortrinnsvis i form av en rørbunt, er i alle fall fylt med katalysator, mens kjølesonen, fortrinnsvis utformet som en rørbunt, om ønsket kan være fylt med inert material. I det tilfelle hvor kjølesonen ikke ligger i nabostilling til reaksjonssonen, men tvertimot er skilt fra denne, er det foretrukket at fyllmaterial ikke anvendes.
De forskjellige soner kan selvfølgelig utgjøre deler av den samme rørbunt. Med hensyn til de inerte materialer så
kan de ha form av små sylindere, små kuler, Raschig ringer eller hvilken som helst annen form, idet tomrommet i de forskjellige soner i alle fall fortrinnsvis er lavere enn 50%. I det tilfelle hvor kjøle- og oppvarmingssonene har form av en rørbunt må forholdet mellom den maksimale størrelse på et av fyll-legemene og den indre diameter i rørene ikke være høyere enn 0,40, fortrinnsvis fra 0,06
"til 0,30.
Oppfinnelsen vil bli ytterigere beskrevet under henvisning til de vedføyde fig. 2 og 3.
I fig. 2 vises et enkelt rør av reaktoren, hvor oppvarmingen av reaksjonskomponentene utføres i delen 12, reaksjonen foregår i delen 4 og i delen 11 avkjøleis reaksjonsproduktene. Delene 11 og 12 er vanligvis fylt med et inert material, mens katalysatoren befinner seg i delen 4.
Med henvisning til fig. 3 fremgår det at etylen (7) og oksygen (8) føres via ledningen 13 inn i reaktoren 1 be-stående av en rørbunt, men før de omsettes oppvarmes de i sonen 12 og avkjøles etter reaksjonen i sonen 11 ved hjelp av et fluidum 18 som sirkuleres mellom sonene 11 og 12 ved hjelp av pumpen 10.
Gassene forlater reaktoren via ledningen 14 og tilføres kolonnen 5 hvori etylenoksyd absorberes av en væske 15. Gassene som ikke absorberes av væsken forlater kolonnen 5 som topp-produkt og slippes delvis ut via ledning 9 og resirkuleres delvis via ledningen 6 som tilførsel til reaktoren 1.
Varmen som utvikles under reaksjonen fjernes ved sirkula-
sjon av et fluidum 16 ved hjelp av pumpen 3 og det dannes således damp 17 i en fordamper 2. Reaksjonsvarmen kan fjernes på hvilken som helst måte, enten ved et sirkulerende fluidum eller ved en fordampningsvæske forskjellig fra vann eller ved vannfordampning direkte i reaktoren, dvs. på utsiden av rørene. På denne måte er det mulig å foreta en lett regulering av den varme som utvikles og derved styre reak-sj onsforløpet.
I fig. 5 er det vist en variasjon av reaktoren for utfør-
else av den foreliggende fremgangsmåte.
Apparatet (fig. 3) omfatter en rørbunt-reaktor 1 hvori
rørene er forbundet ved de to ender til to plater 19 og 20, hvortil bunnene 21 og 22 er tilknyttet ved hjelp av flenser eller sveising. Rørene fylles i en tilstrekkelig lengde med et inert, fast material ved sine to ender og i den mellomliggende del fylles de med katalysator, idet katalysatoren og det inerte material har passende form fortrinnsvis i form av små sylindere, små kuler eller Raschig ringer.
Rørbuntene dekkes av en omhylling og er utvendig skilt
fra hverandre ved hjelp av to omstyrings- eller ledeplater 23 og 24 i tre adskilte deler 12, 4 og 11, hvor henhv. oppvarming av reaksjonskomponentene, reaksjon og avkjøling av reaksjonsproduktene utføres. I den sylinderiske sone 11 kan også fyllmaterialet utelates. Omstyrings- eller lede-platené (såkalte "omstyringsblikk") er anbragt vinkelrett på omhyllingen.
Apparatet kompletteres med en krets 18 for sirkulasjon
av en væske til oppvarmingssonen 12 og kjølesonen 11. Sirkulasjonen utføres av pumpen 10. Det anvendes også en kjølekrets 16 i sonen 4 i reaktoren, idet fluidumet som sirkuleres i denne krets fjerner varme fra reaksjonssonen 4 og anvender det i fordamperen 2 for fremstilling av damp 17. Sirkulasjonen i kretsen 16 sikres av pumpen 3. Som nevnt ovenfor kan væsken i kretsen 16 være en fordampbar væske og i dette tilfelle kan både pumpen 3 og fordamperen 2 utelates.
Fig. 5 viser en modifikasjon av apparatet i fig. 3 idet
forandringen omfatter varmeveksleren 11 utenfor reaktoren 1, som eventuelt kan være uten inert fyllmaterial. Denne varmeveksler har samme funksjon som kjølesonen 11 i apparatet vist i fig. 3. Fig. 4 viser et skjematisk rør av reaktoren vist i fig. 5, hvori sonen 12 er sonen fylt med inert material hvori gassene oppvarmes og sonen'4 er reaksjonssonen fylt med katalysator.
Eksempel
Ved anvendelse av et apparat av den type som vist i fig. 3 tilføres ved forskjellige tider tre blandinger. Sammen-setningen av tilførselsblandingene, reaksjonsbetingelsene og de oppnådde resultater er vist i den følgende tabell.
Katalysatoren var av typen sølv på aluminiumoksyd og det inerte fyllmaterial besto av keramiske sylindere.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen med oksygen eller oksygenholdige gasser i dampfase ved forhøyet temperatur, hvor utgangsblandingen før gjennomløp av reaksjonssonen oppvarmes ved varmeutveksling i en oppvarmingssone og reaksjonsblandingen etter å ha forlatt reaksjonssonen avkjøles i en kjølesone og den fraførte varme tilføres oppvarmingssonen for oppvarming av utgangsstoffene,
karakterisert ved at sluttemperaturen av utgangsblandingen etter gjennomløp av oppvarmingssonen, som er fyllt med et inert material, er i området fra 100 - 300°C og at reaksjonsblandingen etter gjennomløp av reaksjonssonen,
som grenser til oppvarmingssonen uten adskillelse, avkjøles til en temperatur under 150°C i en eventuelt med et inert fyllmaterial forsynt kjølesone.
2. Reaktor for å gjennomføre den fremgangsmåte som er angitt i krav 1, omfattende en rørbunt og en omhylling,
hvor rørene i sine to ender er forbundot med to plater hvorpå bunnene er anbrakt og som også fremviser varmeutvekslings-henholdsvis avkjølingskretser,
karakterisert ved to omstyringsblikk anbragt vinkelrett på omhyll ingen hvormed reaktoren oppdeles i en oppvarmings-, reaksjons- og en kjølesone, videre en kjølekrets i det mellom oppvarmings- og kjøle-sonen liggende reaksjonsavsnitt og videre en krets for oppvarming av et av endeavsnittene ved varm«over£øring under avkjølingen i det annet endeavsnitt, idet det mellomliggende rørformede reaksjonsavsnitt er fylt med en katalysator i en passende form, mens det rørformede oppvarmingsavsnitt er fylt med inert material og det rørformede kjøleavsnitt om ønsket er fylt med inert material.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT23558/73A IT986732B (it) | 1973-04-30 | 1973-04-30 | Procedimento per condurre reazioni di ossidazione parzialecon ossi geno di composti organici in fase vapore ed apparecchiatura atta a realizzare detto procedimento |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO741536L NO741536L (no) | 1974-10-31 |
NO143532B true NO143532B (no) | 1980-11-24 |
NO143532C NO143532C (no) | 1981-03-04 |
Family
ID=11208123
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO741536A NO143532C (no) | 1973-04-30 | 1974-04-29 | Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
AR (1) | AR201766A1 (no) |
AT (1) | AT358600B (no) |
BE (1) | BE814030A (no) |
BG (1) | BG29130A3 (no) |
BR (1) | BR7403404D0 (no) |
CA (1) | CA1022178A (no) |
CH (1) | CH609691A5 (no) |
CS (2) | CS191912B2 (no) |
DD (1) | DD111373A5 (no) |
DE (1) | DE2420949C3 (no) |
ES (1) | ES426072A1 (no) |
FR (1) | FR2227268B1 (no) |
GB (2) | GB1449091A (no) |
HU (1) | HU176866B (no) |
IT (1) | IT986732B (no) |
LU (1) | LU69956A1 (no) |
NL (1) | NL7405777A (no) |
NO (1) | NO143532C (no) |
RO (1) | RO70183A (no) |
SE (1) | SE412231B (no) |
SU (1) | SU1205750A3 (no) |
TR (1) | TR17979A (no) |
YU (1) | YU36169B (no) |
ZA (1) | ZA742714B (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6045637B2 (ja) | 1978-07-26 | 1985-10-11 | 株式会社日本触媒 | 酸化エチレンの製造方法 |
DE3028646A1 (de) * | 1980-07-29 | 1982-03-04 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur verbesserung der gleichgewichtseinstellung und gleichzeitigen erzeugung von wasserdampf mit hohem druck bei der herstellung von methanol |
JPS59190983A (ja) * | 1983-04-12 | 1984-10-29 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | エチレンオキシド製造用反応器に使用する充填材 |
IN161263B (no) * | 1983-06-30 | 1987-10-31 | Halcon Sd Group Inc | |
DE3631642A1 (de) * | 1986-09-17 | 1988-04-07 | Linde Ag | Verfahren zur durchfuehrung katalytischer reaktionen |
US4921681A (en) * | 1987-07-17 | 1990-05-01 | Scientific Design Company, Inc. | Ethylene oxide reactor |
JP2778878B2 (ja) * | 1991-09-12 | 1998-07-23 | 株式会社日本触媒 | エチレンオキシドの製造方法 |
MX246250B (es) | 2001-02-08 | 2007-06-07 | Scient Design Co | Sistema de reaccion exotermica. |
US7294317B2 (en) * | 2001-02-08 | 2007-11-13 | Sd Lizenzverwertungsgesellschaft Mbh & Co. | Exothermic reaction system |
US7750170B2 (en) | 2005-12-22 | 2010-07-06 | Shell Oil Company | Process for mixing an oxidant having explosive potential with a hydrocarbon |
DE102007024934B4 (de) | 2007-05-29 | 2010-04-29 | Man Dwe Gmbh | Rohrbündelreaktoren mit Druckflüssigkeitskühlung |
EP2231324B1 (en) | 2007-12-18 | 2016-06-29 | Dow Technology Investments LLC | Tube reactor |
CN101284904B (zh) * | 2008-06-06 | 2011-04-13 | 王加国 | 高效节能无蒸汽型乙氧基化反应装置 |
US20100185001A1 (en) | 2009-01-19 | 2010-07-22 | Van Maaren Wouter | Process and apparatus for the production of ethylene oxide |
-
1973
- 1973-04-30 IT IT23558/73A patent/IT986732B/it active
-
1974
- 1974-04-17 YU YU1079/74A patent/YU36169B/xx unknown
- 1974-04-19 FR FR7413729A patent/FR2227268B1/fr not_active Expired
- 1974-04-22 BE BE143477A patent/BE814030A/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-04-25 BR BR3404/74A patent/BR7403404D0/pt unknown
- 1974-04-25 RO RO7478557A patent/RO70183A/ro unknown
- 1974-04-26 AR AR253485A patent/AR201766A1/es active
- 1974-04-26 DD DD178149A patent/DD111373A5/xx unknown
- 1974-04-26 HU HU74SA2632A patent/HU176866B/hu unknown
- 1974-04-29 AT AT353774A patent/AT358600B/de not_active IP Right Cessation
- 1974-04-29 CH CH586674A patent/CH609691A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-04-29 SU SU742023942A patent/SU1205750A3/ru active
- 1974-04-29 LU LU69956A patent/LU69956A1/xx unknown
- 1974-04-29 NO NO741536A patent/NO143532C/no unknown
- 1974-04-29 NL NL7405777A patent/NL7405777A/xx active Search and Examination
- 1974-04-29 CA CA198,623A patent/CA1022178A/en not_active Expired
- 1974-04-30 SE SE7405813A patent/SE412231B/xx unknown
- 1974-04-30 BG BG026576A patent/BG29130A3/xx unknown
- 1974-04-30 TR TR17979A patent/TR17979A/xx unknown
- 1974-04-30 ZA ZA00742714A patent/ZA742714B/xx unknown
- 1974-04-30 GB GB1895474A patent/GB1449091A/en not_active Expired
- 1974-04-30 ES ES426072A patent/ES426072A1/es not_active Expired
- 1974-04-30 GB GB522276A patent/GB1449092A/en not_active Expired
- 1974-04-30 DE DE2420949A patent/DE2420949C3/de not_active Expired
- 1974-04-30 CS CS743108A patent/CS191912B2/cs unknown
-
1977
- 1977-01-25 CS CS77501A patent/CS191949B2/cs unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2420949B2 (de) | 1979-07-12 |
NO741536L (no) | 1974-10-31 |
ZA742714B (en) | 1975-05-28 |
GB1449091A (en) | 1976-09-08 |
DE2420949A1 (de) | 1974-11-14 |
ATA353774A (de) | 1980-02-15 |
AU6779674A (en) | 1975-10-16 |
FR2227268B1 (no) | 1978-07-07 |
CH609691A5 (en) | 1979-03-15 |
BE814030A (fr) | 1974-08-16 |
YU107974A (en) | 1981-06-30 |
YU36169B (en) | 1982-02-25 |
SE412231B (sv) | 1980-02-25 |
NL7405777A (no) | 1974-11-01 |
CS191949B2 (en) | 1979-07-31 |
AT358600B (de) | 1980-09-25 |
FR2227268A1 (no) | 1974-11-22 |
ES426072A1 (es) | 1976-07-01 |
DD111373A5 (no) | 1975-02-12 |
BR7403404D0 (pt) | 1974-11-19 |
RO70183A (ro) | 1981-06-22 |
IT986732B (it) | 1975-01-30 |
GB1449092A (en) | 1976-09-08 |
CS191912B2 (en) | 1979-07-31 |
HU176866B (en) | 1981-05-28 |
BG29130A3 (en) | 1980-09-15 |
DE2420949C3 (de) | 1980-03-27 |
LU69956A1 (no) | 1974-08-06 |
SU1205750A3 (ru) | 1986-01-15 |
CA1022178A (en) | 1977-12-06 |
AR201766A1 (es) | 1975-04-15 |
NO143532C (no) | 1981-03-04 |
TR17979A (tr) | 1976-09-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO143532B (no) | Fremgangsmaate og reaktor for fremstilling av etylenoksyd ved katalytisk oksydasjon av etylen | |
EP3199231A1 (en) | Large reactor and device and process thereof | |
JPH0567566B2 (no) | ||
GB1405040A (en) | Process and apparatus for the catalytic oxidation of propylene | |
US2898384A (en) | Process for the thermal chlorination of hydrocarbons | |
NO121957B (no) | ||
US2415531A (en) | Manufacture of dicarboxylic acid anhydrides | |
GB1055918A (en) | A method of polycondensing bis(2-hydroxyethyl)-terephthalate and apparatus for performing the same | |
US2449040A (en) | Manufacture of hexamethylene tetramine | |
KR101385915B1 (ko) | 1,2-디클로르에탄의 제조 중에 발생한 반응열을 이용하기위한 방법 및 장치 | |
JPS62167207A (ja) | 濃硫酸の製造方法及びこれに使用する三酸化硫黄吸収装置 | |
US1959898A (en) | Production of phthalic anhydride | |
US2744813A (en) | Catalytic furnace | |
US2064317A (en) | Process for performing chemical reactions | |
EP0686633A1 (en) | A process for the production of phthalic anhydride | |
US3248453A (en) | Process and apparatus for oxidizing hydrocarbons | |
US1708685A (en) | Absorption apparatus | |
JPS602171Y2 (ja) | エチレンオキサイドの製造装置 | |
US9636651B2 (en) | Plant and process for performance of heterogeneously catalyzed gas phase reactions | |
NO136353B (no) | ||
US3247279A (en) | Heat control in catalytic oxidation process | |
RU2292946C2 (ru) | Система для проведения экзотермических реакций | |
US2278778A (en) | Apparatus for treatment of gases with sulphuric acid | |
US3136811A (en) | Process for the production of ketene and acetic anhydride | |
CN221816103U (zh) | 一种均苯四甲酸二酐生产装置 |