NO139737B - Vandig, emulgatorfri polymerisatdispersjon, samt fremgangsmaate til dens fremstilling - Google Patents

Description

Lagringssystem for lagring av flytendegjorte, normalt gassformete produkter.

Foreliggende oppfinnelse angår lagring av flytendegjorte, normalt gassformete

produkter, spesielt hydrokarboner eller

blandinger av slike. Mer spesielt angår oppfinnelsen koordinering av transport av flytendegjorte, normalt gassformete jordoljeprodukter gjennom rørledninger og etter-følgende lagring av det transporterte produkt i lagerbeholdere ved enden av rørled-ningen.

Damptrykkurven som funksjon av temperaturen for flytendegjorte, normalt gassformete jordoljeprodukter, nødvendiggjør

at det anvendes en spesiell håndterings- og

lagringsteknikk for å holde produktet i flytende tilstand. F. eks. må propan ved en

væsketemperatur på 49° C lagres under et

trykk på tilnærmet 17.5 kg/cm<2>. Hvis lagring ved atmosfærisk trykk er ønskelig, må

propan holdes på en temperatur på under

—45°C. For kommersiell n-butan er det til-svarende trykk-temperaturforhold tilnærmet (3.9 kg/cm-) ved 49° C og atmosfærisk

trykk ved omkring 5° C.

Ved lagringen kan man f. eks. anvende

tomme, underjordiske oljekilder eller andre

gjennomtrengelige geologiske jordlag som

er omgitt av et ugjennomtrengelig fjellag,

eller produktene kan lagres i saltgruber eller utsprengte hulrom eller i konvensjonelle

lagertanker i form. av kuler, flatbunnete

lagertanker e.l. anbragt på jordens overflate.

Valg av lagringsmuligheter vil i alminnelighet være avhengig av kravet til betje-

ning så vel somt driftsøkonomi. Fleksibel og økonomisk lagring av LPG ved tilnærmet atmosfærisk trykk kan oppnås ved bruk av flatbunnete, sylindriske tanker som er mo-difisert ved anvendelsen av et noe velvet tak, slik at det kan motstå et arbeidstrykk på 0.07 til 0.14 kg/cm<2>. Ved dette arbeidstrykk kan et kjølesystem som arbeider med dampkompresjon e.l. anvendes i forbindelse med lagertanken i øyemed å holde det lagrede produkt i flytende tilstand. Et slikt system omfatter et konvensjonelt kjølean-legg som f. eks. kompressorer, kondensato-rer, isolasjon osv. og om nødvendig opp-varmningselementer i øyemed å hindre at underlaget for tanken fryser. Det noe over-atmosfæriske trykk f. eks. på 0.07—0.14 kg/ cm<2> i den flatbunnede tank anvendes for å skaffe et tilstrekkelig operasjonsområde for kontrollutstyret og for å hindre luft i å trekkes inn i systemet. Omkostningene ved lagring i slike tanker ved et trykk på omkring 0.7 kg/cm<2> og ved ca. —46° C er meget mindre enn lagringsomkostningene som påløper ved bruk av høytrykkstanker; imidlertid er produktet som leveres gjennom rørledningstransportsystemet, ikke kjølt, og en kjøling med høy effektivitet er kostbar.

De følgende variable størrelser må i alminnelighet tas i betraktning ved et fore-slått lagringsanlegg for flytendegjorte gasser: (1) tankens størrelse, (2) tanktype, (3) tanktrykk, (4) isolasjonens tykkelse,

(5) størrelsen av kjøleanlegget, (6) fyllingshastighet samt temperatur av den tilførte strøm av LPG samt diverse ytterligere fak-torer.

Ved hjelp av disse variable størrelser kan konstruktøren bestemme den beste kombinasjon for mest økonomisk lagring. Valg av utstyr er avhengig av de lagerbetingelser som skal oppfylles. Gjennom-gangsmengden og størrelsen av produkt-tilførselen til lageret vil bestemme det totale volum av lagerrom som kreves. Fyllingshastighet og temperatur av den innkomne strøm av det flytende produkt bestemmer hvor stor kjølekapasitet som trenges for økonomisk å frembringe den ønskede kjøling, og dette bestemmer på sin side trykket i tanken og kravene til isola-sjonen. Lokale klimatiske forhold og kon-struksjonen av tanken er bestemmende for størrelsen av tanken som skal brukes, og den mest økonomiske størrelse av kjøle-anlegget er bestemt av kjøleanleggets effekt og driftsomkostninger.

Ved håndtering av flytendegjorte gasser direkte fra et rørledningssystem må det tas i betraktning produktets gjennomgangs-mengde og størrelsen av produkttilførse-len. Mens et avkjølt lagringsanlegg kan konstrueres for håndtering av en hvilken som helst størrelse av produktgjennomgan-gen fra rørledningssystemet, vil invester-ingsomkostningene for driften kunne bli for store til å være økonomisk overkomme-lige hvis fyllingshastigheten er høy i forhold til en relativt lav lagringstemperatur, spesielt hvis det dreier seg om kjøling av et varmt produkt ned til forholdsvis lav temperatur. Hvis lagerrommets fyllingska-pasitet er liten, må den innkomne strøm eller tilførsel være liten. Mens dette ikke medfører noe alvorlig problem når produktet mottas i forholdsvis små porsjoner som f. eks. fra en lekter, en jernbanetank-vogn, eller en tankbil, er tilførselen gjennom rørledninger i alminnelighet av en størrelsesorden på 3.000 ms eller mere, og det er da meget vanskelig å skaffe overjordiske lagerbeholdere med tilhørende kjøleanlegg som kan ta imot den kombi-nerte produkttilførsel og fyllingshastighet som kreves for rørledningstransport. Foreliggende oppfinnelse skaffer et lagersystem som er egnet til å motta tilførsler gjennom rørledninger av flytendegjort, normalt gassformete produkter som skal lagres med vanlig tilførselshastighet for etterfølgende lagring ved lav temperatur i lavtrykksbe-holdere.

For at oppfinnelsen lettere skal forstås, skal den i det følgende beskrives nær-

mere i forbindelse med tegningene, hvor

fig. 1 er et skjematisk blokkskjema av en utførelsesform av et lagersystem ifølge oppfinnelsen, mens

fig. 2 er et forenklet, skjematisk flyte-skjema for en alternativ utførelsesform for oppfinnelsen.

Ved hjelp av det viste lagersystem kan der lagres flytendegjort, avkjølte ved normalt trykk og temperatur gassformede produkter, som intermitterende leveres gjennom en rørledning med vanlig hastighet for rørledningstransport under anvendelse av en kombinasjon av konvensjonelle høy-trykkslagerbeholdere for mottagning av den opprinnelige tilførsel av produktet inntil produktet kan overføres til atskilte, helt eller delvis avkjølte lavtrykkslagerbehol-dere. Normalt mottas produktene ved forholdsvis høyt trykk og høye temperaturer i en rørledning, idet f. eks. propan kan leveres ved en temperatur på omkring 24° C og et absolutt trykk på omkring 9,3 kg/cm-, og den samlede tilførselsmengde må mottas i løpet av kort tid i øyemed å unngå drifts-vanskeligheter ved transport av forskjellige fluider gjennom samme rørledning. Mens det er ønskelig å lagre produktet i helt eller delvis kjølt tilstand, ville størrel-sen og omkostningene for et kjølesystem, som kunne være i stand til å håndtere og nedkjøle den innkomne strøm, bli meget

omfattende og kommersielt uønsket. For å

løse dette problem, anvendes det ifølge

foreliggende oppfinnelse et lagringssystem

som angitt i patentpåstandene. I dette blir produktet først mottatt ved forholdsvis høyt trykk og ved omgivelsenes temperatur. Det mottatte, flytendegjorte, normalt gassformede produkt overføres deretter i

løpet av en vesentlig lengre tidsperiode enn den første tilførselsperiode til lagerrom hvor produktet lagres i nedkjølt tilstand omtrent ved atmosfærisk trykk og en temperatur lavere enn atmosfæren. I dette annet lagersystem kan det anvendes et kjøleanlegg for fylling og lagring, som har mindre kapasitet enn det ville kreves for nedkjøling av produktet til den ønskede temperatur umiddelbart ved mottaking av produktet fra rørledningen.

På tegningens fig. 1 er vist en fullstendig utførelsesform for lagersystemet ifølge oppfinnelsen, idet tegningen forøvrig, som det ses, er rent skjematisk. For å lette oversikten og forståelsen er separatorer, oljeseparatorer, flottørventiler, kontroll-ventiler, pumper, forbipassasjer o. 1. utelatt i de tilfelle hvor disse elementer anvendes som ekstra hjelpemidler. I de tilfelle imidlertid hvor slike elementer for driften av det spesielle lagringssystem iføl-ge oppfinnelsen, er elementene skjematisk vist på tegningen. Det vil imidlertid lett forstås at plasseringen av annet hjelpeut-styr som er nødvendig for å øke effektivi-teten av lagersystemet, slik som dette er skjematisk vist på fig. 1, vil kunne anvendes uten vanskelighet av en fagmann på dette område.

I lagersystemet som er illustrert på tegningen, mottas produktet gjennom en fylledning 10 fra en passende kilde, som f. eks. en rørledning (ikke vist). Produktet som i det tenkte eksempel er propan, mottas ved en temperatur på omkring 24° C, og et trykk på omkring 9,3 kg/cm<2> i en passende over jordoverflaten anordnet, av-kjølt lagerbeholder 11, som er konstruert for midlertidig lagring av produktet til å holde dette ved temperatur og trykk som produktet har ved ifyllingen. I tanken 11 tjener differansen mellom driftstrykk og konstruksjonstrykk ca. (1.05 kg/cm<2>) til å oppta trykkpåkjenningene som oppstår som følge av rask kompresjon av dampene under fyllingen. Kompressoren kan medvirke til denne funksjon, men kompressorens hovedformål er å opprettholde lagringsbe-tingelsene i tanken 11 ved 24° C etter fyl-lingsoperasjonen. Etter fyllingen er trykk og temperatur riktignok steget noe, f. eks. til h.h.v. 10.40 kg/cm<2> og 29.5° C, men kjøle-anlegget som skal beskrives nærmere i det følgende, vil bringe temperaturen tilbake til ca. 24° C og holde den uforandret inntil neste fylling. Ved lagring av det tilførte produkt ved tilførselstemperaturen kreves det bare liten kjøling, nemlig bare den kjø-ling som trenges for å fjerne kompresjons-varmen. Denne kjøling kan hensiktsmessig oppnås ved å fjerne gassformede produkter fra lagerbeholderen 11 ved hjelp av ledningen 12 og lede den gjennom et kjøle-anlegg som f. eks. et kjøleanlegg med dampkompresjon omfattende en et-trinns kompressor 13 til den luftkjølte kondensator 14. Den således kjølte væske ved metningstrykk som overstiger metningstrykket for det i beholderen 11 lagrede produkt føres tilbake gjennom ledningen 12, og hurtig-fordampes gjennom en ekspansjonsventil 15 og inn i lagerbeholderen 11. Eventuelt ukondenserte gassrester i den tilbakeførte strøm fjernes ved hjelp av en vanlig gass-utskiller 16. Produktet fra lagerrommet 11 overføres deretter til den endelige lagerbeholder, som består av en lavtrykks lagertank 20 innrettet til å holde det over-førte produkt i flytende tilstand ved tilnærmet atmosfærisk trykk og underatmosfæ-risk temperatur, f. eks. for propan —42° C og et overtrykk på 0.07 kg/cm-'.

I øyemed å redusere temperaturen og trykket av produktet i lagerbeholderen 11 i tilstrekkelig grad for oppnåelse av de ønskede lagringsbetingelser med hensyn til temperatur og trykk overføres produktet langsomt fra lagerbeholderen 11 gjennom ledningen 21. Strømningsforholdene i over-føringsledningen 21 kontrolleres ved hjelp av trykkregulatorene 22 og 23. Ifølge den illustrerte utførelsesform oppnås det ønskede lave lagertrykk og temperatur på økonomisk måte ved hjelp av en hurtigfordampningsanordning, som f. eks. en varmeutveksler 24 som er plassert i systemet i øyemed å anvende et økonomisk trykkforhold i kjøleanlegget som brukes under fyllingsfasen av lagringssyklusen. Ved å anvende denne forholdsregel blir det flytende produkt fra lagerbeholderen 11 hurtig fordampet i varmeutveksleren 24 til et trykk svarende til inngangstrykket for det annet trinn av kompressoren 25 som brukes i kjøleanlegget for kjøling av produktet under fyllingsfasen av lagringssyklusen for lager tanken 20. De gassformede produkter som fjernes fra varmeutveksleren 24, overføres gjennom ledningen 26 til inngangssiden for annet trinn av kompressoren 25. Det flytende produkt overføres fra varmeutveksleren gjennom ledningene 27 og 28 til lagertanken 20. Det anvendes automatisk strømningskontroll slik at det samlede væskeutløp fra varmeutveksleren 24 under fyllingsfasen overføres til tanken

20. I varmeutveksleren 24 finner det sted

en vesentlig reduksjon av temperatur og trykk. Den resterende senkning til de ønskede lagringsbetingelser med hensyn til temperatur og trykk tilveiebringes ved hurtig fordampning av væsken inn i tanken 20. For reduksjon av temperatur og trykk

til de ønskede lagringsbetingelser brukes det i gasstilbakeløpssystemet under fyllingsfasen et kjøleanlegg med større kapasitet enn det som trenges for å opprettholde de ønskede lavtemperatur- og lav-trykksforhold under lagringen av produktet når disse betingelser engang er oppnådd. Den ønskede kjøling tilveiebringes ved å fjerne de gassformete produkter fra lagertanken 20 gjennom ledningen 29 gjennom hvilken gassene til første trinn i to-trinns-kompressoren 25 som anvendes ifølge det illustrerte dampkompresj ons-kj ølesystem

som trenges for å oppnå de ønskede betingelser med hensyn til temperatur og trykk. Ved lagring av propan vil en 150 tons kompressor være tilstrekkelig til behandling av produktet med en overføringshastighet på 24,2 m<8>/t ved 24° C. Det komprimerte produkt avleveres fra første kompresjonstrinn gjennom en ledning 30 til et forbindelses-punkt med ledningen 26 gjennom hvilke de gassformede produkter fra varmeutveksleren 24 ledes bort. Den resulterende gass-blanding danner en mellomtrinnskjøling og reduserer derved det nødvendige kraftfor-bruk. Dampene fra varmeutveksleren og fra første trinns kompresjon blandes og ledes gjennom annet kompresjonstrinn. Ut-løpet fra annet kompresjonstrinn kjøles i en passende kondensator 31 for frembrin-gelse av en væske med et metningstrykk som er større enn driftstrykket for varmeutveksleren 24. Væsken ledes tilbake til varmeutveksleren 24 gjennom ledningen 32 og hurtigfordampes inn i varmeutveksleren 24. Under lagringssyklusens uttømningsfase tømmes det flytende produkt fra kondensatoren 31 og anvendes som et varmeover-føringsfluidum og ledes gjennom ledningen 33 til varmeutveksleren 34 som er anordnet i ledningen 35 som brukes for å over-føre det lagrede produkt til forbruksstedet i øyemed å oppvarme produktet til omkring 10° C. Det produkt som anvendes som varmeutvekslingsmedium, ledes gjennom ledningen 35 og hurtig-fordampes inn i lagertanken 20. Om det ønskes, kan de varme damper fra kompressoren 25 brukes som varmeoverføringsmedium og deretter ledes tilbake til varmeutveksleren 24 gjennom passende ledninger.

Mens en lagertank av tilstrekkelig stør-relse vil kunne brukes til lagring av produktet som overføres fra den første lagerbeholder 11, er det i alminnelighet ønskelig å anvende et flertall lavtrykkslagerbehol-dere i øyemed å forbedre lagringssystemets fleksibilitet så vel som for å tillate en oppmagasinering av det lagrede produkt under de perioder hvor det er minsket for-bruk. Ifølge den illustrerte utførelsesform overføres deler av det lagrede produkt etter at det er meddelt de ønskede betingelser med hensyn til temperatur og trykk, til lagerbeholdere 40 under anvendelse av tyng-dekraften for transporten og dessuten ved hjelp av en pumpe 37 og en ledning 35. Produktet innføres i tanken 40 gjennom ledninger 35' omkring pumpen 38 ved hjelp av forbipassasjer 39. Selvfølgelig er det anordnet passende ventiler for å oppnå denne overføring. I øyemed å opprettholde tem-peraturbetingelser i lagertankene 20 og 40 under lagringsfasen, anvendes det et til-bakeløpssystem. De kjøleanlegg som anvendes i tilbakeløpssystemet, behandler bare de gassformede produkter som utvikles under lagringsfasen og kjøleanleggene trenger derfor ikke å ha en så stor kapasitet som det som brukes under fyllingsfasen. De gassformede produkter fra lagertankene 20 og 40 overføres gjennom ledningene 41, 42 og 43 til et punkt hvor de er forbundet med ledningen 44. Den totale gassmengde som transporteres gjennom ledningen 44, fordeles, og hver del komprimeres og kondenseres ved hjelp av et kjølesystem som hensiktsmessig omfatter en totrinns gass-kompressor. Den ene del ledes således gjennom en ledning 45 til totrinns-kompressoren 46. Det her komprimerte produkt som avgis fra kompressoren 46, kondenseres i kondensatoren 47. På lignende måte ledes den annen del av det gassformete produkt som kommer fra ledningen 44, gjennom en ledning 48 og behandles i en kompressor 49. Produktet fra kompressoren 49 føres til kondensatoren 50, og det her kondenserte produkt blandes med det kondenserte produkt fra kondensatoren 47, hvoretter den blandede mengde hurtig-fordampes i varmeutveksleren 24. Det flytende produkt fra varmeutveksleren 24 føres deretter tilbake

til lavtrykkstankene 20 og 40 gjennom ledningene 27 og 28. Det anvendes passende

automatiske kontrollinnretninger, som f. eks. pneumatisk betjente ventiler 23, for å tillate det flytende produkt å hurtig for-dampe inn i tanken som trenger kjøling under lagringsfasen. De gassformede produkter som utvikles i varmeutveksleren 24, tilføres annet trinn av kompressorene 45 og 49 og behandles på lignende måte som de

gassformete produkter som utvikles under fyllingsfasen. Det vil bemerkes at i ledningene som fører det avkjølte, flytende produkt tilbake fra kompressorene, til varmeutveksleren, er det anordnet damputskil-lere 53 for å fjerne eventuelt ukondenserte gasser.

Eksempelvis skal nevnes at i et kjøle-lagringssystem med en kapasitet på 32.700 ma for lagring av flytendegjort propan anvendes det for å kunne motta en tilførsel på ca. 4.000 m:1 pr. dag en lagerbeholder på 4.900 m<:>), nemlig en såkalt Hortonsphere, som fremstilles og installeres av Chicago Bridge & Iron Company, for mottaking av den opprinnelige tilførsel. For lagring ved lavt trykk og lav temperatur anvendes det tre flatbunnede tanker med konisk tak hver på 9.800 m<3> for å skaffe lagringsmuligheter for lengre tid. De respektive beholdere og tanker er konstruert slik at det kan opp-rettholdes de eksisterende driftsforhold i de kjølte lagerbeholdere på 24° C og et absolutt trykk på 9.3 kg/cm<2>, mens lagringsbe-tingelsene som foreligger i de flatbunnede tanker med konisk tak skal holdes på —42° C, og 1.06 kg/cm<2> absolutt (1.06 kg/cm<2>).

Ved overføring av det flytende produkt fra de avkjølte, overjordiske lagerbeholdere til varmeutveksleren og til lageren-heter for lavt trykk og lav lav temperatur anvendes det en overføringshastighet på 24.2 mH pr. time ved 24° C. I øyemed å be-holde væsken i den kjølte lagerbeholder ved de ønskede tilstander anvendes det et ti-tonns kjølesystem, mens det kreves 150 tonns kjøleanlegg i øyemed å skaffe tilstrekkelig kjøling under fyllingsperioden. På den annen side kreves det et 40 tonns kjøleanlegg for å opprettholde de ønskede lagerbetingelser under lagringsfasen.

Utstyret som anvendes ved konstruksjon av lagertankene ifølge oppfinnelsen, er konvensjonelle og lett tilgjengelige i handelen. Standard lagertanker av konvensjonell type og konstruksjon anvendes ved lagring av det flytende produkt under de forskjellige faser under lagringen. Det mekaniske utstyr for kjøleanleggene er av konvensjonell type som er utprøvet kommersielt for å sikre den ønskede effekt med minimale driftsomkostninger og vedlike-holdsomkostninger.

Mens foreliggende oppfinnelse er be-skrevet i forbindelse med den foranevnte utførelsesform, vil det lett forstås av fag-folk på det foreliggende område at det kan anvendes andre lagringssystemer samtidig som det gjøres bruk av foreliggende oppfinnelse. Således er det f. eks. i fig. 2 skjematisk vist en alternativ utførelsesform for oppfinnelsen ifølge hvilken det flytende produkt (n-butan) fra det opprinnelig over jorden avkjølt lagerrom 60 overføres til en mellomliggende lagerbeholder 61. I øyemed å tilveiebringe en ønsket kjøleeffekt med maksimal virkningsgrad overføres produktet med liten hastighet og kjøles i den mellomliggende lagerbeholder 61. Fra denne kjøletank overføres den kjølte væske til andre flatbunnede lavtrykks lagerbeholdere 62 hvor produktet holdes ved den ønskede lave temperatur og lave trykk. Det nødven-dige kontrollutstyr for driften av systemet er utelatt på tegningen for enkelhets skyld. Anbringelsen av dette kontrollutstyr vil imidlertid være innlysende for en fagmann. Tankkapasitetene og andre detaljer ved lagringssystemet som er illustrert på fig. 2, og er beregnet til mottaking av 8.180 m<* >pr. 24 timer (380 m<8> pr. time) ved en temperatur på 24° C og et trykk på 1.40 kg/cm<2 >er angitt i den følgende tabell. Ved dette system overføres produktet fra mottaker-beholderen med en hastighet på 68 ms pr. time.

Om det ønskes, kan det anvendes et lagringssystem hvor de endelige lagertan-

ker kan unnværes og det bare anvendes et enkelt system, båstående av en på jordens overflate anbragt kjølt lagertank med til-

strekkelig kapasitet til å motta tilførselen av det flytendegjorte, normalt gassformede produkt ved mottagningsbetingelser med hensyn til temperatur og trykk og en flat-

bunnet kjølt tank med konisk tak konstru-

ert for mottagning av væsken med liten hastighet fra den første lagertank. Den an-

nen tank skal være beregnet til å holdes ved passende atmosfærisk trykk og lav tempe-

ratur på omkring —1,1° til —45,6° C, i av-

hengighet av væsken som skal lagres.

Det anvendes et passende kjøleanlegg

i forbindelse med hver lagertank som inn-

går i lagringssystemet ifølge oppfinnelsen i øyemed å opprettholde de ønskede betingel-

ser med hensyn til temperatur og trykk.

For å oppnå den ønskede økonomi av lagringssystemet ifølge oppfinnelsen, velges strømningsbetingelsene slik at trykkfor-

holdene i kjølekompressortrinnene ikke overstiger omtrent 6:1, idet trykkforhold omkring 4 : 1 foretrekkes.

Det vil være innlysende at den type

isolasjon som anvendes ved isolasjon av de forskjellige lagertanker som inngår i lagringssystemet ifølge oppfinnelsen, vil ha en direkte innvirkning på den kjølekapasitet som trenges for å holde tanken ved den ønskede temperatur. Hvis det f.eks. anven-

des stiv skumpolyuretan av en tykkelse av 10,2 cm på taket og sidene av lagertanken i en installasjon, vil det trenges 7 tonn kjøle-

middel for å opprettholde en ønsket lager-temperatur, mens der for samme isolasjon ved anvendelse av en isolasjon bestående av glassfiber av en tykkelse på 7,6 cm, tren-

ges 23 tonn kjølemiddel pr. tank for å opp-

rettholde de ønskede betingelser.

Foreliggende oppfinnelse anvendes for lagringssystemer hvor det mottas store mengder av et produkt, f.eks. fra en rørled-

ning som mottas med en høy tilførselshas-

tighet på over 49 m<3> pr. time. Lagringssyste-

met er egnet til bruk ved lagring av en rekke forskjellige flytendegjorte, normalt gassformede produkter som f.eks. propan,

propylen, butan, blandinger av disse, am-

moniak o.l. Lagerbeholderne må tilpasses de produkter som skal lagres. Slike endrin-

ger vil imidlertid være lett forståelig for en fagmann på vedkommende område. Det vil forstås at lagringssystemet må være for-

synt med automatiske kontrollapparater, signallamper og alarm for å øke sikker-

heten. Kjøleanlegget bør om mulig være anordnet i flere enheter og dimensjonert for maksimal effektivitet ved samtidig bruk av maskinene og slik at det tillates avveks-

lende bruk hvorved vedlikehold kan lettes hvis et av anleggene må settes ut av drift.

Videre bør det hensiktsmessig anordnes

ekstra kompressorkapasitet og ekstra elek-trisitetsanlegg for det tilfelle at den nor-

male elektriske krafttilførsel skulle bli brutt. I tilfelle av at kjøleanlegget må settes ut av funksjon, vil imidlertid temperatur-stigningen i de isolerte tanker bli meget langsom. Med en full tank vil det gå atskil-

lige dager etter fullstendig utkobling av kjøleanlegget før trykket vil stige slik at gass strømmer ut gjennom sikkerhetsventi-

ler 54 og trykkreduksjonsventiler 55. Dam-

pene blir i så fall antent idet de kommer ut av ventilene, og disse ventiler vil sikre den nødvendige utstrømning med meget lite tap av det lagrede produkt.

Det vil derfor innses at lagringssyste-

met ifølge oppfinnelsen skaffer lagringsmuligheter for flytende, normalt gassfor-

mede produkter med maksimal effektivitet og minimale installasjons- og driftsomkost-

ninger, og med mindre lagringsomkostnin-

ger enn lagring av slike produkter i ut-

sprengte eller naturlige hulrom i jorden eller ved lagring under fullt trykk i lagringssystemer på jordens overflate. Den foranstående beskrivelse og de illustrerte eksempler skal bare tjene til forklaring av oppfinnelsen og skal ikke medføre noen be-

grensning av den beskyttelse som kreves. Forandringer og modifikasjoner vil være innlysende for en fagmann på vedkom-

mende område og kan foretas uten å gå

utenfor oppfinnelsens ramme, slik som denne er fastlagt gjennom de følgende på-

stander.

Claims (2)

1. Lagringssystem for lagring av et flytendegjort, normalt gassf ormet produkt som tilføres intermitterende, hvilket lagringssystem omfatter et første lagringsanlegg for opptagning av en tilført mengde av produktet, hvilket anlegg omfatter en kjølt lagerbeholder som er anbragt over grunnen og er innrettet til opptagning av den totale tilførselsmengde av produktet i løpet av en forholdsvis kort tidsperiode, samt lagring av produktet under betingelser som ikke vesentlig avviker fra tilførselsbetingelsene med hensyn til produktets temperatur og trykk, karakterisert ved anordnin-

ger for kjøling og reduksjon av trykket av produktet med en hastighet vesentlig mindre enn tilførselshastigheten, hvilken kjøleanordning omfatter et første damp-kompresjonskjølesystem (13) som samvir-ker med den nevnte første lagerholder (11) og opprettholder den ønskete temperatur og det ønskete trykk i lagerbeholderen (11) samt et annet lagringsanlegg for opptagning av produktet ved et trykk ikke større enn omkring atmosfærisk trykk og ved en lavere temperatur enn atmosfærisk temperatur omfattende en lavtrykkslagertank (20), ledninger (21, 27, 28) for overføring av produktet ved et høyere trykk enn atmosfærisk trykk fra den nevnte første lagerbeholder (11) til den nevnte lagertank (20), en mellomliggende hurtigfordampningsanordning (24), anordninger (22, 23) for kon-trollering av strømningen av produktet gjennom ledningen (21) til den nevnte mellomliggende hurtigfordampningsanordning (24), idet anordningen (23) bevirker en plutselig reduksjon av trykket av det over-førte produkt inn i hurtigfordampnings-anordningen, ledninger (27, 28) for over-føring av flytende produkt fra hurtigfor-dampningsanordningen (24) til lagertanken (20), en anordning (52) for hurtigfor-

dampning av det flytende produkt inn i den nevnte lagertank (20) og et annet damp-kompresjonskjøleanlegg (25) som er forbundet med den nevnte lagertank (20) for behandling av gassformete produkter som unnviker fra lagertanken (20) under frem-bringelse av et avkjølt, flytende produkt som føres tilbake til lagertanken (20) og hurtigfordampes idet det innføres i denne, hvilket sistnevnte kjøleanlegg (25) er et totrinns system.

2. Lagringssystem som angitt i påstand 1, karakterisert ved en ledning (26) for overføring av damp fra den mellomliggende hurtigfordampningsanordning (24) til annet trinn (2) i det annet dampkom-presjonskjøleanlegg (25) samt en overfør-ingsanordning (32) for tilbakeføring av det kjølte produkt fra den annen dampkompre-sjonskjøleanordning (25) til den mellomliggende hurtigfordampningsanordning (24).