NO132703B

NO132703B -

Info

Publication number: NO132703B
Application number: NO1879/70A
Authority: NO
Inventors: Jr L S Gaumer; C L Newton
Original assignee: Air Prod & Chem
Priority date: 1970-01-12
Filing date: 1970-05-15
Publication date: 1975-09-08
Also published as: DE2023614A1; DE2023614B2; US3763658A; IT1032004B; MY7300305A; GB1297082A; NO132703C; CA933855A

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for total kondensering av en gasstrøm som angitt i norsk patent 126 452, og oppfinnelsen representerer en modifikasjon av eller en forbedring av fremgangsmåten som angitt i hovedpatentet.

Da betegnelsen "kondensering" brukes i noe forskjellige betydeninger, skal det, for å unngå misforståelser, gjøres oppmerksom på at ordet "kondensering" i den foreliggende beskrivelse med krav anvendes i samme betydning som "flytendegjøring",

dvs. overføring av et stoff som befinner seg i gassform til flytende form.

Ifølge hovedpatentet er det foreslått en fremgangsmåte til total kondensering av en gasstrøm, som f.eks» en strøm av naturgass omfattende føring av ett av en enkelt komponent bestående kjølemiddel i suksessiv varmeveksling med den nevnte gasstrøm ved gradvis lavere temperaturer for for-kjøling av gasstrømmen, idet det karakteristiske for fremgangsmåten ifølge hovedpatentet består i kjøling og delvis kondensering av et kjø-lemiddel omfattende minst tre komponenter, av hvilke den ene har et kokepunkt vesentlig lavere enn metan, adskillelse av den kondenserte fraksjon av det delvis kondenserte av flere komponenter bestående kjølemiddel fra dampfraksjonen og ytterligere kjøling av gasstrømmen i flere trinn, av hvilke ett består i å føre nevnte kondenserte fraksjon av det av flere komponenter bestående kjølemiddel i varmeveksling med gasstrømmen, og et annet trinn for fortsatt kjøling av gasstrømmen ved å føre dampfraksjonen av det av flere komponenter bestående kjølemiddel i varmeveksling med den nevnte kondenserte fraksjon for å bevirke kondensering av dampfraksjonen og deretter føring av den kondenserte dampfraksjon i varmeveksling med gasstrømmen.

Hovedpatentet omfatter videre et kjølesystem for fullstendig kondensering av en gasstrøm som er rik på metan ved den forannevnte fremgangsmåte og dette kjølesystem er karakterisert ved minst én varmeveksler for for-kjøling av gasstrømmen i varmeveksling med et av én enkel komponent bestående kjølemiddel, minst én varmeveksler for for-kjøling og delvis kondensering av en hoveddel av et av en av flere komponenter bestående kjølemid-del i varmeveksling med et av én enkel komponent bestående kjøle-middel, en separatoranordning for adskillelse av det delvis kondenserte av flere komponenter bestående kjølemiddel i en dampfraksjon og en væskefraksjon, en første varmeveksleranordning for underkjøling av den flytende fraksjon i varmeveksling med seg selv efter ekspandering for dannelse av en første ekspanderte underkjølt flytende fraksjon, en annen varmeveksleranordning for kondensering o,g underkjøling av den nevnte dampfraksjon i varmeveksling med seg selv efter ekspandering for dannelse av en annen ekspandert underkjølt flytende fraksjon og en tredje varmeveksleranordning omfattende to trinn for total kondensering av den nevnte for-kjølte tilførte gasstrøm i varmeveksling med den første og den annen ekspanderte flytende fraksjon.

I hovedpatentet er det gjort rede for at det er kjent frem-gangsmåter hvor seks eller flere kjolemidler blandes for å danne et kjolemiddel/ med flere komponenter som utsettes for multipel partiell kondensasjon og kondensatet fra hver spesiell kondensasjon bringes i varmeveksling med gass-strommen som skal kondenseres. For en slik fremgangsmåte kreves overordentlige store og komplekse varmevekslere da det trenges individuelle rCrbunter for hvert av de mange kondensater, dampfraksjoner og deler av den tilforte gass-strom. Videre trenges mange fase-separatorer og sproyte-hoder for å håndtere de individuelle fraksjoner som man får som resultat av de forskjellige partielle kondensasjoner. Det skal her videre bemerkes at den tidligere foreslåtte bruk av kjolemidler med seks eller flere komponenter har gjort det nodvendig å renonsere på en hoy virkningsgrad som fSlge av at utgangstrykket for kjolemiddelkompressoren måtte representere et kompromiss mellom vidt varierende optimale trykk for komponentene med hoyest og lave3t kokepunkt i det av mange komponenter bestående kjolemiddel.

Oppfinnelsen if51ge hovedpatentet representerer en vesentlig forbedring sammenlignet med de tidligere kjente systemer av kas-kadetypen og de ovrige tidligere kjente systemer som arbeider med et kjolemiddel sammensatt av flere komponenter slik som foran be^-skrevet. Ved hjelp av fremgangsmåten og kj81esy3temet ifolge hovedpatentet er det således oppnådd betydelige fordeler. Det skal nu tilfSyes at bruken av bare fire komponenter i det av fl^re komponenter bestående kjolemiddel resulterer i et kjolemiddel med forholdsvis lav gjennomsnittelig molekularvekt og tillater bruken av et meget h6yere og vesentlig mere effektivt utgangstrykk for kompressoren for det av fl»re komponenter bestående kjolemiddel.

Hovedpatentets fremstilling omfatter en tegning som viser et skjematisk prinsippdiagram for et fullstendig kjolesystem ifolge en foretrukken utfSrelsesform for oppfinnelsen ifolge hovedpatentet. For enkelhets skyld skal det idet fblgende vises til denne tegning som også utgjor en del av den foreliggende fremstilling.

En strom av metan-rik gass som kan være naturgass trer inn ' i systemet gjennom ledningen 10 efter å være befridd for karbon-dioksyd forurensninger og kan ha et trykk på 51,7 kg/cm<2> og en temperatur på omkring 41,7° C. Gass-strommen ledes gjennom en fSrste varmeveksler 12 som danner en forste og tre kaskadevarme-vekslere som tilfores et kjOlemidéel bestående av en enkel komponent f.eks. Cg, eller hydrokarbon. F.eks. er det mulig å bruke etan, propan, propylen, butan eller halogenert Cg-C^ hydro-carbon. Det er imidlertid funnet at optimale temperaturer kan oppnås ved det mest idelleJtrykk ved å anvende propan som kjole-middelet omfattende en enkelt hydrokarbon komponent og dette kjolemiddel skal forutsettes anvendt i den folgende beskrivelse.

IfSlge en foretrukken utf6relsesform for oppfinnelsen kjoles gass-str6mmen ved hjelp av propan i varmeveksleren 12 til et forste temperaturnivå på omkring 21°C og ledes derefter til faseseparatoren 14 fra hvilken kondensert vann fjernes og tommes ut gjennom ledningen 16. Mens dette fSrste temperaturnivå vil kunne oppnås under anvendelse av et kjolemiddel med hoyere kokepunkt efterfulgt av et kjolemiddel med lavere kokepunkt for de fSlgende lavereliggende temperaturnivåer, vil anvendelsen av et og samme kjolemiddel bestående av en enkel komponent for alle de onskede forkjSlingstemperaturer medfQre betydelige Skonomiske fordeler som vil fremgå av den f61gende beskrivelse.

Den delvis t6rkede naturgass-3trom ledes derefter gjennom ledningen 18 til den ene av et par torkeappaiater 20 som fjerner gjenværende fuktighet fra gass-strommen. T6rkeapparatene inneholder et velkjent t6rkende middel og er forsynt med passende ledninger og ventiler slik at det kan regenereres på velkjent måte.

Den torkede gass-str5m ledes derefter gjennom ledningen 22

til en varmeveksler 24 som arbeider med et annet kjolemiddel bestående av en enkel komponent i hvilken varmeveksler gass-str6mmen kjoles til omkring ■*- 1^ C. Den avkjolte gass-strom ledes derefter gjennom ledningen 26 til et benzolvasketårn 28 i hvilket bensol og andre tunge hydrokarboner fjernes som kondensat gjennom utlops-ledningen 30. En mindre mengde lettere hydrokarboner omfattende metan, etan og propan blir likeledes fjernet og kan ledes til et fraksjoneringssystem (ikke vist) for å anvendes som kjSlemidler slik som beskrevet nedenfor. En vesentlig døl av strommen fra bunnen av vasketårnet 28 resirkuleres gjennom en dampkjel 32 for å skaffe dan p til bunnskålene i vasketårnet.

Naturgass-strSmmen forlater vasketårnet 28 som overopphetet damp og passerer gjennom ledningen 34 til en tredje varmeveksler 36 som likeledes arbeider<med et av en enkel komponent bestående kjolemiddel hvor gass-str6mmen kj61es til tilnærmet -i- 34 C. Gass-strommen ledes derefter til en annen faseseparator 38 fra hvilken ytterliger kondenserte hydrokarboner skilles ut og fores gjennom ledningen 4-0 tilbake til benzoltårnet via pumpen 42 og ledningen 44 for å skaffe et tilbakelop for vasketårnet. Naturgass-strommen forlater toppen av faseseparatoren 38 som damp og kan bestå av mer enn 90$ metan ved et trykk på tilnærmet 50 kg/cm<2> og en temperatur på omkring ■*■ 34°C

Gass-str6mmen ledes derefter gjennom ledningen 46 til et r6r-kretslQp 48 i en varmeveksler 50 som omfatter to soner. Gass-strommen passerer oppad gjennom rørene 48 og kj61es i motstrOm av et forste av flere komponenter bestående kjolemiddel som sproytes ned over rSrbunten fra sprSytehoder 52» Denne kjQlemiddeldel bestående av flere komponenter skal i det f61gende beskrives mere i detalj- men det skal allerede her bemerkes at gass-strommen i denne varmeveksler nedkjoles til omkring •*• 112 °C når den når toppen av rorbunten 48 i den forste sone. Gass-str6mmen passerer derefter direkte over i den annen rorbunt 54 i den annen sone og passerer opp gjennom denne r6rbunt hvor den kjoles ved motstrom med et annet av flere komponenter bestående kjolemiddel som sproytes ned mot rSrbunten fra sprQytehodet 56• Gass-strSmmen tas ut fra toppen av rorbunten 54 som en fullstendig flytende og underkjSlet strom med en temperatur på omkring + 163 °C og et trykk på omkring 45 g/cm<2. >Den flytende og sterkt underkjølte strfim blir derefter ekspendert i ventilen 58 til et trykk på omkring 5»3 kg/cm<2> og en temperatur på omkring + l6l °C. Som folge av den sterke underkjoling inntrer det ikke noen bråfordampning og væsken kan leveres direkte til en lagertank i. hvilken den kan lagres ved atmosfærisk trykk og en temperatur på omkring •*■ l6l°C.

Det av en enkel komponent bestående kjQlemiddel, f.eks. propan komprimeres i en kompressor med et f6rste trinn 60 og et annet trinn 62. Den komprimerte propan kjoles og kondenseres fullstendig i vannkjoleren 62 og ekspenderes i ventilen 66 for den trer inn i varmeveksleren 12 ved en temperatur på omkring l8°C og et trykk på omkring 8,0 kg/cm<2>. Varmeveksleren 12 såvel som de andre propanvarmevekslere kan være av vanlig kjent konstruksjon og f.eks. omfatte U-formede ror neddykket i det flytende propan. En del av den flytende propan fordampes under kjSling av gass-strommen i de U-formede ror og denne damp ledes tilbake gjennom ledningen 68 til et mellomliggende trinn i kompressoren 62. Det gjenværende flytende kjolemiddel fra varmeveksleren 12 ledes derefter gjennom ledningen 70 til grenledningene 72 og 90» Kjølemiddelet som befinner seg i grenledningen 72 ekspenderes i ventilen 74 til ettrykk av en størrelsesorden på 4*3 kg/cm<2> og innfores i varmeveksleren 24 ved en temperatur på omkring + 3>9°C« En annen del av det flytende kjolemiddel fordampes under kjøling av den tilforte gass-strøm i varmeveksleren 24 og ledes tilbake gjennom iedningen 76 til sugesiden av kompressoren 62. Den gjenværende flytende propan fra varmeveksleren 24 ledes gjennom ledningen 78 og ekspenderer i ventilen 80 til et trykk av en størrelsesorden på 1,26 kg/cm2 og innfores i varmeveksleren jS .ved en temperatur av en størrelsesorden på +37°C Denne del av kjølemiddelet fordampes under kjøling av gass-strommen og kjølemiddeldampen ledes tilbake gjennom ledningene 82 og 84 til sugesiden av kompressoren 60. Det vil således sees at gass-strommen som skal kondenseres suksessivt kjoles i tre varmevekslere som arbeider med et av.en enkel komponent bestående kjølemiddel og hvor samme kjolemiddel anvendes ved progressivt synkende trykk og temperaturer i.en tre-trinhs kas!kadekjøleprosess. Selvfølgelig vil temperaturen av gass-strommen som skal kondenseres ved dette punkt være avhengig av trykket av kjølemiddelet og av arten av det spesielle kjolemiddel som anvendes* Det er imidlertid funnet at temperaturen av gass-strømne n ved dette punkt bor være under 0°C, men over +73°C Videre er det funnet ,at den optimale temperatur vil være mellom

■4-17,8°C og 4-45,6°C i avhengighet av sammensetningen av gass-strommen som skal kondenseres.

I tillegg til kjoling av gass-strømmen ved den ovenfor beskrevne kaskadeprosess blir det av en enkel komponent bestående kjolemiddel videre anvendt til kjoling dg delvis kondensering av det av flere komponenter bestående kjølemiddel som derefter anvendes for kondensering og underkjøling av gass-strømmen i varmeveksleren 50. Denne kjoling av det av flere komponenter bestående kjølemiddel ved hjelp av et av en enkel komponent bestående kjolemiddel finner sted i varmevekslerne 86 og 88 ved hjelp av den annen del av den flytende propan fra varmeveksleren 12 som til-føres gjennom hovedledningen 70 og grenledningen 90. Denne del av propankjølemiddelét ekspenderes i ventilen 92 til et trykk av en størrelsesorden på 4,3 kg/cm2 og innføres i varmeveksleren 86 ved en temperatur av en størrelsesorden på -*-3»9°C. En del av propanen fordampes under kjøling av det av flere komponenter bestående kjølemiddel og tas ut fra varmeveksleren 86 gjennom led-

ningen 87 og ledes tilbake til sugesiden av kompressoren 62.

Den gjenværende flytende propan ledes fra varmeveksleren 86 til varmeveksleren, 88 gjennom ledningen 93 °g ekspensjonsventiel 94 slik at propanen trer inn i varmeveksleren 88 ved et trykk av en størrelsesorden på 1,27 kg/cm<2> og en temperatur på omkring -5-37 °C. Denne del fordampes under partiell kondensering av det av flere komponenter bestående kjolemiddel og propandampen tas ut og fores tilbake til sugesiden av kompressoren 60 gjennom ledningene 96 og 84. Den del av systemet sonn arbeider med propan som kjolemiddel omfatter således et lukket kretslop i hvilket gass-strommen som skal kondenseres kjole3 ved hjelp av propan i varmevekslerne 12,24 og 36 mens det av flere komponenter bestående kjSlemiddel kondenseres partielt i varmevekslerne 86 og 88 som arbeider med propan som kjolemiddel. For å kompensere for even-tuelt tap av kjolemiddel i propankretslQpet kan det anordnes en tilførselsledning 97 på nedstromssiden av ventilen 66 slik at flytende propan kan tilfores i den utstrekning det er nodvendig. Alternativt kan gassformet propan tilffires til sugesiden av kompressoren hvis flytende propan ikke er tilgjengelig.

Nedenfor skal den del av systemet som arbeider med et av flere komponenter sammensatt kjolemiddel beskrives. Mens mange forskjellige gassblandinger kan anvendes i det ovenfor beskrevne system, har det vist seg at det oppnås en meget hoy virkningsgrad hvis blandingen bare består av fire komponenter nemlig nitrogen, metan, etan og propan. Videre er det funnet at en foretrukken sammensetning av disse fire komponenter skal omfatte to til 12 mol prosent nitrogen, 35-45 mol prosent metan, 32-42 mol prosent etan og 9 -19 mol prosent propan. F.eks. vil en optimal sammensetning av kjolemidlet for en bestemt natuitgass type vist seg å omfatte tilnærmet 10 mol prosent nitrogen, 4° m°l prosent metan, 35 mol prosent etan og 15 mol prosent propan. Denne kjolemiddelblanding ble funnet å ha en gjennomsnittelig molekylvekt på 26,30 som er beregnet som folger:

For naturgasser med litt annen sammensetning blir det funnet andre optimale sammensetninger av kjølemidlet innenfor de ovenfor antydede grenser for komponentenes mol prosent. I hvert tilfelle ble det overraskende-funnet at den gjennomsnitlige molékularvekt skulle være mellom 24 og 28 når det ble anvendt et kjølemiddel bestående av en enkel komponent til for-kjøling av gassen som skulle kondenseres og et av flere komponenter bestående kjolemiddel for varmeutveksling mellom komponentene .

Som illustrert på tegningen blir det av flere komponenter bestående kjolemiddel komprimert i kompressortrinnene 100 og 102 med en mellomliggende kjoler 104 og en efterfølgende kjoler 106. Med hensyn til trykket av det komprimerte» av flere komponenter bestående kjølemiddel ved dette punkt i prosessen ble det funnet at kjølemiddelblandingen med den forholdsvis lave molékularvekt skulle komprimeres til et høyere trykk enn vanlig ved tidligere kjente prosesser. Dvs. det ble funnet at det ble oppnådd en vesentlig øket Virkningsgrad når kjølemidlet med den forholdsvis lave molékularvekt ble komprimert til et trykk på mellom 35 og 84 kg/cm<2> med det optimale område av en størrelsesorden på 42

til 70 kg/cm<2>. F.eks. kan det komprimerte av flere komponenter bestående kjølemiddel i ledningen 108 ha et trykk på 43 kg/cm<2>

og en temperatur på omkring 41,7°C. Kjølemidlet ledes derefter gjennom ledningen 108 til varmeveksleren 86 hvor det kjøles ved hjelp av propanen til tilnærmet + 1,1 °C. Derefter ledes det direkte gjennom den annen propanvarmeveksler 88 fra hvilken den går ut med en temperatur på omkring + 30°C og føres gjennom ledningen 109 til faseseparatoren 110. På dette sted er det av.flere

komponenter bestående kjolemiddel partielt kondensert slik at

det flytende kondensat ved bunnen av separatoren 110 fortrinnsvis omfatter omkring 2 mol prosent nitrogen, 24 mol prosent metan, 48 mol prosent etan og 26 mol prosent propan. Denne ett-trinns partielle kondensering av det av flere komponenter bestående kjølemiddel kondenserer en vesentlig del av det samlede kjolemiddel f.eks. 30-70 volumprosent. Det er derfor nødvendig at det av flere komponenter bestående kjølemiddel forkjøles til en temperatur vesentlig under vannets frysepunkt og fortrinnsvis til en temperatur på mellom '+ 17,8°C og +73°C. Mere spesielt er det funnet at kjølemidlet bor for-kjøles i varmeveksleren 88 til tilnærmet 3amme temperatur-nivå som gass-strømmen som skal kondenseres har i varmeveksleren 36 og som er innenfor området på

<+> 17,8°C og + 45,6°C.

Som det vider» er antydet på tegningen, ledes det flytende kondensat fra separatoren 110 gjennom ledningen 112 til rørkveilen 114 i varmeveksleren 50 hvor det nedkjøles til en temperatur på omkring + 112°C. Denne underkjølte væske ekspenderes i ventilen ll6 til et trykk på omkring 3>4 kg/cm<2> hvorved en liten del av væsken bråfordampes og temperaturen synker til + 119°C. Denne væske og den dannede damp innfores i varmeveksleren 50 gjennom ledningen ll8 og sprøytehodet 52 og danner et kjolemiddel som flyter ned over rørkveilene 48, 122 og 114-

Dampen i faseseparatoren 110 har fortrinnsvis en sammensetning på 20 mol prosent nitrogen, 58 mol prosent metan, 19 mol prosent etan og 3 mo.l prosent propan. Denne damp føres gjennom ledningen 120 til rørkveilen 122 hvor dampen kjøles og kondenseres ved hjelp av det nedadstrømmende kjølemiddel som nettopp beskrevet. Det kondenserte av flere komponenter bestående kjølemiddel i rør-kveilen 122 passerer direkte inn i en annen rorkveil 164 hvor det nedkjøles til en temperatur på omkring -s- l63°C. Denne underkjølte væskefraksjon ekspenderer i ventilen 128 til et trykk av en stør-relsesorden på 3,6 kg/cm<2> hvorved en liten del bråfordampes og temperaturen synker til omkring l67°C. Denne væske og dampen inn-føres i varmeveksleren 50 gjennom ledningen 130 og sprøytehodet 56 slik at kjølemidlet vil strømme ned over rørkveilene 54 og

124» Under denne nedadrettede strøjnning over disse to rørkveiler fordampes den flytende fraksjon av kjølemidlet bestående av flere komponenter som kommer fra sprøytehodet 56 og underkjøler derved både gass-strømmen som skal kondenseres i rørkveilen 54 og den

flytende fraksjon av det av flere komponenter bestående kjolemiddel i rørkveilen 124» På lignende måte blir den flytende fraksjon av det av flere komponenter bestående kjølemiddel som sprøytes fra kjølehodet 52 fordampes under varmeveksling med rørkveilene 48, 122 og 144* Som resultat av dette, vil hele mengden av det av flere komponenter bestående kjølemiddel på ny kombineres i dampfase ved bunnen av varmeveksleren 50 og tappes ut og ledes gjennom ledningene I36 og 138 til sugesiden av kompressoren 100. Det av flere komponenter bestående kjølemiddel i systemet danner således et separat lukket kretsløp og gass-strømmen som skal kondenseres kjøles på den mest effektive måte fra temperaturnivået for propanen ned til den endelige temperaturen på -5- 163°C.

Det kan anordnes en tilførselsledning 140 med ventil 142 for til-setning av nødvendige mengder av det av flere komponenter bestående kjølemiddel for å kompensere for uunngåelige tap. Som tidligere nevnt kan dette kjolemiddel som skal ULsettes dannes ved fraksjonering av hydrokarbonene som tappes ut gjennom ledningen 30 fra Benzolvasketårnet 58 og tilsetning av ekstra nitrogen.

Claims

1. Fremgangsmåte for total kondensering av en gasstrøm som angitt i norsk'patent 126 452, karakterisert ved at gasstrømmen kjøles ved suksessiv varmeveksling med minst 2 suksessivt kondenserte fraksjoner av ett av flere komponenter bestående kjølemedium, som komprimeres til et trykk på 35,2 til 84,4 kg/cm 2 , fortrinnsvis 42,2 til 84,4 kg/cm 2 før fraksjoneringen og at det av flere komponenter bestående kjølemediums gjennomsnitlige molekylvekt opprettholdes innenfor området 24 til 28, fortrinnsvis omkring 26.

2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at kjølemediet komprimeres til relativt høye trykk innenfor de angitte trykkgrenser når det innenfor det nevnte område for den gjennomsnitlige molekylvekt av kjølemediet vel-ges en molekylvekt nær den nedre grense for det angitte molekylvekt område „

3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at det av én komponent bestående kjølemedium utgjøres av et <c>2<->C4 hydrokarbon.

4. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foranstående krav hvor det av flere komponenter bestående kjølemedium forkjøles ved hjelp av det av én komponent bestående kjølemiddel, karakterisert ved at det av flere komponenter bestående kjølemiddel forkjøles til mellom -17,8°C til -45°C.

5. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foranstående krav, karakterisert ved at gasstrøm-men kjøles ved varmeveksling med det av én komponent bestående kjølemedium til -17,8 - -45,6°c.

6. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foranstående krav hvor det av flere komponenter bestående kjølemedium består av fire komponenter, karakterisert ved at tre komponenter består av C, - hydrokarboner, mens den fjerde komponent utgjøres av en komponent som ikke er et hydrokarbon og har et betydelig lavere normalt kokepunkt enn metan»

7. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foranstående krav, karakterisert ved at det av flere komponenter bestående kjølemedium består av en blanding av 2 til 12 molprosent nitrogen, 35 til 45 molprosent metan, 32 til 42 molprosent etan og 9 til 19 molprosent propan.

8. Fremgangsmåte som angitt i et hvilket som helst av de foranstående krav, karakterisert ved at det av flere komponenter bestående kjølemedium for-kjøles ved varmeveksling med et av én komponent bestående kjølemedium til en tilstrekkelig lav temperatur til at mellom 30 til 70 % av det av flere komponenter bestående kjølemedium kondenseres.