NL8400379A

NL8400379A - Werkwijze voor electrisch weerstands rolnaadlassen en inrichting voor het toepassen van deze werkwijze.

Info

Publication number: NL8400379A
Application number: NL8400379A
Authority: NL
Original assignee: Fael Sa
Priority date: 1983-02-15
Filing date: 1984-02-07
Publication date: 1984-09-03
Also published as: IT8419523A0; AU561587B2; GB2134834A; ZA84926B; SG7487G; FI840375A; DE3403666A1; JPS635192B2; FI74226B; SE460265B; IT1175326B; SE8400768L; FI840375A0; GB2134834B; SE8400768D0; US4476371A; AU2440884A; CH658419A5; JPS59159278A; FI74226C

Description

VO; 6C61

Titel: Werkwijze voor electrisch weerstands rolnaadlassen en inrichting voor het tcepassen van deze werkwijze.

' 4

De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het electrisch weerstands rolnaadlassen door middel van een draadelectrode, die achtereen-5 volgens over een eerste electrode steunrol,een aantal keerrollen en een tweede electrode steunrol wordt gevoerd, waarbij twee over de electrode steunrollen lopende electrode draadgedeelten door de beide electrode steunrollen tegen de aan elkaar te lassen werkstukken met de vereiste las-druk worden gedrukt, terwijl een electrische stroom vanuit de eerste naar 10 de tweede electrode steunrol of omgekeerd dwars door de draadelectrode en de werkstukken in wordt geleid, en waarbij voor een transport van de aan elkaar te lassen werkstukken de draadelectrode door een motor wordt aangedreven.

De uitvinding heeft voorts betrekking op een voor het toepassen van 15 deze werkwijze geschikte electrische weerstandsrolnaad lasmachine.

Een volgens de boven beschreven werkwijze werkende lasmachine is bijvoorbeeld bekend uit het Zwitserse octrooischrift 436513. Volgens dit octrooischrift wordt de electrodedraad tijdens de loop daarvan over de eerste electrode steunrol onder invloed van de lasdruk en de bij de las-20 plaats heersende temperatuur wat dwarsdoorsnede betre-ft gereduceerd, waarbij tegelijker tijd een verlenging van de electrodedraad optreedt. Om te vermijden, dat het verlengde deel van de electrodedraad bij de loop daarvan over de tweede electrodesteunrol een grotere snelheid verkrijgt dan het nog niet verlengde gedeelte bij de loop daarvan over de eerste electrode 25 steunrol, zijn middelen voor het vormen en opnemen van een draadlus tussen de beide electrode steunrollen en verder middelen voor het natrekken van deze lus steeds bij onbelaste electrode steunrollen aanwezig.

Uit het Zwitserse octrooischrift 519961 is het verder bekend een draadelectrode met een ronde dwarsdoorsnede voor de loop daarvan over de 30 eerste electrode steunrol door middel van een aangedreven paar walsen tot een afgevlakte dwarsdoomsede vorm af te walsen, waarbij -veroorzaakt door het walsproces- de draadelectrode een grotere vastheid bij een dienovereenkomstig geringe rekbaarheid verkrijgt, zodat op de lesplaats geen extra verlenging van de draad plaatsvindt en derhalve geen lusopneem in-35 richting nodig is. Bovendien is in deze publikatie' het gebruik van een 8400373 ï< *5 -2- harde draad als draadelectrode beschreven. Deze gedachte vindt men nog duidelijker in het Zwitserse octrooischrift 536163, waarin ook is vermeld, dat men een ronde draad bijvoorbeeld een koperdraad, moet uitwalsen totdat deze een 50% grotere trekspannings vastheid bij de elasticiteitsgrens, 5 bijvoorbeeld 13 kp/mm2 bij voorkeur een 100% grotere trekspanningsvastheid bij de elasticiteitsgrens, bijvoorbeeld 18 kp/mm2 , als voor het uitwalsen verkrijgt.

Door het gebruik van een harde draad als draadelectrode bij electrisch weerstands rolnaadlassen kan weliswaar de in principe ongewenste verlenging 10 van de electrodedraad bij de eerste loop daarvan door de lesplaats praktisch worden vermeden, doch moet men het bezwaar op de koop toe nemen, dat de harde draad zich minder goed onder de invloed van de lasdruk aan de aaneen te lassen werkstukken aanpast, dat bij het leiden van de harde draad over de electrodesteunrollen en keerrollen grotere keerkrachten nodig zijn en 15 de harde draad brozer is, hetgeen het gevaar van bedrijfsstoringen vergroot.

De uitvinding stelt zich derhalve ten doel de boven beschreven methode en de voor het toepassen van de methode bestemde lasmachine zodanig uit te voeren, dat kan worden afgezien van het gebruik van een harde draad als draadelectrode en desondanks een lusvorming van de draadelectrode tussen 20 de eerste en de tweede electrodesteunrol wordt vermeden en wel zonder dat aan kwaliteit van de resulterende lasnaden iets verloren gaat.

Daartoe voorziet de uitvinding in een werkwijze en lasmachine met de in de conclusies 1 respectievelijk 8 omschreven kenmerken.

Speciale kenmerken van gunstige uitvoeringsvormen van de werkwijze 25 respectievelijk de lasmachine vindt men in de afhankelijke conclusies.

De uitvinding zal onderstaand nader worden toegelicht onder verwijzing naar de tekening. Daarbij toont:

Fig. 1 een schematische afbeelding van een electrische weerstands· rolnaad lasmachine met een draadelectrode in zij-aanzicht; 30 Fig. 2 op grotere schaal een vertikale dwarsdoorsnede van de las- plaats van de lasmachine volgens figuur 1; en

Fig. 3 een diagram ter toelichting van de mechanische eigenschappen van koper.

De in figuur 1 afgebeelde lasmachine is voorzien van een machinekolom 35 10, waaraan een lasarm 10 A is gevormd. Dicht bij het vrije uiteinde van 8400379 ^ 4 -3- de lasarm iOA is een eerste en onderste electrodesteunrol 11 roteerbaar gelegerd, welke rol tegenover een tweede bovenste electrode steunrol 12 is gelegen. De onderste electrode steunrol 11 is vrij roteerbaar om een stationaire as 13. De bovenste electrode steunrol 12 daarentegen bevindt 5 zich op een as 14, die op een niet nader aangegeven wijze roteerbaar is gelegerd en in werkzame verbinding staat met een aandrijf motor 15, zoals in figuur 1 slechts schematisch is aangegeven. Het,de bovenste electrode steunrol 12 ondersteunende uiteinde van de as 14 is door middel van een geleidingsleger 16 in vertikale richting binnen bepaalde grenzen beweeg-10 baar geleid. Sen veer 17 drukt het geleidingsleger 16 en daardoor de bovenste electrode steunrol 12 naar beneden in een richting naar de onderste electrode steunrol 11.

De bovenste electrode steunrol 12 en de as 14 zijn ten opzichte van de machinekolom 10 electrisch geïsoleerd. Een laagspanningswikkeling 15 18 van een electrische lastransformator 19 staat enerzijds met het machine gestel 10 en anderzijds met de as 14 en daardoor ook met de bovenste eLectrode steunrol 12 electrisch geleidend in verbinding. Een niet nader aangegeven wisselstroombron kan op een voor een hogere electrische spanning gedimensioneerde wikkeling 20 van de lastransformator 19 worden aangesloten om 20 een rolnaad leshandeling uit te voeren. De onderste electrode steunrol 11 staat via de as 13 in electrisch geleidende verbinding met de machinekolom 10.

Uit figuur 2 blijkt, dat elk van de beide electrode steunrollen 11 en 12 aan de omtrek daarvan is voorzien van een geleidingsril 21 respectie-25 velijk 2 voor het opnemen en geleiden van een draadelectrode 23. De uit koper bestaande draadelectrode 23 heeft een bij benadering rechthoekige dwarsdoorsnedevorm, welke door vlakwalsen van een draad met een in het begin ronde dwarsdoorsnedevorm is gevormd, zoals hierna zal worden toegelicht.

Volgens figuur 1 is een paar walsen 24, 25 aanwezig, waarvan ten-30 minste de wals 25 met een aandrijfmotcr 26 is gekoppeld. Aan de spleet tassen de walsen 24 en 25 wordt een koperdraad met ronde dwarsdoorsnede toegevoerd en de genoemde spleet wordt zodanig ingesteld, dat de koperdraad bij het passeren daarvan tussen de walsen 24 en 25 tot de in figuur 2 aangegeven, bij benadering rechthoekige dwardoorsnedevorm wordt afgewalst.

35 Na het verlaten van het paar walsen 24, 25 beweegt de koperdraad 23 zich

8 4 0 0 3 7 S

-4- * κ, over een span- of dansrol 27 waarvan de as 28 in een beweegbaar legerdeel 29 is gelegerd, dat op zijn beurt door een veer 30 in figuur 1 naar beneden wordt getrokken. Vanuit de spanrol 27 beweegt de koperdraad 23 zich over geleidings- en keerrollen 31. 32, 33 en 34 naar de onderste 5 electrode steunrol 11. Na het omsluiten van ongeveer 2/3 van de omtrek van de onderste electrode steunrol 11 beweegt de koperdraad 23 zich over verdere geleidings- en keerrollen 35, 36 en 37 naar de bovenste electroderol 12. Na het omsluiten van ongeveer 2/3 van de omtrek van de bovenste electrode steunrol 12 beweegt de koperdraad 23 zich over een 10 laatste geleidings- en keerrol 38 naar een draadafvoer-inrichting 40, welke hierna nader zal worden beschreven.

De aan elkaar te lassen werkstukdelen 41 en 41 worden in elkaar overlappende positie tesamen tussen de beide electrode steunrollen 11 en 12 gevoerd, waarbij de werkstukdelen 41 en 42 echter niet direct met de 15 electrode steunrollen doch met de zich om deze rollen uitstrekkende gedeelten van de als draadelectrode dienende koperdraad 23 in aanraking komen.

Hierdoor wordt bereikt, dat bij het aaneen lassen van werkstukdelen uitblik het bij het lasproces van de oppervlakken van de werkstukdelen smeltende tin niet aan de rollen 11 en 12 doch aan de koperdraad 23 blijft 20 hechten en hiermede vanaf de lasplaats af getransporteerd wordt.

De draadafvoer inrichting 40 omvat twee trommels 44 en 45, die met evenwijdige assen naast elkaar zijn opgesteld en waarvan slechts de ene trommel 45 met een aandrijfmotor 46 is gekoppeld. De koperdraad 23 is een aantal malen afwisselend om de halve omtrek van de rol 44 en om de 25 halve omtrek van de rol 45 geslagen. Door een band zonder eind 48, die over drie keerrollen 50, 51 en 52 wordt geleid, worden de draadwindingen tegen de omtrek van de trommel 45 gedrukt, De as 53 van de rol 52 staat onder invloed van een veer 54, welke ervoor zorgt, dat de band 48 zonder eind gespannen is en een deel daarvan steeds tegen de omtrek van de 30 trommel 44 blijft rusten, welke trommel door de motor 46 kan worden aangedreven. Na het passeren van de draadafvoer inrichting 40 wordt de koperdraad 23 in een geleidingsbuis 55 bewogen, door welke buis de draad wordt toegevoerd aan een snij-inrichting 56, die de koperdraad splitst in korte draadsecties, welke voor het opnieuw verwerken van het materiaal geschikt 35 zijn.

8400379 ? i

De gebruiks- en werkingswijze van de beschreven rclnaad lasmachine is ais volgt:

Tijdens het lasproces wordt de bovenste electrode steunrol 12 door middel van de motor 15 in de richting van de in figuur 1 aangegeven pijl 5 in rotatie gebracht. Hierbij wordt de als draadelectrode dienende koperdraad 23 door wrijving meegenomen, waardoor ook de onderste electrode steunrol 11 in rotatie wordt gebracht. De aan elkaar te lassen werkstukdelen 41 en 42 worden door de, de beide electrode steunrollen 11 en 12 omgevende gedeelten van de koperdraad 23 eveneens door wrijving meegenomen en door 10 de lasplaats getransporteerd. De veer 17 wekt daarbij een lasdruk in het gebied van 60-70 kg op, hetgeen leidt tot een drukbelasting van de aan de werkstukdelen 41 en 42 grenzende gedeelten van de koperdraad 23 in een gebied van 8 tot 10 kp/mm2 . Door middel van de lastransformator 19 wordt een laswisselstroom met een stroomsterkte in een gebied van 4000-6000 A 15 dwars door de werkstukdelen 41 en 42 opgewekt, waardoor het aaneen lassen daarvan wordt bewerkstelligd. De electrode steunrollen 11 en 12 worden door een koelmedium, dat bijvoorbeeld door holle ruimten in de as 13 en de as 14 wordt toegevoerd en afgevoerd, gekoeld, zodat de temperatuur van de electrode steunrollen en de deze rollen omgevende gedeelten van 20 de koperdraad in een gebied van 10 tot 30^ C blijft.

Zoals reeds is opgemerkt, wordt de als draadelectrode dienende koperdraad 23 door het paar walsen 24, 25 toegevoerd en tot de gewenste rechthoekige dwarsdoorsnedevorm gewalst. De tijdens het lassen van werstukdelen uit blik van tin voorziene koperdraad 23 wordt na de loop daarvan om de 25 bovenste electrode steunrol 12 en over de geleidings- en keerrol 38 door middel van de draadafvoer inrichting 40 weggetrokken en door middel van de snij-inrichting 56 in korte draadsecties gesplitst.

Hierna zuilen nu details ten aanzien van de volgens de uitvinding gebruikte koperdraad 23 worden beschreven. Als uitgangsmateriaal dient een 30 koperdraad 23A met ronde dwarsdoorsnede (Fig. 1} waarvan de breukvastheid <f in het gebied van 22 tot 23 kp/mm2 ligt. Uit het diagram volgens figuur 3 blijkt, dat voor een dergelijke koperdraad de vastheid _bij de elasti-citeitsgrens dat wil zeggen bij een blijvende rek van slechts 0,2%, 10 tot 11 kp/mm2 bedraagt, terwijl de breukrek E tussen 30 en 40% ligt.

5 35 Een koperdraad met de genoemde mechanische eigenschappen wordt in het 8400379 i' ^ -6- algemeen betiteld als "zachtdraad". Wanneer de aan elkaar te lassen werk-stukdelen 41 en 42 uit blik met een dikte in het gebied van 0,10 tot 0,40 mm bestaan, bezit de als uitgangsmateriaal voor de draadelectrode dienende koperdraad 23A bij voorkeur een diameter van 1,37 mm, hetgeen neerkomt 5 op een dwarsdoorsnede oppervlak van 1,5 mm2.

Tussen de walsen 24 en 25 wordt de koperdraad 23A zodanig omgevormd, dat de gewalste koperdraad 23 een bij benadering rechthoekige dwarsdoorsnede vormt met de afmetingen 2,0 ram bij 0,7 mm verkrijgt. Door het wals-proces wordt het dwarsdoorsnede oppervlak met ten hoogste 10% gereduceerd 10 bijvoorbeeld van 1,5 mm2 naar ongeveer 1,4 mm2, waarbij een verhoging van de breukvastheid Cf naar 23,5 tot 25 kp/mm2, een reductie van de 5 breukrek ζ _ op een waarde in het gebied van 26 tot 17% en een vergroting

O

van de vastheidCTc bij de elasticiteitsgrens op 11 tot 13 kp/mm2 optreedt. Een koperdraad met deze mechanische eigenschappen behoort steeds nog tot 15 de categorie van de "zachte draden". De motor 26 voor het aandrijven van het paar walsen 24, 25 heeft bij voorkeur een vermogen van ongeveer 1,2 kW.

Door de spanrol 27 wordt de trekspanning in de afgewalste koperdraad 23 bij de loop daarvan naar de onderste electrode steunrol 11 op bij bena-20 dering constante waarde gehouden. In de draadsectie tussen de geleidings-en keerrollen 31 en 32 bedraagt de trekspanning bij voorkeur 3 tot 4 kp/mm2 en in de draadsectie tussen de geleidings- en keerrollen 33 en 34 bij voorkeur 5 tot 6 kp/mm2. Omdat het, de onderste electrode steunrol 11 omgevende gedeelte van de koperdraad 23 tijdens het lasproces niet alleen 25 door de door middel van de aangedreven bovenste electrode steunrol 12 opgewekte trek doch bovendien ook door de aan elkaar gelaste werkstukdelen 41 en 42 door wrijving wordt aangedreven, neemt de trekspanning in de koperdraad bij de loop daarvan om de onderste electrode steunrol 11 af.

In de draadsectie tussen de onderste electrode steunrol 11 en de geleidings-30 en keerrol 35 bedraagt de trekspanning bijvoorbeeld nog 2 tot 3 kp/mm2.

Bij de verdere loop daarvan naar de bovenste electrode steunrol 12 ondergaat de koperdraad 23 steeds tijdens het passeren van één van de geleidings- en keerrollen 35, 36 en 37 een vergroting van de trekspanning. Op deze wijze bereikt de trekspanning in de draadsectie tussen de rollen 36 35 en 37 bijvoorbeeld een waarde in het gebied van 4 tot 5kp/mm2 en in de 8 4 0 0-3 7 9 fr- Hr -7- draadsectie tussen de rol 37 en de bovenste electrode steunrol 12 een · waarde in het gebied van 5 tot 6 kp/mm2 ·.- De motor 15 voor het aandrijven van de bovenste electrode steunrol 12 levert bij voorkeur een vermogen van 0,375 kv aan de as 14.

5 De draadafvoer inrichting 40 wekt in de draadsectie tussen de ge- leidings- en keerrol 38 en de trommels 44 en 45 een trekspanning op, welke bij voorkeur in het gebied van 8 tot 10 kp/mm2 ligt opdat een nauwe omsluiting van de bovenste electrode steunrol 12 met de koperdraad 23 wordt gewaarborgd. De voor het aandrijven van de draadafvoer inrichting 40 10 dienende motor 46 heeft bij voorkeur een vermogen van ongeveer 1 kW.

Het blijkt dat de trekspanningen in de verschillende draadsecties van de koperdraad 23 duidelijk onder de toelaatbare trekspanning O' bij w de elasticiteitsgrens liggen, zodat ten gevolge van de heersende trekspanningen in de koperdraad 23 geen blijvende verlenging daarvan optreedt.

15 Daarentegen treedt een bepaalde verlenging van de koperdraad 23 steeds bij het doorlopen van de lasplaats door de draad tussen de electrode steun-rollen 11 en 12 op, omdat daar onder invloed van de door de veer 17 veroorzaakte lasdruk een walsbewerking van de koperdraad plaatsvindt. De bij de loop van de koperdraad 23 'om de bovenste electrode steunrol 12 20 optredende verlenging van de draad wordt door de draad afvoerinrichting opgenomen en blijft zonder invloed op het lasproces. Iets anders staat het met de verlenging van de koperdraad 23 bij de loop daarvan om de onderste electrode steunrol 11.

Het is gebleken, dat bij de boven aangegeven waarden voor de las-25 druk, voor de temperatuur van de electrode steunrollen en voor de trekspanningen in de draadsecties tussen de onderste en de bovenste electrode-steunrol de koperdraad 23 bij de loop daarvan om de onderste electrode steunrol 11 tijdens het lasproces een verlenging van ongeveer 5% ondergaat.

Een verdere verlenging van ongeveer dezelfde grootte ondergaat de koper-30 draad bij de loop daarvan om de bovenste electrode steunrol 12. Dientengevolge zijn de transportsnelheden van de twee met de werkstukdelen 41 en 42 in aanraking komende gedeelten van de koperdraad 23 met ongeveer 10% verschillend. De beide werkstukdelen 41 en 42 nemen daarbij een transport-snelheid aan, welke gelijk is aan de rekenkundige gemiddelde waarde van 35 de transportsnelheden van de onderste en bovenste draadgedeelten bij de 3400379 -8- lasplaats, Dientengevolge resulteert een slip van ongeveer 5%, tussen het om de onderste electrode steunrol 11 lopende draadgedeelte en het onderste werkstukdeel 41, terwijl tegelijkertijd een tegengestelde slip van eveneens ongeveer 5% optreedt tussen· het om de bovenste electrode steunrol 12 5 lopende draadgedeelte en het bovenste werkstukdeel 42. Verrassenderwijze kon worden vastgesteld, dat de genoemde slip geen nadelige invloed heeft op de kwaliteit van de resulterende lasnaad. In de praktijk mag de slip zelfs tot _+ 6% toenemen, hetgeen overeenkomt met een verlenging van de als draadelectrode dienende koperdraad met 12%.

10 Omdat tegengesteld aan de tot nu toe heersende mening het gebruik van een harde draad als draadelectrode dat wil zeggen een koperdraad met een dusdanig verhoogde vastheid bij de elasticiteitsgrens, dat bij de eerste passage van de lasplaats door de draad geen verlenging meer optreedt, gemist kan worden, kan volgens de uitvinding als draadelectrode een koper-15 draad met een toelaatbare trekspanning bij de elasticiteitsgrens van slechts 11 tot 13 kp/mm* worden toegepast. Een dergelijke nog als "zacht" aan te duiden koperdraad is minder stijf en minder broos als een harde draad, in verband waarmede de draad gemakkelijker kan worden gehanteerd en over de verschillende rollen van de lasmachine kan worden gevoerd, waarbij 20 steeds ook geringere keerkrachten nodig zijn, hetgeen het mogelijk maakt de trekspanningen te reduceren. Een verder voordeel van de "zachte" koperdraad ten opzichte van een harde draad is, dat de "zachte" draad zich beter aan de oppervlakken van de aaneen te lassen werkstukdelen aanpast, hetgeen· leidt tot een verbetering van de kwaliteit van de resulterende lasnaad.

25 Tenslotte geeft de "zachte" draad ook minder aanleiding tot bedrijfsonder-brekingen ten gevolge van draadbreuk omdat de draad minder broos is als een harde draad.

8400379

Claims

1. Werkwij ze voor het electrisch weerstandsrolnaadlassen door middel van een draadelectrode, die achtereenvolgens over een eerste electrode steunrol, een aantal geleidings- en keerrollen en een tweede electrode steunrol wordt gevoerd, waarbij twee zich over de electrode steunrollen 5 bewegende draadelectrode gedeelten door de beide electrode steunrollen tegen de aan elkaar te lassen werkstukken met de vereiste lasdruk worden aangedrukt, terwijl een electrische stroom vanuit de eerste naar de tweede electrode steunrol of omgekeerd dwars door de draadelectrode en de werkstukken heen wordt gevoerd, en waarbij voor een transport van de aaneen te 10 lassen werkstukken de draadelectrode door middel van een motor wordt aangedreven, met het kenmerk, dat als draadelectrode een koperdraad met een trekspanningsvastheid bij de elasticiteitsgrens van 11 tot 13 kp/mm2 en een breukrek van 26 tot 17% wordt toegepast, aan de koperdraadsectie tussen de eerste en de tweede electrode steunrol een trekspanning van minder dan 15 10 kp/mm2 wordt medegedeeld, de lasdruk in het gebied van 60 tot 70 kg wordt gekozen, en de electrode steunrollen op een bedrijftemperatuur in het gebied van 10 tot 30° C worden gekoeld, opdat de koperdraad bij de loop daarvan over de eerste electrode steunrol een longitudinale uitzetting van ten hoogste 6% en bij de loop daarvan over de tweede electrodesteun 20 rol een verdere longitudinale uitzetting van ten hoogste 6% ondergaat.

2. Werkwijze volgens conclusie 1 met het kenmerk, dat een koperdraad met een trekspanningsvastheid bij de elasticiteitsgrens van ongeveer 12 kp/ mm2 en een breukrek van ongeveer 21% wordt gebruikt.

3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2 met het kenmerk, dat aan de 25 koperdraadsectie tussen de eerste en de tweede electrode steunrol een trekspanning in het gebied van 2 tot 6 kp/mm2 wordt medegedeeld.

4. Werkwijze volgens één der conclusies 1 tot 3 met het kenmerk, dat de tweede van de electrodesteunrollen door een motor wordt aangedreven en de eerste electrode steunrol uitsluitend door het transport van de 30 koperdraad wordt geroteerd, waarbij aan de v<5dr de eerste electrode steunrol liggende koperdraadsectie een trekspanning van ten hoogste 6 kp/mm2 wordt medegedeeld.

5. Werkwijze volgens dén der conclusies 1 tot 4 met het kenmerk, dat de koperdraad na de loop daarvan over de tweede electrodesteunrol 35 met een trekspanning van tenhoogSte 10 kp/mm2 wordt weggetrokken. 84 0 0 7. 7 9 -10-

6. Werkwijze volgens één der conclusies 1 tot 5 met het kenmerk, dat een koperdraad met ronde dwarsdoorsnede vorm, een trekspanningsvastheid bij de elasticiteitsgrens van minder dan 11 kp/mm2 en een breukrek van meer dan 30% door middel van een door een motor aangedreven paar walsen 5 tot een koperdraad met een ongeveer rechthoekige dwarsdoorsnede vorm wordt omgevormd, waarbij een reductie van het dwarsdoorsnede oppervlak van ten hoogste 10% optreedt. 7-t Werkwijze volgens conclusie 6 met het kenmerk, dat de trekspanning in de koperdraadsectie tussen het paar walsen en de eerste electrode 10 steunrol door middel van een door een gewicht of een veer belaste spanrol op een bij benadering constante waarde in het gebied van 3 tot 6 kp/mm2 wordt gehouden.

8. Electrische weerstands rolnaadlasmachine voor het toepassen van de werkwijze volgens conclusie 1, voorzien van een draadelectrode, die 15 over een eerste electrode steunrol, een aantal geleidings- en keerrollen en een tweede electrode steunrol wordt gevoerd en door een motor wordt aangedreven, middelen voor het toevoeren van de aan elkaar te lassen werkstukken aan de lasplaats tussen de beide electrode steunrollen en de zich hierover uitstrekkende gedeelten van de draadelectrode, middelen 20 voor het tegen elkaar drukken van de electrode steunrollen voor het opwekken van een lasdruk en middelen voor het koelen van de electrode steunrol-len met het kenmerk, dat de draadelectrode een koperdraad met een trekspanningsvastheid bij de elasticiteitsgrens van 11 tot 13 kp/mm2 en een breukτ rek van 26 tot 17% is, de tweede electrode steunrol door de motor wordt 25 aangedreven, terwijl de eerste electrode steunrol vrij roteerbaar is, in de koperdraadsectie tussen de eerste en de tweede electrodesteunrol een trekspanning van minder dan 10 kp/mm2 heerst, de lasdruk 60 tot '70 kg bedraagt en de bedrijfstemperatuur van de electrode steunrollen in het gebied van 10 tot 30° C ligt.

9. Lasmachine volgens conclusie 8 met het kenmerk, dat de koperdraad een trekspanningsvastheid bij de elasticiteitsgrens van ongeveer 12 kp/mm2 en een breukrek van ongeveer 21% bezit.

10. Lasmachine volgens conclusie 8 of 9 met het kenmerk, dat in de koperdraadsectie tussen de eerste en de tweede electrode steunrol een trek-35 spanning van ten hoogste 6 kp/mm2 heerst. 8400379 -ti ll. Lasmachine volgens één der conclusies 8 tot 10 met het kenmerk/ dat de koperdraad na de loop daarvan over de tweede electrode steunrol wordt toegevoerd aan een draadafvoer inrichting en in de koperdraadsectie tussen de tweede electrode steunrol en de draad afvoerinrichting een trek-5 spanning van ten hoogste 10 kp/mm2 heerst.

12. Lasmachine volgens één der conclusies 8 tot 11 met het kenmerk, dat een door een motor aangedreven paar walsen aanwezig is, waaraan een koperdraad met een ronde dwarsdoorsnedevorm, een trekspannings vastheid bij de elasticiteitsgrens van minder dan 11 kp/mm2 en een breukrek van 10 meer dan 30% wordt toegevoerd, en welk paar walsen zodanig is uitgevoerd, dat dit paar aan de koperdraad een ongeveer rechthoekige dwarsdoorsnede vorm bij een reductie van het dwarsdoorsnede oppervlak van ten hoogste 10% geeft en de koperdraad met de rechthoekige dwarsdoorsnede vorm aan de eerste electrodesteunrol wordt toegevoerd.

13. Lasmachine volgens conclusie 12 met het kenmerk, dat de koperdraad tussen het paar walsen en de eerste electrodesteunrol over een spanrol wordt gevoerd, die door een gewicht of tenminste een veer zodanig wordt-· belast, dat in de koperdraadsectie tussen de spanrol en de eerste electrode steunrol een trekspanning in het gebied van 3 tot 6 kp/mm2 heerst.