NL1023217C2

NL1023217C2 - Werkwijze voor het omzetten van afvalkunststof in smeerolien.

Info

Publication number: NL1023217C2
Application number: NL1023217A
Authority: NL
Inventors: Stephen J Miller
Original assignee: Chevron Usa Inc
Priority date: 2002-04-18
Filing date: 2003-04-17
Publication date: 2004-09-22
Also published as: AU2003203648B2; AU2003223462A1; ZA200303051B; US6822126B2; US20030199718A1; JP5252766B2; WO2003089545A1; BR0308864A; BR0308864B1; AU2003203648A1; JP2005527672A; JP2010121140A; NL1023217A1

Description

Werkwijze voor het ontzetten van afvalkunststof in smeeroliën Verwante aanvragen S [0001] De onderhavige aanvrage is verwant aan de eveneens lopende aanvrage met het serienummer 10/126830, welke gelijktijdig hiermee is ingediend, met de titel: Werkwijze voor het omzetten van zware was-achtige Fischer-Tropsch-voedingen die zijn gemengd met een voedingsstroom van afvalkunststof in smeeroliën met een hoge VI.

10

Achtergrond van de uitvinding

[0002] Gebied van de uitvinding 15 [0003] De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het om zetten van afvalpolymeermaterialen in bruikbare producten en meer in het bijzonder op een verbeterde werkwijze voor het bereiden van smeeroliën uit afvalkunststof en Fischer-Tropsch-wassen.

20 Beschrijving van de stand der techniek

[0004] Er is een gestaag toenemende behoefte aan technologie die in staat is om weggegooide en afvalkunststoftnaterialen om te zetten in bruikbare producten. Dit is voor een groot gedeelte het gevolg van publieke zorg met betrekking tot mogelijke 25 schade voor het milieu die wordt veroorzaakt door de aanwezigheid van deze afvalma-terialen. Volgens een recent verslag van de Office of Solid Waste bestaat ongeveer 62% van alle kunststofverpakkingen in de Verenigde Staten uit polyetheen, de voeding die de voorkeur heeft voor het verwerken van afvalkunststoffen. Kunststofafval is het snelst groeiende afvalproduct, met ongeveer 18 miljoen ton per jaar in 1995 vergeleken 30 met slechts vier miljoen ton per jaar in 1970, en deze hoeveelheid groeit met ongeveer 10% per jaar. Het omzetten van kunststofafvalmateriaal en in het bijzonder polyetheen in bruikbare producten biedt een unieke gelegenheid om een groeiend milieuprobleem aan te pakken.

1023217· 2

[0005] Vanwege de zorg voor het milieu zijn de specificaties voor brandstoffen, smeermiddelen en andere aardolieproducten strenger geworden. Dit heeft op zijn beurt geleid tot een grotere vraag naar lichtere en schonere aardolievoedingen, met als gevolg dat de voorraden van deze voedingen afnemen. In respons hierop heeft de productie 5 van synthetische smeeroliën uit via Fischer-Tropsch gesynthetiseerde koolwaterstoffen in toenemende mate aandacht gekregen, in het bijzonder met betrekking tot de betrekkelijk grote hoeveelheden aan aardgasreserves en de wens om deze om te zetten in waardevollere producten zoals paraffinische smeeroliën. Derhalve zou het voordelig zijn om een goedkope werkwijze te ontwerpen waarmee afvalkunststof zoals poly-10 etheen omgezet kan worden in smeeroliën met een hoge viscositeitsindex (VI).

[0006] Er zijn werkwijzen bekend waarmee kunststofafval wordt omgezet in koolwaterstofsmeermiddelen. In bijvoorbeeld het Amerikaanse octrooischrift 3845157 wordt het kraken van afval- of verse polyalkenen voor het vormen van gasvormige producten zoals etheen/alkeen-copolymeren, die verder worden verwerkt voor het produ- 15 ceren van synthetische koolwaterstofsmeermiddelen, beschreven. In het Amerikaanse octrooischrift 4642401 wordt de productie van vloeibare koolwaterstoffen door het verhitten van verpulverd polyalkeenafval op temperaturen van 150-500®C en drukken van 20-300 bar beschreven. In het Amerikaanse octrooischrift 5849964 wordt een werkwijze beschreven waarbij afvalkunststofmaterialen worden gedepolymeriseerd tot 20 een vluchtige fase en een vloeibare fase. De vluchtige fase wordt gescheiden in een gasvormige fase en een condensaat. De vloeibare fase, het condensaat en de gasvormige fase worden onder toepassing van standaard rafSnagetechnieken tot vloeibare brandstofcomponenten geraffineerd. In het Amerikaanse octrooischrift 6143940 wordt een werkwijze beschreven voor het omzetten van afvalkunststoffen in zware wassa-25 menstellingen. In het Amerikaanse octrooischrift 6150577 wordt een werkwijze beschreven voor het omzetten van afvalkunststoffen in smeeroliën. In EP 0620264 wordt een werkwijze beschreven voor het produceren van smeeroliën uit afval- of verse polyalkenen door het thermisch kraken van het afval in een gefluïdiseerd bed voor het vormen van een was-achtig product, eventueel onder toepassing van een hydrobehande-30 ling, en het vervolgens katalytisch isomeriseren en ffactioneren voor het winnen van een smeerolie.

[0007] Een nadeel bij iedere werkwijze waarmee kunststofafval wordt omgezet in bruikbare producten is het feit dat, zoals met iedere teruggevoerde voeding, de kwaliteit 3 en consistentie van het uitgangsmateriaal een belangrijke factor is voor het verkrijgen van eindproducten van hoge kwaliteit. Hergebruikt afvalkunststof is niet alleen behoorlijk variabel qua consistentie, maar de kwaliteit daarvan varieert van het ene uiterste tot het andere vanwege de vele kwaliteiten en soorten kunststoffen die in de handel ver-S krijgbaar zijn. Een andere sleutelfactor is het belang van het hebben van een constante en continue voorraad teneinde de werkwijze rendabel te maken, in het bijzonder als afval dat niet volgens de specificaties is en wordt verkregen van verwerkingsinstallaties voor polyalkeen, (zogenaamd “vers” polyalkeen) wordt gebruikt Een werkwijze waarmee goedkoop en efficiënt kunststofafval wordt omgezet in smeeroliën met een 10 hoge VI terwijl controle wordt gehouden over de kwaliteit en hoeveelheid van de af-valkunststofvoorraad en de kwaliteit van de eindproducten wordt gewaarborgd is zeer gewenst.

[0008] Derhalve is een doel van de onderhavige uitvinding het verschaffen van een goedkope en efficiënte werkwijze voor het omzetten van kunststofafval in smeeroliën 15 met een hoge VI.

[0009] Een ander doel van de uitvinding is het verbeteren van de kwaliteit van pyrolysevoedingen van afvalkunststof en de kwaliteit van het eindproduct.

[0010] Nog een ander doel van de uitvinding is het ontwikkelen van een verbeterde werkwijze waarmee kunststofafval in combinatie met was-achtige Fischer-Tropsch- 20 voedingen wordt gepyrolyseerd voor het verbeteren van de kwaliteit van de verkregen producten.

[0011] Deze en andere doelen van de onderhavige uitvinding zullen duidelijk worden voor de deskundige na het beschouwen van de volgende beschrijving, de bijgevoegde conclusies en de figuren van de tekeningen.

25

Samenvatting van de uitvinding 1 1023217·

De doelen en voordelen van de onderhavige uitvinding worden bereikt met een werkwijze die de stappen omvat van: 30 [0013] het toevoeren van afval- en/of vers polyalkeen aan een verwarmingseenheid die op een temperatuur wordt gehouden die lager is dan het ontledingspunt van de polyalkeen voor het verschaffen van een gesmolten voeding; Η [0014] het continu doorvoeren van de gesmolten voeding door een doorstroom- I pyrolysereactor die op een temperatuur wordt gehouden welke voldoende is voor het depolymeriseren van ten minste een gedeelte van het polyalkeen en onder een absolute druk van ten minste een bar voor het produceren van een gepyrolyseerd effluens; I 5 [0015] het toevoeren van ten minste een gedeelte van het effluens van de pyrolyse- I reactor aan een katalytische isomerisatie-ontwaseenheid; I [0016] het fractioneren van het product van de isomerisatie-ontwaseenheid; en I [0017] het winnen van een basisgrondstof voor smeerolie.

I [0018] In een afzonderlijke uitvoeringsvorm wordt ten minste een gedeelte van het 10 gepyrolyseerde effluens van stap (b) toegevoerd aan een hydrobehandelingseenheid I voor het verwijderen van een significant gedeelte van de stikstof bevattende, zwavel bevattende en/of geoxygeneerde verontreinigingen. Ten minste een gedeelte van het I effluens van de hydrobehandelingseenheid wordt toegevoerd aan de katalytische isome- I risatie-ontwaseenheid van stap (c).

I 15 [0019] De werkwijze volgens de uitvinding verschaft verscheidene voordelen ten I opzichte van voorheen bekende technieken. De toepassing van een verwaïmingseen- I heid maakt het mogelijk dat de beoefenaar een continue toevoer verschaft van vloeibaar gemaakte, verhitte voeding die algemeen beschikbaar is voor pompen naar de pyrolyse- I reactor. Met voordeel is de voeding afgeschermd met een inert gas, waardoor de vor- I 20 ming van geoxygeneerde verbindingen, welke een deactivering van de stroomafwaartse katalysator kunnen veroorzaken en de kwaliteit van de eindproducten kunnen vermin- I deren, wordt verminderd. Het continue doorvoeren van de polyalkeenvoeding door de I pyrolysereactor maakt het mogelijk dat de beoefenaar een korte verblijftijd in de reac- I tor in stand houdt, hetgeen bijdraagt aan de totale efficiëntie en kosten, daar een grotere I 25 hoeveelheid voeding verwerkt kan worden. Dit maakt het eveneens mogelijk dat reac- I toren met een lagere capaciteit worden toegepast, hetgeen eveneens een economisch I voordeel verschaft. Hoewel een hydrobehandeling de voorkeur heeft bij de werkwijze I volgens de uitvinding voor het elimineren van vrijwel alle stikstof, zwavel en zuurstof bevattende verontreinigingen is deze niet noodzakelijk als een inert gas is gebruikt voor I 30 het afschermen van de voeding in de verwarmingseenheid, daar is waargenomen dat grondstoffen voor smeerolie die lichter van kleur zijn worden verkregen door toepas- I sing van een inert gas voor het verminderen van de vorming van geoxygeneerde ver- I bindingen. De toepassing van een SAPO-moleculaire zeef met een gemiddelde porie- 5 grootte in de isomerisatie-ontwaseenheid vermindert het kraken dat is geassocieerd met andere bekende ontwastechnieken.

Korte beschrijving van de tekeningen 5

[0020] Figuur 1 is een schematisch stroomschema van een uitvoeringsvorm van de uitvinding.

[0021] Figuur 2 is een schematisch stroomschema van een tweede uitvoeringsvorm van de uitvinding, waarin een mengsel van een was-achtige Fischer-Tropsch-fractie en 10 afvalpolymeer wordt gepyrolyseerd.

Beschrijving van vooikeursuitvoeringsvormen

[0022] In figuur 1 omvat de eerste stap van de werkwijze volgens de uitvinding het 15 toevoeren van een kunststofmateriaal (10) aan een verwarmingseenheid (20). De voeding kan afvalkunststof, bij voorkeur een polyalkeen, zijn. Geschikt kunststofafval omvat polyetheen met hoge dichtheid en lage dichtheid, polypropeen, EPDM en dergelijke. Gewoonlijk wordt de voeding aanvankelijk bereid door het malen van het afval-materiaal tot een geschikte grootte, het verwijderen van vreemd materiaal zoals metalen 20 enz., en het transporteren van het vaste materiaal naar een verwarmingseenheid. Daarnaast kan het vaste materiaal worden opgelost of gedispergeerd in een geschikt oplosmiddel en kan de vloeistof worden toegevoerd aan de verwarmingsinrichting.

[0023] De voeding naar de verwarmingsinrichting kan ook bestaan uit verse kunststof, b.v. polyalkenen welke afValmaterialen zijn die worden gewonnen bij de verwer- 25 king van polyalkeen tijdens de vervaardiging of andere productietechnieken. Mengsels van polymeerafval en vers materiaal kunnen, afhankelijk van beschikbare voorraden, worden toegepast. De kwaliteit en hoeveelheid van de voeding kan een invloed hebben op de kwaliteit van de eindproducten. Hergebruikt afvalkunststof is behoorlijk variabel qua consistentie en de kwaliteit daarvan varieert sterk als gevolg van de vele kwalitei-30 ten en soorten kunststoffen die in de handel verkrijgbaar zijn. Het is ook belangrijk om een constante en continue voorraad te hebben teneinde de werkwijze rendabel te maken. Als men rekening houdt met deze factoren omvat een voorkeursuitvoeringsvorm van de uitvinding het mengen van afVal- en/of verse kunststof met was-achtige kool- 102321?· H waterstoffracties die worden verkregen uit een Fischer-Tropsch-proces. Er wordt ver- wezen naar de hiervoor genoemde verwante zaak, serienummer 10/126830, voor een gedetailleerde beschrijving van een werkwijze voor het omzetten van mengsels van I afvalpolymeer/Fischer-Tropsch-was in smeeroliën met een hoge VI. De volledige be- I 5 schrijving van die aanvrage dient hierin als ingelast te worden beschouwd.

[0024] Een belangrijk aspect van de onderhavige uitvinding is de toepassing van I een verwarmingseenheid (20) die dient voor het smelten van de kunststofvoeding en I om het vloeibaar gemaakte materiaal op een temperatuur te houden die laag genoeg is I kraken of een andere thermische ontleding te voorkomen. Geschikte temperaturen va- I 10 riëren van ongeveer 150° tot ongeveer 350°C, bij voorkeur ongeveer 200°C tot onge- I veer 350°C, zodat de voeding op een temperatuur wordt gehouden die lager is dan de I temperatuur waarbij een significante ontleding of depolymerisatie kan plaatsvinden. Bij I voorkeur schermt een inert gas zoals stikstof of argon de verwarmingseenheid af ten- einde een significante oxidatie van de voedingscomponenten te voorkomen. Oxidatie I 15 kan geoxygeneerde verontreinigingen geven hetgeen kan leiden tot vergiftiging van de katalysator stroomafwaarts. Het voorkomen van oxidatie leidt tevens tot producten die I lichter van kleur zijn. De verwarmingseenheid dient tevens als “bewaarvat”, waarin een I constante voedingsvoorraad voor de doorstroom-pyrolysereactor wordt bewaard.

[0025] De gesmolten voeding wordt vervolgens continu toegevoerd aan pyrolyse- I 20 eenheid (30). Gewoonlijk wordt een doorstroom-pyrolysereactor toegepast. De tempe- ratuur in de reactor wordt gewoonlijk tussen ongeveer 450°C en ongeveer 700°C, bij I voorkeur tussen ongeveer 500°C en 650°C gehouden, onder drukken lager dan onge- veer 15 bar, bij voorkeur in het traject van ongeveer 1 bar tot ongeveer 15 bar en toe- I voersnelheden die variëren van ongeveer 0,5 tot ongeveer 5 uur*1 LHSV. Een belang- I 25 rijk voordeel van de uitvinding is het feit dat de contacttijd voor de gesmolten voeding I betrekkelijk kort is en varieert van ongeveer 15 minuten tot, indien noodzakelijk, onge- I veer een uur of langer. Hierdoor kan de beoefenaar reactoren met een kleinere capaci- teit gebruiken, hetgeen de productiekosten verlaagt. De pyrolyse wordt onder atmosfe- I rische drukken uitgevoerd. De pyrolyse-omstandigheden zijn variabel en kunnen ge- I 30 makkelijk afhankelijk van de tijd die als gewenst wordt geacht voor het verkrijgen van I een optimaal kraken en een optimale depolymerisatie van de voedingsmaterialen en het I soort product dat wordt gewenst (b.v. dik olieresidu, neutrale olie enz.) worden inge- I steld. (De voeding kan worden gecombineerd met een vloeistof met lagere viscositeit, 7 b.v. diesel of diesel die is afgescheiden uit een fractioneerinrichting van de werkwijze, voor het verlagen van de viscositeit en om de voeding makkelijker pompbaar te maken, alsook om te helpen om warmte toe te voeren om de kunststof te smelten.)

[0026] Bij voorkeur wordt het gepyrolyseerde efïluens naar een hydrobehande-S lingseenheid (HT-eenheid) (40) gepompt om stikstof, zwavel en zuurstof bevattende verbindingen, die de producten kunnen verontreinigen en de katalysatoren stroomafwaarts kunnen vergiftigen, te verwijderen. Gebruikelijke hydrobehandelingsomstan-digheden die worden toegepast voor het verwijderen van verontreinigingen terwijl kraken wordt vermeden omvatten temperaturen die variëren van ongeveer 190°C tot onge-10 veer 340°C, drukken die variëren van ongeveer 400 psig tot ongeveer 3000 psig, ruim-tesnelheden (LHSV) in het traject van ongeveer 0,1 uur*1 tot ongeveer 20 uur*1 en wa-terstof-terugvoersnelheden die variëren van ongeveer 400 tot ongeveer 15.000 SCF/B. Hydrobehandelingskatalysatoren omvatten die, welke gewoonlijk worden toegepast in hydrobehandelingseenheden. Er wordt verwezen naar de volgende Amerikaanse oc-15 trooischriften voor een lijst van geschikte katalysatoren en hydrobehandelingsomstan-digheden: octrooischriften 3852207; 4157294; 4921594; 3904513; 4673487, waarvan de beschrijvingen in hun geheel hierin als ingelast dienen te worden beschouwd.

[0027] Het efïluens van de pyrolyse, dat gewoonlijk zeer was-achtig is, kan direct naar een isomerisatie-ontwaseenheid (50) (IDW) worden gepompt. Omdat de zwaar- 20 dere wassen moeilijk te behandelen zijn in de IDW-eenheid en omdat het efïluens van de pyrolyse gewoonlijk een reeks van materialen met een breed kooktraject bevat kan het efïluens naar een scheidings- of destillatie-eenheid (niet getoond) worden gevoerd. De zware paraffinen worden vervolgens verwijderd en worden direct als koolwater-stofwassen toegepast. De lichtere alkenen (d.w.z. die met een kookpunt lager dan on-25 geveer 650°F) en de gasvormige alkenen die direct uit de pyrolyse-eenheid worden gewonnen kunnen naar een oligomerisatie-eenheid worden gevoerd voor omzetting in smeerolieproducten, gewoonlijk die, welke in het traject van neutrale olie koken. Uit de stand der techniek zijn technieken bekend voor het oligomeriseren van alfa-alkenen met een lager molecuulgewicht in koolwaterstoffen met een hoger molecuulgewicht, die 30 omgezet kunnen worden in bruikbare brandstoffen, smeermiddelen, enz.

[0028] Tijdens de oligomerisatie wordt een alkenische voeding in een oligomeri-satiezone met een oligomerisatiekatalysator in contact gebracht. Reactoren met een gefluïdiseerd bed, katalytische destillatiereactoren en reactoren met een vast bed, zoals 1023217· H die welke worden gevonden in een MTBE- of TAME-installatie, worden geschikt toe- gepast als oligomerisatie-reactiezones. Omstandigheden voor deze reactie in de oligo- I merisatiezone zijn tussen kamertemperatuur en 400°F, bij voorkeur tussen 90 en 275°F, I van 0,1 tot 3 LHSV en van 0 tot 500 psig, bij voorkeur tussen 50 en 150 psig. Oligome- 5 risatiekatalysatoren voor de oligomerisatie kunnen vrijwel ieder zuur materiaal zijn, I waaronder zeolieten, kleisoorten, harsen, BFs-complexen, HF, H2SO4, AICI3, ionische I vloeistoffen (bij voorkeur zure ionische vloeistoffen), superzuren enz. De katalysator I die de voorkeur heeft omvat een metaal uit groep Vm op een drager van een anorga- I nisch oxide, met meer voorkeur een metaal uit groep VIII op een zeoliet-drager. Zeo- 10 lieten hebben de voorkeur vanwege hun weerstand tegen vervuilen en het gemak van I regenereren. De katalysator die de meeste voorkeur heeft is nikkel op ZSM-5. Kataly- I satoren en omstandigheden voor de oligomerisatie van alkenen zijn bekend en worden I bijvoorbeeld beschreven in de Amerikaanse octrooischriften 4053534; 4482752; 5105049 en 5118902, waarvan de beschrijvingen voor alle doeleinden als hierin inge- 15 last dienen te worden beschouwd.

I [0029] Zoals hierboven wordt weergegeven wordt, als een hydrobehandelingsstap I is toegepast, de productstroom daaruit continu toegevoerd aan de IDW-eenheid (50).

I Daarnaast kan het efïluens van de hydrobehandeling naar een scheidingseenheid (niet I getoond) worden gepompt voor het verwijderen van zware wasmaterialen voordat het I 20 effluens naar de IDW-eenheid wordt gevoerd. De zware wasfractie kookt gewoonlijk I bij een temperatuur hoger dan 1000°F en wordt gewonnen en gebruikt als een zware I was van hoge kwaliteit.

I [0030] De IDW-eenheid (50) wordt bij voorkeur bedreven onder de omstandighe- I den die worden beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 5135638, waarvan de 25 gehele inhoud als hierin ingelast dient te worden beschouwd. Bij voorkeur bevat de I katalysator die wordt toegepast een moleculaire zeef met gemiddelde poriegrootte, zo- I als SAPO-11, SAPO-31, SAPO-41 of SM-3. Verwijzingen naar geschikte isomerisatie- ontwasomstandigheden kunnen worden gevonden in het Amerikaanse octrooischrift 5246566; en het Amerikaanse octrooischrift 5282958, waarvan de beschrijvingen in I 30 hun geheel als hierin ingelast dienen te worden beschouwd. Gebruikelijke reactie-om- I standigheden in de IDW-eenheid omvatten temperaturen die variëren van ongeveer I 200°C tot ongeveer 475°C, drukken die variëren van ongeveer 15 psig tot ongeveer 3000 psig, een vloeistof-ruimtesnelheid per uur (LHSV) die varieert van ongeveer 0,1 9 uur*1 tot ongeveer 20 uur'1, bij voorkeur tussen ongeveer 0,2 uur’1 tot ongeveer 10 uur'1 en een waterstof-terugvoer tussen ongeveer 500 tot ongeveer 30.000 SCF/B, bij voorkeur tussen ongeveer 1000 tot ongeveer 20.000 SCF/B. Zoals bekend is uit de stand der techniek worden tijdens katalytisch isomerisatie-ontwassen n-paraffinen omgezet in 5 isoparaffinen, waarbij het vloeipunt van de verkregen oliën wordt verlaagd ai een smeerolie met een hoge VI in een veel hogere opbrengst wordt gevormd.

[0031] Ten minste een gedeelte van het product dat wordt verkregen uit de IDW-eenheid is een grondstof voor smeerolie met een laag vloeipunt en kan als zodanig worden toegepast. Gewoonlijk wordt het IDW-efïluens naar een destillatie-eenheid 10 (60) gevoerd om het efïluens in verschillende oliefracties, waaronder een neutrale olie (62) en een dik olieresidu (63), te scheiden. In het algemeen wordt tevens een hoeveelheid diesel (61) geproduceerd. Een neutrale olie is een geraffineerd anorganisch basis-oliesmeermiddel met een kooktraject hoger dan 500°F en lager dan 1000°F. Een dik olieresidu is een smeerolie-koolwaterstof waarvan ongeveer 50 gew.% kookt bij een 15 temperatuur hoger dan 1000°F.

[0032] Een voorkeursuitvoeringsvorm van de uitvinding zoals wordt weergegeven in figuur 2 omvat het mengen van een zware wasfractie (27) uit een Fischer-Tropsch-synthese met de afval- of verse kunststofvoeding 10. Het mengen kan plaatsvinden voordat de voeding wordt toegevoerd aan de verwarmingseenheid (20) of de zware 20 wasfractie kan worden toegevoegd aan de gesmolten stroom die naar de pyrolyse-een-heid (30) wordt gepompt. Gebruikelijke mengsels omvatten een mengsel van 5-95 gew.% van een Fischer-Tropsch-wasfractie en 95-5 gew.% afval- en/of vers polymeer. Zoals wordt getoond in figuur 2 wordt een was-achtige Fischer-Tropsch-voeding (15) toegevoerd aan een scheider (25), waar een 650°F- fractie (29) wordt gewonnen om als 25 brandstof of brandstofmengsel te worden gebruikt en een 650oF-1050oF fractie (28) die naar een hydrobehandeling wordt gevoerd. De bodemfractie (27) wordt naar de ver-warmingsinrichting (20) gevoerd, waar deze wordt gemengd met een afvalvoeding (10). De gesmolten stroom wordt continu naar de pyrolysereactor (30) gepompt Het efïluens van de pyrolyse wordt naar fractioneerinrichting (35) gevoerd. Een 390°F-30 fractie (38) wordt gewonnen en wordt gebruikt als brandstof of menggrondstof voor brandstof. De lichtere 390-650°F fractie (37) wordt naar een oligomerisatiereactor (45) gevoerd en de 650°F-1050°F middelfractie (39) wordt naar een hydrobehandelingseen-heid (40) en vervolgens naar een IDW-eenheid (50) gevoerd. Ten minste een gedeelte 1023217· H van de zware fractie (36) wordt naar hydrobehandelingseenheid (40) en vervolgens I naar IDW-eenheid (50) gevoerd. Een gedeelte van de zware fractie kan eventueel wor- I den teruggevoerd naar de pyrolyseractor (30). Efïluens uit eenheid (50) wordt verwerkt in fractioneerinrichting (60) teneinde diesel (61) en smeerolie (62) te winnen. Efïluens I 5 (46) uit de oligomerisatiereactor wordt gescheiden in fractioneerinrichting (35). Een gedeelte van stroom (37) kan worden afgevoerd (41) voor het verwijderen van de I overmaat paraffinen die niet zijn omgezet uit de voeding naar de oligomerisatie-een- heid. Daarnaast kan een 390-650°F fractie worden verwijderd uit (46) onder toepassing I van een afzonderlijke fractioneerinrichting voor de oligomerisatie-eenheid (afscheiding H 10 wordt niet getoond).

I [0033] De uitvinding wordt thans geïllustreerd aan de hand van de volgende voor- I beelden, die slechts als toelichting en niet als beperking bedoeld zijn.

I Voorbeeld I

I [0034] Polyetheen met hoge dichtheid (HDPE), verkregen van Chevron Chemical I Company, werd in een gewichtsverhouding van 50/50 met een gehydrokraakte 550- I 700°F diesel gemengd. Dit werd in een toevoervat van roestvast staal van 7,5 gallon I met roerder gebracht en onder 10 psi stikstof op 500°F verhit om de kunststof te smel· I 20 ten en de viscositeit van de kunststof/diesel-voeding te verlagen tot een punt waarbij deze vervolgens gemakkelijk kan worden gepompt De voeding werd vervolgens I stroomopwaarts gepompt, onder toepassing van een tandwielpomp, door een reactor van roestvast staal die stalen staven bevat om het reactorvolume tot 140 cm te verla- I gen. Reactoromstandigheden omvatten een temperatuur van 975°F, atmosferische druk I 25 en een verblijftijd van ongeveer een uur. De producten weiden verzameld en geanaly- I seerd.

[0035] Tabel A toont de opbrengsten en inspecties van de pyrolyse-doorgang. De I opbrengst aan 725°F+ product, met een eindpunt van ongeveer 1100°F, geschikt voor I basissmeermiddelolie, bedroeg 51,4 gew.%, gebaseerd op kunststof in de voeding. Het I 30 vloeibare bodemproduct dat werd verzameld van die doorgang werd vervolgens bij 500 I psig, 600°F, 0,65 LHSV en 5 MSCF/bbl H2 (gevolgd door een Pd/SiOa-AbCVhydro- I afwerkingskatalysator bij 450°F en 13 LHSV) over een Pt/SAPO-ll-katalysator ge- ïsomeriseerd, waarbij een olie met een VI van 156, een vloeipunt van -37°C en 5,4 cSt 11 werd geproduceerd (tabel B). De totale opbrengst aan 725°F+, gebaseerd op kunststof naar de pyrolyse-inrichting, bedroeg 21,3 gew.%.

Voorbeeld II 5

[0036] Voorbeeld I werd herhaald, behalve dat de kunststof uit 96 gew.% HDPE en 4 gew.% afval-polyethyleentereftalaat bestond. Een online-stripper scheidde het grootste gedeelte van het 600°F- product af van het bodemproduct met een hoger kookpunt. De opbrengsten van de pyrolyse worden gegeven in tabel C, die een opbrengst 10 aan 725°F+, gebaseerd op kunststof, van 42,4 gew.% laat zien. Tabel D geeft de opbrengsten en inspecties voor de isomerisatie van het bodemproduct van de pyrolyse over dezelfde Pt/SAPO-11-katalysator als in voorbeeld I en dezelfde omstandigheden van de doorgang, behalve een isomerisatietemperatuur van 67S°F. Dit gaf een olie met een VI van 160, een vloeipunt van -13°C en 4,9 cSt De totale opbrengst aan 725°F+, 15 gebaseerd op kunststof naar de pyrolyse-inrichting, bedroeg 25,3 gew.%. Omdat het topgas en de vloeistof van de pyrolyse in hoge mate alkenisch waren kan oligomerisatie van deze alkenen extra basissmeerolie met een laag vloeipunt geval.

Voorbeeld III

20

[0037] Een gedeelte van het bodemproduct van de pyrolyse dat is bereid in voorbeeld Π werd bij 600°F, 1,5 LHSV, 1950 psig en 5 MSCF/bbl H2 over een Ni-W/SKfe-Ah03-katalysator aan een hydrobehandeling onderworpen teneinde het gehalte aan heteroatomen in de voeding te verlagen. Onder deze omstandigheden was het kraken 25 van de voeding zeer laag. De aan een hydrobehandeling onderworpen voeding werd vervolgens over dezelfde Pt/SAPO-11-katalysator als in voorbeeld I en dezelfde omstandigheden, behalve een isomerisatietemperatuur van 670°F en een druk van 1950 psig, geïsomeriseerd. Dit gaf een olie met een VI van 131, een vloeipunt van -34eC en 3,0 cSt (tabel E). De totale opbrengst aan 725°F+, gebaseerd op kunststof naar de py-30 rolyse-inrichting, bedroeg 17,2 gew.%. & wordt aangenomen dat de opbrengst en de VI hoger zouden zijn als de olie op een hoger vloeipunt was gebracht en tot dezelfde viscositeit als in voorbeeld Π was gedestilleerd.

1023217·

Voorbeeld IV

I [0038] De pyrolysedoorgang van voorbeeld I werd herhaald (tabel F) onder de- zelfde omstandigheden, maar dit keer met een voeding die bestond uit een mengsel met I 5 een gewichtsverhouding van 50/50 polyetheen met lage dichtheid (LDPE), verkregen I van Chevron Chemical Company, en een aan een hydrobehandeling onderworpen I Fischer-Tropsch-was, verkregen van Moore & Munger (tabel G). De opbrengsten wor- den gegeven in tabel F en tonen een opbrengst van 725°F+ van 57,5 gew.%. De op- I brengst voor een bredere smeermiddelvoeding, 650°F+, bedroeg 66,0 gew.%. Hoewel 10 er een aanzienlijke hoeveelheid 1000°F+ in de voeding naar de pyrolyse-inrichting was, I was er weinig 1000°F+ in het product, waarvan hier wordt aangenomen dat het voorde- I lig is voor een laag troebelingspunt. Het bodemproduct van de pyrolyse werd vervol- I gens over dezelfde Pt/SAPO-ll-katalysator als in voorbeeld I en onder dezelfde om- I standigheden, behalve een isomerisatietemperatuur van 687°C, geïsomeriseerd, waarbij 15 een olie met een VI van 154, een vloeipunt van -22°C ai 4,4 cSt (tabel H) werd verkre- gen. De totale opbrengst aan 725°F+, gebaseerd op voeding naar de pyrolyse-inrichting, I bedroeg 34,8 gew.%. Voor totaal 650°F+ bedroeg de opbrengst 43,7 gew.%. Het toe- voegen van het mogelijke smeermiddel van het oligomeriseren van het lichtere alke- I nische product van de pyrolyse-inrichting vergroot deze opbrengsten nog verder.

I 20 [0039] Tabel G geeft de eigenschappen van vier voedingen (A = diesel-verdun- I ningsmiddel: B = Moore & Munger-FT-was: C = aan een hydrobehandeling onderwor- I pen zware (d.w.z. bodem) fractie van gepyrolyseerde HDPE/PET/diesel: D = aan een I hydrobehandeling onderworpen zware (d.w.z. bodem) fractie van gepyrolyseerde I LDPE/FT-was).

I 25

I Voorbeeld V

[0040] Een gedeelte van het bodemproduct van de pyrolyse uit voorbeeld IV werd I als in voorbeeld ΙΠ over de Ni-W/Si02-Al203-katalysator aan een hydrobehandeling 30 onderworpen. Dit werd vervolgens als in voorbeeld IV, behalve een isomerisatietempe- I ratuur van 640°F, geïsomeriseerd. Dit gaf een olie met een VI van 150, een vloeipunt I van -15°C en 3,8 cSt (tabel IX). De totale opbrengst aan 725°F+, gebaseerd op voeding I 4 r% λ η η λ -*·ι 13 naar de pyrolyse-inrichting, bedroeg 31,2 gew.%. Voor totaal 650°F+ bedroeg de opbrengst 39,7 gew.%.

Vooibeeld VI 5

[0041] HDPE-korrels werden gemengd met dieselolie teneinde een voeding met een gewichtsverhouding van 50/50 te vormen. De voeding werd naar een verwarmings-eenheid gepompt welke op een temperatuur van 500°F werd gehouden. De voeding werd onder stikstof gehouden om de oxidatie te veminderen. De verhitte voeding werd 10 vervolgens continu naar boven gepompt door een pyrolysereactor die is voorzien van voorverwarmingsstaven teneinde een reactietemperatuur van 1025°F en atmosferische druk in stand te houden. De verblijftijd voor de voeding bedroeg 1 uur. Het gepyroly-seerde product werd bij een temperatuur van ongeveer 550°F gestript, waarbij de tapen bodemvloeistoffen afzonderlijk werden verzameld. Het bodemproduct, dat behoor-15 lijk licht van kleur was, werd naar een IDW-eenheid gevoerd. Isomerisatie-ontwassen werd uitgevoerd onder de volgende omstandigheden: 675°F, 0,5 LHSV, 1950 psig en 3,6 MSCF/BBL eenmalig H2. Het product van de IDW-eenheid werd gefractioneerd. De analyse van de opbrengst en de samenstelling daarvan wordt weergegeven in tabel J.

102321?·!

I Tabel A

I Pyrolyse van kunststof/diesel met een gewichtsverhouding van 50/50 bij 975°F, atmosferische B druk en een verblijftijd van 1 uur

I Kunststof= HDPE

B Opbrengst gew.% I Cl 0,5 I C2= 0,8 I C2 0,6 I C3= 1,2 C3 0,5 I C4= 0,8 I C4 0,5 I C4- 4,9 I C5-350°F 9,6 I 350-650°F 56,0 650-725°F 3,8 I 725°F+ 25,7 725°F+, gebaseerd op kunststof 51,4

Bodemproduct I Gew.% van voeding 92,0 I Soortelijk gewicht API 42,7 I Zwavel, ppm <1,5 I Stikstof, ppm 1,3 I Sim. Dist., °F, Gew.% I ST/5 149/302 I 10/30 390/506 I 50 572 I 70/90 692/955 I 95/EP 1011/1109

Tabel B

15

Isomerisatie-ontwassen van gepyrolyseerd product van HDPE/diesel bij 500 psig, 600°F, 0,65 LHSV en 5 MSCF/bbl H2

Opbrengst, gew.% C3 0,8 C4 2,9 C4- 3,7 C5-350°F 25,3 350-650°F 56,1 650-725°F 3,3 725T+ 11,6 725°F+, gebaseerd op 725°F+ naar IDW 41,1

Topproduct

Gew.% van voeding 75,9

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 73/194 10/30 243/367 50 448 70/90 520/584 95/EP 605/647

Bodemproduct

Gew.% van voeding 15,4

Vloeipunt, °C -37

Troebelingspunt, °C +9

Viscositeit, 40°C, cSt 25,43 100°C, cSt 5,416 VI 156

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 621/655 10/30 674/745 50 844 70/90 925/1051 95/EP 1094/1153

Totaal gew.% 725°F+, gebaseerd op kunststof 21,3 1023217· I 16

I Tabel C

I Pyrolyse van kunststofi'diesel met een gewichtsverhouding van 50/50 bij 975°F, atmos- I ferische druk en een verblijftijd van 1 uur

I Kunststof = 96 gew.% HDPE/4 gew.% PET

Opbrengst, gew.%

Cl 0,2 C2- 0,5 C2 0,4 C3= 0,6 C3 0,4 C4= 0,6 C4 0,2 C4- 2,9 C5-350°F 15,6 350-650°F 52,7 650-725°F 7,6 725°F+ 21,2 I 725°F+, gebaseerd op kunststof 42,4

Topproduct I Gew.% van voeding 56,2 I P+N/alkenen/aromaten 41,0/56,0/3,0 I Sim. Dist., “F, Gew.% ST/5 106/194 I 10/30 231/382 50 513 70/90 568/621 95/EP 649/784 I Bodemproduct

Gew.% van voeding 39,5 I Soortelijk gewicht, API 40,0

Zwavel, ppm 3,6

Stikstof, ppm 6,1 I Sim. Dist., °F, Gew.% I ST/5 458/525 I 10/30 555/629 I 50 732 I 70/90 821/911 I 95/EP 944/995 I λ λ O Q 4

Tabel D

Isomerisatie-ontwassen van gepyrolyseerd product van HDPE/PET/diesel bij 500 psig, 675°F, 0,65 LHSV en 5 MSCF/bbl H2 (Hydroafwerking bij 450°F en 1,3 LHSV) 17

Opbrengst gew.% C3 0,5 C4 1,4 C4- 1,9 C5-350°F 7,4 350-650°F 46,3 650-725°F 13,4 725°F+ 31,0 725°F+, gebaseerd op 725°F+ naar IDW 68,9

Topproduct

Gew.% van voeding 56,9

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 156/288 10/30 368/538 50 582 70/90 613/650 95/EP 665/694

Bodemproduct

Gew.% van voeding 3 8,7

Vloeipunt °C -13

Troebelingspunt °C +6

Viscositeit 40°C, cSt 21,63 100°C,cSt 4,920 VI 160

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 655/684 10/30 699/752 50 810 70/90 873/958 95/EP 999/1085

Totaal gew.% 725°F+, gebaseerd op kunststof 25,3 1023217· λΓ

I Tabel E

Isomerisatie-ontwassen van een aan een hydrobehandeling onderworpen gepyrolyseerd product van HDPE/PET bij 1950 psig, 670°F, 0,65 LHSV en 5 MSCF/bbl H2 I (Hydroafwerking bij 450°F en 1,3 LHSV) I Opbrengst, gew.%

Cl 0,1 C2 0,2 C3 2,7 C4 6,2 C4- 9,2 C5-350°F 22,3 350-650°F 41,7 650-725°F 6,0 725°F+ 20,8 725°F+, gebaseerd op 725°F+naar IDW 37,1 I Topproduct

Gew.% van voeding 40,3 I Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 72/152 10/30 193/297 50 395 70/90 505/553 I 95/EP 569/598 I Bodemproduct

Gew.% van voeding 45,0 I Vloeipunt, °C -34 I Troebelingspunt, °C -3

Viscositeit, 40°C, cSt 10,86 100°C,cSt 2,967 VI 131 I Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 510/565 I 10/30 587/642 50 710 I 70/90 793/899 I 95/EP 941/1041 I Totaal gew.% 725°F+, gebaseerd op kunststof 17,2

Tabel F

19

Pyrolyse van LDPE/FT-was met een gewichtsverhouding van 50/50 bij 975°F, atmosferische druk en een verblijftijd van 1 uur

Opbrengst, gew.%

Cl 0,2 C2= 0,6 C2 0,4 C3= 0,9 C3 0,7 C4= 0,9 C4 0,4 C4- 4,1 C5-350°F 9,9 350-650°F 20,0 650-725°F 8,5 725°F+ 57,5

Topproduct

Gew.% van voeding 17,1 P+N/alkenen/ aromaten 22,0/76,0/2,0

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 114/201 10/30 215/307 50 378 70/90 455/550 95/EP 599/692

Bodemproduct

Gew.% van voeding 76,0

Soortelijk gewicht, API 40,7

Zwavel, ppm <4

Stikstof, ppm 7,9

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 460/580 10/30 633/757 50 850 70/90 910/979 95/EP 1002/1051 1023217· 20

Tabel G

Voedingsinspecties

Voeding A B C D

Soortelijk gewicht, 38,2 40,5 42,1

°API

Stikstof, ppm 1,9

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 505/533 791/856 255/518 118/544 10/30 553/621 876/942 553/648 598/744 50 670 995 753 842 70/90 699/719 1031/1085 840/928 914/985 95/EP 725/735 1107/1133 964/1023 1011/1068 10 23217·’

Tabel Η

Isomerisatie-ontwassen van een gepyrolyseerd product van 50/50 LDPE/FT-was bij 500 psig, 687°F, 0,65 LHSV en 5 MSCF/bbl H2 (Hydroafwerking bij 450°F en 1,3 LHSV) 21

Opbrengst, gew.% C3 0,5 C4 0,9 C4- 1,4 C5-350°F 8,7 350-650°F 32,6 650-725°F 11,5 725°F+ 45,8

Topproduct

Gew.% van voeding 34,9

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 157/246 10/30 292/430 50 512 70/90 569/611 95/EP 621/641

Bodemproduct

Gew.% van voeding 60,9

Vloeipunt, °C -22

Troebelingspunt, °C -2

Viscositeit, 40°C, cSt 18,70 100°C, cSt 4,416 VI 154

Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 614/646 10/30 668/745 50 819 70/90 885/961 95/EP 991/1088

Totaal gew.% 725°F+, gebaseerd op voeding 34,8 Totaal gew.% 650°F+, gebaseerd op voeding 43,7 1028217·

I Tabel I

Isomerisatie-ontwassen van aan een hydrobehandeling onderworpen gepyrolyseerd product van 50/50 LDPE/FT bij 500 psig, 640°F, 0,65 LHSV en 5 MSCF/bbl H2 I (Hydroafwerking bij 450°F en 1,3 LHSV)

Opbrengst, gew.% C2 0,1 C3 0,8 C4 1,7 C4- 2,6 C5-350°F 13,7 350-650°F 31,7 650-725°F 11,0 725°F+ 41,0 I Topproduct

Gew.% van voeding 31,9 I Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 81/190 I 10/30 238/344 I 50 438 70/90 508/565 95/EP 586/682 I Bodemproduct I Gew.% van voeding 61,6 I Vloeipunt, °C -15 I Troebelingspunt, °C -2 I Viscositeit, 40°C, cSt 15,23 100°C, cSt 3,829 VI 150 I Sim. Dist., °F, Gew.% ST/5 564/601 10/30 623/710 I 50 798 I 70/90 878/962 I 95/EP 995/1067 I Totaal gew.% 725°F+, gebaseerd op voeding 31,2 I Totaal gew.% 650°F+, gebaseerd op voeding 39,7

Isomerisatie-ontwassen van een gepyrolyseerd product van HDPE/diesel bij 675°F, 1950 psig, 0,5 LHSV en 3,6 MSCF/bbI H2 (HydroafWerking bij 450°F en 1,3 LHSV)

Tabel J

23 C4- 0,5 C5-180°F 2,3 180-300°F 3,7 300-725°F 73,5 725°F+ 20,00 725°F+ omzetting 27,5 gew.% 725°F+ topproduct

Gew.% van IDW-voeding 74,3 ST/5 175/287 10/30 361/531 50 601 70/90 661/707 95/EP 720/759 725°F+ bodemproduct

Gew.% van IDW-voeding 19,4

Gew.% van kunststofvoeding aan proces 26,7 ST/5 686/722 10/30 744/818 50 882 70/90 948/1028 95/EP 1056/1110

Vloeipunt, °C -9

Troebelingspunt, °C +14

Viscositeit, 40°C, cSt 34,35 100°C, cSt 6,891 VI 165 1023217» Η [0042] Uit het bovenstaande is duidelijk dat de uitvinding een efficiënte werkwijze I verschaft waarbij afval- of vers polyalkeen wordt verhit en continu bij korte verblijftij- I den en onder atmosferische druk in een pyrolysereactor wordt verwerkt, gevolgd door I 5 isomerisatie-ontwassen voor het produceren van hoge opbrengsten aan grondstoffen I voor smeerolie. Kortere verblijftijden betekent dat kleinere reactoren gebruikt kunnen I worden. De lichte alkenen van de pyrolyse kunnen worden geoligomeriseerd voor het I vormen van bruikbare producten met een hoger molecuulgewicht. Procesomstandighe- den in de reactor kunnen worden veranderd voor het variëren van de soorten producten I 10 die worden verkregen, d.w.z. neutrale olie en/of dik olieresidu. Was-achtige Fischer- I Tropsch-producten kunnen worden gemengd met de afvalpolymeervoeding naar de I pyrolysereactor teneinde de kwaliteit van de voeding en de kwaliteit van de eindpro- I ducten in stand te houden. Katalysatoren en omstandigheden voor het uitvoeren van

Fischer-Tropsch-reacties zijn bekend bij de deskundige en worden bijvoorbeeld be- I 15 schreven in EP-A1-0921184, waarvan de inhoud in zijn geheel als hierin ingelast dient I te worden beschouwd.

I [0043] Hoewel de uitvinding is beschreven met voorkeursuitvoeringsvormen zal het duidelijk zijn dat variaties en modificaties kunnen worden toegepast, zoals duidelijk I is voor de deskundige. Dergelijke variaties en modificaties vallen binnen de werkings- I 20 sfeer en de omvang van de bijgevoegde conclusies.

Claims

1. Continue werkwijze voor het omzetten van afValkunststof in een grondstof voor smeerolie, omvattende: 5 (a) het toevoeren van afval- en/of vers polyalkeen aan een verwarmingseenheid die op een temperatuur tussen 150°C en 350°C en onder een deken van een inert gas wordt gehouden voor het verschaffen van een gesmolten voeding; (b) het continu doorvoeren van de gesmolten voeding door een doorstroom-pyrolysereactor di op een temperatuur wordt gehouden die voldoende is voor het 10 depolymeriseren van ten minste een gedeelte van de polyalkeen en onder een absolute druk van ten minste een bar voor het produceren van een gepyrolyseerd efïluens; (c) het toevoeren van ten minste een gedeelte van het efïluens van de pyrolysereactor aan een katalytische isomerisatie-ontwaseenheid; (d) het fractioneren van het product van de isomerisatie-ontwaseenheid; en 15 (e) het winnen van een basisgrondstof voor smeerolie.

2. Werkwijze volgens conclusie 1, waarbij de grondstof voor smeerolie een neutrale olie en/of een dik olieresidu omvat

3. Werkwijze volgens conclusie 1 of conclusie 2, waarbij de polyalkeen een polyetheen, een polypropeen of een EPDM-elastoraeer is.

4. Werkwijze volgens conclusie 3, waarbij de polyalkeen polyetheen met hoge dichtheid of met lage dichtheid is.

5. Werkwijze volgens een der conclusies 1-4, die verder het toevoeren van ten minste een gedeelte van het gepyrolyseerde efïluens van stap (b) aan een hydrobehandelingseenheid voor het verwijderen van een significant gedeelte van de stikstof bevattende, zwavel bevattende en/of geoxygeneerde verontreinigingen; en het 30 toevoeren van ten minste een gedeelte van het efïluens van de hydrobehandelingseenheid aan de katalytische isomerisatie-ontwaseenheid van stap (c) omvat. 1023217 i %

6. Werkwijze volgens een der conclusies 1-5, waarbij de katalysator in de isomerisatie-ontwaseenheid een SAPO-moleculaire zeef met gemiddelde poriegrootte bevat. 5

7. Werkwijze volgens een der conclusies 1-6, waarbij de gesmolten voeding 5-95 gew.% van de polyalkeen omvat

8. Werkwijze volgens conclusie 7, waarbij de gesmolten voeding 95-5 gew.% 10 van een Fischer-Tropsch-was omvat.

9. Werkwijze volgens een der conclusies 1-8, waarbij de toevoersnelheid in de pyrolysereactor varieert van ongeveer 0,5 tot ongeveer 5,0 uur’1 LHSV.

10. Werkwijze volgens een der conclusies 1 -9, waarbij de temperatuur in de pyrolysereactor in het traject van ongeveer 450°C tot ongeveer 700°C ligt 1 Continue werkwijze voor het omzetten van af val- of verse kunststof in een i grondstof voor smeerolie, welke de stappen omvat van: 20 (a) het toevoeren van vast afval- en/of vers poletheen of een vloeistof die de polyetheen bevat aan een verwarmingseenheid die op een temperatuur van ongeveer 200°C tot ongeveer 350°C en onder een deken van een inert gas wordt gehouden teneinde een verhitte voeding te verschaffen; (b) het continu doorvoeren van de verhitte voeding door een doorstroom- 25 pyrolysereactor die op een temperatuur van ongeveer 500°C tot ongeveer 650°C, een druk van ongever 1 bar en een verblijftijd tot ongeveer 1 uur wordt gehouden, onder vorming van een gepyroliseerd efïluens; (c) het toevoeren van het efïluens van de pyrolysereactor aan een scheider en het winnen van ten minste een zware fractie; 30 (d) het toevoeren van ten minste een gedeelte van de zware fractie aan een katalytische isomerisatie-ontwaseenheid; (e) het toevoeren van het product van de isomerisatie-ontwaseenheid aan een destillatie-eenheid; en het winnen van een grondstof voor smeerolie. I ·

12. Werkwijze volgens conclusie 11, waarbij de polyetheen een fractie met een hoog molecuulgewicht bevat, welke wordt verwijderd voor het toevoeren aan de verwarmingseenheid. 5

13. Werkwijze volgens conclusie 11 of conclusie 12, waarbij de katalysator in de isomerisatie-ontwaseenheid een SAPO-moleculaire zeef omvat

14. Werkwijze volgens conclusie 11 of conclusie 12, waarbij de vehitte 10 polyetheenvoeding een zware Fischer-ropsch-was bevat

15. Werkwijze volgens een der conclusies 11-14, die verder het toevoeren van ten minste een gedeelte van de zware fractie van stap (c) aan ear hydrobehandelingseenheid en het toevoeren van het product van de 15 hydrobehandelingseenheid aan de katalytrische isomerisatie-ontwaseenheid van stap (d) omvat.

16. Werkwijze volgens een der conclusies 11-15, waarbij het effluens van de pyrolysereactor wordt gescheiden in ten minste een lichte fractie, een middelfractie en 20 een zware fractie.

17. Werkwijze volgens conclusie 16, waarbij ten minste een gedeelte van de zware fractie wordt teruggevoerd naar de pyrolysereactor.

18. Werkwijze volgens conclusie 16, waarbij ten minste een gedeelte van de lichte factie wordt toegevoerd aan een oligomerisatiereactor.

19. Werkwijze volgens conclusie 16, waarbij ten minste een gedeelte van de middelfractie wordt toegvoerd aan een hydrobehandelingseenheid en een katalytische 30 isomerisatie-ontwaseenheid. 10232Π