MXPA00008460A

MXPA00008460A - Desviador de fase y desmodulador que lo emplea.

Info

Publication number: MXPA00008460A
Application number: MXPA00008460A
Authority: MX
Inventors: Isoda Hiroshi
Original assignee: Sharp Kk
Priority date: 1999-08-30
Filing date: 2000-08-29
Publication date: 2002-06-04
Also published as: KR100383187B1; JP2001069186A; FR2798017A1; KR20010021467A; FR2798017B1; US6433630B1; JP3383619B2

Abstract

En un desmodulador, un oscilador local alimenta una senal de oscilacion local que tiene una frecuencia de f / n para un desviador de fase. En el desviador de fase, los filtros de todo paso producen dos senales de oscilacion separadas en fase de 90 / n grados una de la otra, las cuales se alimentan despues individualmente a los multiplicadores de n-veces la frecuencia. Los multiplicados de n-veces la frecuencia, multiplican la frecuencia de las senales de oscilacion por un factor de n y producen asi dos ondas portadoras que tienen una frecuencia de f y se separan en fase de 90 grados una de la otra, las cuales se alimentan despues a los mezcladores.

Description

DESVIADOR DE F?SE Y DESMODULADOR QUE LO EMPLEA ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Campo de la Invención La presente invención se refiere a un desviador de fase de 90°, y más específicamente a un desviador de fase de 90° para usar en un sintonizador de conversión directa usado en un receptor digital de transmisión mediante satélite. La presente invención también se refiere a un desmodulador que emplea tal desviador de fase .

Descripción del Arte Anterior En años recientes, con el desarrollo de técnicas de comunicación mediante satélite, la transmisión digital mediante satélite ha avanzado en operación en base de tales técnicas de comunicación mediate satélite. En un receptor de transmisiones digitales mediante satélite, se usa un sintonizador de conversión directa que se proporciona con un desmodulador que realiza desmodulación cuadrática en una señal recibida para desmodularla en una señal de banda base. Tal desmodulador se proporciona con un desviador de fase que saca dos señales separadas en fase de 90° una de la otra. Ahora, un desviador de fase convencional se describirá con referencia los dibujos. La Fig. 7 muestra un desmodulador cuadrático que emplea un desviador de fase convencional. El desmodulador cuadrático mostrado en la Fig. 7 tiene una terminal de entrada 1 en la que recauda una señal recibida, un mezclador 2 que produce una señal de banda base I de la señal recibida alimentada de la terminal de entrada 1, un mezclador 3 que produce una señal de banda base Q de la señal recibida alimentada de la terminal de entrada 1, un desviador de fase que genera dos señales de oscilación separadas en fase de 90° una de la otra, a partir de una señal de oscilación local alimentada de un oscilador local 5, un oscilador local 5, una terminal de salida 6A a la que se libera la señal de banda base I desde el mezclador, 2 para salida, y una terminal de salida 6B a la que se libera la señal de banda base Q desde el mezclador 3 para salida. En este desmodulador configurado como se describió antes, el desviador de fase 4, como se muestra en la Fig. 8, se compone de un filtro de todo paso 41 que produce, a partir de la señal de oscilación local, una señal de oscilación separada en fase de 45° de la misma y alimenta la señal producida al mezclador 2 y un filtro de todo paso 42 que produce, a partir de la señal de oscilación local, una señal de oscilación separada en fase de 135° de la misma y alimenta la señal producida al mezclador 3. De esta forma, mediante la operación de los filtros de todo paso 41 y 42, proporcionados dentro del desviador de fase 4, el desviador de fase 4 saca dos señales de oscilación que se usan como dos ondas portadoras separadas en fase de 90° una de la otra. Los filtros de todo paso 41 y 42 se compone cada uno de elementos de circuiteria como se muestra en la Fig. 9, especificamente transistores tipo npn Ql y Q2, resistores RLA y RLB conectados al colector de los transistores Ql y Q2 respectivamente, resistores RKA y RKB conectados al emisor de los transistores Ql y Q2 respectivamente, capacitores CA y CB conectados entre el colector y la base de los transistores Ql y Q2 respectivamente, y una fuente de corriente constante 43 conectada al nodo entre los resistores RKA y RKB. Además, un voltaje de alimentación VCC se aplica al nodo entre el resistor RLA y RLB. En el filtro de todo paso mostrado en la Fig. 9, una señal de entrada VIN, alimentada entre las bases de los ' transistores Ql y Q2, causa que una señal de salida VOUT aparezca entre el nodo que conecta al colector del transistor Ql al resistor RLA y el nodo que conecta al colector del transistor Q2 al resistor RLB. Ahora, se supone que los resistores RKA, RKB, RLA y RLB tienen todos una resistencia R, y que los capacitores CA y C'B tienen una capacitancia C. Entonces, la ganancia Gv de este filtro de todo paso, configurado como se describió antes, se da por la fórmula (1) posterior. Por lo tanto, la fase característica entre la señal de entrada VIN y la señal de salida VOUT se expresa por la fórmula (2) posterior. Se notará que ? representa 2pf, asumiendo que la señal de entrada VIN tiene una frecuencia de . f = -2t&n ' {?CR) ••• (2) Dado que la fase característica del filtro de todo paso se expresa por la fórmula (2), el producto CR de la resistencia R y la capacitancia C, de los resistores y capacitores usados en el filtro de todo paso, se da por la siguiente fórmula (3) . tan .F, CR = - .(3) ? Por lo tanto, cuando una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de 1 [GHz] se alimenta al filtro de todo paso 41, el cual debería producir una señal de salida separada en fase de 45° a partir de la señal de entrada alimentada a la misma, la fórmula (3) requiere que el valor de CR sea igual a 6.592 x 10"11. De esta forma, en el filtro de todo paso 41 al que se alimenta una señal de oscilación local de alta frecuencia, el producto RC de la resistencia R y la capacitancia C de los resistores y capacitores usados en el mismo necesita ser considerablemente pequeño, y de esta forma la resistencia R y la capacitancia C necesitan ser por consiguiente pequeñas. Sin embargo, hacer la resistencia R de los resistores más pequeña requiere aumentar las áreas de los resistores, y se acompaña por una influencia incrementada de la capacitancia parásita que aparece en las películas resistivas de los resistores. Por otro lado, hacer la capacitancia C de los capacitores más pequeña hace que la influencia de la capacitancia parásita de la red conductora se extienda al filtro de todo paso demasiado grande para ignorar. Como resultado, cuando el desviador de fase se forma en un circuito integrado, a más alta frecuencia de la señal que necesita manejar, menor es su precisión.

Además, en un desmodulador que emplea tal desviador de fase, la frecuencia de la señal recibida, alimentada por vía de su terminal de entrada, es igual a la frecuencia de la señal de oscilación local generada por el oscilador local proporcionado en la misma. Esto causa que la señal de oscilación local se fugue a la terminal de entrada por medio de la señal, energía y líneas a tierra. Además, contrariamente, la señal recibida desestabiliza la operación del oscilador local que genera la señal de oscilación local que tiene la misma frecuencia que la señal recibida, y causa así que fluctúe la frecuencia de la señal de oscilación local, causando de esta forma que también fluctúen las frecuencias de las señales de la banda base I y banda base Q de la salida del desmodulador.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Un objetivo de la presente invención es proporcionar un desviador de fase, y un desmodulador que lo emplea, que genera señales de oscilación local de alta frecuencia separadas en fase de 90° una de la otra. Otro objetivo de la presente invención es hacer posible manufacturar tal desviador de fase con un grado de integración alto.

Para lograr el objetivo anterior, de acuerdo a un aspecto de la presente invención, se proporciona un desviador de fase con: una porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/n (donde n es un número natural) , dos señales separadas en fase de 90 / n grados una de la otra; y una porción que multiplica la frecuencia, que realiza la multiplicación de frecuencia en cada una de las dos señales de salida de la porción del desviador de fase por .un factor de multiplicación de frecuencia de n , de tal forma que la frecuencia de las señales se convierte de f/n a / y que hace que las señales se separen en fase de 90 grados una de la otra.

De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, se proporciona un desmodulador con: un desviador de fase que incluye una porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/n (donde n es un número natural), dos señales separadas en fase de 90 /n grados una de la otra, y una porción que multiplica la frecuencia, que realiza la multiplicación de frecuencia en cada una de las dos señales de salida de la porción del desviador de fase por un factor de multiplicación de frecuencia de n , de tal forma que la frecuencia de las señales se convierte de f/n a / y que hace que las señales se separen en fase de 90 grados una de la otra; un primer mezclador que produce una señal de banda base I multiplicando una señal recibida alimentada del exterior por una de las dos señales de salida del desviador de fase; y un segundo mezclador que produce una señal de banda base Q multiplicando la señal recibida alimentada del exterior por la otra de las dos señales de salida del desviador de fase.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Este y otros objetivos y características de la presente invención serán claros a partir de la siguiente descripción, tomada en conjunción con las modalidades preferidas con referencia a los dibujos que la acompañan, en los que: La Fig. 1 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de una primera modalidad de la invención; La Fig. 2 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de una segunda modalidad de la invención; La Fig. 3 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de una tercera modalidad de la invención; La Fig. 4 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de una cuarta modalidad de la invención; La Fig. 5 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de una quinta modalidad de la invención; La Fig. 6 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de una sexta modalidad de la invención; La Fig. 7 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna de un desmodulador convencional; La Fig. 8 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna de un desviador de fase; y La Fig. 9 es un esquema eléctrico que muestra la configuración interna de un filtro de todo paso.

DESCRIPCIÓN DE LAS MODALIDADES PREFERIDAS Primera modalidad Una primera modalidad de la presente invención se describirá con referencia a los dibujos. La Fig. 1 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de esta modalidad. En el desmodulador mostrado en la Fig. 1, tales elementos de circuito, que se usan para los mismos propósitos que en el desmodulador mostrado en la Fig. 7, se identifican con los mismos números de referencia, y no se repetirán 'sus descripciones detalladas. El desmodulador mostrado en la Fig. 1 tiene una terminal de entrada 1 en la que recibe una señal recibida que tiene una frecuencia de /, mezcladores 2 y 3, un oscilador local 7 que genera una señal de oscilación local, que tiene una frecuencia de f/n (donde n es un número natural), un filtro de todo paso 9 que desvía la fase de la señal de oscilación que tiene la frecuencia de f/n de f°, un filtro de todo paso 10 que desvía la fase de la señal de oscilación que tiene la frecuencia de f/n de ( f + 90 / n ) °, multiplicadores de n-veces la frecuencia 11 y 12, que multiplican individualmente las señales de oscilación de salida de los filtros de todo paso 9 y 10 por un factor de n , y terminales de salida 6A y 6B. Aquí, los filtros todo paso 9 y 10 y los multiplicadores de n-veces la frecuencia 11 y 12 constituyen juntos un desviador de fase 8. Los filtros de todo paso 9 y 10 usados en esta modalidad se configuran de la misma forma que en los desmoduladores convencionales, i.e. como se muestra en la Fig. 9. En el desmodulador configurado como se muestra en la Fig. 1, la señal de oscilación local que tiene la frecuencia de f/n de salida del oscilador local 7, se alimenta a cada uno de los filtros de todo paso 9 y 10, de tal forma que una señal de oscilación que tiene una fase desviada de f° y que tiene una frecuencia de f/n , y una señal de oscilación que tiene una fase desviada de ( f + 90/n)° y que tiene una frecuencia de f/n se alimentan respectivamente a los multiplicadores de n-veces la frecuencia 11 y 12. En este momento, las señales de oscilación de salida de los filtros de todo paso 9 y 10 se separan en fase de 90/n° una de la otra. Entonces, los multiplicadores de n-veces la frecuencia 11 y 12/multiplican individualmente la frecuencia de las señales de oscilación de salida de los filtros de todo paso 9 y 10 por un factor de n , para que las ondas portadoras que tienen una frecuencia de / se alimenten a los mezcladores 2 y 3. En este momento, los multiplicadores de n-veces la frecuencia 11 y 12 multiplican, por un factor de n , la fase de la señal de oscilación de salida del filtro de todo paso 9 a n x f° y la fase de la señal de oscilación de salida del filtro de todo paso 10 a n x ( f + 90/n)°. Así, las ondas portadoras que se alimentan del desviador de fase 8 a los mezcladores 2 y 3 se separan en fase de 90° una de la otra. De esta forma, el desviador de fase 8 alimenta los mezcladores 2 y 3 individualmente con ondas portadoras que se separan en fase de 90° una de la otra, y, por medio de estas ondas portadoras, los mezcladores 2 y 3 multiplican la señal recibida que tiene la frecuencia de / y produce de este modo una señal de banda base I y una señal de banda base Q, las cuales se liberan • después a las terminales de salida 6A y 6B para que salgan. Como se describió antes, los filtros de todo paso 9 y 10 proporcionados dentro del desviador de fase 8 reciben una señal de oscilación local que tiene una frecuencia más baja que la frecuencia de la señal recibida. Esto hace posible dar a los resistores capacitores usados en los filtros de todo paso 9 y 10 una resistencia más grande y una capacitancia más grande que en configuraciones de circuito convencionales. Además, la señal recibida y la señal de oscilación local tienen frecuencias diferentes. Esto ayuda a reducir la influencia de las señales de una a otra .

Segunda modalidad Una segunda modalidad de la presente invención se describirá con referencia a los dibujos. La Fig. 2 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de esta modalidad. En el desmodulador mostrado en la Fig. 2, tales elementos de circuito, que son como los que se usan para los mismos propósitos que en el desmodulador mostrado en la Fig. 1, se identifican con los mismos números de referencia, y no se repetirán sus descripciones detalladas. Esta modalidad es un ejemplo práctico de la primera modalidad en la que n = 2. Es decir, el oscilador local 7 genera una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/ 2 , y los filtros de todo paso 9 y 10 producen señales de oscilación que se separan en fase de 90/2°, i.e. 45°, una de la otra. El desmodulador mostrado en la Fig. 2 tiene una terminal de entrada 1, mezcladores 2 y 3, un oscilador local 7 que oscila una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/ 2 , filtros de todo paso 9 y 10, multiplicadores 13 y 14 que producen ondas portadoras multiplicando las señales de oscilación de salida de los filtros de todo paso 9 y 10 por si mismas respectivamente y alimentan las ondas portadoras a los mezcladores 2 y 3, y terminales de salida 6A y 6B. Aquí, los filtros de todo paso 9 y 10 y los multiplicadores 13 y 14 constituyen juntos un desviador de fase 8. Los multiplicadores 13 y 14 corresponden a los multiplicadores de n-veces la frecuencia 11 y 12 de la primera modalidad. En esta modalidad, los filtros de todo paso 9 y 10 producen señales de oscilación que tienen fases desviadas de 67.5° y 112.5° respectivamente a partir de la señal de oscilación local. En este desmodulador configurado como se describió antes, cuando la señal recibida alimentada por vía de la terminal de entrada 1 tiene una frecuencia de 1 [GHz] , la señal de oscilación local tiene una frecuencia de 0.5 [GHz] . De este modo, la señal de oscilación local que tiene la frecuencia de 0.5 [GHz] se alimenta a los filtros de todo paso 9 y 10, que producen a partir de la misma señales de oscilación que tienen fases desviadas de 67.5o y 112.5° respectivamente de los mismos, y se alimentan después a los multiplicadores 13 y 14. Los multiplicadores 13 y 14 multiplican las señales de oscilación por sí mismas, con el resultado de que su frecuencia se multiplica por un factor de 2 a 1 [GHz] y sus fases también se multiplican por un factor de 2 para 135° y 225° respectivamente. De esta forma, el desviador de fase 8 alimenta los mezcladores 2 y 3 con ondas portadoras que tienen una ^frecuencia de 1 [GHz] y se separan en fase de 90° una de la otra, y los mezcladores 2 y 3 producen a_ partir de las mismas una señal de banda base I y una señal de banda base Q, las cuales se liberan después a las terminales de salida 6A y 6B para que salgan. Aquí, el valor del producto CR de la resistencia R y la capacitancia C de los resistores y capacitores usados en los filtros de todo paso 9 y 10, como se calculó usando la fórmula (3) anotada antes, es de 2.127 x 10-10 con el filtro de todo paso 9 y de 4.765 x 10"10 con el filtro de todo paso 10, i.e. mayor que en las configuraciones de circuito convencional. Esto ayuda a evitar la degradación en la precisión cuando estos elementos de circuito se forman en un circuito integrado.

Tercera modalidad Una tercera modalidad de la presente invención se des-cribirá con referencia a los dibujos. La Fig. 3 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de esta modalidad. En el desmodulador mostrado en la Fig. 3, tales elementos de circuito, que se usan para los mismos propósitos que en el desmodulador mostrado en la Fig. 1, se identifican con los mismos números de referencia, y no se repetirán sus descripciones detalladas. El modulador de esta modalidad difiere del de la primera modalidad solo en que se proporciona adicionalmente con un circuito de sincronización de fase (PLL). El desmodulador mostrado en la Fig. 3 tiene, además de los mismos elementos de circuito que constituyen el desmodulador mostrado en la Fig. 1, un divisor de frecuencia 15 que divide la frecuencia de la señal de oscilación de salida del filtro de todo paso 10 por un factor de N (i.e. realiza la división de frecuencia 1 /N) , un oscilador de frecuencia 16 que oscila una señal de referencia que tiene una frecuencia de /O, un divisor de frecuencia 17 que divide la frecuencia de la señal de referencia de salida del oscilador de referencia 16 por un factor de Nx (i.e. realiza la división de frecuencia 1 /Nx ) , un comparador de fase 18 que compara las fases de las señales de salida de los divisores de frecuencia 15 y 17, y un filtro de paso bajo 19 que elimina componentes de alta frecuencia de la señal de salida del comparador de fase 18. Además, el oscilador local 7 se construye como un oscilador controlado por tensión para que se controle por tensión por medio de la señal de salida del filtro de paso bajo 19. Aquí, el oscilador local 7, el filtro de todo paso 10, los divisores de frecuencia 15 y 17, el oscilador de referencia 16, el comparador de fase 18 y el filtro de paso bajo 19 constituyen juntos un PLL. Formar un PLL de esta forma permite al oscilador local 7 generar una señal de oscilación local que tiene una frecuencia estable . Además, en el desmodulador configurado como se describió antes, el divisor de frecuencia 15 podría ser un divisor de frecuencia variable que permite que se varíe el factor de frecuencia a voluntad. Esto hace posible variar la señal de oscilación local generada por el oscilador local 7, y seleccionar de este modo una señal recibida deseada, que se someterá a desmodulación cuadrática, de entre una pluralidad de señales recibidas alimentadas por vía de la terminal de entrada 1. Además, en este modulador que permite la selección de una señal recibida deseada, que se va a someter a desmodulación cuadrática, de entre una pluralidad de señales recibidas alimentadas por vía de la terminal de entrada 1, el divisor 17 también podría ser un divisor de frecuencia variable que permite que el factor de división de frecuencia se varíe a voluntad.

Cuarta modalidad Una cuarta modalidad de la presente invención se describirá con referencia a los dibujos. La Fig. 4 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de esta modalidad. En el desmodulador mostrado en la Fig. 4, tales elementos de circuito, que se usan para los mismos propósitos que en el desmodulador mostrado en la Fig. 3, se identifican con los mismos números de referencia, y no se repetirán sus descripciones detalladas. El modulador de esta modalidad, como el de la tercera modalidad, difiere del de la primera modalidad (Fig. 1) solo en que se proporciona adicionalmente con un circuito de sincronización de fase (PLL). El desmodulador mostrado en la Fig. 4, la señal de salida del multiplicador de n-veces la frecuencia 12 se alimenta al divisor de frecuencia 15. Es decir, el oscilador local 7, el filtro de todo paso 10, el multiplicador de n-veces la frecuencia 12, les divisores de frecuencia 15 y 17, el oscilador de referencia 16, el comparador de fase 18 y el filtro de paso bajo 19 constituyen juntos un PLL. Aquí, si se asume que el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia 17 es 1 /Nx, i.e. el mismo que en la tercera modalidad, entonces el factor del divisor de frecuencia 15 es 1 / ( n x N) , en contraste a 1 /N de la tercera modalidad. Por otro lado, si se asume que el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia 15 es 1 /N, i.e. el mismo que en la tercera modalidad, entonces el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia 17 es n/Nx, en contraste a 1 /Nx de la tercera modalidad. También en esta modalidad, como en la tercera modalidad, el divisor de frecuencia 15 o 17 podría ser un divisor de frecuencia de factor de división de frecuencia variable para que una señal recibida deseada que se va a someter a desmodulación cuadrática pueda seleccionarse de entre una pluralidad de señales recibidas alimentadas por vía de la terminal de entrada 1.

Quinta modalidad. Una quinta modalidad de la presente invención se describirá con referencia a los dibujos. La Fig. 5 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de esta modalidad. En el desmodulador mostrado en la Fig. 5, tales elementos de circuito, que se usan para los mismos propósitos que en el desmodulador mostrado en la Fi.g . 1, se identifican con los mismos números de referencia, y no se repetirán sus descripciones detalladas. El desmodulador mostrado en la Fig. 5 se proporciona con osciladores locales 20 y 21, y un conmutador selector 22 para que, de acuerdo con la frecuencia de una señal recibida, una de las señales de oscilación locales de salida de los osciladores locales 20 y 21 se seleccionen y se alimenten a los filtros de todo paso 9 y 10, provistos dentro del desviador de fase 8. En esta configuración de circuito, por ejemplo, el oscilador local 20 se hace que oscile una señal de oscilación local que tiene una frecuencia en un rango de 950 a 1450 [MHz] y el oscilador local 21 se hace que oscile una señal de oscilación local que tiene una frecuencia' en un rango de 1450 a 2150 [MHz] . De esta forma, por ejemplo, cuando se va a desmodular una señal recibida que tiene una frecuencia en un rango de frecuencia inferior de 950 a 1450 [MHz] , la señal de oscilación local de salida del oscilador local 20 se selecciona por medio del conmutador selector 22 y se alimenta al divisor de fase 8, y, cuando se va a desmodular una señal recibida que tiene una frecuencia en un rango de frecuencia más alto de 1450 a 2150 [MHz], la señal de oscilación local de salida del oscilador local 21 se selecciona por medio del conmutador selector 22 y se alimenta al divisor de fase 8. Este modulador, cuando se incorpora en un sintonizador de conversión directa o similar, ofrece cobertura en un rango de frecuencia amplio. Además, proporcionar el modulador con una pluralidad de osciladores ayuda a reducir el rango de frecuencia que se va a cubrir por medio.de cada oscilador, y de este modo se facilita el diseño de los osciladores.

Sexta modalidad Una sexta modalidad de la presente invención se describirá con referencia a los dibujos. La Fig. 6 es un diagrama de bloques que muestra la configuración interna del desmodulador de esta modalidad. En el desmodulador mostrado en la Fig. 6, tales elementos de circuito, que se usan para los mismos propósitos que en el desmodulador mostrado en la Fig. 3, se identifican con los mismos números de referencia, y no se repetirán sus descripciones detalladas. El modulador mostrado en la Fig. 6 es una versión del • modulador de la tercera modalidad (Fig. 3) modificado proveyéndolo adicionalmente con osciladores locales 20 y 21 y un conmutador selector 22, justo como los usados en la quinta modalidad. Aquí, los osciladores locales 20 y 21 y el conmutador selector 22 operan de la misma forma que en la quinta modalidad. En este modulador configurado como se describió antes, el divisor de frecuencia 15 o 17 es un divisor de frecuencia variable, y la señal de control usada para hacer que el divisor de frecuencia 15 o 17 varíe su factor de división de frecuencia se alimenta también al conmutador selector 22 para que uno de los osciladores locales 20 y 21 se seleccione de acuerde con el factor de división de frecuencia. La configuración del circuito del modulador de esta modalidad podría aplicarse también al modulador de la cuarta modalidad (Fig. 4) . Como se describió antes, en un desviador de fase de acuerdo a la presente invención, una señal de oscilación local que tiene una frecuencia f/n se somete primero a procesamiento de señal necesario y después a multiplicación de n-veces la frecuencia, para que se hagan dos señales que tienen una frecuencia de / y se separen en fase de 90° una de otra. Esto ayuda a reducir la frecuencia de operación de los circuitos, que se espera que produzcan una diferencia de fase con alta precisión. Como resultado, es posible reducir la influencia, en tal precisión, de las constantes que dependen de la frecuencia de los elementos de circuito usados en el desviador de fase, y, con la disminución de la frecuencia de operación, es posible reducir las corrientes del circuito. Además, en un desmodulador que emplea tal desviador de fase, la frecuencia de la señal de oscilación local, generada por una oscilación local, difiere de la frecuencia de una señal recibida alimentada del exterior. Esto facilita suprimir fugas de la señal de oscilación local hacia la señal recibida terminal, y también ayuda a prevenir la fluctuación de la señal de oscilación local del oscilador local que resulta de la recepción de una señal recibida intensa Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el convencional para la manufactura de los objetos a que la misma se refiere .

Claims

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. Un desviador de fase, caracterizado porque comprende : una porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/n (donde n es un número natural), dos señales separadas en fase por 90/n grados una de la otra; y una porción que multiplica la frecuencia, que realiza la multiplicación de frecuencia en cada una de las dos señales de salida de la porción del desviador de fase, por un factor de multiplicación de frecuencia de n , de tal forma que la frecuencia de las señales se convierte de f/n a f y que hace que las señales se separen en fase de 90 grados una de la otra. 2. Un desviador de fase, caracterizado porque comprende: una porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/ 2 , dos señales separadas en fase de 45 grados una. de la otra; y una porción que multiplica la frecuencia, que realiza la multiplicación de frecuencia en cada una de las dos señales de salida de la porción del desviador de fase, por un factor de multiplicación de frecuencia de 2, de tal forma que una frecuencia de las señales se convierte de f/2 a / y que hace que las señales se separen en fase de 90 grados una de la otra. 3. Un desviador de fase, caracterizado porque comprende: una primera porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local, una primera señal separada en fase por ? grados de la misma; una segunda porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local, una segunda señal separada en fase por ( ? + 45) grados de la misma; un primer multiplicador que multiplica la primera señal de salida de la primera porción del separador de fase por si misma; y un segundo multiplicador que multiplica la segunda señal de salida de la segunda porción del separador de fase por si misma. 4. Un desmodulador, caracterizado porque comprende : un desviador de fase, el desviador de fase comprende : una porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local que tiene una frecuencia de f/n (donde n es un número natural), dos señales separadas en fase por 90/n grados una de la otra; y una porción que multiplica la frecuencia, que realiza la multiplicación de frecuencia en cada una de las dos señales de salida de la porción del desviador de fase, por un factor de multiplicación de frecuencia de n , de tal forma que la frecuencia de las señales se convierte de f/n a / y que hace que las señales se separen en fase de 90 grados una de la otra; un primer mezclador que produce una señal de banda base I multiplicando una señal recibida, alimentada del exterior, por una de las dos señales de la salida del desviador de fase; y un segundo mezclador que produce una señal de banda base Q multiplicando la señal recibida, alimentada del exterior, por la otra de. las dos señales de salida del desviador de fase. 5. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 4, caracterizado porque la señal de oscilación local se genera por medio de un oscilador local construido como un oscilador controlado por tensión, y porque el oscilador local se controla por un circuito de sincronización de fase que usa una de las dos señales de salida del desviador de fase. 6. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 5, caracterizado porque el circuito de sincronización de fase comprende: el oscilador local; • el desviador de fase; un oscilador de referencia que oscila una señal de referencia que tiene una frecuencia predeterminada; un divisor de frecuencia variable que realiza la división de frecuencia de las señales de salida del divisor de fase por medio de un factor de división de frecuencia deseado; , un comparador de fase que compara las fases de las señales sometidas a división de frecuencia, por medio del divisor de frecuencia variable, con una fase de la señal de referencia de salida del oscilador de referencia; y un filtro que permite, entre las señales de salida del comparador de fase, una señal de control con la que controla al oscilador local para pasar a través del mismo. 7. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 6, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo y un segundo oscilador local que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, en donde se proporciona un selector de señal, que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida, y en donde la señal de oscilación local determina la selección del selector de señal de acuerdo con el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia variable. 8. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 5, caracterizado porque el circuito de sincronización de fase comprende: el oscilador local; el desviador de fase; un oscilador de referencia que oscila una señal de referencia que tiene una frecuencia predeterminada; un divisor de frecuencia variable que realiza la división de frecuencia de la señal de referencia de salida del oscilador de referencia por medio de un factor de división de frecuencia deseado; un comparador de fase que compara una fase de la señal de referencia sometida a división de frecuencia por medio del divisor de frecuencia variable con las fases de las señales de salida del divisor de fase; y un filtro que permite, entre las señales de salida del comparador de fase, una señal de control con la que controla al oscilador local para pasar a través del mismo. 9. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 8, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida, y en donde la señal de oscilación local determina la selección del selector de señal de acuerdo con el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia variable. 10. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 4, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, y en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida. 11. Un desmodulador, caracterizado porque comprende : un desviador de fase, el desviador de fase Microbiology Letters (1989) 65:299-304). Las cepas formadas de esta forma de Corynebacterium glutamicum MH20-22B-DR17/pEC-T18mob2 y MH20-22B-DR17/pEC-T18mon2thrE. Ejemplo 7 Preparación de L-treonina con Corynebacterium glutamicum Para estudiar su formación de treonina se precultivaron las cepas de O glutamicum MH20-22B-DR17/pEC-T18mob2 y MH20-22B-DR17/pEC-T? 8mob2thrE en 100 ml de medio de infusión de cerebro corazón con 25 µ* g de kanamicina/ml y 5 fig de tetraciclina/ml (Difco Laboratories Detroit, US) durante 14 horas a 30 °C. A continuación se lavaron las células una vez con 0.9% (p/v) con solución de cloruro de sodio y con esta suspensión se inocularon 60 ml de medio CgXII, de tal forma que la OD68 (densidad óptica a 600 nm) fue de 0.5. El medio fue idéntico al medio descrito por Keilhauer et al. (Journal of Bacteriology (1993) 175:5593-5603), pero contenía adicionalmente 25 ¿g de kanamicina y 5 (g tetraciclina por ml. El cultivo de ambas cepas se realizó a 30 °C durante un período de tiempo de 72 horas. Después de 0, 24, 48 y 72 horas se tomaron muestran y las células se centrifugaron brevemente (5 minutos a 13000 revoluciones por minuto con una Biofuge pico de la firma Heraeus, Osterode, Alemania). La determinación cuantitativa de la concentración de aminoácidos extracelular del residuo del cultivo se realizó por medio de CLAP de fase inversa (Lindroth et al., Analytical chemistry (1979) 51 : 1167-1174), como ya se describió para Brevibacterium flavum en el ejemplo 5. Las concentraciones de aminoácidos se calcularon a través de una comparación con un estándar externo y asparagina como estándar interno adicional. Los resultados se dan en la tabla 3. Tabla 3: Se anexan las siguiente figuras: • Figura 1: Mapa del plásmido pCGL040 que contiene el transposón Tn5531. El transposón está mostrada con la flecha no matizada. • La figura 2: mapa del plásmido pZIthrE que contiene el gen thrE. La figura 3: el mapa del plásmido pEC-T18mob2. La figura 4: mapa del plásmido pEC-T18mob2thrE que contiene el gen thrE contiene la gen thrE. Los datos sobre las longitudes se dan como datos aproximados. Las abreviaturas usadas y las denominaciones tienen los siguientes significados: reivindicación 13, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida, y en donde la señal de oscilación local determina la selección del selector de señal de acuerdo con el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia variable. 15. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 12, caracterizado porque el circuito de sincronización de fase comprende: el oscilador local; el desviador de fase; un oscilador de referencia que oscila una señal de referencia que tiene una frecuencia predeterminada; un divisor de frecuencia variable que realiza la división de frecuencia de la señal de referencia de salida del oscilador de referencia por medio de un factor de división de frecuencia deseado; un comparador de fase que compara una fase de la señal de referencia sometida a división de frecuencia por medio del divisor de frecuencia variable con las fases de las señales de salida del desviador de fase; y un filtro que permite, entre las señales de salida del comparador de fase, una señal de control con la que controla al oscilador local para pasar a través del mismo . 16. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 15, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida, y en donde la señal de oscilación local determina la selección del selector de señal de acuerdo con el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia variable. 17. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 11, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un s-egundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, y en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida . 18. Un desmodulador, caracterizado porque comprende : un desviador de fase, el desviador de fase comprende : una primera porción del desviador de fase que produce, a partir de una señal de oscilación local, una primera señal separada en fase de Q grados a partir de la misma; una segunda porción del desviador de fase que produce, a partir de la señal de oscilación local, una segunda señal separada en fase de ( ? + 45) grados a partir de la misma; un primer multiplicador que multiplica la primera señal de salida de la primera porción del desviador de fase por si misma; y un segundo multiplicador que multiplica la segunda señal de salida de la segunda porción del desviador de fase por si misma; un primer mezclador que produce una señal de banda base I multiplicando una señal recibida alimentada del exterior por una de las dos señales de la salida del desviador de fase; y un segundo mezclador que produce una señal de banda base Q multiplicando la señal recibida alimentada del exterior por la otra de las dos señales de salida del desviador de fase. 19. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 18, caracterizado porque la señal de oscilación local se genera por medio de un oscilador local construido como un oscilador controlado por tensión, y porque el oscilador local se controla por un circuito de sincronización de fase que usa una de las dos señales de salida del desviador de fase. 20. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 19, caracterizado porque el circuito de sincronización de fase comprende: el oscilador local; el desviador de fase; un oscilador de referencia que oscila una señal de referencia que tiene una frecuencia predeterminada; un divisor de frecuencia variable que realiza la división de frecuencia de las señales de salida del desviador de fase por medio de un factor de división de frecuencia deseado; un comparador de fase que compara las fases de las señales sometidas a división de frecuencia por medio del divisor de frecuencia variable con una fase de la señal de referencia de salida del oscilador de referencia; y un filtro que permite, entre las señales de salida del comparador de fase, una señal de control con la que controla al oscilador local para pasar a través del mismo . 21. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 20, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local- a los mezcladores de sincronización con la señal recibida, y en donde la señal de oscilación local determina la selección del selector de señal de acuerdo con el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia variable. 22. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 19, caracterizado porque el circuito de sincronización de fase comprende: el oscilador local; el desviador de fase; un oscilador de referencia que oscila una señal de referencia que tiene una frecuencia predeterminada; un divisor de frecuencia variable que realiza la división de frecuencia de la señal de referencia de salida del oscilador de referencia por medio de un factor de división de frecuencia deseado; un comparador de fase que compara una fase de la señal de referencia sometida a división de frecuencia por medio del divisor de frecuencia variable con las fases de las señales de salida del desviador de fase; y un filtro que permite, entre las señales de salida del comparador de fase, una señal de control con la que controla al oscilador local para pasar a través del mismo . 23. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 22, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida, y en donde la señal de oscilación local determina la selección del selector de señal de acuerdo con el factor de división de frecuencia del divisor de frecuencia variable. 24. Un desmodulador como se reivindica en la reivindicación 18, caracterizado porque el oscilador local comprende un primer oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más bajo, y un segundo oscilador local, que genera una señal de oscilación local en un rango de frecuencia más alto, y en donde se proporciona un selector de señal que selecciona entre la señal de oscilación local de salida del primer oscilador local y la señal de oscilación local de salida del segundo oscilador local, para alimentar una de estas señales de oscilación local a los mezcladores de sincronización con la señal recibida .