MX2015003023A - Metodo para fabricar acero conformado, la forma en seccion transversal de cual cambia en la direccion longitudinal, y dispositivo para formar la laminacion. - Google Patents

Metodo para fabricar acero conformado, la forma en seccion transversal de cual cambia en la direccion longitudinal, y dispositivo para formar la laminacion.

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Abstract

Un dispositivo de formación por laminación, formar por laminación para el propósito de fabricar acero conformado, la forma en sección transversal de la cual cambia en la dirección longitudinal, se equipa con: primeros rodillos de matriz que tienen una parte de reborde anular la forma en sección transversal de la cual cambia en la dirección circunferencial; los segundos rodillos de matriz que tienen una parte de muesca anular la forma en sección transversal de la cual cambia en la dirección circunferencial; y un dispositivo de transmisión para los primeros rodillos de matriz y los segundos rodillos de matriz. Se proporciona un espacio libre en las superficies laterales de la parte de reborde anular de los primeros rodillos de matriz, a través de toda la circunferencia en la dirección circunferencial, de tal manera que el espacio libre con respecto a las superficies laterales de las partes de muesca anular de los segundos rodillos de matriz se amplían hacia adentro en la dirección radial.

Description

MÉTODO PARA FABRICAR ACERO CONFORMADO, LA FORMA EN SECCIÓN TRANSVERSAL DEL CUAL CAMBIA EN LA DIRECCIÓN LONGITUDINAL, Y DISPOSITIVO PARA FORMAR POR LAMINACION.
Campo Téenico
[0001] La presente invención se refiere a un método y aparato para formación por laminación para producir un acero conformado el cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal.
Técnica Antecedente
[0002] Como un método para producir un acero en forma de sombrero, el cual es un tipo de acero conformado, se conoce ampliamente la estampación utilizando un punzón y matriz. Al doblar en una forma de sombrero por estampación, fácilmente surge el problema de la recuperación elástica, es decir, el material de hoja que trata de regresar a su estado original debido a la fuerza de reacción cuando se retira la presión de la prensa, y por lo tanto, en el pasado, se han estudiado medidas correctivas para suprimir la recuperación elástica.
[0003] A este respecto, en años recientes, el uso de acero de alta resistencia a la tracción se ha expandido. Como un ejemplo, en la industria automotriz, se cree que la reducción del peso de la carrocería del vehículo conducirá a la reducción de la cantidad de emisión de CO2 y por lo tanto, se utilizará proactivamente el acero de alta resistencia a la tracción para el material de carrocería del vehículo.Por esta razón, en el piso de producción de aceros conformados, el problema de la recuperación elástica debido a las características de alta resistencia de los materiales de acero ha estado surgiendo. Además, en años recientes, el acero de alta resistencia a la tracción el cual tiene una resistencia a la tracción de más de 980 MPa también se ha estado produciendo. Con estampación general, es difícil producir un acero en forma de sombrero como el diseñado a partir de tal acero de alta resistencia a la tracción.
[0004] Como otro método para producir un acero conformado, el método de formación por laminación se conoce. La formación por laminación, por ejemplo, es un proceso de flexión continua que corre una banda, la cual se saca de una bobina, a través de unidades de laminación proporcionadas en una pluralidad de estaciones sucesivamente dispuestas. La formación por laminación, en particular, es adecuada para la formación de vigas en forma de H, vigas en forma de L, y otros productos de acero y tuberías y otros productos largos con formas en sección transversal constante en la dirección longitudinal. Por otro lado, la formación por laminación, a diferencia de la estampación (estirado) no es adecuada para formar un acero conformado el cual varía en forma en sección transversal en la dirección longitudinal.
[0005] Los PLT 1 a 3 describen la téenica de formación por laminación para producir un acero conformado el cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal por control variable de los anchos de laminación de los rodillos de separación. Sin embargo, el proceso de formación por laminación y el aparato descritos en los PLT 1 a 3 tienen el problema de una estructura complicada y método de control de aparato. Por esta razón, es difícil convertir instalaciones existentes para su uso para trabajar la invención de los PLT 1 a 3. La introducción de nuevas instalaciones es necesaria, y por lo tanto el costo se vuelve alto.
[0006] Además, si, como en las invenciones de los PLT 1 y 3, se amplía el ancho de laminación de los rodillos de separación durante la formación por laminación, existen problemas de que sólo las partes de esquina en los lados frontales de los rodillos harán contacto linealmente con elmaterial de hoja de acero y, en un acero de alta resistencia a la tracción u otros materiales, la rigidez de un tren es insuficiente, y por lo tanto, no es apropiada para la producción en masa.
Lista de Citas Literatura de Patente
[0007] PLT1: Publicación de Patente Japonesa No.
Hl0-314848 A PLT 2: Publicación de Patente Japonesa No. H7-88560 A PLT 3:Publicación de Patente Japonesa No.2009-500180A Compendio de la Invención Problema Téenico
[0008] La presente invención se hizo para resolver el problema anterior y tiene como su objeto proporcionar la técnica que permita la producción de un acero conformado el cual varíe en forma en sección transversal en la dirección longitudinal al formar por laminación simple sin la necesidad de control complicado y aparatos tal como en la técnica anterior.
[0009] Además, otro objeto de la presente invención es proporcionar la técnica la cual permita la supresión de insuficiencia en rigidez de un laminador cuando se utiliza, por ejemplo, acero de alta resistencia a la tracción, en el caso de producir un acero conformado, el cual varía en forma en sección transversal en la dirección longitudinal, al formar por laminación.
Solución al Problema
[0010] Para resolver el problema antes mencionado de acuerdo con la presente invención, se proporciona un método para producir un acero conformado el cual varía en forma en sección transversal en la dirección longitudinal de una hoja al formar por laminación, que comprende: una etapa para preparar una primera matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de un reborde anular el cual varía en la forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra al rededor del eje de rotación; una etapa de disponer la primera matriz de laminación de modo que el eje de rotación de la primera matriz de laminación se vuelve perpendicular a una dirección de alimentación de hoja; una etapa de preparar una segunda matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de muesca anular la cual varía en forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra alrededor del eje de rotación;una etapa de disponer la segundamatriz de laminación de modo que un espacio libre que es igual a un espesor de la hoja se forma entre la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación y la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación se acoplan; una etapa de hacer que gire la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación en forma sincronizada; y una etapa para alimentar una hoja entre la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación, en donde las superficies laterales de la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación se proporciona con liberación de modo que el espacio libre con respecto a la superficie lateral de la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación sea amplia hacia adentro en la dirección radial sobre toda la circunferencia.
[0011] Además, la presente invención tiene como su esencia un aparato de formación por laminación para el uso de formación por laminación para producir un acero conformado el cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal de una hoja, que comprende: una primera matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y unaparte de reborde anular la cual varia en forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra alrededor del eje de rotación, la primera matriz de laminación dispuestademodo queelejede laprimeramatrizde laminación sevuelva perpendicular a una dirección de alimentación de hoja; una segunda matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de muesca anular la cual varía en forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra alrededor del eje de rotación, la segunda matriz de laminación dispuesta de modo que el eje de rotación de la segunda matriz de laminación se vuelve paralela al eje de rotación de la primera matriz de laminación; y un dispositivo de transmisión el cual sincronice rotacionalmente transmite la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación, la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación estando dispuestas relativamente de modo que un espacio libre el cual es igual a un espesor de la hoja se forma entre las dos y la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y la parte de muesca anular de la segundamatrizde laminación se acoplan,en donde las superficies laterales de la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación se proporciona con realce de modo que el espacio libre con respecto a las superficies laterales de la parte de muesca anular de la segundamatrizde laminación se amplia hacia adentro en la dirección radial sobre toda la circunferencia.
Efectos Ventajosos de la Invención
[0012] De acuerdo con la presente invención, al utilizar una primera matriz de laminación que tiene una parte de reborde anular la cual varía en forma en sección transversal en la dirección circunferencial y una segunda matriz de laminación que tiene una parte de muesca anular la cual recibe la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación mientras que mantiene un espacio libre con la parte de reborde anular de la cantidad de espesor del acero conformado, por el control simple para hacer que gire al menos la primera y segunda matrices de laminación sincronizadas, un acero conformado con una forma en sección transversal la cual varía en la dirección longitudinal puede producirse.Por consiguiente, el control complicado tal como el control variable de los anchos de laminación de los rodillos de separación para ampliar el ancho de la sección transversal se vuelve innecesario. Además, es posible realizar el aparato de formación de laminación de la presente invención al cambiar los rodillos de los aparatos de formación por laminación existentes a la primera y segunda matrices de laminación.
[0013] Además, de acuerdo con la presente invención al utilizar la primera y segunda matrices de laminación las cuales tienen las partes de tambor de laminación antes mencionadas, incluso si la forma en sección transversal varia en la dirección longitudinal, la conformación es posible en el estado en donde las partes de tambor de laminación y el material hacen contacto lo suficiente en la superficie entre si, y por lo tanto es posible suprimir la insuficiencia en rigidez de un laminador cuando se utiliza como por ejemplo,acero de alta resistencia a la tracción.
Breve Descripción de los Dibujos
[0014] La FIGURA 1A es una vista en perspectiva de un acero en forma de sombrero el cual varia en su forma en sección transversal en la dirección longitudinal, como se ve a partir de lo anterior.
La FIGURA IB es una vista en perspectiva de un acero en forma de sombrero el cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal, como se ve a partir de lo siguiente.
La FIGURA 2 es una vista en perspectiva esquemática de un aparato de formación por laminación de multifase de acuerdo con una primera modalidad de la presente invención.
La FIGURA 3 es una vista vertical de la unidad de laminación del aparato de formación por laminación de multifases de la FIGURA 2.
La FIGURA 4 es una vista en perspectiva desensamblada de un par de matrices de laminación superior e inferior de la unidad de laminación de la FIGURA 3.
La FIGURA 5A es una vista que muestra un proceso de flexión en diferentes fases del aparato de formación por laminación de multifase de la FIGURA 2 y una vista que muestra una etapa para formar bridas de un acero en forma de sombrero.
La FIGURA 5B es una vista que muestra un proceso de flexión en diferentes fases del aparato de formación por laminación de multifases de la Figura 2 y una vista que muestra una etapa para formar una pared superior de un acero en forma de sombrero.
La FIGURA 6es una vista en perspectiva esquemática para explicar la acción en una unidad de laminación.
La FIGURA 7A es una vista en perspectiva de un acero en forma de sombrero el cual tiene un cordón.
La FIGURA 7B es una vista en perspectiva de matrices de laminación que forman el acero en forma de sombrero de la FIGURA 7A.
La FIGURA 8 muestra matrices de laminación de acuerdo con una segunda modalidad.
La FIGURA 9 es una vista en sección transversal parcial de las matrices de laminación de la FIGURA 8.
La FIGURA 10 es un diagrama que muestra un espacio libre mínimo cuando se proporciona realce en las matrices de laminación.
La FIGURA 11 es un diagrama que explica una relación entre una cantidad de realce x y un ángulo Q de pared lateral de un acero conformado y una altura H de una parte de reborde anular de un rodillo inferior.
La FIGURA 12A es una vista en perspectiva que muestra la interferencia entre un rodillo superior y un rodillo inferior cuando proporciona realce y se muestra en conjunto un acero en forma de sombrero.
La FIGURA 12B es una vista en perspectiva que muestra la interferencia entre un rodillo superior y un rodillo inferior cuando proporciona realce y se muestra en conjunto un acero en forma de sombrero.
La FIGURA 13A es un diagrama que explica una relación entre una cantidad de realce x y un ángulo Q de pared lateral de un acero conformado y una altura H de una parte de reborde anular de un rodillo inferior.
La FIGURA 13B es una vista parcialmente agrandada de un rodillo inferior el cual muestra una cantidad de realce x, un ángulo Q de pared lateral de un acero conformado, y una altura H de una parte de reborde anular.
La FIGURA 13C es una tabla que muestra los espacios libres mínimos entre los rodillos superior e inferior.
La FIGURA 14 es una vista en perspectiva que muestra otro ejemplo de un aparato de formación por laminación de multifases.
La FIGURA 15 es una vista la cual muestra un proceso de flexión en diferentes fases del aparato de formación por laminación de multifases de la FIGURA 18.
La FIGURA 16D es un diagrama que explica una relación entre una cantidad de realce x y un ángulo Q de pared lateral de un acero conformado y una altura H de una parte de reborde anular de un rodillo inferior.
La FIGURA 16B es una vista parcialmente agrandada de un rodillo inferior el cual muestra una cantidad de realce x, un ángulo Q de pared lateral de un acero conformado, y una altura H de una parte de reborde anular.
La FIGURA 16C es una tabla que muestra los espacios libres mínimos entre los rodillos superior e inferior.
La FIGURA 17 es una vista la cual muestra un punto de partida del realce proporcionado en una parte de reborde anular de un rodillo inferior.
La FIGURA 18A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una tercera modalidad.
La FIGURA 18B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una tercera modalidad la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 18A.
La FIGURA 19A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una cuarta modalidad.
La FIGURA 19B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una cuarta modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 19A.
La FIGURA 20A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una quinta modalidad.
La FIGURA 20B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una quinta modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 20A.
La FIGURA 21A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una sexta modalidad.
La FIGURA 21B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una sexta modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 21A.
La FIGURA 22A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una séptima modalidad.
La FIGURA 22B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una séptima modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 22A.
La FIGURA 23A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una octava modalidad.
La FIGURA 23B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una cuarta modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 23A.
La FIGURA 24A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una novena modalidad.
La FIGURA 24B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una novena modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 24A.
La FIGURA 25A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una décima modalidad.
La FIGURA 25B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una décima modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 25A.
La FIGURA 26A es una vista en perspectiva de un acero conformado de acuerdo con una onceava modalidad.
La Figura 26B es una vista en perspectiva de matrices de laminación de acuerdo con una onceava modalidad, la cual se muestra junto con el acero conformado de la Figura 26A.
DESCRIPCIÓN DE LAS MODALIDADES
[0015] En lo siguiente, se explicara en detalle un método de producción de un acero conformado el cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal y un aparato de formación por laminación para la misma de acuerdo con una modalidad preferida de la presente invención, mientras se hace referencia a los dibujos anexos. Sin embargo, las modalidades explicadas en lo siguiente no causaran que la presente invención se interprete limitada en el alcance téenico de ninguna manera.
[0016] <Primera Modalidad> En Primer lugar, se explicará el acero conformado producido en la presente modalidad. El acero conformado el cual se muestra en las FIGURAS 1A y IB es un ejemplo de un acero en forma de sombrero de una forma de silla de montar la cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal (por ejemplo, la dirección de eje de material metálico). La FIGURA 1A es una vista en perspectiva del acero en forma de sombrero visto desde el lado superior, mientras que la FIGURA IB es una vista en perspectiva vista desde el lado inferior. El acero 1 en forma de sombrero comprende una pared superior, paredes laterales que se extienden a lo largo de las dos partes de borde laterales de la pared superior, y las bridas las cuales se extienden a lo largo de las partes de borde de los lados opuestos de las paredes laterales, y tiene una dirección vertical en sección transversal a la longitudinal del acero 1 en forma de sombrero (sección transversal lateral) la cual es sustancialmente en forma de sombrero.
[0017] El acero 1 en forma de sombrero tiene además las Aporciones 10a, 10b que tienen ancho de pared superior de Ll, una porción 11 que tiene ancho e pared superior de L2 (>Ll), y unas porciones 12a y 12b de transición a usadas que tienen en expansión (o contracción) el ancho de pared superior de Ll a L2. El acero 1 en forma de sombrero tiene secciones transversales horizontales en forma de sombrero con paredes laterales las cuales se abocinan hacia afuera de las porciones 10a a 12b. Las paredes laterales pueden tener ángulos de gradiente las cuales difieren en las porciones 10a a 10b o las cuales son las mismas en las porciones 10a a 10b. Además, el espesor de la forma de acero, por ejemplo, puede establecerse para diversos espesores de acuerdo con las especificaciones, aplicaciones, etcétera. Sin embargo, en la presente modalidad, las porciones 10a a 12b diferentes no se conforman y se unen individualmente al soldar etcétera; sino que se conforman integralmente de una hoja simple o banda por la formación por laminación. Por lo tanto, las lineas límite entre las porciones de la FIGURA 1 son líneas para conveniencia de explicación y no son líneas de unión o líneas de flexión.
[0018] Además, las bridas 13 formadas en la parte de abertura del lado de superficie inferior a lo largo de la dirección longitudinal también se obtiene al flexionar la hoja o banda por la formación por laminación. Además, las partes de esquina las cuales se forman al flexionar, por ejemplo, pueden tener formas achaflanadas o formas redondeadas tal como se muestra en la FIGURA 1.
[0019] El tipo de resistencia del material no se limita particularmente. Todos los materiales de metal los cuales pueden cubrirse. Como ejemplo de material de metal, existen acero de carbono, aleación de acero, acero de níquel-cromo, acero de níquel-cromo-moliteno, acero de cromo, acero de cromo-moliteno, acero de manganeso y otros materiales de acero. Si se basa en la resistencia, el acero con resistencia la tracción de 340 MPa o menos puede clasificarse casi como acero general y acero con mayor resistencia puede clasificarse casi como acero de alta resistencia a la tracción, aunque en la presente modalidad, cualquiera puede aplicarse.Además, el acero de alta resistencia a la tracción incluye acero de por ejemplo el grado de 590 MPa o el grado de 780 MPa. Actualmente, el acero del grado 980 MPa denominado "acero de ultra alta resistencia a la tracción" se está produciendo. Con respecto al acero de ultra alta resistencia a la tracción, algunas veces la flexión en forma de sombrero se vuelve difícil con formación por presión convencional (estirado), aunque con la formación por laminación de la presente modalidad, también puede aplicarse 980 MPa o más de acero de ultra alta tensión. Además, como ejemplo de materiales distintos a materiales de acero, existen materiales poco maleables que incluyen titanio, aluminio o magnesio o sus aleaciones.
[0020] A continuación, se explicará el aparato de formación por laminación para producir una forma de acero la cual varía en forma en sección transversal en la dirección longitudinal. La FIGURA 2 muestra un aparato 2 de formación por laminación de multifase para producir el acero en forma de sombrero antes mencionado como una modalidad de un aparato de formación por laminación. El aparato 2 de formación por laminación de multifase comprende, por ejemplo, una pluralidad de unidades 20a a 20k los cuales se disponen sucesivamente en la dirección de alimentación de hoja o banda.Debido a esto,una hoja o banda larga M se transporta desde la unidad 20k de rodillo lateral corriente arriba a la unidad 20a de laminación lateral corriente abajo mientras se flexiona en fases para obtener la configuración del producto objetivo final. La hoja o banda M conformada finalmente se corta sucesivamente en unidades de producto.
[0021] Las matrices de laminación de la unidad 20a e laminación de la estación más corriente abajo (estación final) (en lo siguiente, algunas veces denominado como los "rodillos de acabado") se configuran correspondientemente a la forma del producto objetivo. Las matrices de laminación de las estaciones en el lado corriente arriba de los rodillos de acabado se diseñan de modo que los intermediarios los cuales se aproximan a la forma de producto final en fases adicionalmente hacia el lado corriente arriba se forman en diferentes fases. La FIGURA 2 muestra un ejemplo de matrices de laminación las cuales forman un producto final de una hoja o banda M en 10 fases. En cada una de las estaciones de entrada hasta la quinta estación la cual forma la primera mitad del proceso de flexión, las unidades 20j a 20f de laminación tienen las matrices las cuales tienen las partes de tambor de laminación en forma de salientes en el lado superior y las matrices las cuales tienen las partes de tambor de laminación en forma rebajadas en el lado inferior.
[0022] Por otro lado, en cada una de la cuarta estación a la 10 estación que realizan la segunda mitad del proceso de flexión, las unidades 20e a 20a de laminación tienen las matrices las cuales tienen las partes de reborde anular en el lado inferior y las matrices las cuales tienen las partes de muesca anular en el lado superior.Además, la estación de entrada (unidad 20k de laminación: 0a estación) a quinta estación (unidad 20f de laminación) son la primera mitad del proceso para formar las bridas 13 (flexión de bridas) y la sexta estación (unidad 20e de laminación) a la estación final o la 10- estación (unidad 20a de laminación) son la segunda mitad del proceso para formar la pared superior del acero 1 en forma de sombrero (flexión de la pared superior).
[0023] La unidad 20k de laminación de la estación de entrada tiene matrices de laminación que tienen forma cilindrica plana dispuesta en ambas de la parte superior y la parte inferior. Además, las unidades 20j a 20f de laminación desde la primera estación hasta la quinta estación se vuelve gradualmente más pequeño el diámetro en las direcciones hacia los extremos en las dos porciones extremas de los rodillos superiores, mientras que las dos porciones extremas de las partes de tambor de laminación de los rodillos inferiores se vuelven gradualmente más grandes en diámetro en las direcciones hacia los extremos. Además, los ángulos gradientes de las dos porciones extremas de las matrices se vuelven más agudas siguiendo el orden de la primera estación hasta la quinta estación. En la unidad 20f de laminación en la quinta estación, los dos extremos de la hoja o banda M se flexionan aproximadamente 90°, con lo cual se forman las bridas 13. Las matrices tienen, en dirección circunferencial, partes de anchos estrechos y anchos amplios y partes de ahusamientos para incrementar/disminuir el ancho, en los centros de las partes de tambor de laminación, de modo que se forman las bridas 13 de las porciones 10a a 12 del acero conformado.
[0024] Por otro lado, las unidades 20e a 20a de laminación de la sexta estación hasta la estación final tienen rodillos inferiores con partes de reborde anular en las cuales el centro de las partes de tambor de laminación se elevan en forma de salientes y tienen rodillos superiores con partes de muesca anulares en los cuales el centro de las partes de tambor de laminación se hunden en formas rebajadas. Además, más específicamente, las partes de reborde anular de los rodillos inferiores y las partes de muesca anular de los rodillos superiores comprenden partes de ancho estrecho, partes de ancho amplio, y pieza a usadas con ancho creciente/ancho decreciente, dispuestas en la dirección circunferencial,de modo que se forman las paredes superiores de las porciones 10a a 12 del acero 1 en forma de sombrero.
[0025] Los ángulos de gradiente de las superficies laterales de las partes de reborde anular y partes de muesca anular de los rodillos se vuelven más agudos en el orden de la sexta estación a la estación final. En las unidades 20a de laminación de la estación final, las paredes laterales de la hoja o banda M se flexionan aproximadamente 90°, por lo que se forma la pared superior del sombrero. Sin embargo, la configuración de las matrices de laminación la cual se muestra en la FIGURA 2 es un ejemplo. El número de unidades dispuestas pueden cambiarse adecuadamente. Además, las matrices de laminación las cuales se disponen en lado corriente arriba de los rodillos de acabado, además, puede cambiarse adecuadamente en formas.
[0026] Note que, en la presente modalidad, la forma en sección transversal no solo se incrementa en ancho. Después de la porción 11 donde el ancho se vuelve máximo, las porciones 12b y 10b las cuales se disminuyen en ancho se forma por los rodillos, y por lo tanto los intervalos entre las unidades 20 a 20k se configuran en al menos las longitudes de los productos.
[0027] A continuación, se explicará la configuración de las unidades 20a a 20k de laminación. La FIGURA 3 muestra la estructura global de la unidad 20a de laminación en la cual los rodillos de acabado se ensamblan. La unidad 20a de laminación se proporciona con una primera matriz de laminación la cual tiene un eje 31 de rotación que se extiende en una dirección de alimentación de hoja o banda, por ejemplo, la dirección horizontal (en los siguiente, denominada como un "rodillo 3 inferior") y una segunda matriz de laminación la cual tiene un eje 41 de rotación que es paralelo al eje 31 de la primera matriz 3 de laminación y se orienta hacia el rodillo 3 inferior a través de un espacio libre pequeño (en lo siguiente, denominado como "un rodillo 4 superior")
[0028] Los ejes 31 y 41 de los rodillos 3 y 4, por ejemplo, se soporta giratoriamente por cojinetes de bola u otros mecanismos 5 de cojinete en pedestales u otros miembros 51 de soporte. Los rodillos 3 y 4 se soportan para ser capaces de levantarse y bajarse y pueden ser ajustables a distancia de separación de los rodillos. Además, también es posible utilizar un cilindro de presión hidráulico u otro dispositivo de presión para permitir el ajuste de fuerzas de presión en los rodillos 4 y 3 superior e inferior.
[0029] Los rodillos 4 y 3 superior e inferior se accionan para girar en forma sincronizada por un conjunto 52 de engranajes. El conjunto 52 de engranajes comprende engranajes 52a y 52b los cuales se acoplan con el eje 31 y 41 respectivamente y se acoplan entre si. La FIGURA 3, muestra, como un ejemplo del conjunto 52 de engranaje, los engranajes 52a y 52b superior e inferior los cuales se forman por engranajes dentados. Además, en un extremo del eje 31 del rodillo 3 inferior,por ejemplo, se conecta un motor de transmisión u otro dispositivo 53 de transmisión. Si este dispositivo 53 de transmisión hace que gire el rodillo 13 inferior, el rodillo 4 superior se acciona para girar a través del conjunto 52 de engranajes. En este momento, por ejemplo, al ajustar el mismo las relaciones de engranaje superior e inferior, los rodillos 4 y 3 superior e inferior giran sincronizadamente a la misma velocidad periférica. Es decir, el conjunto 52 de engranaje es también el mecanismo de rotación sincronizado de los rodillos 4 y 3 superior e inferior.
[0030] El conjunto 52 de engranajes solo necesita hacer que giren los rodillos 4 y 3 superior e inferior sincronizadamente por la misma velocidad periférica. Los engranajes no necesitan ser engranajes dentados tal como se muestra en la FIGURA 3 por supuesto. Además, no es necesario configurarse para accionar el rodillo 4 superior a través del conjunto 52 de engranajes. Los mecanismos de accionamiento individuales también pueden conectarse a los rodillos 4 y 3 superior e inferior. También es posible utilizar un motor de accionamiento controlable inversor para ajustar la velocidad rotacional.
[0031] Los rodillos 4 y 3 superior e inferior los cuales se disponen en la estación final se configuran correspondientemente a la forma del producto objetivo. Específicamente, como se muestra en las FIGURAS 3 y 4, el rodillo 3 inferior tiene partes 32 de los flancos las cuales se enrollan en la superficie superior de las bridas 13 y una pieza 33 de reborde anular la cual se levanta en la porción central en la dirección axial de las partes 32 de flanco de la superficie exterior en una forma saliente y enrolla la parte interior de la forma de sombrero. La forma en sección transversal de la parte 33 de reborde anular muestra una forma frustro cónica que varía en la dirección circunferencial que corresponde a la forma de sombrero del producto acabado.
[0032] Es decir, la parte 33 de reborde anular tiene una región 33a la cual se ajusta en ancho de la superficie circunferencial exterior al primer ancho de laminación, una región 33b la cual se ajusta en ancho de la superficie circunferencial exterior al segundo ancho de laminación, y las regiones ahusadas (en la siguiente explicación, algunas veces denominada "las partes de transición") 33c y 33d las cuales se disponen entre las regiones 33a y 33b y varía en anchos de las superficies circunferenciales exteriores del primer ancho de laminación al segundo ancho de laminación. Las superficies laterales izquierda y derecha de las partes 33 de reborde anular forman superficies inclinadas que se expanden a los lados exteriores el mayor hacia el lado del eje 31. Además, el ancho y altura de la parte 33 de reborde anular y el ángulo de gradiente de las superficies laterales son dimensiones las cuales corresponden al ancho y altura y el ángulo de gradiente de la forma de sombrero objetivo. Además, las partes de esquina en los exteriores de las partes 33 de reborde anular y las partes de esquina en los interiores de las partes 43 de flanco se redondean o se achaflanan.Note que, la FIGURA 4 como la FIGURA 1, muestran los límites de las regiones 33a, 33b, 33c y 33d para conveniencia de explicación.
[0033] La región 33b de la parte 33 de reborde anular forman la porción 11 del ancho L2 del acero 1 en forma de sombrero, mientras que las regiones 33c y 33d forman las porciones 12a y 12b ahusadas del acero 1 en forma de sombrero. Por lo tanto, la longitud del arco de la región 33b se ajusta a la longitud en la porción 11, mientras que las longitudes de arco de las regiones 33c y 33d se ajustan a las longitudes de las porciones 12a y 12b. Por otro lado, la región 33a de la parte 33 de reborde anular forma ambas de porciones 10a y 10b del acero 1 en forma de sombrero. Por lo tanto, la longitud de arco de la región 33a se ajusta a una longitud que corresponde a la suma de las longitudes de las porciones 10a y 10b.En este caso, el punto intermedio que divide igualmente la región 33a se vuelve el punto de partida del rodillo. Sin embargo, cuando una hoja o banda continua M para formación continua se utiliza y el producto finalmente conformado se corta sucesivamente corriente abajo del aparato, las regiones que dan los márgenes de corte también pueden agregarse a las regiones 33a.En este caso, también puede formarse una marca para indicar la posición de corte (por ejemplo, orificio pequeño, proyección, etcétera) también puede formarse en las superficies de la hoja o banda M.
[0034] Por otro lado, el rodillo 4 superior se forma para orientar hacia la parte del tambor de laminación del rodillo 3 inferior a través de una espacio libre de la cantidad de espesor de la hoja 1 en forma de sombrero. Por lo tanto, el rodillo 4 superior tiene una parte 42 de muesca anular que enrolla la superficie inferior exterior en las partes 43 en forma de sombrero y de flanco que se forman en los dos lados de la parte 42 de muesca anular y enrolla la superficie exterior de la forma de sombrero y las superficies inferiores de las bridas 13. Las superficies interiores de la parte 42 de muesca anular también se forman para orientarse hacia la superficie lateral de la parte 33 de tambor anular del rodillo 3 inferior a través de un espacio libre de la cantidad de espesor del acero 1 en forma de sombrero. Debido a esto, la parte 42 de muesca anular del rollo 4 superior varia en forma en sección transversal en la dirección circunferencial.
[0035] Las superficies laterales de las partes 42 anulares del rodillo 4 superior, similar a la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior, se forma con la región 43b la cual forma la porción 11 del acero 1 en forma de sombrero, las regiones 43c y 43d las cuales forman las porciones 12a y 12b ahusadas respectivamente, y la región 43a la cual forma la porción 10a y 10b, en la dirección circunferencial.Además, de la misma manera como la parte 33 de reborde anular, el punto intermedio el cual divide igualmente la región 43a forma el punto de partida de los rodillos, y por lo tanto cuando se ensamblan los rodillos 4 y 3 de la parte superior e inferior en el aparato, los rodillos 4 y 3 superior e inferior se colocan en la dirección de rotación en las posiciones en donde sus puntos de partida se enfrentan entre si (la misma fase).
[0036] Si se ve en la dirección del eje, la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior y la parte 43 de flanco del rodillo 4 superior tienen superficies cilindricas con otras superficies circunferenciales de los mismos diámetros. Debido a esto, si se hacen girar los rodillos 4 y 3 superior e inferior por la misma velocidad periférica, la fase relativa de los rodillos 3 y 4 superior e inferior cambiaran. En el caso de un par de rodillos superior e inferior, asi denominados "de deslizamiento" es obligado a causar la fase relativa de los rodillos 4 y 3 superior e inferior de rotación. Si los rodillos tienen formas en sección transversal las cuales son constantes en la dirección circunferencial, "deslizamiento" no se convierte en gran parte de un problema, sino que los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la presente modalidad tienen regiones las cuales varían en forma en sección transversal en la dirección circunferencial, y por lo tanto si se "desliza" provoca que los rodillos 4 y 3 superior e inferior se conviertan en desplazamiento en fase, el producto acabado es obligado a llegar a estar fuera en espesor del valor de diseño y los rollos superior e inferior son obligados a colindar. Por lo tanto, en la presente modalidad es importante hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren sin cambiar sus fases relativas. El engranaje 52 el cual forma el mecanismo de rotación sincronizado antes mencionado también tiene el papel de impedir que cambie la fase relativa de los rollos 4 y 3 superior e inferior de rotación.
[0037] Note que, los rodillos 4 y 3 superior e inferior sólo tienen que hacerse de un material el cual sea más alto en rigidez que la hoja o banda M en las partes de tambor de laminación. El material no se limita.Además, también es posible disponer la matriz de laminación la cual tiene la parte de reborde anular en el lado superior y la matriz de laminación la cual tiene la parte de muesca anular en el lado inferior.
[0038] La FIGURA 3 muestra una unidad 20a de laminación la cual incluye rodillos de acabado, aunque las otras unidades 20b a 20k de laminación las cuales se disponen corriente arriba de los rodillos de acabado pueden hacerse la misma en configuración como la unidad 20a de laminación excepto para las formas de los rodillos que son diferentes. Por esta razón, las explicaciones detalladas de las otras unidades 20b a 20k de rodillos se omitirán.
[0039] La presente invención no se limita a las siguientes dimensiones, sino que profundiza adicionalmente el entendimiento, un ejemplo de las dimensiones de las diferentes regiones del rodillo 3 inferior se mostrarán. En primer lugar, el radio del rodillo 3 inferior a la superficie circunferencial exterior es de 500 mm en la parte 33 de reborde anular y 450 mm en las partes 32 de flanco.La diferencia de las dos corresponde a la altura de la forma de sombrero. El ancho de la superficie circunferencial exterior de la región 33a es 50 mm, mientras que la longitud de arco es de 400mm.Además, el ancho de la superficie circunferencial exterior de la región 33b es 80 mm, mientras que la longitud de arco es de 400 mm.Además, las porciones 36c y 33d tienen longitudes de arco de 300 mm y se expanden a lo ancho o se contraen a lo ancho por un ángulo de gradiente de 15°. El rodillo 4 superior se orienta hacia el rodillo 3 inferior a través de un espacio libre de 2 mm.
[0040] A continuación, se explicará el método para utilizar el aparato 2 de formación por laminación multifase para producir el acero 1 en forma de sombrero. En primer lugar, los rodillos 4 y 3 superior e inferior de las unidades 20a a 20k de laminación se hace que giren a una velocidad predeterminada y la hoja o banda M se alimenta a la unidad 20k de laminación de la estación de entrada.Por ejemplo, como la hoja o banda M de acero, es posible utilizar una hoja de acero la cual se envía desde un proceso de laminación corriente arriba o el uso de una banda la cual se enrolla en una forma de bobina. En este momento, la hoja o banda M se alimenta de modo que la dirección de longitud se vuelve perpendicular a la dirección axial de los rodillos 4 y 3 superior e inferior y el rodillo se forma en la dirección longitudinal de la hoja o banda M. La hoja o banda M (intermediaria) la cual se alimenta de la unidad 20k de laminación se transporta por la operación rotacional de los rodillos 4 y 3 superior e inferior a la unidad 20j de laminación de la siguiente estación. Además, el rollo se forma por esta segunda unidad 20j de laminación de fase a lo largo de la dirección longitudinal y se transporta adicionalmente a la unidad 20i de laminación de la siguiente estación.
[0041] Note que, cuando existe formación de laminación continuamente de la hoja o banda M, las unidades 20a a 20k de laminación de diferentes estaciones pueden utilizarse para formarlo mientras que aplican tensión hacia atrás o tensión hacia adelante. Además, puede formarlo al enfriar, calentar o por formación de laminación en caliente.
[0042] Las FIGURAS 5A y 5B muestran el estado donde la hoja o banda M se flexiona en una forma de sombrero en las fases en 10 fases de las unidades 20a a 20k de laminación. La FIGURA 5A muestra el estado en el cual las bridas 13 se forman al utilizar las unidades 20k a 20a de laminación en la primera a quinta estaciones. La FIGURA 5B muestra el estado en el cual la pared superior del acero 1 en forma de sombrero se forma al utilizar las unidades 20e a 30a rodillo en las estaciones sexta a final. Note que, las FIGURAS 5A y 5B son vistas en sección transversal de la porción 10a del acero 1 en forma de sombrero, aunque las otras porciones 10b, 11 y 12a, y 12b también se flexionan en fases a la forma de sombrero en las 10 fases de las unidades 20a a 20k de laminación. Por lo tanto, el material (intermediario) el cual se enrolla formado en la novena estación se vuelve una forma cerrada para el producto final y se configura finalmente por el 10° rodillo de acabado.
[0043] Los rodillos de acabado realizan la operación de formación final que se muestra en la FIGURA 6. En la hoja o banda M (intermediaria) la cual se transporta desde corriente arriba, la porción 10a del ancho L1 se forma por la parte media posterior del punto de partida a las regiones 33a y 43a de los primeros rodillos superior e inferior, después la porción 12a de ancho que incrementa gradualmente se forma por las regiones 33c y 43c y, además, la porción 11 del ancho L2 se forma por las regiones 33b y 43b. A continuación, la porción 12b de ancho que disminuye gradualmente se forma por las regiones 33d y 43d y finalmente la porción 10b del ancho Ll se forma por la parte media frontal del punto de partida de las regiones 33a y 43a. En este momento, la parte media posterior de las regiones 33a y 43a forma la porción 10a del ancho Ll de los siguientes productos.
[0044] El producto acabado el cual se alimenta del rodillo acabado después de que se completa la configuración final se corta en la posición que forma el extremo de determinación (es decir, la parte final de la porción 10b) y, se transporta a otra etapa siguiente, por ejemplo, a la etapa de inspección del producto. La posición de corte puede discernirse automáticamente por ejemplo detectando un marco (por ejemplo, orificio pequeño, proyección, etc.) el cual se forma en intervalos en la dirección longitudinal de la hoja o banda M, por un sensor. La marca puede proporcionarse en intervalos que corresponden a las longitudes de los productos acabados en la hoja o banda M previamente o pueden proporcionarse durante la formación de laminación.Como el método para proporcionar una marca durante la formación por laminación, utilizando los rodillos 4 y 3 superior e inferior los cuales se forman con proyecciones que forman la marca en una posición que corresponde al punto de partida de los rollos para transferir una marca junto con la flexión para la forma de sombrero puede mencionarse como un ejemplo.Además de una marca, puede formarse una forma del realce predeterminada en la superficie de la parte del tambor de laminación para formar un cordón, grabado, u otra forma. Las FIGURAS 7A y 7B muestran un ejemplo de un cordón 14 y una pieza 35 de proyección la cual se forma en una parte del tambor de laminación para formar el cordón 14. Aunque no se ilustra, el rodillo 4 superior se forma con una pieza rebajada la cual corresponde a la parte 35 de proyección a través de un espacio libre de la cantidad de espesor del material.Las formas, posiciones y números de los cordones y grabado pueden cambiarse adecuadamente.
[0045] De acuerdo con la presente modalidad, cuando se utiliza el rodillo 3 inferior el cual tiene una pieza 33 de reborde anular y un rodillo 4 superior el cual tiene una parte de muesca anular el cual se orienta hacia la parte 33 de reborde anular para producir una acero 1 en forma de sombrero,por las configuraciones de la parte 33 de reborde anular y la parte 42 de muesca anular se hacen las configuraciones las cuales varían en forma en sección transversal en la dirección circunferencial, un acero 1 en forma de sombrero el cual varía en forma en sección transversal (es decir, la forma de sombrero) en la dirección longitudinal puede producirse por control simple para hacer que giren en forma sincronizada los rodillos 4 y 3 superior e inferior.
[0046] De esta manera, la formación de laminación de acuerdo con la presente modalidad no requiere el método de control complicado para cambiar el ancho de rollo de los rollos de deslizamiento similares en el pasado, y por lo tanto no requiere la introducción de nuevos módulos de control para este propósito. Por consiguiente, por ejemplo, es posible realizar el aparato de formación por laminación de la presente modalidad al cambiar los rodillos de un aparato de formación de laminación existente a los rollos 4 y 3 superior e inferior de la presente modalidad.
[0047] Note que, en el aparato 2 de formación de laminación de multifase de la FIGURA 2, las unidades 20a a 20k de laminación se disponen en una linea, aunque si se disponen las unidades 20a a 20k de rodillos en tándem curvado en la dirección arriba y abajo, se hace posible producir un acero en forma de sombrero el cual se curva en la dirección longitudinal.
[0048] Además, de acuerdo con la presente modalidad, por la parte del tambor de laminación la cual varía en forma en sección transversal en la dirección circunferencial, la parte del tambor de rodillo y el material pueden hacer contacto entre si suficientemente en la operación de formación, y por lo tanto, por ejemplo, incluso si el material es acero de alta resistencia a la tracción, puede suprimirse la rigidez insuficiente del tren. Por consiguiente, el método y aparato de formación por laminación de la presente modalidad también puede aplicarse a la resistencia a la tracción de 980 MPa o más en acero de ultra alta resistencia a la tracción.
[0049] <Segunda Modalidad> A continuación, se explicará una modificación de la matriz de laminación la cual se muestra en la primera modalidad antes mencionada. En la matriz de laminación de la presente modalidad, como se muestra en la FIGURA 8, el diámetro exterior de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior (parte sombreada) y el diámetro exterior de la superficie inferior de la parte 43 de flanco del rodillo 4 superior (parte sombreada) son la misma, y las paredes laterales de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior se proporciona con el último realce explicado. Dejando de lado esta característica, los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la presente modalidad son sustancialmente los mismos como los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la primera modalidad. Los elementos de componentes similares se les asignan las mismas notaciones de referencia, y las explicaciones detalladas se omiten.
[0050] El realce el cual se proporciona en las superficies laterales de la parte 33 de reborde del rodillo 3 inferior se explicará en detalle. La FIGURA 9 es una vista en sección transversal vertical parcial que se corta a lo largo del plano el cual incluye los ejes centrales de los rodillos 4 y 3 superior e inferior. En la primera modalidad, el espacio libre entre las superficies inferiores de orientación y las superficies laterales de los rollos 4 y 3 superior e inferior fue constante sobre toda la circunferencia en la dirección circunferencial, aunque en la presente modalidad, las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior se desplaza por la cantidad x del realce en el interior de la dirección axial del rodillo de la superficie interior del acero 1 en forma de sombrero diseñado. Al proporcionar realce en las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular de esta manera, el espacio libre entre las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular y las superficies laterales de la parte 42 de muesca anular se vuelve más amplia la otra hacia la base de la parte 33 de reborde anular, es decir, el interior en la dirección radial. En la figura, la linea discontinua muestra una superficie lateral cuando no proporciona el realce. En el caso del rollo 3 inferior de la estación final, cuando el trabajo es un ejemplo de un material de espesor de hoja de 1.0 m , la cantidad de realce x es de preferencia 1.4 mm o más. El método de determinación de la cantidad de realce se explicará posteriormente.
[0051] La FIGURA 10 muestra el resultado de la comparación de los espacios libres entre los rodillos 4 y 3 superior e inferior en el caso del realce y sin realce. Más específicamente, la FIGURA 10 muestra la distancia mínima (espacio libre mínimo) entre las superficies laterales en las diferentes fases cuando se diseñan los puntos de partida de los rodillos 4 y 3 superior e inferior (véase FIGURA 4) como 0o y hace que giren los rodillos 4 y 3 superior e inferior en incremento de 5o. Como será claro a partir de la FIGURA 10, se aprende que cuando no se proporciona realce, el espacio libre varia en gran medida (disminuye e incrementa) en la región aproximadamente 45 a 65° y la región de 100° a 120°. Las FIGURAS HA y 11B muestran resultados de análisis numérico los cuales muestran la interferencia entre los rodillos cuando no se proporciona realce. Las partes que se muestran por sombreado muestran las regiones de interferencia. Las regiones en las cuales el espacio libre varia corresponden a las partes 33c, 33d, 43c y 43d de transición de los rodillos 4 y 3 superior e inferior.
[0052] Por otro lado, se aprende que cuando se proporciona realce, el espacio libre se varia en las partes 33c, 33d, 43c y 43d de transición, aunque la cantidad de variación del mismo es extremadamente pequeña y el espacio libre se mantiene sustancialmente constante sobre 0o a 180° como un todo. Aunque dependiendo del espesor o forma del acero conformado, el espacio libre mínimo preferible cuando se consideran las especificaciones del producto, etc. se vuelve el espesor de la hoja o más. De acuerdo con la presente modalidad, el proporcionar realce en las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior, se vuelve imposible asegurar un espacio libre mínimo del espesor de hoja o más. Además, para comparar, la FIGURA 10muestra en espacio libre en el caso en donde se proporciona realce solamente en las partes 33c y 33d de transición, y no se proporciona en las otras regiones. Como se entenderá a partir de la FIGURA 10, el espacio libre no puede mantenerse constante al proporcionar simplemente la liberación sólo en las partes 33c y 33d de transición.Además,proporcionar la liberación solamente en las partes 33c y 33d de transición tiene una desventaja que es más difícil que proporcionar la liberación en todas las superficies laterales.
[0053] La variación en el espacio libre entre los rodillos 4 y 3 superior e inferior en la dirección circunferencial puede resultar en una variación en el espesor de productos. Por lo tanto, es significativamente ventajoso que el espacio libre entre los rodillos 4 y 3 superior e inferior con respecto en la dirección de circunferencia puede ser sustancialmente constante al proporcionar un realce en las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior para compensar en la dirección interna axial del rodillo.Además, en el caso en donde el realce se proporciona en la parte 33 de reborde anular, además de permitir al espacio libre mantenerse sustancialmente constante, el efecto de que una generación de deslizamiento de la hoja en la superficie lateral del rodillo 3 inferior se suprime para impedir la generación de arrugas, puede obtenerse, y es posible prevenir una reducción en el espesor de hoja en la región base de la parte 33 de reborde anular, la cual previene que el espesor de hoja caiga por debajo de un criterio de fractura. A partir de lo anterior,en la segunda modalidad también,es posible obtener efectos similares a la primera modalidad y, además, es posible formar un acero conformado el cual se mantiene en variación en el espesor de hoja.
[0054] Note que, es preferible proporcionar realce en las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior no solamente en la unidad 20a de rodillos de la estación final, sino también parte o todas las otras unidades 20b a 20k de laminación las cuales se disponen corriente arriba de esto. El aparato 2 de formación de laminación de multifase la cual se muestra en la FIGURA 2 flexiona la pared superior del acero 1 en forma de sombrero en cinco etapas de la sexta estación a la estación final (10a estación), y por lo tanto es preferible proporcionar realce en los rodillos 3 inferiores de estas estaciones.
[0055] Sin embargo, los rodillos 4 y 3 superior e inferior de las estaciones difieren en la forma de laminación (en particular, la inclinación de la parte 33 de reborde anular), y por lo tanto cada uno de ellos tiene una cantidad de realce preferible. Por lo tanto, la invención, etcétera acoplada en el diseño actual y conducida a estudios intensivos y como un resultado descubierto de que la cantidad x del realce preferible tiene una relación x=axHxtan0 con respecto al ángulo Q de las paredes laterales del acero conformado y la altura H de la parte 33 de reborde anular. En este sentido, la cantidad x del realce, el ángulo Q de pared lateral del acero conformado, y la altura H de la parte 33 de reborde anular son como se muestra en la FIGURA 13B. Con referencia a la FIGURA 11, se entenderá que la cantidad x del realce actual es un valor de HxtanO multiplicado por la constante a (a<1).
[0056] La FIGURA 13C muestra el espacio libre mínimo entre los rodillos 4 y 3 superior e inferior cuando diversas cantidades del realce (intervalos de O.lm ) se ajustan con respecto al ángulo Q de las paredes laterales del acero conformado el cual se flexiona en estaciones diferentes. Además, basándose en los resultados mostrados en la FIGURA 13C, se juzgó que es imposible realizar la formación en el caso de la cantidad de realce en la cual el espacio libre mínimo es menor que el espesor de hoja, y se confirmó el valor mínimo de la cantidad x del realce en la cual el espacio libre mínimo no es menor que el espesor de hoja.
[0057] Además, como resultado del estudio la relación entre la cantidad x del realce, el ángulo Q de pared lateral y la altura H de la parte 33 de reborde anular, se confirma que el espacio libre mínimo de lmm se asegura al proporcionar un realce de no menos de una cantidad calculada por la ecuación de correlación: x=0.0046xHxtan0 (note que q<85°) mostrado en la FIGURA 13A. Note que, 0.0046 en la ecuación se determina dependiendo de la forma de laminación. Es decir, al proporcionar una cantidad x del realce que corresponde a x=0.0046xHxtan0 (note que 0<85°) con respecto al rodillo 3 inferior de cada estación que realiza la flexión de la pared superior, la variación en el espesor de hoja del acero conformado el cual se flexiona en cada estación puede suprimirse. Además, la cantidad x del realce preferible puede calcularse a partir de la ecuación anterior, y por lo tanto por ejemplo incluso si cambia las configuraciones de los rodillos, la cantidad x del realce preferible puede derivarse fácilmente. En lo siguiente un ejemplo de esto se explicará.
[0058]El aparato 2 de formación de rodillo demultifase de la FIGURA 2 forma las bridas en la primera mitad del proceso y flexiona la pared superior en la segunda mitad del proceso (véase FIGURA 5). En este caso, por ejemplo, cuando se cambia la forma objetivo del acero conformado, existe la ventaja de que es sólo necesario cambiar parte de los rodillos. Por otro lado, puesto que la pared superior se flexiona en las últimas cinco etapas, la cantidad de flexión por etapa es mayor y en algunos casos el material es obligado a fracturarse etc.
[0059] Por otro lado, como otro ejemplo, el aparato 2 de formación de laminación de multifase el cual se muestra en las FIGURAS 14 y 15 se configura para flexionar la pared superior en fases en todas las estaciones de la primera estación hasta la 10a estación (estación final). En este caso, por ejemplo, existe la deficiencia de que cuando cambia la forma objetivo del acero conformado, todos los rodillos tienen que cambiarse, aunque por otro lado, la cantidad de flexión por etapa puede ser más pequeña, y por lo tanto existe la ventaja de que la fractura del material puede evitarse.
[0060] De esta manera, incluso cuando la forma de rodillo varia en cada estación, al ajustar una cantidad x del realce de acuerdo con la ecuación anterior:x=0.006xHxtan0 (note que q<85°) como se muestra en las FIGURAS 16A - 16C, y se confirmó que es 1 mm o más de espacio libre mínimo puede asegurarse.
[0061] Note que la constante a en la ecuación anterior puede determinarse al obtener diversas clases de datos mostrados en las FIGURAS 13A-13C y las FIGURAS 16A-16C, y derivando una ecuación de correlación.Además, la constante a puede calcularse basada en a (constante)=x/(HxtanO) , por ejemplo, al girar simultáneamente los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la estación final y estudiar el espacio libre mínimo entre los rodillos 4 y 3 superior e inferior, y al determinar la cantidad x del realce apropiada de los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la estación final de modo que el espacio libre mínimo es el espesor de la ho a (por ejemplo, lmm) que corre entre la misma. Estas series de operaciones pueden realizarse por ejemplo utilizando un diseño CAD.
[0062]Además, si la constante a se determina de acuerdo con las formas de laminación de la estación final, la ecuación: x=axHxtan0 se utiliza para calcular la cantidad de realce óptima de los rodillos de la etapa antes de la estación final. En el ejemplo de la FIGURA 2, los rodillos de la sexta estación hasta la novena estación se cubren, aunque en la FIGURA 17C, los rodillos de la primera estación a la novena estación se cubren. Es decir, la constante a la cual se determina utilizando los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la estación final se utiliza para hallar la cantidad x del realce óptima de los rodillos superior e inferior de las otras estaciones. Debido a esto, puede asegurarse el espacio libre mínimo incluso en las otras estaciones. Además, se volverá posible diseñar eficientemente una serie de una pluralidad de rodillos de multifase.Este método de diseño de rodillos puede aplicarse a varias formas de rodillos. Por supuesto,también puede aplicarse a las formas de los rodillos los cuales se muestran en la tercera a novena modalidades explicadas posteriormente.
[0063] Además, de preferencia, como se muestra en la FIGURA 17, las partes de esquina entre la superficie 37 circunferencial exterior de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior y las superficies 39 laterales se hacen para curvar en una forma de arco dándole redondez, y los puntos de partida del realce se disponen en posiciones en donde las partes 33s rectas de longitudes L se proporcionan a partir de las partes de esquina a lo largo de las superficies 39 laterales. Note que, en la FIGURA 17, la linea 100 recta muestra la superficie interior del acero 1 en forma de sombrero diseñado.Al proporcionar partes rectas, las cuales no se proporcionan con realce, a lo largo de las superficies interiores del acero 1 en forma de sombrero diseñado en las superficies 39 laterales de la parte 33 de reborde anular, de esta manera, la parte del trabajo se flexiona en un estado firmemente restringido entre la superficie 37 circunferencial exterior de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior y la superficie inferior de la parte 42 de muesca anular del rodillo 4 superior, entre las partes de esquina redondeadas de la parte 33 de reborde anular del rodillo 3 inferior y las partes de esquina redondeadas de la superficie interior de la parte 42 de muesca anular del rodillo 4 superior el cual corresponde a las partes de esquina de la parte 33 de reborde anular, y entre las partes rectas las cuales colindan con las partes de esquina redondeadas en las superficies laterales de la parte 33 de reborde anular y las partes rectas las cuales corresponden a aquellas partes rectas en la superficie interior de la parte 42 de muesca anular del rodillo 4 superior. Como se muestra, las arrugas que pueden generarse en la pared superior del acero 1 en forma de sombrero pueden impedirse.
[0064] Note que, las formas de los rodillos 4 y 3 superior e inferior de acuerdo con las modalidades antes mencionadas son ejemplos para producir el acero 1 en forma de sombrero el cual se muestra en la FIGURA 1. La forma objetivo del producto acabado por supuesto no se limita al acero 1 en forma de sombrero el cual se muestra en la FIGURA 1. Por ejemplo, las porciones 10a a 12b pueden ser diferentes en ángulos de gradiente de las paredes laterales y pueden proporcionarse adicionalmente con porciones de diferentes anchos de Ll y L2. Además, el acero 1 en forma de sombrero de la FIGURA 1 forma una forma simétrica en la dirección de izquierda a derecha y en dirección del frente hacia atrás, aunque también puede formar una forma asimétrica en la dirección de izquierda a derecha y la dirección del frente hacia atrás.
[0065] Además, el acero conformado el cual se produce tampoco se limita a un acero en forma de sombrero. Por ejemplo, es posible hacer la forma en sección transversal de la parte 33 de reborde anular una forma cuadrada y producir un acero conformado con una forma en sección transversal de una forma de grapa o para hacer la parte superior de la parte 33 de reborde anular curvada para hacer la forma en sección transversal una forma en U. Además, es posible hacer de la forma en sección transversal de la parte 33 de reborde anular una forma triangular y producir un acero conformado y una forma en sección transversal de una forma en V. En cada caso, al utilizar un rodillo con una forma en sección transversal de la parte 33 de reborde anular la cual se varia en la dirección circunferencial, un acero en forma de grapa, un acero en forma de U, o acero en forma de V que varía en forma en sección transversal en la dirección longitudinal que se forme. Además, es posible variar a una forma diferente por ejemplo de una forma de sombrero a una forma de U, en la dirección longitudinal. La invención no se limita a esto sino a modificaciones del acero conformado el cual se produce y los ejemplos de los rodillos de acabado para realizar en acero conformado se explicará mientras se hace referencia a las FIGURAS 18D a la FIGURA 18B.
[0066] <Tercera Modalidad> La FIGURA 18A muestra un acero 1 en forma de sombrero con un ancho y altura constante pero con sección transversal la cual se mueve en dirección lateral, mientras que la FIGURA 18B muestra los rodillos 4 y 3 superior e inferior los cuales forman el acero 1 en forma de sombrero de la FIGURA 18A por la operación de formación final. Es decir, en la primera modalidad anterior, un acero en forma de sombrero con un eje de material recto se produjo, pero en la presente modalidad, el acero 1 en forma de sombrero con un eje de material el cual se curva en la dirección de ancho se produce. Este acero en forma de sombrero tiene porciones 15a de un eje de material recto y porciones 15b de un eje de material curvado.Como los rodillos para esto, se utilizan como se muestra por el ejemplo en la FIGURA 18B, los rodillos 4 y 3 superior e inferior los cuales tienen una porción de reborde anular y porción de muesca anular en la dirección axial rotacional. La configuración global de la unidad de rodillos la cual acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior pueden configurarse de la misma forma como en la primera modalidad.
[0067] De acuerdo con la presente modalidad, por el control simple para hacer que los rodillos superior e inferior giren en forma sincronizada, un acero en forma de sombrero con una forma en sección transversal en la dirección longitudinal cuyas curvas en la dirección ancha pueden producirse.Además, si la disposición de las unidades 20a a 20k de laminación en tándem se curva en la dirección arriba-abajo, un acero en forma de sombrero el cual se curva en la dirección longitudinal también puede producirse.
[0068] <Cuarta Modalidad> La FIGURA 19A muestra el acero 1 en forma de sombrero con una altura constante y un ancho en la forma en sección transversal la cual varia asimétricamente a la izquierda y derecha, mientras que la FIGURA 19B muestra los rodillos 4 y 3 superior e inferior que forman la forma final del acero 1 en forma de sombrero asimétrico de izquierda a derecha que se muestra en la FIGURA 19A. Es decir, en la presente modalidad, los rodillos 4 y 3 superior e inferior los cuales se muestran en la FIGURA 18B se utilizan para producir un acero 1 en forma de sombrero el cual tiene una pared 10c lateral de la forma de sombrero la cual es constante y tiene solamente la otra pared lOd lateral que cambia en la dirección de ancho. La estructura global de la unidad de laminación la cual acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior pueden configurarse de la misma forma como en la primera modalidad. En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, un acero en forma de sombrero el cual varia en forma asimétrica de izquierda y derecha en un ancho en forma de sección transversal en la dirección longitudinal puede producirse.
[0069] <Quinta Modalidad> La FIGURA 20A muestra un acero 1 en forma de sombrero con una altura constante y un ancho de cambio complicado en forma en sección transversal, mientras que la FIGURA 20B muestra los rodillos superior e inferior de la estación final para el acero 1 en forma de sombrero el cual se muestra en la FIGURA 20A. Es decir, en la presente modalidad, los rodillos 4 y 3 superior e inferior los cuales se muestran en la FIGURA 20B se utilizan para producir el acero 1 en forma de sombrero el cual se proporciona además con porciones de diferentes anchos de L1 y L2. Más específicamente, el acero 1 en forma de sombrero de la presente modalidad tiene porciones 16a y 16b rectas y porciones 16c y 16f las cuales tienen diferentes anchos. La estructura global de la unidad de laminación la cual acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior pueden configurarse de la misma forma como en la primera modalidad.En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada,un acero en forma de sombrero el cual varía complicadamente en ancho de la forma en sección transversal en la dirección longitudinal puede producirse.
[0070] <Sexta Modalidad> En la presente modalidad, una forma de acero la cual forma una forma en U en sección transversal se produce. La FIGURA 21A muestra un acero 6 en forma de U con una altura constante y un ancho que cambia en forma en sección transversal,mientras que la FIGURA 21B muestra los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la estación final para el acero 1 en forma de U que se muestra en la FIGURA 21A.El acero 6 en forma de U de la presente modalidad tiene una porción 61a de altura constante y ancho expandido y una porción 61b de altura constante y ancho contraído. Las matrices de laminación para este incluyen una parte de reborde anular del rodillo 3 inferior con una forma en U invertida en sección transversal la cual se expande en el ancho en la dirección circunferencial en el margen de 0o a 180° y se contrae en el ancho en el margen de 180° a 360°.La parte de muesca anular del rodillo 4 superior el cual orienta el rodillo 3 inferior también una forma en forma de U que se expande y se contrae en ancho en la dirección circunferencial. La estructura global de la unidad de rodillos que acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior pueden configurarse en la misma forma como en la primera modalidad. En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, puede producirse un acero 6 en forma de U el cual varia en ancho de forma en sección transversal en la dirección longitudinal.
[0071] <Séptima Modalidad> El acero 6 en forma de U de las FIGURAS 22A y 22B es sustancialmente el mismo como el acero 6 en forma de U de las FIGURAS 21A y 21B, excepto para que se proporcione con las bridas 63. En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, un acero 6 en forma de U que varia en ancho en forma de sección transversal en la dirección longitudinal puede producirse.
[0072] <Octava Modal idad> La presente modalidad también produce acero conformado que tiene una sección transversal en forma de U. Sin embargo, aunque la quinta modalidad mencionada en lo anterior tiene una altura constante, en la presente modalidad, como se muestra en la FIGURA 23A, un acero 6 en forma de U con un ancho constante y una altura cambiante se produce.Más específicamente, el acero 6 en forma de U de la presente modalidad tiene una porción 61c de refuerzo con un ancho constante y una porción 61d de disminución con un ancho constante. La FIGURA 23B muestra los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la estación final para el acero 6 en forma de U el cual se muestra en la FIGURA 23A.La parte de reborde anular del rodillo 3 inferior tiene una forma exterior en sección transversal de una forma de U invertida se expande en el diámetro exterior en la dirección circunferencial en el margen de 0o a 180°, y se contrae en el diámetro exterior en el margen de 180° a 360°. La parte rebajada del rodillo 4 superior el cual se orienta hacia el rodillo 3 inferior también tiene una forma en U que varia en altura en la dirección circunferencial. La estructura global de la unidad de rodillos que acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior pueden configurarse en la misma forma como en la primera modalidad.En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, puede producirse un acero 6 en forma de U que varia en la altura de la forma en sección transversal en la dirección longitudinal.
[0073] <Novena Modal idad> Excepto para el punto del acero 6 en forma de U de las FIGURAS 24A y 24B que se proporcionan con una brida 63, es decir sustancialmente el mismo como el acero 6 en forma de U de las FIGURAS 22A y 22B. En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, puede producirse un acero 6 en forma de U que varia en ancho en forma de sección transversal en la dirección longitudinal.
[0074] <Déc±ma Modalidad> La presente modalidad produce un acero conformado el cual forma una forma de V en sección transversal. La FIGURA 25A muestra un acero 7 en forma de V con un ancho en forma de sección transversal, el cual es constante y una altura la cual varia, mientras que la FIGURA 25B muestra los rodillos 4 y 5 superior e inferior de la estación final para el acero 7 en forma de V que se muestra en la FIGURA 30A. Más específicamente, el acero 7 en forma de V de la presente modalidad tiene una porción 71a de refuerzo con un ancho constante y una porción 71b de disminución con un ancho constante. La parte de reborde anular del rodillo 3 inferior tiene una forma exterior en sección transversal de una forma triangular (en forma de V) y un diámetro exterior que se expande en la dirección circunferencial en el margen de 0o a 180° y el diámetro exterior de disminución en el margen de 180° a 360°. La parte rebajada del rodillo 4 superior el cual se orienta hacia el rodillo 3 inferior también se vuelve una forma triangular (forma en V) que varia en altura en la dirección circunferencial. La unidad de rodillos que acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior puede configurarse en estructura global en la misma forma como en la primera modalidad. En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, puede producirse un acero 7 en forma de V que varia en altura en forma de sección transversal en la dirección longitudinal.
[0075] <Onceava Modalidad> La FIGURA 26A muestra un acero 1 en forma de sombrero que varia en ancho y altura de la forma en sección transversal, mientras que la FIGURA 26B muestra los rodillos 4 y 3 superior e inferior de la estación final para la forma del acero 1 en forma de sombrero el cual se muestra en la FIGURA 26A. Más específicamente, el acero 1 en forma de sombrero de la presente modalidad tiene una porción 17a de un ancho Ll en sección transversal y la altura hl, una porción 17b de un ancho L2 en forma de sección transversal y altura h2, y una porción 17c de cambio Ll a L2 y altura hl a h2.Por esta razón, la parte de reborde anular y la parte de muesca anular de los rodillos 4 y 3 superior e inferior se hacen con formas que varían en altura y ancho de la forma en sección transversal en la dirección circunferencial (Ll—»L2—»L1, hl—»h2—»hl). La estructura global de la unidad de laminación que acciona la rotación de los rodillos 4 y 3 superior e inferior pueden configurarse en la misma forma como en la primera modalidad. En este caso también, por el control simple para hacer que los rodillos 4 y 3 superior e inferior giren en forma sincronizada, puede producirse un acero 1 en forma de sombrero que varía en ancho y altura en la forma en sección transversal.
[0076] En lo anterior, la presente invención se explicó en detalle con referencia a las modalidades específicas, aunque diversas sustituciones, alteraciones, cambios, etcétera en relación con el formato o detalle son posibles sin apartarse del espíritu y alcance de la invención tal como se define por el lenguaje en las reivindicaciones será claro para una persona que tiene experiencia ordinaria en el campo téenico. Por lo tanto, el alcance de la presente invención no se limita a las modalidades antes mencionadas y las figuras anexas y debe determinarse basado en la descripción de las reivindicaciones y equivalentes a las mismas.
Lista de Notificación de Referencia
[0077] 1 acero en forma de sombrero 2 aparato de formación de laminación de multifase 3 rodillo inferior 32 parte del flanqueo 33 parte de reborde anular 4 rodillo superior 42 parte de muesca anular 43 parte del flanqueo

Claims (11)

REIVINDICACIONES
1. Un método para producir un acero conformado el cual varia en forma en sección transversal en la dirección longitudinal de una hoja al formar por laminación, caracterizado porque comprende: una etapa para preparar una primera matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de reborde anular que varia en forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra alrededor del eje de rotación; una primera etapa para disponer la primera matriz de laminación de modo que el eje de rotación de la primera matriz de laminación se vuelve perpendicular a una dirección de alimentación de hoja; una etapa para preparar una segunda matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de muesca anular que varía en forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra alrededor del eje de rotación; una etapa para disponer la segunda matriz de laminación de modo que un espacio libre el cual es igual a un espesor de la hoja se forma entre la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación y la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación se acoplan; una etapa para hacer que la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación giren en forma sincronizada; y una etapa para alimentar la hoja entre la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación, en donde las superficies laterales de la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación se proporciona con realce de modo que el espacio libre con respecto a las superficies laterales de la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación se amplia hacia adentro en la dirección radial a través de la circunferencia.
2. El método de producción de un acero conformado de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el ancho medido en la dirección de eje de rotación de cada una de la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación varia en la dirección circunferencial.
3. El método de producción de un acero conformado de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque cada una de las partes de reborde anular de la primera matriz de laminación y la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación se configura de modo que una altura la cual se mide en una dirección perpendicular con respecto al eje de rotación varia en la dirección circunferencial.
4. El método de producción de una acero conformado de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el acero conformado es un acero en forma de sombrero con una superficie circunferencial interior que se lamina por la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y con una superficie circunferencial que se lamina por la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación.
5. El método de producción de un acero conformado de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la porción rebordeada de la primera matriz de laminación incluye, en su dirección circunferencial, una primera región de ancho de laminación,una segunda región de ancho de laminación,y una región ahusada la cual incrementa o disminuye en ancho desde el primer ancho de laminación hasta el segundo ancho de laminación.
6. El método de producción de un acero conformado de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la primera matriz de laminación tiene una parte de reborde anular la cual se desplaza en la dirección del eje de rotación en su dirección circunferencial y produce un acero conformado que tiene una eje de material el cual se curva en la dirección del ancho.
7. El método de producción de un acero conformado de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la cantidad x del realce de la superficie lateral de la primera matriz de laminación se configura a no menos de un valor que se calcula por la ecuación: x=axH xtanB (a es una constante determinada basada en la forma de laminación), en donde la altura de la parte de reborde anular es "H" un ángulo de las paredes laterales del acero conformado es "q" (q<85°).
8. El método de producción de un acero conformado de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque una pluralidad de unidades de laminación cada una de las cuales comprende primeras matrices de laminación y segundas matrices de laminación se disponen en serie en una dirección de alimentación de hoja y el material se flexiona por esta pluralidad de unidades de laminación de modo que el ángulo Q de pared lateral (note que, q<85°) se incrementa en fases, y en que la cantidad x del realce de las superficies laterales de la primera matriz de laminación de parte o todas las unidades de laminación no es menor que un valor el cual se calcula por la ecuación: x=axHxtan0.
9. El método de producción de un acero conformado de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 6 a 8, caracterizado porque el diámetro exterior de la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y un diámetro exterior de la parte de la superficie inferior de la parte de la muesca de la segunda matriz de laminación son las mismas.
10. El método de producción de un acero conformado de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque el material es acero de ultra alta resistencia a la tracción.
11. Un aparato de formación por laminación para la formación por laminación para producir un acero conformado el cual varía en forma en sección transversal en dirección longitudinal de una hoja, caracterizado porque comprende: una primera matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de reborde anular que varía en forma en sección transversal en una dirección circunferencial que se centra alrededor del eje de rotación, la primera matriz de laminación dispuesta de modo que el eje de rotación de la primera matriz de laminación se vuelva perpendicular a una dirección de alimentación de hoja; una segunda matriz de laminación la cual tiene un eje de rotación y una parte de muesca anular que varía en forma en sección transversal en una dirección circunferencial la cual se centra alrededor del eje de rotación, la segunda matriz de laminación dispuesta de modo que el eje de rotación de la segunda matriz de laminación se vuelva paralela al eje de rotación de la primera matriz de laminación; y un dispositivo de transmisión que sincroniza y acciona rotacionalmente la primera matriz de laminación y la segunda matriz de laminación, en donde laprimeramatriz de laminación y la segunda matriz de laminación, se disponen relativamente de modo que un espacio libre el cual es igual a un espesor de la hoja se forma, entre las dos y parte de reborde anular de la primera matriz de laminación y la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación se acoplan; en donde las superficies laterales de la parte de reborde anular de la primera matriz de laminación se proporciona con realce de modo que el espacio libre con respecto a las superficies laterales de la parte de muesca anular de la segunda matriz de laminación se amplia hacia adentro en la dirección radial a través de la circunferencia. RESUMEN DE LA INVENCIÓN Un dispositivo de formación por laminación, formar por laminación para el propósito de fabricar acero conformado, la forma en sección transversal de la cual cambia en la dirección longitudinal, se equipa con: primeros rodillos de matriz que tienen una parte de reborde anular la forma en sección transversal de la cual cambia en la dirección circunferencial; los segundos rodillos de matriz que tienen una parte de muesca anular la forma en sección transversal de la cual cambia en la dirección circunferencial; y un dispositivo de transmisión para los primeros rodillos de matriz y los segundos rodillos de matriz. Se proporciona un espacio libre en las superficies laterales de la parte de reborde anular de los primeros rodillos de matriz, a través de toda la circunferencia en la dirección circunferencial, de tal manera que el espacio libre con respecto a las superficies laterales de las partes de muesca anular de los segundos rodillos de matriz se amplían hacia adentro en la dirección radial.
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Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX366386B (es) 2013-10-18 2019-07-08 Nippon Steel Corp Metodo de produccion para lamina de acero que cambia la configuracion en seccion transversal en la direccion longitudinal, y dispositivo de moldeo por rodillo.
CN104858268B (zh) * 2014-02-24 2016-08-31 北方工业大学 一种定模动辊变截面辊弯成形机
JP6421441B2 (ja) * 2014-04-17 2018-11-14 新日鐵住金株式会社 冷間ロール成形方法
DE102014116890A1 (de) * 2014-11-18 2016-05-19 Data M Sheet Metal Solutions Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung von Profilen
JP6342365B2 (ja) * 2015-06-24 2018-06-13 三菱重工業株式会社 ロール成形装置
KR101786260B1 (ko) 2015-12-23 2017-10-18 주식회사 포스코 롤 스탬핑 장치
WO2017204388A1 (ko) * 2016-05-27 2017-11-30 (주)종합기계 호형 와이어 송급 장치 및 방법, 그리고 용접 설비
TWI597108B (zh) * 2016-11-01 2017-09-01 財團法人金屬工業硏究發展中心 線上即時金屬板材輥軋曲彎成形回彈補償方法
CN111954580B (zh) * 2018-03-30 2022-05-10 杰富意钢铁株式会社 钢板的端部弯曲方法及装置以及钢管的制造方法及设备
DE102018115740A1 (de) * 2018-06-29 2020-01-02 Airbus Operations Gmbh Verfahren zum Herstellen eines Querträgers für ein Fahrzeug sowie ein Querträger für ein Fahrzeug
US11453036B2 (en) * 2019-07-18 2022-09-27 Samuel, Son & Co., Limited Shallow single plate steel tub girder
CN110665989B (zh) * 2019-10-10 2021-03-26 温州中希电工合金有限公司 一种侧面复合铜铝复合带的制备方法
CN115243804A (zh) * 2020-03-10 2022-10-25 日本制铁株式会社 弯曲加工装置及加工方法、钢板桩的制造设备及制造方法
KR102192095B1 (ko) * 2020-06-26 2020-12-16 권기준 금속판 절곡장치
US11401667B2 (en) * 2020-08-12 2022-08-02 Daniel STANCESCU Modular orthotropic steel bridge deck
KR102412105B1 (ko) * 2020-09-17 2022-06-22 주식회사 포스코 롤 스탬핑 장치
CN114749482B (zh) * 2022-04-12 2024-05-17 南京图信新材料科技有限公司 一种轨道用型钢成型机及轨道生产制造方法
CN115385137B (zh) * 2022-09-01 2023-07-21 湖南鑫永生科技发展有限公司 一种槽钢自动生产线
CN115430713A (zh) * 2022-09-02 2022-12-06 江苏众利达自动化设备有限公司 一种金属板轧制用轧辊
CN118180152B (zh) * 2024-05-13 2024-08-23 索罗曼(广州)新材料有限公司 一种钛合金扁条冷轧成型装置

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4317350A (en) 1978-11-20 1982-03-02 E. W. Sivachenko Corrugated plate having variable material thickness and method for making same
JPS57206522A (en) 1981-06-12 1982-12-17 Hitachi Ltd Roll for roll forming machine
FR2525504A1 (fr) * 1982-04-27 1983-10-28 Uk Nii Metallov Cage pour les trains a fabriquer par cintrage des profiles en " u " avec ailes non paralleles
JPS5927722A (ja) * 1982-08-07 1984-02-14 Shiraki Kinzoku Kogyo Kk ロ−ル成形装置
JPS59179228A (ja) * 1983-03-31 1984-10-11 Shiraki Kinzoku Kogyo Kk ロ−ル成形装置
JPS59183936A (ja) * 1983-03-31 1984-10-19 Shiraki Kinzoku Kogyo Kk ロ−ル成形装置
JPS63295019A (ja) * 1987-05-27 1988-12-01 Hitachi Metals Ltd 複列成形ロ−ル
JPH05329555A (ja) 1992-06-02 1993-12-14 Seiji Kojima 密着曲げ加工機
JPH06226356A (ja) * 1993-01-29 1994-08-16 Aisin Seiki Co Ltd ロール成形法
JP3578796B2 (ja) 1993-04-19 2004-10-20 橋本フォーミング工業株式会社 異形横断面形状の長尺材の製造方法および装置
JP3501482B2 (ja) 1993-09-21 2004-03-02 アイシン精機株式会社 ロール成形方法、ロール成形装置のロール姿勢制御装置およびロール姿勢制御方法ならびにモールの製造方法
JP3608879B2 (ja) 1996-07-26 2005-01-12 カルソニックカンセイ株式会社 板材のロール成形方法
JPH10314848A (ja) 1997-05-21 1998-12-02 Wako Syst Eng Kk ロール成形機
SE0501650L (sv) 2005-07-11 2006-05-23 Ortic 3D Ab Förfarande för att rullforma en hattprofil och rullformningsmaskin
JP4757820B2 (ja) 2007-03-14 2011-08-24 新日本製鐵株式会社 形状凍結性に優れる多段プレス成形方法

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