MX2014010217A - Método y aparato para el tratamiento de efluentes procedentes de plantas de producción de compuestos epoxi. - Google Patents

Abstract

La invención se refiere a un proceso para disminuir el contenido orgánico de una salmuera empobrecida que procede de la producción de compuesto epoxi que implica una separación por arrastre de vapor y una mineralización con hipoclorito en dos etapas, en condiciones distintas de pH y temperatura.

Description

MÉTODO Y APARATO PARA EL TRATAMIENTO DE EFLUENTES PROCEDENTES DE PLANTAS DE PRODUCCIÓN DE COMPUESTOS EPOXI Campo de la Invención La invención se refiere al tratamiento y recielado de un electrolito en el proceso de síntesis industrial de compuestos epoxi y a la planta de producción relacionada.

Antecedentes de la Invención Los compuestos epoxi tales como óxido de propileno y epiclorhidrina son componentes básicos en la producción de resinas epoxi usadas para pinturas y objetos que incluyen los sofisticados, tales como materiales reforzados con fibra de carbono que se usan cada vez más en la industria aeronáutica.

Los procesos de fabricación de compuestos epoxi se basan en el esquema que se ilustra en lo sucesivo, proporcionando la reacción de un compuesto orgánico insaturado (indicado con la fórmula CH2=CH-R en la que R indica por lo general un grupo alquilo o cloroalquilo) con cloro y álcali, por ejemplo sosa cáustica. La reacción en general se lleva a cabo a través de una primera etapa de generación de ácido hipocloroso (HCIO), una segunda etapa de adición de ácido hipocloroso al doble enlace del compuesto insaturado con formación de la clorhidrina correspondiente (indicada como CH2CI-CH(OH)-R) y una tercera etapa de conversión de la clorhidrina con sosa cáustica para formar el producto final -indicada en lo sucesivo como (¾ -(O)-CH-R y expresaba con la fórmula estructural (I) - y cloruro sódico (salmuera empobrecida).

CH — CH-R (i) En lo sucesivo se hará referencia explícitamente a plantas que proporcionan el acoplamiento de la sección de síntesis del compuestos epoxi a las unidades de cloro-sosa cáustica, pero se entiende que los mismos conceptos se aplican a otras unidades de cloro-álcali (por ejemplo celdas de electrólisis de cloro-potasa cáustica).

El esquema de reacción general de la planta de producción de compuesto epoxi se indica en lo sucesivo. - unidad de cloro-sosa cáustica: 2 NaCI + H2O Cl2 + 2 NaOH + H2 sección de epoxidación: Cl2 + H20 HCIO + HCI CH2=CH-R + HCIO CH2CI-CH (OH) -R CH2CI-CH (OH) -R + NaOH CH2- (O) -CH-R + NaCI HCI + NaOH NaCI + H20 El esquema de reacción indica que cloro y sosa cáustica se usan en una relación molar de 1:2.

Los procesos industriales de mayor relevancia se refieren a la producción de óxido de propileno, expresado mediante la fórmula (I) con R = CH3, y de epiclorhidrina, expresada mediante la fórmula (I) con R = CH2CI, en los que los compuestos insaturados usados son respectivamente propileno (CH2=CH-CH3) y cloruro de alilo (CH2CI-CH=CH2).

Tal como se mostrará en lo que sigue a continuación, la epiclorhidrina también se puede fabricar mediante un proceso alternativo basado en el uso de glicerol, CH2(OH)-CH(OH)-CH2(OH), cuya disponibilidad a un precio conveniente está aumentando de forma creciente. El proceso se articula en tres etapas dadas por la combinación de cloro y oxigeno para formar ácido clorhídrico gaseoso (HCI), la reacción de glicerol con ácido clorhídrico con producción de diclorhidrina (CH2CI-CH(OH)-CH2CI) y por último la conversión de diclorhidrina en epiclorhidrina y salmuera aportada por medio de sosa cáustica: unidad de cloro-sosa cáustica: 2 NaCI + H2O Cl2 + 2 NaOH + H2 -unidad de producción de ácido clorhídrico gaseoso: ¾ + CI2 2 HCI -sección de epoxidación: CH2(OH)-CH(OH)-CH2(OH) + 2 HCI CH2CI-CH(OH)-CH2CI + 2 H20 CH2CI-CH(OH)-CH2CI + NaOH CH2-CH-(O)-CH2CI + NaCI El esquema de reacción indica que cloro y sosa cáustica se usan en una relación molar de 1:1.

Cloro, hidrógeno y sosa cáustica se preparan en una unidad de cloro-sosa cáustica de tipo diafragma o membrana instalada corriente arriba de la planta de producción del compuesto epoxi.

En todos los procesos destinados a producir compuestos epoxi, particularmente en el caso de óxido de propileno y de epiclorhidrina, es importante conseguir el reciclaje de la salmuera empobrecida en la unidad de cloro-álcali corriente arriba: de hecho, si se envía la salmuera de salida, tal como es el presente caso, a una planta de tratamiento externo, la cantidad de cloruro sódico que se pierde es de aproximadamente 100.000 t/a para una capacidad de tamaño de medio a grande, con el consiguiente gran impacto económico pesados sobre la administración de la planta. Sin embargo, el recielaje de la salmuera empobrecida solamente es factible solamente si se reduce previamente el contenido de compuestos orgánicos residuales (expresados en lo sucesivo en términos de demanda química de oxígeno, COD). Dicha operación es bastante difícil de llevar a cabo biológicamente debido al alto contenido de solución salina; además, siendo este tratamiento por lo general un proceso de baja intensidad, requeriría grandes volúmenes y superficies, apenas compatibles con las exigencias normales de los lugares de producción.

La solicitud de patente de Estados Unidos US-20100219372-Al proporciona la reducción de COD de salmueras empobrecidas para la producción de epiclorhidrina a llevar a cabo mediante la combinación de al menos dos tratamientos de naturaleza diferente, entre los que se indican un tratamiento electroquímico genérico, una oxidación química por ejemplo con cloro y sosa cáustica y una cristalización. Los inventores observaron que, desde un punto de vista práctico, el último tratamiento es esencial para la obtención de una salmuera de salida que se puede reciclar de forma eficaz al proceso indicado, es decir, con una COD final no superior a 40 mg/1 de oxígeno. Sin embargo, la etapa de cristalización es larga y laboriosa, lo que implica la separación de cristales de cloruro sódico de la salmuera empobrecida con la formación de aguas madre, la redisolución de los cristales separados para obtener salmuera limpia, una cristalización más completa en una purga de las aguas madre y el reciclaje de la sal correspondiente. Mediante la combinación de dicha etapa con otros tratamientos químicos y electroquímicos mencionadas en la memoria descriptiva, la salmuera obtenida tiene una calidad aceptable en términos de contenido orgánico, pero demasiado rica en cloratos (con una concentración habitual en el orden de magnitud de 1 g/1) y en derivados orgánicos clorados que se forman como una consecuencia natural de dichos tratamientos. La concentración de dichos productos secundarios en la salmuera se debe ajustar adecuadamente mediante métodos conocidos en la téenica, por ejemplo por adsorción sobre carbonos activos (reducción de productos secundarios clorados) y por inyección de sulfito en medio ácido (reducción de cloratos). La combinación de los tratamientos sugeridos en el documento de patente US-20100219372-A1 proporciona valores excesivamente altos de dichos productos secundarios, lo que hace que los tratamientos de reducción pertinentes sean extremadamente perjudiciales.

Por lo tanto, se ha puesto de manifiesto la necesidad de procesos de renovación de salmueras empobrecidas en plantas de producción de compuestos epoxi, caracterizados por la simplicidad del funcionamiento, tamaño reducido y coste razonable.

Sumario de la Invención En las reivindicaciones adjuntas se establecen diversos aspectos de la invención.

En un aspecto, la invención se refiere a un proceso de reducción del contenido orgánico de una salmuera empobrecida originada en la producción de compuestos epoxi por oxidación de una materia prima orgánica con los productos de una unidad de electrólisis de cloro-álcali, que comprenden la primera retirada de una fracción básica de compuestos orgánicos residuales mediante separación por arrastre de vapor de la salmuera empobrecida opcionalmente a pH ajustado entre 3 y 4 después de la inyección de un flujo de agua, seguido de mineralización (es decir, conversión en dióxido de carbono) mediante la oxidación previa con hipoclorito a pH de 3,5 a 5 y a una temperatura de 50-60 °C y la oxidación final en presencia de hipoclorito a un pH de 3 a 4 y a una temperatura de 80 a 95 °C. El término hipoclorito se usa en el presente documento y en lo sucesivo para designar la especie de hipoclorito en forma de sal en equilibrio con el ácido hipocloroso al pH correspondiente, tal como será evidente para los expertos en la materia. En particular, la etapa de separación por arrastre de vapor se usa para retirar la totalidad de sustancias orgánicas volátiles junto con parte de las de mayor punto de ebullición; esto puede tener la ventaja de aliviar con cautela las etapas de oxidación posteriores, de reducir la formación en particular de productos secundarios clorados durante dichas fases. En una realización, la separación por arrastre de vapor puede disminuir la COD de una salmuera habitual gastada (normalmente superior a 10.000 y en ocasiones superior a 30.000 mg/1 de oxigeno) hasta un valor inferior a 2.000-4.000 mg/1 de oxigeno. Dicha cantidad residual es adecuada para ser sometida a un tratamiento de oxidación con hipoclorito; los inventores observaron que la realización de dicha oxidación en dos etapas - es decir una etapa de oxidación previa a pH ligeramente más elevado y baja temperatura, seguido de la oxidación completa a pH más bajo y temperatura más elevada - tiene la ventaja de minimizar la formación de cloratos (con una concentración habitual del orden de magnitud de 0,1 g/1 o inferior) y de productos secundarios clorados. De hecho, la oxidación previa es capaz de reducir aún más la COD, que en una realización es de 800 a 1.500 mg/1 de oxigeno en la salida de la etapa de la oxidación previa. En una realización, la etapa de oxidación previa se lleva a cabo mediante la alimentación de cloro y álcali, por ejemplo sosa cáustica, producida opcionalmente en la misma unidad de electrólisis de cloro-álcali que proporciona los reactivos para la oxidación de la materia prima orgánica. Esto tiene la ventaja de la fabricación del hipoclorito necesario para la oxidación previa por medio de reactivos ya presentes en el sitio. En una realización, la etapa de oxidación previa se lleva a cabo en una celda de electrólisis de salmuera alcalina de tipo indiviso usada por lo general en la fabricación de hipoclorito.

La etapa de oxidación final se lleva a cabo en presencia de hipoclorito a pH de 3 a 4 y a una temperatura de 80 a 95 °C; dicha etapa del proceso proporciona una salmuera recién preparada, que en una realización se caracteriza por una COD no superior a 40 mg/1 de oxigeno, con una concentración de clorato no superior a 0,1 g/1 y un contenido moderado de productos secundarios clorados. La concentración de los dos productos secundarios se puede ajustar opcionalmente antes de recielar la salmuera a la planta mediante tratamientos de absorción sobre carbonos activos y por inyección de sulfito a pH controlado en un intervalo ácido; dichas operaciones se hacen totalmente factibles por la gran disminución de cantidades implicadas con respecto a los procesos de la téenica anterior. De manera similar al caso de la oxidación previa, en una realización, la etapa de oxidación final se lleva a cabo mediante la alimentación de cloro y álcali, por ejemplo sosa cáustica, opcionalmente producidos en la misma unidad de electrólisis de cloro-álcali que proporciona los reactivos para la oxidación de la materia prima orgánica. En una realización, la etapa de oxidación final se lleva a cabo directamente en la unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada, siempre que esta última consista en una celda de diafragma. En el presente documento la expresión celda de diafragma se usa para hacer referencia a una celda de electrólisis equipada con un separador de tipo diafragma sin asbesto que comprende fibras de polímeros fluorados y materiales opcionalmente inorgánicos, tales como óxido de circonio, tal como lo conocerían los expertos en la materia. De hecho, los inventores observaron sorprendentemente que dicha corriente de salmuera se puede introducir en el anolito de las celdas de diafragma sin ningún problema, ya que la naturaleza semipermeable del diafragma hace que el hipoclorito se produzca localmente dentro del propio anolito, comprendiendo dicho hipoclorito una fracción notable de ácido hipocloroso en vista del entorno ácido (pH 3-4), en una cantidad tal que se oxida una parte importante de los compuestos orgánicos residuales in situ. Esta solución no se puede aplicar a la inversa si la unidad de electrólisis de cloro-álcali es de tipo diferente, por ejemplo en el caso de las celdas equipadas con membranas de intercambio iónico como el separador (celdas de membrana): de hecho, la alimentación de una salmuera con una COD de unos pocos cientos de g/1 de oxigeno tal como se puede obtener en la etapa de oxidación previa de acuerdo con la invención provocaría un mal funcionamiento grave de las membranas de intercambio iónico y de los ánodos en el tiempo. Por lo tanto, la etapa de oxidación final en este caso se debe llevar a cabo en una unidad separada, corriente arriba de la celda, mediante la alimentación de cloro y álcali tal como ya se ha mencionado o, en una realización adicional, en una unidad que consiste en una celta de electrólisis de salmuera alcalina de tipo indiviso usado normalmente en la producción de hipoclorito.

En otro aspecto, la invención se refiere a una planta de síntesis de un compuesto epoxi que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada, una unidad de separación por arrastre de vapor de salmuera empobrecida, una unidad de oxidación previa con hipoclorito. En una realización, la unidad de oxidación previa consiste en una celda de electrólisis de salmuera alcalina de tipo indiviso usada normalmente en la producción de hipoclorito. En una realización, la unidad de electrólisis de cloro-álcali consiste en una celda de electrólisis equipada con un separador de diafragma de tipo sin asbesto que comprende fibras de polímero fluorado. En una realización alternativa, la planta comprende adicionalmente una unidad de oxidación final que consiste en un reactor alimentado con cloro y sosa cáustica y la unidad de electrólisis de cloro-álcali consiste en una celda de electrólisis de tipo membrana.

Algunas aplicaciones que ejemplifican la invención se describirán a continuación con referencia a la figura adjunta, que tiene el único fin de ilustrar la disposición reciproca de los diferentes elementos con respecto a dichas aplicaciones de la invención en particular; las figuras, en particular, no se dibujan necesariamente a escala.

Breve descripción de las Figuras La Fig. 1 muestra un esquema de producción de óxido de propileno de acuerdo con la téenica anterior que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali en la que la salmuera empobrecida se envía a una planta de tratamiento externo.

La Fig. 2 muestra un esquema de producción de epiclorhidrina de acuerdo con la técnica anterior que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali en la que la salmuera empobrecida se envía a una planta de tratamiento externo.

La Fig. 3 muestra un esquema de producción de óxido de propileno de acuerdo con la invención que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali de membrana.

La Fig. 4 muestra un esquema de producción de epiclorhidrina a partir de glicerol de acuerdo con la invención que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali de diafragma.

Descripción Detallada de la Invención El esquema que se muestra en la Fig.1 indica que una planta de producción de óxido de propileno de acuerdo con la técnica anterior comprende una unidad de cloro-álcali 7, por ejemplo una celda de cloro-sosa cáustica de tipo diafragma o membrana, alimentada con salmuera obtenida por disolución de una sal sólida 6, por ejemplo cloruro sódico, en agua 5, con la reintegración opcional de la sal recielada 14. Los productos de la unidad de cloro-álcali consisten en cloro 1, catolito 2 - que en el caso de una celda de cloro-sosa cáustica de diafragma contiene de forma indicativa NaOH al 15 % y NaCI al 15 % y en el caso de una celda de cloro-sosa cáustica de membrana contiene un 32 % en peso de solución acuosa de sosa cáustica - e hidrógeno 4. El cloro 1 y el catolito 2, vidrios opcionalmente con agua 5, se alimentan en la unidad de óxido de propileno 10, en la que reaccionan con el propileno 9 de acuerdo con el esquema de reacción que se ha descrito anteriormente. La mezcla de reacción se envía a una unidad de separación 13 que extrae el óxido de propileno 11 y descarga la salmuera empobrecida 12 que corresponde en este caso a todas las cantidades de cloro y sosa cáustica producidas en la unidad de cloro-álcali. En este esquema, se supone que la salmuera empobrecida 12, que contiene cantidades ligeras de sustancias orgánicas además de NaCI al 20 - 25 %, se envía a un tratamiento externo para el cumplimiento de las normas ambientales que se aplican a las aguas residuales industriales. En el caso de una unidad de electrólisis de membrana, el catolito 2, en lugar de ser alimentado directamente al reactor 10, se puede enviar a un evaporador 17 desde la cual se va a reciclar la sal sólida 14, NaOH concentrado 15 que se va a inyectar en el reactor 10 después de la dilución con agua 5 y se extrae el condensado 16. Esta alternativa permite evitar la introducción de NaCI junto con NaOH en el reactor 10 y se usa en el caso de que la unidad de electrólisis esté sobre dimensionada con respecto a la necesidad de producción de óxido de propileno: en este caso, la sosa cáustica concentrada 15 y el cloro 1 adicionales se envían a otros usuarios finales.

El esquema que se muestra en la Fiq.2 se refiere a una planta de producción de epiclorhidrina que usa glicerol como materia prima. La planta comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali de tipo diafragma o membrana 7 alimentada con una sal sólida importada 6 y sal sólida reciclada 14 disuelta en agua 5. Los productos de la unidad de electrólisis de cloro-álcali son los mismos tal como en el caso que se muestra en la Fig.1. En el caso de una unidad de celda de diafragma, la fracción de catolito 2 que supera las necesidades de producción de epiclorhidrina se alimenta a una sección de evaporación-cristalización 17 a partir de la que se extrae la sal sólida a reciclar 14, NaOH concentrado 15 a exportar y el condensado 16. Además, existe la posibilidad de alimentar todo el catolito 2 a la unidad de evaporación-cristalización 17: en dicho caso, la fracción necesaria de NaOH concentrado 15 se envía al saponificador 23 después de la dilución con agua 5 a la vez que se exporta la fracción que supera las necesidades de saponificación. Dicha alternativa evita la alimentación de cloruro sódico junto con sosa cáustica en el saponificador 23.

En el caso de una unidad de celda de membrana, la fracción del catolito 2 que supera las necesidades de producción de epiclorhidrina se alimenta una sección de concentración (no se muestra en la figura) a partir de la que NaOH se extrae a una concentración en peso comercial de un 50 O o.

· Las unidades de evaporación-cristalización y concentración también son necesarias en el caso de que la unidad de electrólisis este sobredimensionar con respecto a las necesidades de producción de epiclorhidrina: en este caso, la sosa cáustica concentrada y el cloro adicionales se envían a otros usuarios finales.

El cloro y el hidrógeno se combinan en la unidad de combustión 18 en la que se produce el HCI anhidro 27 enviado a una unidad posterior 20: aquí, la diclorhidrina 28 se obtiene por reacción de ácido clorhídrico gaseoso con glicerol 19. La diclorhidrina se hace reaccionar con catolíto en el saponificador 23 a partir del cual se extraen la epiclorhidrina 21 y la salmuera empobrecida 12, que contienen cantidades importantes de sustancias orgánicas además de un 20 - 25 % de NaCI. La salmuera empobrecida 12 se envía a un tratamiento externo.

El esquema que se muestra en la Fig. 3 ilustra una realización de la presente invención que se puede aplicar a las plantas de óxido de propileno que comprenden una unidad de electrólisis de cloro-álcali de tipo membrana 7, denominada en lo sucesivo unidad de cloro-sosa cáustica. En este caso, la salmuera empobrecida 12, separada del óxido de propileno 11, tiene una COD habitual de 2.500-3.000 mg/1 de oxígeno y se debe tratar hasta un valor diana de 20-40 mg/1 de oxígeno para que se pueda reciclar a la vez que se evita la descomposición de la membrana y el posible mal funcionamiento del ánodo. Con este fin, la salmuera empobrecida 12 se alimenta a una unidad de separación por arrastre de vapor 29. La operación se lleva a cabo con el fin de concentrar la salmuera empobrecida casi esta saturación, preferentemente sin que alcance la etapa de separación de la sal sólida. Los inventores observaron que la separación por arrastre de vapor, en particular si se lleva a cabo ajustando el pH alrededor de 3-4 mediante adición de ácido clorhídrico, permite una disminución muy acusada de la COD: trabajando en este intervalo con una salmuera de salida que tiene una COD de aproximadamente 2.500-3.000 mg/1 de oxígeno, se puede obtener una solución con un residuo de aproximadamente 1.000-1.500 g/1 de oxígeno. Se encontró que la COD residual depende, además de la COD inicial, de la cantidad de agua 5 inyectada en el catolito 2: de hecho, dicha cantidad de agua indica el caudal de vapor en 29 y por lo tanto la eficacia de la acción de la separación por arrastre. Se puede inyectar agua adicional de forma opcional en la unidad de separación por arrastre 29. La solución en la salida de la separación por arrastre de vapor 29 se alimenta posteriormente a una unidad de oxidación previa 24 suministrada en este caso con cloro y sosa cáustica a una relación molar de 1:2 con un exceso estequiométrico de 2-4 con respecto a las sustancias orgánicas a reducir: la unidad de oxidación previa 24 funciona a un pH de 3,5 a 5 y a una temperatura de 50 a 60 °C. En estas condiciones fue posible disminuir fácilmente la COD residual a valores inferiores a 400-600 mg/1 de oxígeno, con un contenido extremadamente reducido de cloratos y productos secundarios clorados. La solución que sale de la unidad de oxidación previa 24 se alimenta a continuación hasta una unidad de oxidación final 25 que consiste en este caso en un electrolizador de tipo indiviso para la producción de solución de hipoclorito, trabajando en condiciones de funcionamiento óptimo a pH ajustado en el intervalo de 3-4 y a una temperatura de 80-95 °C. En estas condiciones, una salmuera de salida con una COD que varía entre 20 y 40 mg/1 de oxígeno se podría obtener a partir de la unidad de oxidación final 25, compatible el funcionamiento correcto de membranas y ánodos de la unidad de electrólisis de membrana.

La Fig. 4 muestra una realización de la invención con respecto a una planta de producción de epiclorhidrina que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali de tipo membrana 7, en lo sucesivo denominada unidad de cloro-sosa cáustica, del tipo equipado con un diafragma sin asbesto a base de fibras de polímero fluoradas. En este caso, la salmuera empobrecida 12, por lo general caracterizada por valores de COD elevada, por ejemplo 10.000-30.000 mg/1 de oxígeno, se envía como primera etapa del tratamiento a la unidad de separación por arrastre 29. Los inventores pudieron detectar valores de COD residual en la solución de salida 14 inferiores a 4.000 mg/1 de oxígeno y siempre comprendidos entre 2.000 y 3.000 mg/1 de oxígeno mediante el mantenimiento del pH en el intervalo de 3-4 durante la etapa de separación por arrastre y mediante la inyección de agua adicional directamente a la unidad de separación por arrastre 29. La solución de salida de la unidad de separación por arrastre de vapor 29 se envía posteriormente a una unidad de oxidación previa 24 alimentada con cloro y sosa cáustica a una relación molar de 1:1 con un exceso estequiométrico de 2-4 con respecto a las sustancias orgánicas a reducir: la unidad de oxidación previa 24 trabaja a un pH de 3,5 a 5 y a una temperatura de 50 a 60 °C. En estas condiciones era posible disminuir fácilmente la COD residual a valores inferiores a 800-1.000 mg/1 de oxígeno, con un contenido extremadamente reducido de cloratos y productos secundarios clorados. La solución que sale de la unidad de oxidación previa 24, añadida con la sal necesaria 6 y agua 5, a continuación se alimenta a una unidad de oxidación final que en este caso coincide con la unidad de cloro-sosa cáustica de tipo diafragma 7: a continuación, mediante el mantenimiento del pH de los compartimentos anódicos de la unidad de celda de diafragma en 3-4 y la temperatura a 90-95 °C, fue posible obtener sosa cáustica 2 en la salida con una COD residual de solamente 20-40 mg/1 de oxígeno, sin aumento gradual significativo de productos secundarios clorados y cloratos en el ciclo de producción. Además, los inventores observaron que después de la derivación de la unidad de oxidación previa 24 desde el ciclo y llevando a cabo una sola etapa de oxidación dentro de la unidad de cloro-sosa cáustica de tipo diafragma 7, la COD de la sosa cáustica en la salida nunca es inferior a 500-1.000 mg/1 de oxígeno, además con un aumento gradual progresivo de cloratos y productos secundarios clorados.

La descripción anterior no se interpretará como limitante de la invención, que se puede usar de acuerdo con realizaciones diferentes sin apartarse de los alcances de las mismas, y cuya extensión se define únicamente con las reivindicaciones apuntadas.

A lo largo de la descripción y reivindicaciones de la presente solicitud, el término "comprender" y variaciones del mismo tales como "que comprende" y "comprende" no pretenden excluir la presencia de otros elementos, componentes o etapas del proceso adicionales.

El análisis de documentos, acciones, materiales, dispositivos, artículos y similares se incluye en la presente memoria descriptiva únicamente con el fin de proporcionar un contexto para la presente invención. No se sugiere ni se representa que todas y cada una de estas cuestiones formen parte de la base de la téenica anterior o fueran de conocimiento general común en el campo correspondiente a la presente invención antes de la fecha de prioridad de cada reivindicación de la presente solicitud.

Claims (1)

1. REIVINDICACIONES 1. Proceso de reducción del contenido orgánico de una corriente de residuos que consiste en salmuera empobrecida en una planta de síntesis de un compuesto epoxi por oxidación de una materia prima orgánica por medio de los productos de una unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada, que comprende las siguientes etapas secuenciales: a) inyección de un flujo de agua en la salmuera empobrecida que hay que tratar y separación por arrastre de vapor b) oxidación previa con hipoclorito a pIlde 3,5 a 5 y a una temperatura de 50 a 60 °C c) oxidación final en presencia de hipoclorito a pH de 3 a 4 y a una temperatura de 80 a 95 °C obteniendo una salmuera recién preparada. 2. El proceso de acuerdo con la reivindicación 1 en el que dicha salmuera empobrecida tiene una COD superior a 10.000 mg/1 de oxígeno en la entrada de la etapa a) y de 2.000 a 4.000 mg/1 de oxígeno en la salida de la etapa a). 3. El proceso de acuerdo con las reivindicaciones 1 o 2 en el que dicha etapa de separación por arrastre de vapor se produce a pH ajustado entre 3 y 4. 4. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en el que dicha salmuera empobrecida tiene una COD de 400 a 1.500 mg/1 de oxígeno en la salida de la etapa b). 5. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en el que dicha salmuera recién preparada en la salida de la etapa c) tiene una COD no superior a 40 mg/1 de oxigeno. 6. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en el que dicha materia prima orgánica se selecciona de entre el grupo que consiste en propileno, cloruro de alilo y glicerina y dicho compuesto epoxi es óxido de propileno o epiclorhidrina. 7. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en el que dicha etapa de oxidación previa con hipoclorito se lleva a cabo mediante la alimentación de cloro y álcali. 8. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6 en el que dicha etapa de oxidación previa con hipoclorito se lleva a cabo dentro de una celda de electrólisis de tipo indiviso. 9. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores en el que dicha etapa de oxidación final se lleva a cabo en una celda de electrólisis. 10. El proceso de acuerdo con la reivindicación 9 en el que dicha celda de electrólisis es una celda de electrólisis de salmuera alcalina de tipo indiviso. El proceso de acuerdo con la reivindicación 9 en el que dicha etapa de oxidación final se lleva a cabo directamente dentro de la unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada, que consiste en una celda de electrólisis equipada con un separador de diafragma sin asbesto que comprende fibras de polímero fluorado. 11. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores seguido de una o más de las etapas siguientes, simultáneas o secuenciales: d) ajuste de la concentración de productos secundarios clorados por absorción sobre carbono activo q) ajuste de la concentración de clorato por inyección de sulfitos a pH regulado en un intervalo ácido. 13. Planta de síntesis de un compuesto epoxi que comprende una unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada, una unidad de separación por arrastre de vapor de salmuera empobrecida, una unidad de oxidación previa con hipoclorito. 14. La planta de acuerdo con la reivindicación 13 en la que dicha unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada consiste en una celda de electrólisis equipada con un separador de diafragma sin asbesto que comprende fibras de polímero fluorado. 15. La planta de acuerdo con la reivindicación 13 que comprende adicionalmente una unidad de oxidación final que consiste en un reactor alimentado con cloro y sosa cáustica, en donde dicha unidad de electrólisis de cloro-álcali alimentada con salmuera recién preparada consiste en una celda de electrólisis de tipo membrana. 16. La planta de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 13 a 15 en la que dicha unidad de oxidación previa consiste en una celda de electrólisis de tipo indiviso. RESUMEN DE LA INVENCION La invención se refiere a un proceso para disminuir el contenido orgánico de una salmuera empobrecida que procede de la producción de compuesto epoxi que implica una separación por arrastre de vapor y una mineralización con hipoclorito en dos etapas, en condiciones distintas de pH y temperatura. 1/2 Figura 1 Figura 2