MX2012013578A - Aleacion cuya base es niquel. - Google Patents

Abstract

Aleación cuya base es el níquel, que consta (en % en masa) de Si 0.8 - 2.0 %, Al 0.001 - 0.1 %, Fe 0.01 - 0.2 %, C 0.01 - 0.10 %, N 0.0005 - 0.10 %, Mg 0.0001 - 0.08 %, O 0.0001 - 0.010 %, Mn max 0.10 %, Cr max 0.10 %, Cu max 0.50%, S max 0.008 %, resto Ni y las impurezas usuales relacionadas con la producción.

Description

ALEACION CUYA BASE ES NIQUEL Descripción de la Invención La invención se refiere a una aleación cuya base es el níquel .

Las aleaciones cuya base es el níquel se usan entre otras cosas para producir elementos de ignición para motores de combustión interna. Estos electrodos se exponen a temperaturas entre 400°C y 950°C. Adicionalmente la atmósfera cambia entre condiciones reductoras y oxidantes. Esto produce una destrucción de material o bien una pérdida de material debido a corrosión por temperatura elevada en la región de la superficie de los electrodos. La producción de la chispa de encendido provoca una carga adicional (erosión por chispa) . En el punto de base de la chispa de ignición se producen temperaturas de varios 1000 °C, y en el caso de un salto de arco en los primeros nanosegundos fluyen corrientes de hasta 100 A. Con cada salto de chispa se funde y evapora parcialmente un limitado volumen de material en los electrodos, lo cual ocasiona una pérdida de material.

Adicionalmente las oscilaciones del motor aumentan las cargas mecánicas .

Un material de electrodos debiera tener las propiedades siguientes: - una buena estabilidad contra la corrosión por Ref. 236873 temperatura elevada, en particular la oxidación, pero también la sulfuración, carbonizado y nitruración; - una estabilidad contra la erosión que se produce mediante la chispa de ignición; - el material no debiera ser sensible a los termochoques y sólido al calor; - el material debe tener una buena conductividad térmica, una buena conductividad eléctrica y un punto de fusión suficientemente alto; - el material se debe poder procesar bien y ser económico .

En particular las aleaciones de níquel tienen un buen potencial de este espectro de propiedades . En comparación con los metales nobles son económicas, no muestran transformaciones de fase hasta el punto de fusión, como el cobalto o el hierro, son comparativamente insensibles contra carbonización y nitruración, tienen una buena solidez en caliente, una buena estabilidad a la corrosión y son bien deformables y soldables .

El desgaste mediante corrosión por temperatura elevada se puede determinar mediante mediciones de variación de masa y mediante investigaciones metalográficas tras el almacenamiento a temperaturas de prueba predeterminadas .

Para ambos mecanismos de daño, la corrosión por temperatura elevada y la erosión por chispa tiene particular importancia la forma de configuración de la capa de óxido.

Para obtener una configuración de capa de óxido óptima para el caso de uso concreto se conocen diferentes elementos de aleación en las aleaciones cuya base es el níquel .

A continuación todas las indicaciones de concentración son en % en masa, sino se indica expresamente de otro modo.

Por el documento DE 29 36 312 se conoció una aleación de níquel que consta de aproximadamente 0.2 a 3% de Si, aproximadamente 0.5% o menos de Mn, al menos dos metales seleccionados del grupo que consta de aproximadamente 0.2 a 3% de Cr, aproximadamente 0.2 a 3% de Al y aproximadamente 0.01 a 1% de Y, resto níquel.

En el documento DE-A 102 24 891 Al se propone una aleación cuya base es el níquel la cual comprende 1.8 a 2.2% de silicio, 0.05 a 0.1% de itrio y/o hafnio y/o circonio, 2 a 2.4% de aluminio, resto níquel. Este tipo de aleaciones solamente se pueden procesar en condiciones difíciles debido a los elevados contenidos de aluminio y silicio y por consiguiente son poco adecuadas para el uso técnico a escala industrial .

En el documento EP 1 867 739 Al se propone una aleación cuya base es el níquel la cual contiene 1.5 a 2.5% de silicio, 1.5 a 3% de aluminio, 0 a 0.5% de manganeso, 0.5 a 0.2% de titanio en combinación con 0.1 a 0.3% de circonio, siendo que el circonio se puede sustituir total o parcialmente por el doble de la masa de hafnio.

En el documento DE 10 2006 035 111 Al se propone una aleación cuya base es el níquel que contiene 1.2 a 2.0% de aluminio, 1.2 a 1.8% de silicio, 0.001 a 0.1% de carbono, 0.001 a 0.1% de azufre, máximo 0.1% de cromo, máximo 0.01% de manganeso, máximo 0.1% de cobre, máximo 0.2% de hierro, 0.005 a 0.06 de magnesio, máximo 0.005 de plomo, 0.05 a 0.15 de Y y 0.05 a 0.10% de hafnio o lantano o en cada caso 0.05 a 0.10% de hafnio y lantano, resto níquel e impurezas debidas a la producción.

En el folleto "Alambres de ThyssenKrupp VDM Industria Automotriz" se describe en la página 18 una aleación de acuerdo al estado de la Técnica - NiCr2 nSi con 1.4 a 1.8% de Cr, máximo 0.3% de Fe, máximo 0.5% de C, 1.3 a 1.8% de Mn, 0.4 a 0.65% de Si, máximo 0.15% de Cu y máximo 0.15% de Ti. Ejemplarmente se especifica en la tabla 1 una carga TI de esta aleación. Además se especifica en la tabla 1 la carga T2 que se fundió con 1% de Si, 1% de Al y 0.17% de Y de acuerdo al documento DE 2936312. En estas aleaciones se llevó a cabo una prueba de oxidación a 900 °C al aire, siendo que la prueba se interrumpió cada 96 horas y se determinó la variación de masa de las pruebas por oxidación (variación neta de la masa) . La figura 1 muestra que TI desde el comienzo tiene una variación de masa negativa. Es decir, las partes del óxido que se formó durante la oxidación se desprendieron de la prueba, de manera que la pérdida de masa por desprendimiento de óxido es mayor que el aumento de masa por oxidación. Esto es desfavorable en virtud de que la formación de la capa protectora en los sitios desprendidos siempre debe comenzar de nuevo. El comportamiento de TI es más favorable. Allí predomina en las primeras 192 horas el aumento de masa por oxidación. Solamente después de esto es mayor la disminución de masa por desprendimientos que el aumento de masa por oxidación, siendo que la pérdida de masa de T2 es notablemente menor que la de TI. Es decir, una aleación de níquel con aproximadamente 1% de Si, aproximadamente 1% de Al y 0.17% de Y se comporta notablemente mejor que una aleación de níquel con 1.5% de Cr, 1.5% de Mn y 0.5% de Si.

La finalidad del objeto de la invención es proporcionar una aleación cuya base es el níquel el cual conduce a un aumento de la vida útil de los componentes producidos con ella, lo cual se logra mediante el aumento de la estabilidad a la erosión y corrosión por chispa con simultánea buena capacidad de deformación y soldadura (procesamiento) .

La finalidad del objeto de la invención se logra mediante una aleación cuya base es el níquel que (en % en masa) consta de Si 0.8 - 2.0% Al 0.001 a 0.10% Fe 0.01 a 0.20% C 0.001 - 0.10% N 0.0005 - 0.10% Mg 0.0001 - 0.08% O 0.0001 a 0.010% Mn max. 0.10% Cr max. 0.10% Cu max. 0.50% S max. 0.008% Ni resto y las impurezas usuales debidas a la producción.

Las configuraciones preferidas del objeto de la invención se desprenden de las reivindicaciones subordinadas.

Inesperadamente se comprobó que la adición de silicio es más favorable para la estabilidad a la erosión y corrosión por chispa que la adición de aluminio.

El contenido de silicio se encuentra entre 0.8 y 2.0%, siendo que preferiblemente es posible ajustar contenidos definidos dentro de los intervalos de esparrancado : 0.8 a 1.5% o 0.8 a 1.2%.

Esto es válido de igual manera para el elemento aluminio, el cual se ajusta en contenidos entre 0.001 a 0.10%. Los contenidos preferidos se pueden dar como sigue: 0.001 a 0.05%.

Igualmente es válido para el elemento hierro, el cual se ajusta en contenidos entre 0.01 a 0.20%. Los contenidos preferidos se pueden dar como sigue: 0.01 a 0.10% o 0.01 a 0.05%.

El carbono se ajusta de igual manera en la aleación, y específicamente en contenidos entre 0.001 0.10%. Preferiblemente los contenidos se pueden ajustar en la aleación como sigue: 0.001 a 0.05%.

Igualmente se ajustan el nitrógeno en la aleación, y específicamente en contenidos entre 0.0005 - 0.10%. Preferiblemente los contenidos se pueden ajustar en la aleación como sigue: 0.001 a 0.05%.

El magnesio se ajusta en contenidos de 0.0001 a 0.08%. Preferiblemente existe la posibilidad de ajustar este elemento en la aleación como sigue: 0.005 a 0.08%.

La aleación puede contener además calcio en contenidos entre 0.0002 y 0.06%.

El contenido de oxigeno se ajusta en la aleación con un contenido de 0.0001 a 0.010%. Preferiblemente es posible ajustar el contenido de oxigeno siguiente: 0.0001 a 0.008% .

Los elementos Mn y Cr se pueden dar en aleación como sigue: Mn max. 0.10% Cr max. 0.10% siendo que preferiblemente se dan los intervalos siguientes: Mn > 0 hasta max. 0.05% Cr > 0 hasta máx. 0.05%.

Además es favorable adicionarle itrio a la aleación con un contenido de 0.03% a 0.20%, siendo que un intervalo preferido es: 0.05 a 0.15%.

Una posibilidad adicional es adicionarle hafnio a la aleación con un contenido de 0.03% a 0.25%, siendo que un intervalo preferible es: 0.03 a 0.15%.

Igualmente es posible adicionarle circonio a la aleación con un contenido de 0.03 a 0.15.

También es posible la adición de Cer con un contenido de 0.03 a 0.15.

Además es posible adicionar lantano con un contenido de 0.03 a 0.15%.

La aleación puede contener Ti con un contenido máximo de 0.15%.

El contenido de cobre se limita a un máximo de 0.50%, preferible se encuentra en 0.20% como máximo.

Finalmente es posible que como impurezas se den además los elementos cobalto, tungsteno, molibdeno y plomo en los contenidos siguientes: Co max . 0 , , 50% w max . 0. .10% Mo max. 0. .10% Pb max . 0. .005% Zn max . 0. .005% La aleación cuya base es el níquel de conformidad con la invención preferiblemente se usa como material para electrodos y elementos de ignición de motores de combustión interna, en particular bujías para motores a gasolina.

Mediante los ejemplos siguientes el objeto de la invención será explicado con más detalle.

Ej emplos : La tabla 1 muestra composiciones de aleaciones que pertenecen al estado de la técnica.

En la tabla 2 se representan ejemplos de aleaciones cuya base es el níquel que no son de conformidad con la invención, que tienen 1% de aluminio y diversos contenidos de elementos afines al oxigeno: Ll contiene 0.13% de Y, L2 0.18% de Hf, L3 0.12% de Y y 0.20% de Hf, L4 0.13% de Zr, L5 0.043% de Mg y L6 0.12% de Se. Estas cargas contienen además diferentes contenidos de oxigeno en el intervalo de 0.001% a 0.004% y contenidos de Si < 0.01%.

En la tabla 3 se representan ejemplos de aleaciones cuya base es el níquel que son de conformidad con la invención, que tienen aproximadamente 1% de silicio y diferentes contenidos de elementos afines al oxigeno: El y E2 contienen en cada caso aproximadamente 01% de Y, E3 , E4 y E5 contienen en cada caso aproximadamente 0.20% de Hf, E6 y E7 contienen en cada caso aproximadamente 0.12% de Y y 0.14 o 0.22 de Hf, E8 y E9 contienen en cada caso 0.10% de Zr, E10 0.037% de Mg, Ell contiene 0.18% de Hf y 0.055% de Mg, E12 contiene 0.1% de Y y 0.065% de Mg y E13 0.11% de Y y 0.19% de Hf y 0.059% de Mg. Estas cargas contienen además diferentes contenidos de oxigeno en el intervalo de 0.002% a 0.007% y contenidos de Al de entre 0.003 y 0.035%.

En estas aleaciones se llevó a cabo, al igual que en las aleaciones de la tabla 1, una prueba de oxidación a 900 °C al aire, siendo que la prueba se interrumpió cada 24 horas y se determinó la variación de la masa de las pruebas por la oxidación (variación neta de la masa mN) . En estas pruebas las muestras se encontraban en crisoles de cerámica, de manera que los óxidos eventualmente desprendidos se recogieron. Mediante pesada de los crisoles antes de la prueba (mT) y pesada de los crisoles con los desprendimientos recogidos y la muestra (mG) en cada caso durante la interrupción de la prueba es posible determinar la cantidad de los óxidos desprendidos (mA) en combinación con la variación neta de masa. m¾ = mo - mT - t% Se comprobó que todas las cargas de la tabla 2 y 3 con excepción de la carga L6 que contiene Se no muestran desprendimientos (figura 2) . Esto es una mejora notable en comparación con las cargas de acuerdo al estado de la técnica de la tabla 1 y la figura 1. La figura 3 muestra la variación neta de masa para todas las cargas de las tablas 2 y 3, siendo que para la carga L6 se anotó adicionalmente la variación de masa debido a desprendimientos .

La figura 3 muestra que las aleaciones que contienen 1% de Al muestran todas un mayor aumento de masa por oxidación que las aleaciones que contienen 1% de Si de la tabla 3.· Por este motivo, de conformidad con la invención el contenido de aluminio se limita a máximo 0.10%. Un contenido demasiado bajo de aluminio aumenta los costos. Por este motivo el contenido de aluminio es mayor igual 0.001%.

Como se puede apreciar en la figura 3, las aleaciones NiSi con Mg (E10) muestran un aumento de masa particularmente pequeño, es decir una estabilidad particularmente buena a la oxidación. Esto quiere decir que el Mg mejora la estabilidad a la oxidación en las fundiciones que contienen Si. Además, ninguna de las aleaciones que contienen Si de la figura 3 muestra desprendimientos a diferencia de las aleaciones de la figura 1. Esto significa también, que también Y, Hf y Zr, en cuanto se adicionen en cantidades suficientes, mejoran la estabilidad a la oxidación aunque también parcialmente con una velocidad de oxidación un poco mayor en comparación con Mg. También las aleaciones que contienen Al no muestran desprendimientos en virtud de las adiciones de Y, Hf y/o Zr, con excepción de la aleación LB2174 que contiene Se, sino solamente una mayor velocidad de oxidación en comparación con las aleaciones que contienen Si.

Los límites reivindicados para la aleación se pueden fundamentar por lo tanto individualmente como sigue: Es necesario un contenido mínimo de 0.8% de Si para obtener la estabilidad a la oxidación y el efecto incrementado del Si. Con mayores contenidos de Si empeora la capacidad de procesamiento. Por este motivo, el límite superior se establece en 2.0% en peso de Si.

El aluminio empeora la estabilidad a la oxidación con la adición en el intervalo de 1%. Por este motivo el contenido de aluminio se limita a máximo 0.10%. Un contenido demasiado bajo de Al aumenta los costos. Por este motivo el contenido de Al se establece mayor igual 0.001%.

El hierro se limita a 0.20% en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación. Un contenido demasiado bajo de Fe aumenta los costos al producir la aleación. Por este motivo el contenido de Fe es mayor o igual 0.01%.

El contenido de carbono debiera ser inferior a 0.10% para asegurar la facilidad de procesamiento. Los contenidos de C demasiado pequeños ocasionan costos mayores durante la producción de la aleación. Por este motivo el contenido de carbono debiera ser superior a 0.001%.

El nitrógeno se limita a 0.10% en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación. Contenidos de N demasiado bajos ocasionan mayores costos durante la producción de la aleación. Por este motivo el contenido de nitrógeno debiera ser superior a 0.0005%.

Como muestra la figura 3, la aleación NiSi con Mg (E10) tiene un aumento de masa particularmente pequeña, es decir una estabilidad a la oxidación particularmente buena, de manera que es favorable un contenido de Mg. También contenidos ya muy pequeños de Mg mejoran la facilidad de procesamiento, mediante el enlace de azufre, mediante lo cual se evita que se presenten eutécticos NiS de bajo punto de fusión. Por este motivo se requiere un contenido mínimo de 0^0001% para Mg. Con contenidos demasiado altos se pueden producir fases Ni-Mg intermetálicas que nuevamente empeoran notablemente la facilidad de procesamiento. Por este motivo el contenido de Mg se limita a 0.08%.

El contenido de oxigeno debe ser inferior a 0.010% para poder asegurar que se pueda producir la aleación. Los contenidos de oxigeno demasiado bajos ocasionan costos mayores. Por este motivo el contenido de oxigeno debe ser superior a 0.0001%.

El manganeso se limita a 0.1% en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación.

El cromo se limita a 0.10% en virtud de que este elemento no es conveniente, como lo muestra el ejemplo de TI en la figura 1.

El cobre se limita a 0.50% en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación.

Los contenidos de azufre se debieran mantener lo más bajo posibles en virtud de que este elemento con actividad tenso-activa menoscaba la estabilidad a la oxidación. Por este motivo se establecen 0.008% como máximo.

Al igual que el Mg, ya muy reducidos contenidos de Ca mejoran en procesamiento, mediante el enlace de azufre, con lo cual se evita que se presenten eutécticos NiS de bajo punto de fusión. Por este motivo se requiere para el Ca un contenido mínimo de 0.0002%. Si los contenidos son demasiado elevados es posible que se presenten fases Ni-Ca intermetálicas, las cuales nuevamente empeoran notablemente el procesamiento. Por este motivo el contenido de Ca se limita a O .06%.

Se requiere un contenido mínimo de 0.03% de Y, para obtener el efecto del Y que incrementa la estabilidad a la oxidación. Por motivos de costo el límite superior se establece en 0.20%.

Se requiere un contenido mínimo de 0.03% de Hf, para obtener el efecto del Hf que incrementa la estabilidad a la oxidación. Por motivos de costo el límite superior se establece en 0.25%.

Se requiere un contenido mínimo de 0.03% de Zr, para obtener el efecto del Zr que incrementa la estabilidad a la oxidación. Por motivos de costo el límite superior se establece en 0.15%.

Se requiere un contenido mínimo de 0.03% de Ce, para obtener el efecto del Ce que incrementa la estabilidad a la oxidación. Por motivos de costo el límite superior se establece en 0.15%.

Se requiere un contenido mínimo de 0.03% de La, para obtener el efecto del La que incrementa la estabilidad a la oxidación. Por motivos de costo el límite superior se establece en 0.15%.

La aleación puede contener hasta 0.15% de Ti, sin que esto empeore sus propiedades.

El cobalto se limita a máximo 0.50% en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación.

El molibdeno se limita a 0.10% como máximo en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación. Lo mismo también es aplicable al tugsteno y al vanadio .

El contenido de fósforo debiera ser inferior a 0.020% en virtud de que este elemento con actividad tenso-activa menoscaba la estabilidad a la oxidación.

El contenido de boro se debiera mantener lo más bajo posible en virtud de que este elemento con actividad tenso-activa menoscaba la estabilidad a la oxidación. Por este motivo se establecen 0.005% de B como má imo.

El Pb se limita a máximo 0.005% en virtud de que este elemento reduce la estabilidad a la oxidación. Lo mismo es aplicable para el Zn.

Tabla 1: Composición de aleaciones de acuerdo al estado la técnica Tabla 2: Análisis de las cargas que contienen aproximadamente 1% de Al (cargas que no son de conformidad con la invención) Tabla 3: Análisis de las cargas que contienen aproximadamente 1% de Si y <0.05%. de Al (cargas de conformidad con la invención) Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (23)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones :

1. Aleación cuya base es el níquel, caracterizada porque, en % en masa, consta de Si 0.8 - 2.0%, Al 0.001 a 0.1%, Fe 0.01 a 0.2%, C 0.001 -0.10%, N 0.0005 - 0.10%, Mg 0.0001 - 0.08%, O 0.0001 a 0.010%, Mn raax. 0.10%, Cr max. 0.10%, Cu max. 0.50%, S max. 0.008%, resto Ni y las impurezas usuales debidas a la producción .

2. Aleación de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Si de 0.8 a 1.5%.

3. Aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 o 2, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Si de 0.8 a 1.2%.

4. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Al de 0.001 a 0.05%.

5. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Fe de 0.01 a 0.10%.

6. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Fe de 0.01 a 0.05%.

7. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de C de 0.001 a 0.05% y en % en masa un contenido de N de 0.001 a 0.05%.

8. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Mg de 0.005 a 0.08%.

9. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Ca de 0.0002 a 0.06%.

10. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de O de 0.0001 a 0.008%.

11. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Mn de máximo 0.05%, y en % en masa tiene un contenido de Cr de máximo 0.05%.

12. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 11, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Y de 0.03 a 0.20%.

13. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Y de 0.05 a 0.15%.

14. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 13, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Hf de 0.03 a 0.25%.

15. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 14, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Hf de 0.03 a 0.15%.

16. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 15, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Zr de 0.03 a 0.15%.

17. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 16, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Ce de 0.03 a 0.15%.

18. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 17, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de La de 0.03 a 0.15%.

19. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 18, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Ti de máximo 0.15%.

20. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 19, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Cu de máximo 0.20%.

21. Aleación de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 20, caracterizada porque, en % en masa, tiene un contenido de Co de máximo 0.50%, en % en masa tiene un contenido de de máximo 0.10%, en % en masa tiene un contenido de Mo de máximo 0.10% y en % en masa tiene un contenido de V de máximo 0.10%, un contenido de P de máximo 0.020%, un contenido de B de máximo 0.005%, un contenido de Pb de máximo 0.005% y un contenido de Zn de máximo 0.005%.

22. Uso de la aleación cuya base es el níquel de conformidad con cualquiera o varias de las reivindicaciones 1 a 21 como material de electrodo para elementos de ignición de motores de combustión interna.

23. Uso de conformidad con la reivindicación 22 como material de electrodo para bujías de motores a gasolina.