MX2012004353A

MX2012004353A - Sistema de ascensor y medio de soporte de carga para un sistema de este tipo.

Info

Publication number: MX2012004353A
Application number: MX2012004353A
Authority: MX
Inventors: Ernst Ach; Danilo Peric; Oliver Berner
Original assignee: Inventio Ag
Priority date: 2009-10-14
Filing date: 2010-10-06
Publication date: 2012-09-07
Also published as: KR20120083907A; US20120211310A1; AU2010305872A1; ZA201202550B; EP2488436B1; HK1174320A1; CL2012000935A1; CA2777541A1; WO2011045215A1; RU2012117956A; ES2567783T3; CN102574665A; CN102574665B; BR112012008407A2; EP2488436A1; MY183948A

Abstract

La invención se refiere a un sistema de ascensor con un medio de soporte de carga y a un medio de soporte de carga para soportar y/o mover al menos una cabina de ascensor (3) en un sistema de ascensor (1), en el que el medio de soporte de carga (12) puede ser guiado y accionado al menos por medio de una polea (4), en. particular una polea de tracción (4.1) de una máquina de accionamiento (2) de un sistema de ascensor (1), y el medio de soporte de carga (12) comprende un cuerpo (15) fabricado de un polímero y al menos un miembro de tensión (22) incrustado en el cuerpo (15), que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga (12) y que está fabricado de alambres (42) y está presente como un cordón o cable, en el que un alambre (43) más grueso con diámetro máximo d del alambre en el miembro de tensión (22) presenta una tensión de flexión sb en un intervalo de sb = 350 N/mm2 a 900 N/mm2, durante la flexión del miembro de tensión (18) alrededor de un radio mínimo de flexión r, y en el que la tensión de flexión ab resulta como una función del módulo de elasticidad E y del diámetro máximo d del alambre (26), de acuerdo con la siguiente ecuación: sb = (d*E)/2r, en la que el medio de soporte de carga (12) en el sistema de ascensor (1) se extiende alrededor de una polea más pequeña con diámetro mínimo D de la polea, cuyo diámetro D de la polea corresponde como máximo al doble del radio mínimo de flexión r: D = 2r.

Description

SISTEMA DE ASCENSOR Y MEDIO DE SOPORTE DE CARGA PARA UN SISTEMA DE ESTE TIPO Objeto de la invención es un sistema de ascensor así como un medio de soporte de carga para mover una cabina de ascensor en un sistema de ascensor de este tipo.

Los sistemas de ascensores del tipo de acuerdo con la invención presentan habitualmente una cabina de ascensor y la mayoría de las veces un contrapeso conectado con la cabina de ascensor, que son móviles en una caja de ascensor o a lo largo de instalaciones de guía independientes. Para la generación del movimiento, el sistema de ascensor presenta al menos un accionamiento con al menos una polea motriz, respectivamente, que colaboran a través de medios de accionamiento y/o medios de soporte de carga con la cabina de ascensor y, dado el caso, con el contrapeso. Los medios de soporte de carga soportan la cabina de ascensor y el contrapeso y los medios de accionamiento transmiten las fuerzas de accionamiento necesarias sobre éstas. Pero con frecuencia el medio de accionamiento asume al mismo tiempo también la función de soporte. Por lo tanto, a continuación, para mayor simplicidad, los medios de soporte de carga y/o los medios de accionamiento se designan sólo todavía como medios de soporte de carga.

Ya muy pronto en la historia de los ascensores se puede constatar el deseo de motores pequeños y ligeros y el conocimiento de que diámetros menores del cable posibilitan la utilización de poleas motrices más pequeñas y, por lo tanto, motores más pequeños (ver DE 6338 de 1878) . También se conoce el empleo de cables planos ya en esta época (ídem) . También la tracción insuficiente de cables de acero sobre poleas motrices, fundidas o de acero se convirtió pronto en un tema de manera que los primeros ensayos con poleas motrices envueltas y medios de soporte de carga envueltos se pueden fechar a comienzos del siglo XX (ver US 1047330 de 1912), trabajando en aquel momento con preferencia con cuero como material de envoltura. Con la preparación de material de envoltura sintético adecuado a través de la industria de polímero comenzaron en los años 1970 los fabricantes de ascensores a utilizar medios de soporte de carga envueltos con polímero (ver US 1362514 de 1974) , jugando desde el principio el poliuretano como material de envoltura un papel importante (ídem) .

El comportamiento de los miembros de tensión metálicos en la envoltura de polímero tiene una importancia central para la duración de vida útil de un medio de soporte de carga. Esto ha conducido a diferentes propuestas para reglas de diseño sencillas, de acuerdo con las cuales un medio de soporte de carga debe poder fabricarse con miembros de tensión metálicos y con una envoltura de polímero.

Por ejemplo, el documento EP1555234 publica una correa trapezoidal como medios de soporte de carga de un sistema de ascensor con miembros de tensión de alambres de acero trenzados, en la que el área de la sección transversal total de todos los miembros de tensión debe representar del 30 % al 40 % del área de la sección transversal total de los medios de soporte de carga. Los miembros de tensión deben estar fabricados de al menos 50 alambres individuales con un diámetro lo más reducido posible, respectivamente. En la figura 5 del documento EP1555234 se representa un miembro de tensión de este tipo con un cordón central de dos capas 1+6+12 y 8 cordones exteriores 1+6, sin que se den datos concretos sobre los diámetros de los alambres individuales o de la polea motriz. Para los miembros de tensión en conjunto se indica un diámetro de aproximadamente 2 mm o menos .

También el documento EP1640307A publica miembros de tensión en forma de correa envueltos un elastornero como medios de soporte de carga de un ascensor, en los que toda la anchura de la suspensión en forma de correa colabora con la polea motriz. De esta manera, debe conseguirse una distribución mejorada de la presión del cable sobre los miembros de tensión individuales . Partiendo de las normas para cables de ascensor de acero, que prescriben una relación entre el diámetro de las poleas motrices D y el diámetro del cable de acero d de D/d > 40, se propone en el documento EP1640307A un diseño de los medios de soporte de carga de acuerdo con la siguiente fórmula: Pmax = (2F/Dw) con Pmax = presión máxima del cable; F = fuerza de tracción; D = diámetro de la polea motriz; w = anchura de la correa. Los miembros de tensión están fabricados, respectivamente, de un cordón central de una capa 1+6 y 6 cordones exteriores de una capa 1+6, teniendo los alambres centrales de los cordones, respectivamente, diámetro mayor que los alambres exteriores que lo rodean.

También US546185B publica miembros de tensión con cordones, cuyos alambres centrales tienen, respectivamente, un diámetro mayor que los alambres exteriores que los rodean, en relación con ascensores, cintas transportadoras y neumáticos pesados . También aquí los miembros de tensión deben estar incrustados en un polímero, aquí especialmente goma. A través de la selección de una relación del diámetro del alambre central con respecto a los alambres exteriores de 1,05 a 1,5 deben resultar cordones o bien cables como miembros de tensión, que permiten una buena penetración a través del material de envoltura de elastomero. Los alambres están indicados con diámetros en el intervalo de 0 15 mm a 1,2 mm, el diámetro de los miembros de tensión en el intervalo de 3 a 20 mm.

También en US 4947638B se trata de exponer una fórmula para el diseño de miembros de tensión en envolturas de elastomero, que garantiza una penetración suficiente del miembro de tensión con material de envoltura de elastómero, teniendo en cuenta aquí, sin embargo, también el módulo-E de los alambres y la relación de las longitudes de colocación de los cordones exteriores alrededor del cordón central y de los cordones en sí mismos.

Como muestra a modo de ejemplo la literatura indicada anteriormente, en la fabricación de ascensores y, en particular, en el campo de la colaboración de la polea motriz y los medios de soporte de carga, tienen siempre de nuevo interés temas tales como buena tracción, poleas motrices pequeñas y, por lo tanto, motores ligeros pequeños, la distribución de las fuerzas producidas sobre los miembros de tensión de los medios de soporte de carga o la conexión de miembros de tensión metálicos con el material de la envoltura. De la misma manera, existe una necesidad latente de un método / fórmula sencillo, que posibilite un diseño de los miembros de tensión en medios de soporte de carga envueltos. La rentabilidad con componentes ligeros, economizadores de espacio y fáciles de fabricar está en este caso con frecuencia en contradicción con la duración de vida útil de componentes importantes de ascensor y, en particular, en contradicción con los requerimientos de una duración de vida útil larga de los medios de soporte de carga en el sistema de ascensor.

La presente invención tiene el cometido de crear un sistema de ascensor del tipo descrito al principio, que tiene en cuenta al menos algunos de estos temas y en este caso muestra una buena rentabilidad con una duración de vida útil suficiente de los medios de soporte de carga.

De acuerdo con la invención este cometido se soluciona a través de las características de las reivindicaciones independientes de la patente .

El sistema de ascensor comprende al menos una polea, a través de la cual está guiado un medio de soporte de carga (12), que mueve al menos una cabina de ascensor. De manera ventajosa, el medio de soporte de carga mueve al mismo tiempo también un contrapeso. La al menos una polea en el sistema de ascensor es una polea motriz, que pertenece a una máquina de accionamiento y que es accionada por ésta de forma giratoria. El medio de soporte de carga guiado sobre la polea motriz es movido por medio de tracción por la polea motriz y transmite este movimiento sobre la cabina conectada con el medio de soporte de carga y, dado el caso, el contrapeso. Pero con preferencia, el medio de soporte de carga no sólo transmite el movimiento sobre la cabina y en todo caso sobre el contrapeso, sino que la soporta al mismo tiempo. La polea motriz está dispuesta con preferencia sobre un árbol del motor de accionamiento y está configurada de manera especialmente ventajosa en una sola pieza con este árbol.

De acuerdo con el tipo de suspensión 1:1, 2:1 o también más alto, el sistema de ascensor comprende solamente la polea motriz (suspensión 1:1) o, en cambio, todavía otras poleas diferentes, sobre las que el medio de soporte de carga está guiado. Estas poleas pueden ser poleas de desviación, poleas de guía, poleas de soporte de cabina, poleas de soporte de contrapeso. Por razones de espacio, se prefieren poleas con diámetros pequeños y con respecto a motores más pequeños más ligeros se prefieren especialmente también poleas motrices con diámetros pequeños. El número de las poleas y sus diámetros dependen de la suspensión y de la composición de los componentes individuales de un ascensor en la caja de ascensor. Así, puede suceder que las poleas tengan en un sistema de ascensor diámetros de diferente tamaño. En este caso, las poleas pueden ser tanto mayores como también menores que la polea motriz. Cuando se habla aquí de poleas, éstas pueden estar configuradas no sólo en forma de polea, sino que pueden estar configuradas también en forma cilindrica, similar a un árbol. Pero su función, independientemente de esta cuestión de la configuración, es una desviación, soporte o accionamiento del medio de soporte de carga.

Hay que indicar aquí que por caja de ascensor no se entiende forzosamente un espacio cerrado, sino, muy en general, la construcción, que establece la mayoría de las veces a través de los llamados carriles de guía la trayectoria de movimiento de la cabina y, dado el caso, el contrapeso y en o junto al cual están alojados actualmente, en general, también todos los componentes del accionamiento (ascensor sin sala de máquinas) .

El medio de soporte de carga guiado alrededor de las poleas comprende un cuerpo fabricado de un polímero y al menos un miembro de tensión incrustado en el cuerpo y que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga. El miembro de tensión está fabricado de alambres, en particular de alambres de acero con alta resistencia y está presente como cordón o cable, en el que todos los alambres pueden ser del mismo espesor y pueden tener el mismo diámetro. Pero también es posible utilizar alambres de diferente espesor con diferentes diámetros. Para conseguir un sistema de ascensor con costes reducidos para el mantenimiento del medio de soporte de carga, se selecciona un medio de soporte de carga, en el que la tensión de flexión ab del alambre con diámetro máximo d del alambre en el miembro de tensión durante el avance sobre una polea con diámetro mínimo D de la polea en el sistema de ascensor planificado está en un intervalo de ab = 350 N/mm2 a 900 N/mm2. Si se seleccionan las tensiones de flexión para el alambre más grueso en este intervalo de tensión, entonces la capa del alambre más grueso en el miembro de tensión no tiene ya una importancia tan elemental como se ha supuesto hasta ahora. Es decir, que con tensiones en este intervalo es posible emplear el alambre más grueso no ya como hasta ahora sólo en el centro del miembro de tensión, sino que se pueden seleccionar también configuraciones de alambre, en las que un alambre con el diámetro máximo está presente, por ejemplo, en una capa de alambre o de cordón exterior.

La tensión de flexión ob del alambre más grueso en un miembro de tensión de un medio de soporte de carga de ascensor resulta aproximadamente como una función del diámetro mínimo D de la polea, sobre el que está guiado el medio de soporte de carga, del módulo de módulo de elasticidad E (de forma abreviada llamado también módulo-E) del alambre más grueso y de su diámetro d de alambre de acuerdo con la siguiente ecuación: ob = (d*?) /D. Teniendo en cuenta esta relación, se pueden adaptar mutuamente la composición del ascensor con sus diámetros de polea posiblemente diferentes y el medio de soporte de carga con su al menos un miembro de tensión y su envoltura.

Si se selecciona la tensión de flexión ob, que es inducida durante el avance del medio de soporte de carga sobre una polea de diámetro mínimo D de la polea, en el alambre del miembro de tensión, que tiene el diámetro máximo del alambre, en el intervalo de 450 N/mm2 a 750 N/mm2, se eleva la duración de vida útil del miembro de tensión. Los mejores resultados con respecto a la duración de vida útil y la rentabilidad se consiguen con medios de soporte de carga, cuyos miembros de tensión experimentan durante el avance del medio de soporte de carga sobre una polea con diámetro mínimo D de la polea en sus alambres más gruesos una tensión de flexión ab en el intervalo de ab = 490 N/mm2 a 660 N/mm2.

Los datos mencionados anteriormente se aplican especialmente para los tipos habituales de alambre de acero, cuyos módulos-E están entre 140 kN/mm2 y 230 kN/mm2; y especialmente para alambres de acero inoxidables con módulos-E entre 150 kN/mm2 y 160 kN/mm2 así como de aceros aleados de alta resistencia con módulos-E entre 160 kN/mm2 y 230 kN/mm2.

Para alambres de acero con un módulo de elasticidad medio desde aproximadamente 190 kN/mm2 hasta aproximadamente 210 kN/mm2 para alambres con el diámetro máximo D del alambre en el miembro de tensión de un medio de soporte de carga, han resultado valores muy buenos para la duración de vida útil con rentabilidad suficiente, cuando la relación del diámetro D de la polea más pequeña en el sistema de ascensor con respecto al diámetro d del alambre más grueso en el miembro de tensión está en el intervalo de D/d = 200 a 600, con preferencia en el intervalo de D/d = 300 a 500.

De manera especialmente rentable se puede configurar un sistema de ascensor descrito anteriormente cuando la polea con el diámetro mínimo D de la polea es la polea motriz, puesto que entonces se puede emplear un motor ligero pequeño. Si todas las poleas son igual de pequeñas que la polea motriz, entonces también la necesidad de espacio para estas poleas es reducida, lo que puede reducir ciertamente la duración de vida útil del medio de soporte de carga.

Si el medio de soporte de carga comprende más de un miembro de tensión (18), que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga (12) y estos miembros de tensión, considerados en la anchura del medio de soporte de carga, están dispuestos en un plano adyacentes entre sí y distanciados unos de los otros, entonces se pueden utilizar, en general, poleas con diámetros más pequeños y un motor más ligero más pequeño en el sistema de ascensor que en el caso de utilización de medios de soporte de carga de la misma capacidad de soporte, que sólo presentan un miembro de tensión o varios miembros de tensión superpuestos en diferentes "capas". De esta manera, se pueden ahorrar espacio y costes.

Si se provee el medio de soporte de carga sobre su lado de tracción dirigido hacia la polea motriz con varias nervaduras que se extienden paralelas en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga y al mismo tiempo la polea motriz en su periferia con muescas que se extienden en dirección circunferencial y que corresponden con las nervaduras del medio de soporte de carga, entonces el medio de soporte de carga se puede guiar mejor en la polea motriz.

Si se proveen las muescas de la polea motriz, además, con un fondo de muesca colocado más profundo, de manera que durante la colaboración de las muescas con las nervaduras resulta un efecto de cuña, se eleva, además, claramente la tracción y se puede ajustar como una función del ángulo de cuña seleccionado de las nervaduras o bien de las muescas.

En una forma de realización especial del sistema de ascensor, las muescas de la polea motriz están configuradas en forma de cuña, presentando especialmente una sección transversal triangular o de forma trapezoidal . La forma de cuña resulta en cada muesca a través de dos paredes laterales, llamados también flancos de las muescas, que confluyen entre sí en un ángulo de los flancos ß' . Resultan propiedades de guía y de tracción especialmente buenas con un ángulo de los flancos ß' de 81s a 1202, todavía mejor con un ángulo de los flancos ß' de 83 e a 105a, todavía mejor en el intervalo de 85fi a 95a y las óptimas con un ángulo de los flancos ß' de 902.

Para una buena guía del medio de soporte de carga en el sistema de ascensor, además de la polea motriz, pueden estar previstas también otras poleas con muescas correspondientes, que corresponden con las nervaduras del medio de soporte de carga sobre su lado de tracción del mismo.

También en el caso de una guía del medio de soporte de carga con flexión opuesta, de manera ventajosa el medio de soporte de carga se puede proveer sobre su lado trasero, opuesto a su lado de tracción, con una nervadura de guía, que corresponde con una ranura de guía en una polea de guía, de soporte o de desviación.

Para obtener un medio de soporte de carga para el movimiento y soporte eventual de una cabina de ascensor, que presenta buenas propiedades de tracción y una alta capacidad de soporte, está previsto un medio de soporte de carga, que comprende un cuerpo fabricado de un polímero y al menos un miembro de tensión incrustado en el cuerpo y que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga. El miembro de tensión está fabricado de alambres y está presente como cordón o cable. Para que el medio de soporte de carga en el sistema de ascensor presente una duración de vida útil larga, el miembro de tensión para el medio de soporte de carga está diseñado de tal forma que la tensión de flexión ob del alambre con diámetro máximo 5 en el miembro de tensión durante la flexión alrededor de un radio mínimo de flexión r en un intervalo de ab = 350 N/mm2 a 900 N/mm2. La tensión de flexión resulta en este caso en dependencia del módulo de elasticidad E y del diámetro d del alambre más grueso así en dependencia del radio mínimo de flexión r previsto.

Las dependencias mutuas se pueden representar de forma matemática sencilla. La tensión de flexión ab resuelta de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = (5*E)/2r. El radio mínimo de flexión r previsto resulta de acuerdo con el fabricante del ascensor a partir del diámetro D de la polea más pequeña prevista en el sistema de ascensor como: r = D/2.

El cuerpo del medio de soporte de carga está fabricado de un polímero, con preferencia de un elastornero. Los elastomeros se pueden ajustar en su dureza e implican además de esta dureza necesaria al mismo tiempo una resistencia al desgaste suficientemente alta y elasticidad. También la resistencia a la temperatura y a la intemperie y otras propiedades de los elastomeros elevan la duración de vida útil del medio de soporte de carga. Si en el elastómero se trata, además, de un elastómero termoplástico, se puede fabricar el medio de soporte de carga con su cuerpo y con los miembros de tensión incrustados de una manera sencilla y económica, por ejemplo a través de extrusión.

De acuerdo con el factor de fricción requerido entre el lado de tracción del medio de soporte de carga y la polea motriz o el lado trasero del medio de soporte de carga y otra polea, el medio de soporte de carga puede estar constituido de un único elastómero o de diferentes elastomeros, por ejemplo, por capas, con diferentes propiedades .

Especialmente adecuado es poliuretano, en particular poliuretano termoplástico, basado en éter, poliamida, goma natural y sintética, como especialmente NBR, HNBR, EPM y EPDM como material para el cuerpo del medio de soporte de carga. También se puede utilizar cloropreno en el cuerpo, en particular como agente de adhesión.

Para la consideración de propiedades especiales, también es posible proveer el lado con el lado de tracción y/o el lado trasero del medio de soporte de carga con un recubrimiento. Este recubrimiento puede estar aplicado, por ejemplo, a través de floculado o extrusión, o también puede ser inyectado encima, laminado encima o encolado. Con preferencia, también puede ser un tejido de fibras naturales, como por ejemplo cáñamo o algodón, o de fibras sintéticas, como por ejemplo de nylon, poliéster, PVC, PTFE, PAN, poliamida o una mezcla de dos o más de estos tipos de fibras .

En una primera forma de realización, el medio de soporte tiene durante la flexión alrededor de un radio mínimo de flexión r en el alambre más grueso de su al menos un miembro de tensión con diámetro máximo d del alambre una tensión de flexión ab, que está en el intervalo de ab - 450 N/mm2 a 750 N/mm2 y con preferencia en el intervalo de ab = 490 N/mm2 a 660 N/mm2.

En otra forma de realización del medio de soporte, el alambre con el diámetro máximo d de alambre tiene un módulo de elasticidad de aproximadamente 210 '000 N/mm2. Para esta forma de realización resulta una duración de vida útil particularmente larga del medio de soporte con una rentabilidad muy buena, cuando la relación del radio mínimo de flexión r con respecto al diámetro d del alambre más grueso en el miembro de tensión está en el intervalo de 2r/6 = 200 a 600 y todavía más altas cuando está en el intervalo de 2r/6 = 300 a 500.

En otra forma de realización, el medio de soporte muestra, además de al menos una de las propiedades descritas anteriormente, un miembro de tensión, en el que los cordones o alambres están distanciados unos de los otros al menos 0,03 iraii por lo menos en una capa más exterior de los alambres o bien de los cordones .

La distancia es tanto mayor cuanto mayor es la viscosidad del polímero que incrusta el miembro de tensión durante la incrustación del miembro de tensión.

En otra forma de realización, considerada desde fuera hacia dentro, cuanto más distanciados están entre sí las capas de cordones o bien las capas de alambres en esta forma, más capas de cordones y/o capas de alambres existen en total .

En otra forma de realización, ambas cosas son aplicables. Esto significa que al menos en una capa de cordones, tanto los cordones como también los alambres exteriores están distanciados unos de los otros al menos 0,03 mm en estos cordones exteriores.

A través de esta(s) medida (s) se garantiza una unión mecánica buena del miembro de tensión con el material del cuerpo del medio de soporte de carga, lo que eleva adicionalmente la duración de vida útil del medio de soporte de carga. Aquí hay que indicar que el distanciamiento puede estar previsto en dirección circunferencial y/o en dirección radial .

En una forma de realización especial, el medio de soporte de carga presenta más de un miembro de tensión (12), que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga, de manera que los miembros de tensión, considerados en la anchura del medio de soporte de carga, están dispuestos adyacentes entre sí y distanciados unos de los otros en un plano. De esta manera, la carga, que debe ser absorbida por el medio de soporte de carga, está distribuida sobre la pluralidad de miembros de tensión con diámetro más pequeño, con lo que se puede seleccionar menos del radio mínimo de flexión r para este medio de soporte de carga. A través de la distribución de los miembros de tensión en un solo plano se puede distribuir la tensión de flexión y la presión superficial, además, de una manera relativamente uniforme sobre todos los miembros de tensión, lo que eleva la duración de vida útil y garantiza una marcha más estable del medio de soporte de carga sobre las poleas .

En otras formas de realización, el medio de soporte de carga comprende al menos un miembro de tensión, que está configurado como cordón en configuración de Seal con un alma de 3 alambres, respectivamente, con un diámetro a y con dos capas de alambre que rodean el alma con diámetros b (Ia capa de alambre) y diámetros de alambre c (2 a capa de alambre) . Una configuración especialmente ventajosa de este tipo es (3a-9b-15c) , en la que a, b, c son diámetros del alambre, los cuales, según la configuración, todos son diferentes, todos son iguales o solamente en parte son iguales . Los números delante de los diámetros del alambre indican el número de los alambres con este diámetro. El paréntesis indica que se trata de un cordón, de manera que las combinaciones de números y letras, leídas de izquierda a derecha, indican la configuración de los alambres desde el centro del cordón hacia el exterior. Los trazos entre las combinaciones de números y letras separan el alma / el núcleo del cordón de la capa siguiente y esta capa de las combinaciones siguientes de números y letras, que están unidas con un guión, pero están en un paréntesis común, por lo tanto pertenecen a diferentes capas de un cordón.

En otra forma de realización, el al menos un miembro de tensión del medio de soporte de carga presenta una configuración del alambre (lf-6e-6d+6c) W+n* (lb+6a) , en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 30 mm. a, b, c, d, e, f son diámetros del alambre que, según la configuración, todos son diferentes, todos son iguales o solamente en parte son iguales y W representa una configuración de Warrington, como se muestra, por ejemplo en DIN EN 12385-2: 2002 bajo 3.2.9 figura 7. Como se deduce a partir de la nomenclatura de la configuración del alambre, aquí se trata de un cordón de núcleo en configuración de Warrington, que comprende un alambre de núcleo con diámetro f, una primera capa de alambre con 6 alambres del diámetro e y una segunda capa de alambre con 6 alambres, respectivamente, de los diámetros d y e (combinaciones de números y letras unidas con "+") . Este cordón de núcleo está rodeado por una pluralidad de cordones n, que comprenden, respectivamente, un alambre de núcleo con diámetro b y una primera capa de alambre con 6 alambres del diámetro a .

En otra forma de realización, el al menos un miembro de tensión del medio de tracción presenta una configuración de alambre (3d+7c) +n* (3b+8a) , en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 50 mm. a, b, c, d son diámetros del alambre que, de acuerdo con la configuración, todos son diferentes, todos son iguales o solamente en parte son iguales .

De nuevo, en otra forma de realización, el medio de soporte de carga comprende al menos un miembro de tensión con una configuración del alambre (3f+3e+6d) W+n* (3c+3b+6a) W, en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 40 mm. a, b, c, d, e, f son diámetros del alambre, los cuales todos son diferentes, todos son iguales o solamente en parte iguales y W representa una configuración de Warrington.

Todavía en otra forma de realización, el medio de soporte de carga comprende al menos un miembro de tensión con una configuración del alambre (le+6d+12c) +n* (lb+6a) W, en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 35 mm. a, b, c, d, e son diámetros del alambre que, según la configuración, todos son diferentes, todos son iguales o solamente en parte iguales. W representa una configuración de Warrington.

Las formas de realización mencionadas anteriormente del medio de soporte de carga presentan propiedades de par de torsión y una estabilidad de cable especialmente buenas, cuando los miembros de tensión están golpeados SZS o ZSZ (ver DIN EN 1235-2: 2002 bajo "3.8 Direcciones de impacto y tipos de impacto"), es decir, cuando los miembros de tensión están golpeados" izguierda-derecha-izquierda o bien derecha-izquierda-derecha. Todavía mejores son las propiedades de los pares de torsión cuando, respectivamente, uno, dos o tres miembros de tensión SZS golpeados se alternan, respectivamente, con un número igual ZSZ de miembros de tensión golpeados y todos los miembros de tensión deberían estar incrustados en un plano adyacentes entre sí en la envoltura de polímero. El número de los miembros de tensión ZSZ y SZS golpeados debería ser de la misma magnitud sobre todo el medio de soporte de carga.

En otra forma de realización, el medio de soporte de carga presenta varios de los miembros de tensión descritos anteriormente, de manera que con preferencia todos los miembros de tensión, que presentan la misma configuración del alambre, de manera que la resistencia de soporte, las relaciones de la tensión y las propiedades de dilatación de todos los miembros de tensión son iguales.

En otra forma de realización, el medio de soporte de carga comprende varios miembros de tensión con diferentes configuraciones de alambre, de manera que las configuraciones están adaptadas con sus propiedades específicas a la posición en el medio de soporte de carga (en el centro o en el exterior) . Esto puede ser ventajoso, cuando las tensiones sobre los miembros de tensión, a pesar de la disposición en un plano, muestran grandes desviaciones en función de la posición.

En una forma de realización especial, el medio de soporte de carga está configurado sobre un lado como lado de tracción, que presenta varias nervaduras que se extienden paralelamente en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga. En este caso, es ventajoso que el medio de soporte de carga presente también más de un miembro de tensión que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga.

En otra forma de realización, el medio de soporte de carga es el lado de tracción con varias nervaduras que se extienden paralelamente en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga, las cuales presentan una sección transversal en forma de cuña, en particular una sección transversal triangular o de forma trapezoidal con un ángulo de los flancos ß en el intervalo de 81a a 120a, mejor de 83s a 105a o bien de 85a a 95a y óptimo de 90a. Las ventajas corresponden a las que ya se han descrito en una polea motriz con muescas configuradas de forma análoga.

Se puede distribuir la tensión y la carga de manera especialmente uniforme sobre los miembros de tensión de un medio de soporte de carga, cuando a cada nervadura sobre el lado de tracción de un medio de soporte de carga están asociados dos miembros de tensión. En este caso, es especialmente ventajoso que los miembros de tensión están dispuestos, respectivamente, en la zona de la proyección vertical P de un flanco de la nervadura. En particular, los miembros de tensión deberían estar dispuestos en el centro sobre la proyección del flanco.

De la misma manera, es muy ventajoso que a cada nervadura del medio de soporte de carga esté asociado exactamente un miembro de tensión, que está dispuesto en el centro con respecto a los dos flancos de la nervadura. También una configuración de este tipo permite una distribución muy uniforme de las fuerzas sobre todos los miembros de tensión del medio de soporte de carga. Con el mismo tamaño de las nervaduras se pueden utilizar, además, miembros de tensión con un diámetro mayor, sin que se influya negativamente sobre las propiedades de la marcha.

En otra forma de realización, el medio de soporte de carga presenta exactamente dos nervaduras sobre el lado de tracción. Un medio de soporte de carga de este tipo ofrece, además de las ventajas, que presenta una correa nervada trapezoidal, la ventaja de que el número de los medios de soporte de carga se puede adaptar muy exactamente a la carga a soportar en el ascensor. En una forma de realización especial, este medio de soporte de carga tiene una nervadura de guía sobre su lado trasero opuesto al lado de tracción, para ser guiado con muesca de guía, en el caso de flexión opuesta sobre una polea realizada de forma correspondiente, sin que deban tomarse medidas adicionales para una guía lateral del medio de soporte de carga.

En otra forma de realización especial, un medio de soporte de carga de este tipo puede ser también más alto que ancho, con lo que en caso de flexión se produce una tensionón interior más elevada en el cuerpo del medio de soporte de carga, lo que reduce de nuevo el peligro de un agarrotamiento del medio de soporte de carga en una polea provista con muescas.

Otras configuraciones ventajosas y desarrollos de la invención se deducen a partir de las otras reivindicaciones . Como ya se deduce a partir de la descripción anterior, las características de las diferentes formas de realización se pueden combinar entre sí y no están limitadas a los ejemplos, en cuyo contexto se describen. Esto se aclara también a partir de las explicaciones siguientes de la invención con la ayuda de los dibujos esquemáticos adjuntos. Los ejemplos de realización representados en los dibujos respectivos muestran en cada caso determinadas características en combinación entre sí. Pero esto no significa que sólo se puedan emplear de manera conveniente en la combinación mostrada. Por el contrario, se pueden combinar de manera conveniente igualmente bien con características de otros ejemplos mostrados o descritos.

Las figuras muestran a modo de ejemplo y de forma puramente esquemática lo siguiente: Fig. 1 una sección paralela a un frente de cabina de ascensor a través de una instalación de ascensor de acuerdo con la invención; Fig. 2a una vista en perspectiva de un lado de las nervaduras de un primer ejemplo de realización de un medio de soporte de carga según la invención en forma de una correa nervada trapezoidal; Fig. 2b una vista de la sección transversal del medio de soporte de carga según fig. 2 con diferentes ejemplos para configuraciones posibles de las nervaduras; Fig. 3a una vista en perspectiva de un segundo ejemplo de realización de un medio de soporte de carga según la invención en forma de una correa plana; Fig. 3b amplia un fragmento de la correa plana de fig. 3a; Fig. 4a una sección paralelamente al eje de rotación de una polea motriz de una instalación de ascensor y a través de otro ejemplo de realización de un medio de soporte de carga que marcha por encima; Fig. 4b una sección a través de todavía otro ejemplo de realización de un medio de soporte de carga de la instalación de ascensor perpendicularmente a sus miembros de tensión; Fig. 5 una sección similar a la mostrada en fig. 4b a través de todavía otro ejemplo de realización de un medio de soporte de carga de la instalación de ascensor; Fig. 6 una sección análoga a la mostrada en fig. 4b a través de todavía otro ejemplo de realización de un medio de soporte de carga de la instalación de ascensor; Fig. 7 una sección análoga a la mostrada en fig. 4b a través de todavía otro ejemplo de realización de un medio de soporte de carga de la instalación de ascensor; Fig. 8 una sección transversal a través de un primer ejemplo de realización de un miembro de tensión de alambre de acero; Fig. 9 una sección transversal a través de un segundo ejemplo de realización de un miembro de tensión de alambre de acero ; Fig. 10 una sección transversal a través de un tercer ejemplo de realización de un miembro de tensión de un alambre de acero; Fig. 11 una sección transversal a través de un cuarto ejemplo de realización de un miembro de tensión de alambre de acero; Fig. 1 muestra una sección a través de un sistema de ascensor 9 de acuerdo con la invención en una caja de ascensor 1. Se representan esencialmente una unidad de accionamiento 2 dispuesta en la parte superior en la caja de ascensor 1 con una polea motriz 4.1 así como una cabina de ascensor 3 guiada en carriles de guía de la cabina 5 con poleas de soporte de la cabina 4.2 colocadas debajo del fondo de la cabina 6. Además, un contrapeso 8 guiado en carriles de guía del contrapeso 7 con un polea de soporte del contrapeso 4.3 y un medio de soporte de carga 12, que soporta la cabina del ascensor 3 y el contrapeso 8 y al mismo tiempo transmite la fuerza de accionamiento desde la polea motriz 4.1 de la unidad de accionamiento 2 sobre la cabina de ascensor 3 y el contrapeso 8.

El medio de soporte de carga 12 presenta al menos dos elementos, que se designan, por lo demás, de manera igualmente sencilla como medios de soporte de carga 12, aunque éstos no sólo ejercen función de soporte sino también función de accionamiento. Solamente se representa un medio de soporte de carga 12. Pero está claro para el técnico de ascensores que, por razones de seguridad, en una instalación de ascensor están presentes, en general, al menos dos medios de soporte de carga 12. Según el peso de la cabina, la suspensión y la fuerza de soporte de los medios de soporte de carga 12, éstos se pueden emplear paralelos entre sí y marchando en la misma dirección o también otra configuración entre sí. Dos o más medios de soporte de carga 12 paralelos y que marchan en la misma dirección pueden estar agrupados en una línea de medios de soporte de carga, pudiendo estar previstas o bien esta línea de medios de soporte de carga o, en cambio, también varias líneas de medios de soporte de carga en una instalación de ascensor. También éstas pueden estar dispuestas de nuevo paralelas y marchando en la misma dirección o en otra configuración discrecional en el sistema de ascensor.

En contra de la suspensión 2:1 mostrada en fig. 1, también se pueden configurar sistemas de ascensor con relaciones de suspensión 1:1, 4:1 u otras relaciones de suspensión discrecionales como sistemas de ascensor de acuerdo con la invención. Tampoco el accionamiento con la polea motriz 4.1 tiene que estar necesariamente arriba en la caja del ascensor, sino que puede estar dispuesta, por ejemplo, también en el fondo de la caja o en la caja en un intersticio junto a la trayectoria de movimiento de la cabina y en una pared adyacente de la capa y en particular también sobre una puerta de la caja. El elemento designado aquí como medio de soporte de carga 12 se puede emplear también como puro medio de soporte de carga o puro medio de accionamiento .

El medio de soporte de carga 12 está fijado en el ejemplo de realización mostrado en fig. 1 de un sistema de ascensor 9 de acuerdo con la invención en uno de sus extremos debajo de la polea motriz 4.1 en un primer punto de fijación 10 del medio de soporte de carga. Desde éste se extiende hacia abajo hasta una polea motriz de contrapeso 4.3 dispuesta en el contrapeso 8, la rodea y se extiende desde ésta hacia la polea motriz 4.1. Rodea la polea motriz 4.1 en este caso con aproximadamente 180a y se extiende hacia abajo a lo largo de la pared de la cabina del lado del contrapeso. Entonces pasa por debajo de la cabina 3, rodeando, respectivamente, aproximadamente 90s a ambos lados de la cabina de ascensor 3, respectivamente, una polea de soporte de la cabina 4.2 colocada debajo de la cabina de ascensor 3, y se extiende a lo largo de la pared de la cabina alejada del contrapeso 8 hacia arriba hacia un segundo punto de fijación 11 del medio de soporte de carga. Para garantizar una conducción mejorada del medio de soporte de carga 12 por debajo del fondo de la cabina 6, entre las dos poleas de soporte de la cabina 4.2 están previstas unas poleas de guía 4.4. Esto es especialmente conveniente en el caso de distancias grandes entre las poleas de soporte de la cabina 4.2.

En el ejemplo mostrado en fig. 1 de un sistema de ascensor 9 de acuerdo con la invención, se emplea un medio de soporte de carga 12 de acuerdo con la invención con miembros de tensión de acuerdo con la invención y se conduce sobre una polea motriz 4.1 adaptada al medio de soporte de carga 12 de acuerdo con la invención. De esta manera, se puede seleccionar la polea motriz 4.1 de la instalación de ascensor 9 de acuerdo con la invención muy pequeña, lo que reduce la necesidad de espacio y posibilita el empleo de una máquina más ligera más pequeña. El plano de la polea motriz 4.1 está dispuesto perpendicularmente con respecto a la pared de la cabina del lado del contrapeso y su proyección vertical está fuera de la proyección vertical de la cabina de ascensor 3. Debido al diámetro reducido de las poleas motrices, es posible mantener muy pequeño el intersticio entre la pared de la cabina y la pared opuesta a ella de la caja de la cabina 1. En virtud del tamaño reducido y del peso reducido de la unidad de accionamiento 2 es posible colocar y apoyar la unidad de accionamiento 2 sobre una o varias de las poleas de guía 5, 7. De esta manera, es posible introducir todas las cargas dinámicas y estáticas de la cabina y del motor así como las vibraciones y ruidos del motor en funcionamiento en lugar de en una pared de la caja, a través de las poleas de guía 5, 7 en el fondo de la caja.

Fig. 2a muestra en perspectiva una sección de un ejemplo de realización preferido de un medio de soporte de carga 12 de acuerdo con la invención. En este ejemplo de realización, el medio de soporte de carga 12 está configurado como correa nervada trapezoidal con un lado trasero plano 17 y un lado de tracción 18 provisto con nervadura 20. Se puede reconocer su cuerpo de correa 15 con nervaduras 20 en forma de cuña así como miembros de tensión 22 de acuerdo con la invención incrustados en el cuerpo 15, los cuales están dispuestos adyacentes entre sí y distanciados unos de los otros en un plano. Como se representa en fig. 2b, es posible configurar las nervaduras 20, consideradas en la sección transversal, en lugar de en forma trapezoidal (fig. 2a), también en forma triangular (fig. 2b izquierda) o en forma triangular con punta redondeada (fig. 2b derecha). Por cada nervadura 20 del medio de soporte de carga 12 configurado como correa nervada trapezoidal están previstos dos miembros de tensión 22 de acuerdo con la invención, que están dispuestos, respectivamente, en el centro sobre una superficie de proyección 70 de un flanco 24 de la nervadura 20 del medio de soporte de carga. Por cada nervadura 20 del medio de soporte de carga 12 está previsto, respectivamente, un miembro de tensión 22 que gira hacia la derecha en todo su par de torsión, designado con "R", y un miembro de tensión 22 que gira hacia la izquierda en todo su par de torsión, designado con WL" . De esta manera, los pares de torsión de los miembros de tensión 22 individuales deberían anularse mutuamente y el medio de soporte de carga 12 debería estar libre de par de torsión.

Otro ejemplo de un medio de soporte de carga de acuerdo con la invención se muestra en las fig. 3a, 3b. Este medio de soporte de carga está configurado, tanto sobre su lado de tracción 18 como también sobre su lado trasero 17, con una superficie plana. Los miembros de tensión 22 de acuerdo con la invención están dispuestos, como en el presente ejemplo, adyacentes entre sí en un plano. Están incrustados a distancias uniformes entre sí en el polímero del cuerpo 15 del medio de soporte de carga 12 y están seleccionados en su número y en sus pares de torsión de tal forma que sus pares de torsión se anulan sobre todo el medio de soporte de carga 12. El material del cuerpo 15 está dispuesto entre y alrededor de cada miembro de tensión 12. Para cumplir los requerimientos específicos en el lado de tracción 18 y en el lado trasero 17 opuesto (por ejemplo diferente dureza, resistencia al desgaste, coeficientes de fricción) , el medio de soporte de carga 12 representado está constituido de varias capas. Sobre el lado de tracción, sobre el polímero del cuerpo de base 15 se encuentra una capa de soporte más dura 15a, que está provista con un recubrimiento de tejido 62 resistente al desgaste. La capa de soporte dura 15a es ventajosa con respecto a una distribución uniforme de la fuerza en el medio de soporte de carga 12 durante la marcha sobre la polea motriz 4.1. El recubrimiento 61 resistente al desgaste con el tejido 62 protege frente a la fricción. Sobre el lado trasero del cuerpo 15 propiamente dicho del medio de soporte de carga 12 está prevista una capa de cubierta 15b más blanda, al menos con relación a la capa de soporte 15a, que posibilita una marcha silenciosa sobre las poleas 4.2, 4.3, 4.4 del sistema de ascensor 9 bajo flexión opuesta. Un recubrimiento 61, que contiene, por ejemplo, politetrafluoretileno, reduce la fricción durante la marcha del medio de soporte de carga 12 sobre estas poleas 4.2, 4.3, 4.4 bajo flexión opuesta, lo que mejora adicionalmente el deslizamiento y rodadura silenciosos y libres de desgaste sobre estas poleas. El espesor de las capas individuales no se muestra a escala y se puede seleccionar de acuerdo con los requerimientos .

Los miembros de tensión 22 en los medios de soporte de carga 12 de acuerdo con la invención están fabricados por medio de trenzado de alambres de acero de alta resistencia (valores de resistencia en el intervalo desde 1770 N/mm2 hasta aproximadamente 3000 N/mm2) . El trenzado está concebido en este caso de tal forma que en el caso de una flexión de un medio de soporte de carga 12, provisto con un miembro de tensión 22 de este tipo alrededor de un radio mínimo de flexión r, presenta una tensión de flexión ab en el alambre más grueso con diámetro máximo de alambre 6g en el miembro de tensión 22, que está en el intervalo de 300 N/mm2 a 900 N/mm2. Para la utilización de este medio de soporte de carga 12 en el sistema de ascensor se aplica, de acuerdo con la invención, que el radio mínimo de flexión r es igual a la mitad del diámetro de la polea más pequeña en el sistema de ascensor, es decir r = D/2.

El diseño del medio de soporte de carga 12 o bien de los miembros de tensión 22 en el medio de soporte de carga 12 se realiza, de acuerdo con la invención, de tal forma que durante la marcha del medio de soporte de carga 12 con un miembro de tensión 22 sobre una polea más pequeña con un diámetro mínimo de la polea D en el sistema de ascensor 9 resulta la tensión de flexión ab para el alambre más grueso del miembro de tensión 22 en función de su módulo de elasticidad E y su diámetro d de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = (d*?) /Dk o bien ab = (5*E)/2r.

En las figuras 7 a 12 se representan ejemplos de miembros de tensión 22 de acuerdo con la invención. En las Tablas "I" correspondientes, debajo de "Cordón" se indican hacia abajo con a, b, c, d, e, f, a modo de ejemplo, diámetros d posibles del alambre de tipos de alambre individuales en mm. A la derecha junto a la indicación del diámetro del alambre en mm se indica el número N de los alambres presentes en el miembro de tensión 22 de los tipos de alambre a, b, c, d, e, f individuales; debajo la suma ? de todos los alambres 42 en el miembro de tensión 22. A la derecha junto a la indicación "d calculado" se indica el diámetro d calculado del miembro de tensión 22 en mm. Debajo, junto a la indicación "d efectivo" se indica el diámetro calculado a partir de mediciones "d efectivo" del miembro de tensión 22 en mm. Debajo, a la derecha junto a la indicación "A(mm2)" se indica el área de la sección transversal del miembro de tensión 22 en mm2. En la Tabla II correspondiente se indican debajo de "Ejemplos", respectivamente, para diferentes radios de flexión r o bien diámetros D de la polea, a modo de ejemplo la tensión de flexión ob para el alambre más grueso 43 en el miembro de tensión 22, la relación del diámetro de la polea D con respecto al diámetro d del alambre más grueso 43 "D/d" así como la relación del diámetro de la polea D con respecto al diámetro efectivo de los miembros de tensión "D/d efectivo" .

En la figura 7 se representa un miembro de tensión 22, que comprende según la nomenclatura normalizada (ver DIN EN 1235-2:2002 (D) ) un cordón central 40 con un total de 19 alambres 42 individuales en configuración de Seal (1+6+12) con un alambre central e de una primera capa interior de alambre 46 alrededor del alambre central e con alambres d y de una segunda capa exterior de alambre 48 con alambres c. Esto da como resultado para el cordón central 40 una configuración (le+6d+12c) . Además, el miembro de tensión 22 comprende una primera capa de cordones 50 con 8 cordones exteriores 44, que presenta, respectivamente, un alambre central b y 6 alambres exteriores a, por lo tanto, en total, una configuración 8x(lb+6a) . Esto da como resultado un miembro de tensión 22, mencionado en la Tabla 7 correspondiente también como "Cordón", con nomenclatura simplificada 19+8x7.

La configuración mostrada en la figura 7 del miembro de tensión 22 tiene su alambre más grueso 43 con el diámetro máximo d = e en el centro como alambre central del cordón central 40. Con un radio mínimo de flexión de 36 mm o bien un diámetro mínimo de las poleas en un sistema de ascensor 9 de 72 mm resulta para este alambre más grueso 43 una tensión de flexión ab de ab = 554 N/mm2, la relación del diámetro D de la polea con respecto al diámetro d del alambre más grueso 43 D/d = 379 y la relación del diámetro D de la polea con respecto al diámetro efectivo d eff del miembro de tensión 22 D/d eff = 41,5. Para un radio r un poco mayor o bien un diámetro D de la polea de r = 44 mm, D = 87 mm resultan: ab = 459 N/mm2,- D/d = 458, D/d eff = 50.

En las formas de realización mostradas en las figuras 8a y 8b, el miembro de tensión 22 presenta una configuración del alambre (lf-6e-6d+6c) +n* (lb+6a) , en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 32 mm. En la figura 8a se muestra una configuración, en la que es n = 9 , el cordón central 40 presenta una configuración de Warrington (lxf-6xe-6xd+6xc) o escrito con los diámetros de los tipos de alambres individuales en mm (1x210-6x200-6x160+6x220) y los 9 cordones exteriores 44 muestran, respectivamente, un alambre central con diámetro del alambre d: b = 140 mm y 6 alambres exteriores con el mismo diámetro del alambre d: a = 140 mm, lo que da como resultado, en total, un cordón 19+9x7 (ver la Tabla 8a. I) .

El segundo ejemplo de realización de esta configuración en la figura 8b muestra el mismo cordón central 40 con la misma configuración de Warrington (lxf-6xe-6xd+6xd) y los mismos diámetros del alambre d: f=210 mm, e=200 mm, d= 160 mm, c=220 mm. Si embargo, en lugar de los 9 cordones exteriores 44 con siete alambres 42 individuales, en esta forma de realización están previstos 8 cordones exteriores 44 de la configuración (lb+6a) . Los diámetros d de los alambres 42 individuales están adaptados aquí de manera correspondiente: b=150 mm, a=150 mm. Como se deduce a partir de las Tablas (8b. I y 8b. II) correspondientes, la tensión de flexión ob en los alambres más gruesos 43 con diámetro d = c y la relación de D/d y D/d eff., en efecto, en función del diámetro de la polea D o bien del radio de flexión r, se modifican entre las dos formas de realización 8a y 8b, pero no la tensión de flexión ob para el alambre más grueso c y la relación de D/d. Diferente aparece esto para los diámetros calculados d calculado y d eff, para el área de la sección transversal A y sobre todo para la capacidad de soporte FZM del miembro de tensión 22 sobre el número de los alambres N. El miembro de tensión 22 del ejemplo 8a tiene aquí, en general, valores más pequeños que el miembro de tensión 22 del ejemplo 8b.

La forma de realización en la figura 9 muestra un miembro de tensión 22 con una configuración de alambre de principio ( 3 f+3e+3d) +n* (3c+3b+3a) , en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 30 mm. En concreto, se representa una configuración con n=6; a=0,17 mm, b=0,25 mm, c=0,22 mm, d=0,20 mm, e=0,30 mm, f=0,25 mm. El alambre más grueso 43 con el diámetro máximo d del alambre es el alambre con diámetro d = e = 0,30 mm. Pertenece al cordón central 40. En flexiones con radios mínimos de flexión r entre 30 mm y 75 mm, lo que corresponde a diámetros D de la polea de 72 mm a 150 mm (ver Tabla 9. II), las tensiones de flexión ab para el alambre más grueso 43 están en el intervalo de ab = 875 N/mm2 a 420 N/mm2. El diámetro total d del miembro de tensión 22 es aproximadamente 2,5 mm, donde se consigue una capacidad de soporte FZM sobre todos los alambres N de aproximadamente 7330 N/mm2.

En la figura 10 se muestra una forma de realización de un miembro de tensión 22 de acuerdo con la invención para un medio de soporte de carga 12 de acuerdo con la invención, que está configurado como cordón con un alma 41 de 3 alambres, respectivamente, con un diámetro a y con dos capas de alambre 46, 48 que rodean el alma con diámetros del alambre b (Ia capa de alambre 46) y diámetros del alambre c (2a capa de alambre 48), es decir, una configuración (3a-9b- 15c). Con diámetros del alambre d de a=0,27 mm; b=0,27 mm y c=0,30 miti, los alambres más gruesos 43 en el miembro de tensión 22 son los alambres con el diámetro d = c, que forman el alma 41 de este miembro de tensión 22. En la Tabla 10.11 se indican para estos alambres más gruesos 43 con diámetros d = c las tensiones de flexión ob, cuando un medio de soporte de carga 12 con un miembro de tensión 22 de este tipo de acuerdo con la invención es conducido y doblado con diferentes radios de flexión r o bien sobre poleas de diferente tamaño con diámetros D de las poleas. Además, se indican las relaciones "D/d eff." y "D/d" . Como se deduce a partir de la Tabla 10. II, la tensión de flexión ab con radios de r=36 mm o bien convertida en un ascensor con diámetros de la polea D=72 mm está en ab = 875 N/mm2; la relación de D/d = 240.

La figura 11 muestra una forma de realización de un miembro de tensión 22 con un cordón central 40 según (3e+3d-15c) y 8 cordones exteriores 44 según (lb+6a) , en la que el cordón central 40 presenta un alma 41 con 3 alambres centrales con diámetro e y tres rellenos con diámetro d así como una capa de alambre 46 con 15 alambres con diámetro c. El diámetro d del miembro de tensión está en aproximadamente 1,8 a 1,9 mm. Otros valores para esta configuración se pueden tomar de las Tablas 11. I y 11. II.

La figura 12 muestra de nuevo otra forma de realización de un miembro de tensión 22 con una configuración de principio del alambre (3d+7c) +n* (3b+8a) y n igual a un número entero entre 5 y 10 en concreto n es aquí, igual a 6 (n=6) y el radio mínimo de flexión es r > 32 mm. El diámetro d del miembro de tensión 22 está en aproximadamente 2,5 mm, la tensión de flexión ab para el alambre más grueso 43 con el diámetro máximo d del alambre (alambre con diámetro c=0,27 mm) está con radios de flexión r entre 36 mm y 75 mm, lo que corresponde a diámetros D de las poleas de 72 mm a 150 mm (ver Tabla 12.11), hasta un valor en el intervalo de ab = 788 N/mm2 a 378 N/mm2. El diámetro total del miembro de tensión 22 está en aproximadamente 2,5 mm, donde se alcanza la capacidad de soporte FZM sobre todos los alambres N de aproximadamente 7450 N/mm2. Otros valores para esta configuración se pueden tomar de las Tablas 12.1 y 12.11.

Propiedades de par de torsión especialmente buenas y una buena estabilidad del cable presentan las formas de realización mostradas anteriormente del miembro de tensión 22, cuando éstas están golpeadas SZS o ZSZ (ver DIN EN 1235-2:2002 bajo "3.8 Direcciones de impacto y tipos de impacto"), es decir, cuando los miembros de tensión están golpeados izquierda-derecha-izquierda o bien derecha-izquierda-derecha. Todavía mejores son las propiedades de los pares de torsión cuando en un medio de soporte de carga 12 se alternan, respectivamente, uno, dos o tres miembros de tensión golpeados SZS con el mismo número de miembros de tensión golpeados ZSZ y éstos están incrustados adyacentes entre si en un plano en el cuerpo del medio de soporte de carga 15. El número total de los miembros de tensión golpeados ZSZ y de los miembros de tensión golpeados SZS debería ser en este caso igual.

Para alambres de acero con un módulo de elasticidad medio des aproximadamente 190 kN/mm2 hasta aproximadamente 210 kN/mm2 para los alambres con el diámetro máximo D del alambre en el miembro de tensión de un medio de soporte de carga se han conseguido valores muy buenos para la duración de vida útil con rentabilidad suficiente cuando la relación del diámetro D de la polea más pequeña en el sistema de ascensor con respecto al diámetro d del alambre más grueso en el miembro de tensión está en el intervalo de D/d = 700 a 280, con preferencia en el intervalo de D/d = 600 a 320.

Como ya se ha mencionado anteriormente, se emplean miembros de tensión, como se representan y se explican a modo de ejemplo en las figuras 7 a 12, de acuerdo con la invención en medios de soporte de carga 12 de un sistema de ascensor de acuerdo con la invención. La tensión de flexión cb en el alambre más grueso 43 con diámetro máximo d del alambre del miembro de tensión 22 en el medio de soporte de carga 12 está entonces, en caso de flexión alrededor de un radio mínimo de flexión r o bien alrededor de una polea más pequeña con diámetro D de la polea en el sistema de ascensor, en el intervalo de ab = 300 N/mm2 a 900 N/mm2 y todavía mejor en el intervalo de ab = 450 N/mm2 a 750 N/mm2 y aún mejor en el intervalo de ob = 490 N/mm2 a 660 N/mm2.

Las indicaciones realizadas anteriormente se aplican especialmente para los tipos de alambre de acero habituales, cuyos módulos-E están entre 140 kN/mm2 y 230 kN/mm2; y en particular para alambres de aceros inoxidables con módulos-E entre 150 kN/mm2 y 160 kN/mm2 así como de aceros aleados de alta resistencia con módulos-E entre 160 kN/mm2 y 230 kN/mm2.

Los medios de soporte de carga 12 con tales miembros de tensión 22 pueden estar configurados como correa plana, como se representa en las figuras 3a, 3b. Tales medios de soporte de carga 12 se emplean con preferencia en sistemas de ascensor 9, que están equipados con polea planas y/o abombadas 4.1, 4.2, 4.3, 4.4, y que muestran, según sea necesario, también poleas de borde para una guía mejorada.

Pero también medios de soporte de carga del tipo de cable con sección transversal de forma circular y con uno o varios miembros de tensión envueltos se pueden configurar con estos miembros de tensión 22 de acuerdo con la invención. Los sistemas de ascensor 9, que están equipados con tales medios de soporte de carga 12, presentan con preferencia poleas 4.1, 4.2, 4.3, 4.4 con muescas semi-redondas a del tipo de cuña a lo largo de su periferia.

Con la ayuda de un medio de soporte de carga 12 configurado como correa nervadura trapezoidal , como se representa, por ejemplo en las figuras 2a, 2b, se explica en detalle a continuación un sistema de ascensor 9 de acuerdo con la invención, como se representa en la figura 1. El medio de soporte de carga 12 se conduce con su lado de tracción 18 sobre la polea motriz 4.1, la polea de soporte del contrapeso 4.3 y las poleas de guía 4.4, éstas están provistas de manera correspondiente en su periferia con muescas 35, que están configuradas de forma complementaria a las nervaduras 20 del medio de soporte de carga 20. Donde la correa nervada trapezoidal 12 rodea una de las poleas de la correa 4.1, 4.3 y 4.4 se encuentran sus nervaduras 20 en muescas 35 correspondientes de la polea de correa, con lo que se garantiza una guía perfecta del medio de soporte de carga 12 sobre estas poleas de la correa.

Sobre las poleas de soporte de la cabina 4.2 está guiada la correa nervada trapezoidal 12 con una flexión opuesta, es decir, que las nervaduras 20 de la correa nervada trapezoidal 12 se encuentran durante la marcha sobre estas poleas sobre su lado trasero 17 alejado de las poleas de soporte de la cabina 4.2, que está configurado aquí como lado plano. Para la guía lateral mejorada de la correa nervada trapezoidal 12, las poleas de soporte de la cabina 4.2 pueden presentar poleas de borde lateral. Otra posibilidad de guiar lateralmente el medio de soporte de carga consiste en disponer sobre el recorrido del medio de soporte de carga 12 entre las dos poleas de soporte de la cabina 4.2 dos poleas de guía 4.4, como se muestra en este ejemplo especial. Como se deduce a partir de la figura 1, el medio de soporte de carga 12 está guiado entre las poleas de soporte de la cabina 4.2 con su lado nervado sobre las poleas de guía 4.4 provisto con muescas correspondientes. Las muescas de las poleas de guía 4.4 colaboran con las nervaduras de la correa nervada trapezoidal 12 como guía lateral, de manera que las poleas de soporte de la cabina 4.2 no necesitan poleas de borde. Esta variante es ventajosa, puesto que, en oposición a una guía lateral por medio de poleas de borde, no provoca ningún desgaste lateral en el medio de soporte de carga 12. Pero de acuerdo con la dimensión de la cabina, la suspensión seleccionada y la colaboración de las poleas con el medio de soporte de carga, también es posible trabajar totalmente sin poleas de guía 4.4 entre las poleas de soporte de la cabina 4.2 o en lugar de las dos poleas de guía 4.4 mostradas debajo de la cabina 3 proveer solamente una o más de dos poleas de guía 4.4. En general, también es posible guiar el medio de soporte de carga, en lugar de debajo de la cabina, por encima de la cabina al otro lado de la cabina (no se representa) .

Como se muestra a modo de ejemplo en la figura 4a, la polea motriz 4.1 no sólo presenta muescas 35 en su periferia, sino, además, en sus muescas 35 un fondo de muescas 36, que está más profundo que las puntas, aplanadas de forma trapezoidal en este ejemplo, de las nervaduras 20 de engrane de la correa nervada trapezoidal 12. De esta manera, sobre la polea motriz 4.1 solamente actúan flancos 24 de las nervaduras 20 de la correa nervada trapezoidal 12 con flancos 38 de las muescas 35 de la polea motriz 4.1, de manera que entre las muescas 35 de la polea motriz 4.1 y las nervaduras 20 de la correa nervada trapezoidal 12 resulta un efecto de cuña, que mejora la capacidad de tracción. Además, se puede mejorar el efecto de cuña cuando las elevaciones 37 de la polea motriz 4.1, que se extienden en la periferia y que se encuentran entre las muescas 35 de la polea motriz 4.1, están configuradas un poco menos altas que la profundidad de las cavidades 26 entre las nervaduras 20 del medio de soporte de carga 12. De esta manera, durante el encuentro de las cavidades 26 con las elevaciones 38 resulta un espacio hueco 28. Como consecuencia, las fuerzas solamente son efectivas sobre los flancos 24 de las nervaduras 20 y los flancos 38 de las muescas 35. Las poleas motrices 4.2, 4.3 y las poleas de guía 4.4 presentan de manera ventajosa unas muescas 35 sin fondo de muesca 36 colocado más profundo y unas elevaciones 38, que están dimensionadas iguales que las cavidades 26 del medio de soporte de carga 12 sobre su lado de tracción 18. Esto reduce el riesgo de que el medio de soporte de carga se atasque en la polea 4.2, 4.3, 4.4 garantizando una buena guía en caso de tracción más reducida.

En el sistema de ascensor 9 de acuerdo con la invención representado en la figura 1, los diámetros de todas las poleas motrices son iguales . Pero también es concebible que las poleas de correa tengan tamaño diferente y que las poleas de soporte y/o las poleas de desviación 4.2, 4.3, 4.4 tengan un diámetro mayor que la polea motriz 4.1 o también un diámetro menor que la polea motriz 4.1 o, en cambio, que estén previstas poleas 4.2, 4.3, unas de las cuales 4.2, 4.3, 4.4 tienen un diámetro mayor, las otras tienen un diámetro menor que la polea motriz 4.1. De acuerdo con la invención, el medio de soporte de carga 12 empleado en el sistema de ascensor está provisto con miembros de tensión 22, que están fabricados de alambres y que están presentes como cordón o cable. Todos los alambres en el miembro de tensión 22 pueden tener el mismo diámetro o pueden ser de diferentes espesor. De acuerdo con la invención, el miembro de tensión está configurado de tal forma que una tensión de flexión ob en el alambre más grueso con diámetro máximo d del alambre del miembro de tensión 22, durante la marcha del miembro de tensión 22 sobre una polea más pequeña con un diámetro mínimo D de la polea en el sistema de ascensor, resulta en función del módulo de elasticidad E y del diámetro d del alambre más grueso de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = (5*E)/D. En este caso, se obtiene la mejor relación de rentabilidad del sistema de ascensor y duración de vida útil del medio de soporte de carga 12 con un miembro de tensión 22, cuyo alambre más grueso con el diámetro máximo D presenta una tensión de flexión ab en un intervalo de ab = 300 N/mm2 a 900 N/mm2.

La figura 4a muestra una sección transversal a través de una correa nervada trapezoidal 12 de acuerdo con la presente invención, que comprende un cuerpo de correa 15 y varios miembros de tensión 22 incrustados en él . El cuerpo de correa 15 está fabricado de un material elástico, como por ejemplo goma natural o goma sintética, como NBR, HNBR, caucho de etileno-propileno (EPM) , caucho de etileno-propileno-dieno (EPDM) , etc. También una pluralidad de elastómeros sintéticos poliamida (PA) , polietileno (PE) , policarbonato (PC) , policloropreno (CR) , poliuretano (PU) y en particular debido a un procesamiento más sencillo también elastómeros termoplásticos , como poliuretano termoplástico (TPU) basado en éter o éster.

Sobre su lado plano 17, el cuerpo de la correa 15 está provisto con una capa de cubierta 62, que comprende aquí un tejido impregnado. Pero también se puede aplicar tejido 61 no impregnado o pueden estar previstos recubrimientos a través de extrusión, encolado, laminado, floculación.

En los ejemplos mostrados en las figuras 2a, 2b y 4a, a cada nervadura 20 están asociados sobre el lado de tracción 18 dos miembros de tensión 22. Para una transmisión favorable de la fuerza entre las poleas 4 en el sistema de ascensor y los miembros de tensión 22 en el medio de soporte de carga 12, los miembros de tensión 22 están dispuestos, respectivamente, en el centro sobre la proyección vertical 70 de un flanco 24 de la nervadura 20 (figura 2b) .

Si a cada nervadura 20 del medio de soporte de carga 12 configurado como correa nervada trapezoidal están asociados dos miembros de tensión 22 y están dispuestos en el centro sobre un flanco 24 de la nervadura 20, se pueden transmitir de una manera óptima en común las cargas de la correa que se producen en la correa nervada trapezoidal por cada nervadura. En estas cargas de la correa se trata, por una parte, de la transmisión de puras cargas de tracción en la dirección longitudinal de la correa. Por otra parte, durante el arrollamiento de una polea de correa 4.1 - 4.4 por los miembros de tensión 22 se transmiten fuerzas en dirección radial a través del cuerpo de la correa 15 sobre la polea de correa 4.1, 4.2, 4.3, 4.4. Las secciones transversales de los miembros de tensión 22 están dimensionadas de tal forma que estas fuerzas radiales no dividen el cuerpo de la correa 15. En el caso del arrollamiento de una polea de correa, se producen en los miembros de tensión 22 adicionalmente tensiones de flexión como consecuencia de la curvatura del medio de soporte de carga 12 que descansa sobre la polea de correa. Para mantener estas tensiones de flexión lo más reducidas posibles en los miembros de tensión 22, se distribuyen las fuerzas a transmitir por cada nervadura 20 sobre varios miembros de tensión y de una manera especialmente favorable sobre dos miembros de tensión, como se representa en las figuras 2a, 2b y 4a.

Pero como muestra el ejemplo de realización en la figura 4b, también es posible proveer más de dos miembros de tensión 22 por cada nervadura 20. En la figura 4b se muestran tres miembros de tensión 22 por cada nervadura 20, de manera que las nervaduras 20 están configuradas de forma trapezoidal, consideradas en la sección transversal. El miembro de tensión medio respectivo está dispuesto en el centro en la nervadura 20 y los dos miembros de tensión que lo enmarcan en la nervadura están dispuestos con preferencia de nuevo en el centro sobre un flanco 24. Pero esto último no es obligatorio. Además del número mostrado aquí de tres miembros de tensión, también son concebibles aquí cuatro o cinco miembros de tensión por cada nervadura, siendo concebibles también formas de la sección transversal de las nervaduras, como se representan en la figura 2b. Con preferencia, la distancia X entre un miembro de tensión y la superficie del lado de tracción del medio de soporte de carga, o con otras palabras la cobertura X del lado de tracción del miembro de tensión con el material polímero del cuerpo 15 corresponde aproximadamente al 20 % del espesor total s del medio de soporte de carga 12.

En oposición a los ejemplos en las figuras 2a, 2b y 4a, el medio de soporte de carga 12 en la figura 4b no está provisto sobre su lado plano 17 con un recubrimiento. Pero a tal fin, sobre su lado de tracción 18 presenta un recubrimiento 62 indicado por medio de una línea de trazos, con cuya ayuda se ajusta el coeficiente de fricción y/o el desgaste en colaboración con la polea motriz 4.1 y/o con otra polea de correa 4.2, 4.3, 4.4 del sistema de ascensor 9. También este recubrimiento 62 comprende con preferencia un tejido 61, en particular un tejido de nylon.

En la figura 5 se representa otra forma de realización de un medio de soporte de carga 12 de acuerdo con la invención. Como se puede reconocer bien en la figura 5, en este ejemplo el medio de soporte de carga 12 presenta sobre el lado de tracción 18 por cada nervadura 20 solamente un miembro de tensión 22. Con el mismo dimensionado del medio de soporte de carga 12 y de sus nervaduras 20, en el caso de un solo miembro de tensión 22 por cada nervadura 20, en lugar de dos miembros de tensión por cada nervadura 20, en el caso de un miembro de tensión 22 por cada nervadura 20, los miembros de tensión 22 pueden ser mayores en su diámetro. Diámetros mayores de los miembros de tensión 22 permiten la utilización de más alambres o también de alambres más gruesos. Ambas cosas elevan, con la misma resistencia de los alambres, la fuerza de soporte de los miembros de tensión 22, simplificando esto último, además, el trenzado y reduce los costes por miembro de tensión 22. Con preferencia, los miembros de tensión 22 están dispuestos en cada caso en el centro en su nervadura 20, lo que conduce a una distribución muy uniforme de la carga de los miembros de tensión a través de los dos flancos 24 de cada nervadura 20. Además, el espesor total del medio de soporte de carga se puede mantener un poco más reducido.

Como los ejemplos de las figuras 2a, 2b y 4b, el ejemplo de medio de soporte de carga 12 de la figura 5 presenta sobre su lado trasero plano 17 de la misma manera un recubrimiento, que contiene en este ejemplo tetrafluoretileno , para reducir el coeficiente de fricción durante la colaboración con poleas de desviación 4.4 o poleas de tracción 4.2, 4.3. La capa puede contener como capa de difusión partículas de politetrafluoretileno en el material de la envoltura o puede estar prevista como revestimiento similar a una lámina a base de polímero o a base de tejido con partículas de politetrafluoretileno . Las partículas de tetrafluoretileno presentan en este caso preferentemente un tamaño de las partículas de 10 a 30 micrómetros .

Para todos los recubrimientos mencionados es válido que se pueden aplicar sobre toda la longitud del medio de soporte de carga 12 o solamente sobre una o varias secciones longitudinales determinadas del medio de soporte de carga 12. En particular, pueden estar recubiertas aquellas secciones longitudinales del medio de soporte de carga 12, que colaboran con la polea motriz en el caso de un asiento de la cabina 3 o del contrapeso 8, por ejemplo sobre un amortiguador en el foso de la caja.

La figura 6 muestra un medio de soporte de carga 12, que presenta sobre su lado de tracción 18 de la misma manera unas nervaduras 20 con dos miembros de tensión 22, respectivamente. En este medio de soporte de carga 12 es especial que sobre su lado de tracción 18 presenta exactamente dos nervaduras 20 y adicionalmente sobre su lado trasero 17 una nervadura de guía 19. La nervadura de guía 19 colabora en caso de flexión opuesta con poleas de desviación, de guía y de soporte 4.2, 4.3, 4.4, que presentan una ranura de guía correspondiente para recibir la nervadura de guía 19 (no se representa explícitamente) . El medio de soporte de carga de la figura 6 es más alto que ancho o, como máximo, es de la misma altura que anchura. En otra forma de realización, este medio de soporte de carga puede estar equipado también con un solo miembro de tensión 22 por cada nervadura o con más de dos miembros de tensión por cada nervadura, en particular 3, 4 ó 5 miembros de tensión por cada nervadura. Como también las otras formas de realización, se puede proveer sobre el lado de tracción y/o el lado trasero con un recubrimiento. A la inversa, también las otras formas de realización mostradas aquí del medio de soporte de carga 12 pueden estar provistas con una o varias nervaduras de guía 19 sobre el lado trasero 17. Éstas pueden ser del mismo tamaño o mayores que las nervaduras 20 sobre el lado de tracción 18 y pueden estar fabricadas para una estabilidad mejorada del medio de soporte de carga 12 de otro material o pueden contener elementos de estabilización (no representados) , que se extienden sobre la longitud del medio de soporte de carga 12, similares a los miembros de tensión 22.

Como se representa en las figuras 4b y 5, los medios de soporte de carga 12 presentan un ángulo de los flancos ß de aproximadamente 90a. Como ángulo de los flancos ß se designa el ángulo formado por sus dos flancos 24 de una nervadura 20 del medio de soporte de carga 12. Los ensayos han mostrado que el ángulo de los flancos ß tiene una influencia decisiva sobre el desarrollo de ruido y la aparición de vibraciones, y que para una correa nervada trapezoidal prevista como medio de soporte de carga del ascensor se pueden aplicar ángulos de los flancos ß de 812 a 1202 y mejor de 832 a 1052 y todavía mejor de 85e a 952. Se consiguen las mejoras propiedades a este respecto y también con respecto a la guía con ángulos de las nervaduras ß de 90s.

De manera especialmente sencilla se pueden fabricar medios de soporte de carga, cuyo ángulo de los flancos ß en las nervaduras 20 es igual a los ángulos en las cavidades 26. Lo mismo se aplica también para la fabricación de poleas de correas ranuradas, que están equipadas, para adaptarse a los medios de soporte de carga previstos, con muescas 35 y elevaciones 37, respectivamente, cuyos flancos 38 en la muesca 35 y en la elevación 37 forman, respectivamente, un ángulo de los flancos ß' .

A partir de las figuras 4b y 5 se puede reconocer, además, que se pueden conseguir dimensiones reducidas y peso reducido de un medio de soporte de carga nervado 12 porque las distancias X entre los contornos exteriores de los miembros de tensión 12 y las superficies/flancos de las nervaduras 20 están realizadas lo más pequeñas posibles. Propiedades óptimas han resultado de ensayos para medios de soporte de carga nervados 12, en los que estas distancias X son como máximo el 20 % del espesor total s del medio de soporte de carga. Como espesor total s debe entenderse el espesor total del cuerpo de la correa 15 incluyendo las nervaduras 20.

Las dependencias mutuas se pueden representar matemáticamente de forma simplificada. La tensión de flexión ab resulta entonces de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = (5*E)/2r. El radio de flexión mínimo r previsto resulta de acuerdo con el fabricante del ascensor a partir del diámetro D de la polea más pequeña prevista en el sistema de ascensor como : r = D/2.

La tensión de flexión ab del alambre más grueso en un miembro de tensión de un medio de soporte de carga de ascensor resulta aproximadamente como una función del diámetro mínimo D de la polea, sobre el que está guiado el medio de soporte de carga, del módulo de módulo de elasticidad E (de forma abreviada llamado también módulo-E) del alambre más grueso y de su diámetro d de alambre de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = (5*E)/D. Teniendo en cuenta esta relación, se pueden adaptar mutuamente la composición del ascensor con sus diámetros de polea posiblemente diferentes y el medio de soporte de carga con su al menos un miembro de tensión y su envoltura.

Si se selecciona la tensión de flexión ab, que es inducida durante el avance del medio de soporte de carga sobre una polea de diámetro mínimo D de la polea, en el alambre del miembro de tensión, que tiene el diámetro máximo del alambre, en el intervalo de 300 N/mm2 a 750 N/mm2, se eleva la duración de vida útil del miembro de tensión. Los mejores resultados con respecto a la duración de vida útil y la rentabilidad se consiguen con medios de soporte de carga, cuyos miembros de tensión experimentan durante el avance del medio de soporte de carga sobre una polea con diámetro mínimo D de la polea en sus alambres más gruesos una tensión de flexión ab en el intervalo de ob = 350 N/mm2 a 650 N/mm2.

Como ya se ha indicado más arriba, para conseguir un sistema de ascensor con costes reducidos de mantenimiento, es importante, entre otras cosas, emplear un medio de soporte de carga con duración de vida útil larga en el sistema. Además, se pueden reducir los costes cuando se puede emplear un motor ligero pequeño con polea motriz pequeña. Además, se puede reducir el espacio necesario para un sistema de ascensor cuando además de la polea motriz pequeña, se utilizan otras poleas con diámetros pequeños. De la misma manera es ventajosa para un sistema de ascensor una tracción bien adaptada a los requerimientos definidos de este sistema entre polea motriz y medio de soporte de carga.

Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Sistema de ascensor con al menos una polea (4) , sobre la que está guiada un medio de soporte de carga (12), en el que al menos una polea (4) es una polea motriz (4.1) de una máquina de accionamiento (2), que acciona el medio de soporte de carga (12), que mueve y/o soporta al menos una cabina de ascensor (3), en el que el medio de soporte de carga (12) comprende un cuerpo (15) fabricado de un polímero, en el que está incrustado al menos un miembro de tensión (22), que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga (12), en el que el miembro de tensión (22) está fabricado de alambres y está presente como cordón o cable y en el miembro de tensión (22) un alambre (43) más grueso con diámetro máximo del alambre d presenta durante el avance del miembro de tensión (22) sobre una polea más pequeña con un diámetro mínimo de la polea D en el sistema de ascensor una tensión de flexión c en un intervalo de ab = 350 N/mm2 a 900 N/mm2.

2. Sistema de ascensor de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la tensión de flexión ab del alambre con diámetro máximo d en el miembro de tensión (22) durante el avance sobre la polea con diámetro mínimo de la polea D está en el intervalo de 450 N/mm2 a 750 N/mm2 y con preferencia en el intervalo de ab = 490 N/mm2 a 660 N/mm2.

3. Sistema de ascensor de acuerdo con la reivindicación 1 ó 2, en el que la tensión de flexión ab resulta como una función del módulo de elasticidad E y del diámetro d del alambre (43) más grueso del miembro de tensión (22) de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = ( 6*E)/D.

4. Sistema de ascensor de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que el alambre (26) con el diámetro máximo d del alambre presenta un módulo de elasticidad de aproximadamente 210.000 N/mm2 y la relación del diámetro D de la polea más pequeña con respecto al diámetro d del alambre más grueso (43) en el miembro de tensión (22) del medio de soporte de carga (12) guiado sobre la polea está en el intervalo de D/d = 200 a 650, con preferencia en el intervalo de D/d = 230 a 500.

5. Sistema de ascensor de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que la polea motriz (4.1) es la polea (32) con el diámetro mínimo D de la polea.

6. Sistema de ascensor de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores con un medio de soporte de carga (12), que presenta sobre un lado de tracción (18) dirigido hacia la polea motriz (4.1) varias nervaduras (20) que se extienden paralelas en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga, y presenta más de un miembro de tensión (22) , que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga (12) , en el que los miembros de tensión (22), considerados en la anchura del medio de soporte de carga (12), están dispuestos adyacentes entre sí en un plano y con preferencia a distancia unos de los otros, y con una polea motriz (4.1) que presenta unas muescas (35) que se extienden en su periferia en la dirección circunferencial y que corresponden con las nervaduras (20) del medio de soporte de carga (12), en el que las muescas (35) están provistas con un fondo de muesca (36) que se encuentra más profundo, de manera que durante la colaboración de muescas (35) con nervaduras (20) resulta un efecto de cuña.

7. Sistema de ascensor de acuerdo con la reivindicación 5, en el que las muescas (35) de la polea motriz (4.1) presentan una sección transversal en forma de cuña, en particular una sección transversal triangular o de forma trapezoidal con un ángulo de los flancos (ß') de 81s a 120a, mejor de 832 a 105s, todavía mejor de 85a a 95a y óptimo de 90a .

8. Medio de soporte de carga para soportar y/o mover al menos una cabina de ascensor (3) en un sistema de ascensor, en el que el medio de soporte de carga (12) puede ser guiado y accionado al menos sobre una polea (4) , en particular una polea motriz (4.1) de una máquina de accionamiento (2) de un sistema de ascensor (1), en la que el medio de soporte de carga (12) presenta un cuerpo (15) fabricado de un polímero y presenta al menos un miembro de tensión (22) incrustado en el cuerpo (15) y que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga (12), que está fabricado de alambres (42) y está presente como cordón o cable, y en la que en el miembro de tensión (22) un alambre (43) más grueso con diámetro máximo d del alambre presenta durante la flexión del miembro de tensión (22) alrededor de un radio mínimo de flexión r una tensión de flexión ab en un intervalo de ab = 350 N/mm2 a 900 N/mm2.

9. Medio de soporte de carga de acuerdo con la reivindicación 8, en el que la tensión de flexión ab del alambre con diámetro máximo d en el miembro de tensión (22) durante la flexión alrededor del radio mínimo de flexión r está en el intervalo de ab = 450 N/mm2 a 750 N/mm2, y con preferencia en el intervalo de ab = 490 N/mm2 a 660 N/mm2, en el que la tensión de flexión ab resulta como una función del módulo de elasticidad E y del diámetro máximo d del alambre (43) más grueso y en particular de acuerdo con la siguiente ecuación: ab = (5*E)/2r.

10. Medio de soporte de carga de acuerdo con la reivindicación 8 ó 9, en el que el alambre con el diámetro máximo d del alambre presenta un módulo de elasticidad de aproximadamente 210.000 N/mm2 y la relación del radio mínimo de flexión r con respecto al diámetro máximo d del alambre más grueso (43) en el miembro de tensión (22) está en el intervalo de 2r/6 = 200 a 650, con preferencia en el intervalo de 2r/6 = 240 a 500.

11. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 10, en el que los cordones (28) o alambres (42) del miembro de tensión (18) están distanciados unos de los otros en su capa exterior del alambre o bien del cordón y, en concreto, tanto más cuanto mayor es la viscosidad del polímero durante la incrustación del miembro de tensión (18) en el cuerpo (15) del medio de soporte de carga (12), siendo la distancia (60) al menos 0, 03 mm.

12. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11, en el que el miembro de tensión (22) presenta una configuración del alambre (lf-6e-6c+6d) W+n* (lb+6a) , en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 30 mm.

13. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11, en el que el miembro de tensión (22) presenta una configuración del alambre (3d+7c)+n* (3b+8a) , en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 32 mm.

14. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11, en el que el miembro de tensión (22) presenta una configuración del alambre (3f-3e+6d) W+n* (3c-3b+6a)W, en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 30 mi.

15. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11, en el que el miembro de tensión (22) presenta una configuración del alambre (le+6d+12c) +n*(lb+6a)W, en la que n es un número entero entre 5 y 10, y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 32 mm.

16. Sistema de ascensor de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 12 a 15, en el que el miembro de tensión (22) está golpeado SZS o ZSZ.

17. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11, en el que el miembro de tensión (22) está configurado como cordón en configuración de Seal con un alma (40) de tres alambres con un diámetro a y con dos capas de alambre (46), (48) que rodean el alma (40) con diámetros b y c del alambre y en particular presenta una configuración (3a+9b+15c) , y en la que el radio mínimo de flexión r es al menos r > 32 mm.

18. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 17, uno de cuyos lados está configurado como lado de tracción (18), que presenta varias nervaduras (20), que se extienden paralelas en la dirección longitudinal de la suspensión y más de un miembro de tensión (22), que se extiende en la dirección longitudinal de la suspensión (12), en la que los miembros de tensión (22) , considerados en la anchura de la suspensión, están dispuestos adyacentes entre si en un plano y con preferencia están distanciados unos de los otros.

19. Medio de soporte de carga de acuerdo con la reivindicación 18, en el que las nervaduras (20) de la suspensión (12) presentan una sección transversal en forma de cuña, en particular una sección transversal triangular o de forma trapezoidal con dos flancos (24) que confluyen entre sí, que forman un ángulo de los flancos (ß) , que está en el intervalo de 81s a 120e, mejor de 83B a 105e y todavía mejor de 85a a 952 y óptimo de 902 ± Io.

20. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 18 ó 19, en el que a cada nervadura (20) están asociados dos miembros de tensión (22), que están dispuestos, respectivamente, en la zona de la proyección vertical (P) de un flanco (24) de la nervadura (20) .

21. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 18 ó 19, en el que a cada nervadura (20) está asociado exactamente un miembro de tensión (22), que está dispuesto centrado con respecto a los dos flancos (24) de la nervadura (20) .

22. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 17 a 21, en el que el lado de tracción (18) del medio de soporte de carga (12) y/o el lado trasero (17), que está opuesto al lado de tracción (18), del medio de soporte de carga (12) está(n) recubierto (s) , en la que con la ayuda del recubrimiento (61) se ajusta el coeficiente de fricción deseado entre el lado de tracción (18) y la polea motriz (4.1) o bien el lado trasero (17) y poleas de desviación, de guia o de soporte (4.2, 4.3, 4.4) y en la que el recubrimiento (61) es, en particular, un tejido (62), con preferencia de fibras naturales o de fibras sintéticas, en particular de cáñamo, algodón, nylon, poliéster, PVC, PTFE, PAN, poliamida o una mezcla de dos o más de estos tipos de fibras.

23. Medio de soporte de carga de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 17 a 21, en el que el medio de soporte de carga (12) presenta sobre el lado de tracción (18) dos nervaduras (20) y con preferencia una nervadura de guía (27) sobre el lado trasero (17) opuesto a la superficie de rodadura. RESUMEN La invención se refiere a un sistema de ascensor con un medio de soporte de carga y a un medio de soporte de carga para soportar y/o mover al menos una cabina de ascensor (3) en un sistema de ascensor (1), en el que el medio de soporte de carga (12) puede ser guiado y accionado al menos por medio de una polea (4), en. particular una polea de tracción (4.1) de una máquina de accionamiento (2) de un sistema de ascensor (1), y el medio de soporte de carga (12) comprende un cuerpo (15) fabricado de un polímero y al menos un miembro de tensión (22) incrustado en el cuerpo (15), que se extiende en la dirección longitudinal del medio de soporte de carga (12) y que está fabricado de alambres (42) y está presente como un cordón o cable, en el que un alambre (43) más grueso con diámetro máximo d del alambre en el miembro de tensión (22) presenta una tensión de flexión ob en un intervalo de ob = 350 N/mm2 a 900 N/mm2, durante la flexión del miembro de tensión (18) alrededor de un radio mínimo de flexión r, y en el que la tensión de flexión ob resulta como una función del módulo de elasticidad E y del diámetro máximo d del alambre (26) , de acuerdo con la siguiente ecuación: ob = (d*?) /2r, en la que el medio de soporte de carga (12) en el sistema de ascensor (1) se extiende alrededor de una polea más pequeña con diámetro mínimo D de la polea, cuyo diámetro D de la polea corresponde como máximo al doble del radio mínimo de flexión r: D < 2r.