MX2011002524A - Dispositivo para medir la corriente de ionizacion en un sistema de ignicion de radiofrecuencia, para un motor de combustion interna. - Google Patents

Abstract

La invención se refiere a un dispositivo para ignición de radiofrecuencia de un motor de combustión interna, constituido por un circuito de suministro de energía que comprende un transformador, un devanado secundario del cual se conecta a cuando menos un resonador (1) que tiene una frecuencia resonante que excede 1 MHz y comprende dos electrodos capaces de generar una chispa para iniciar combustión de una mezcla combustible en un cilindro del motor, en respuesta a un comando de ignición, caracterizado porque comprende: - un capacitor de medición (CMES) conectado en serie entre el devanado secundario y el resonador, - un circuito de medición (40) para medir una corriente (IION) en las terminales del capacitor de medición, la corriente proporciona una imagen eléctrica de cómo avanzan la combustión, - un circuito de protección (30) conectado entre el capacitor y el circuito de medición y diseñado para proteger el tiempo de adquisición de medición de corriente de los efectos eléctricos provocados por el comando de ignición.

Description

DISPOSITIVO PARA MEDIR LA CORRIENTE DE IONIZACIÓN EN UN SISTEMA DE IGNICIÓN DE RADIOFRECUENCIA, PARA UN MOTOR DE COMBUSTIÓN INTERNA La presente invención se refiere al campo de ignición de radiofrecuencia resonante de un motor de combustión interna. Se refiere más particularmente a un dispositivo diseñado para medir la corriente de ignición de los gases en los cilindros del motor.

La corriente de ionización de los gases en los cilindros del motor típicamente se mide después del fin de ignición y entonces se utiliza para realizar diagnósticos en el avance de la combustión, por ejemplo a fin de detectar el ángulo correspondiente a la máxima presión de la cámara de combustión, para detectar ruido de detonación o incluso identificar fallas de encendido de combustión.

Se conocen circuitos para medir la corriente de ionización para un sistema de ignición convencional, la operación de los cuales consiste en polarizar la mezcla de aire/combustible presente en la cámara de combustión, después de la generación de la chispa entre los electrodos de la bujía, a fin de medir la corriente que resulta de la propagación de la flama.

Estos circuitos sin embargo deben ser dedicados a las características de la ignición convencional y no son adaptables como tales a los sistemas de ignición para generación de plasma, que utilizan bujías del tipo bobina-bujia de radiofrecuencia (BME = bobines-bougies radiofréquence) , como se describe en detalle en las siguientes solicitudes de patente presentadas a nombre del solicitante: FR 03-10766, FR 03-10767 y FR 03-10768.

Como sucede, los datos específicos de ignición de radiofrecuencia, provocan una cantidad de restricciones para medir la corriente que se deriva de la combustión.

Antes que nada, la señal de comando de ignición induce corrientes significantes que tienen una diferencia de amplitud mayor a 120 dB con la corriente de ionización debida a la combustión de la mezcla combustible. Ya que esta corriente se mide después del fin de ignición, por lo tanto hay un tiempo de deslumbramiento,- durante el cual el circuito de medición no puede adquirir una corriente débil.

Además, ya que el circuito de medición se inserta en el sistema de ignición, es importante no reducir significativamente la eficiencia del sistema de ignición.

Finalmente, este tipo de ignición de radiofrecuencia hace posible desarrollar dos tipos de descargas, una chispa de múltiples filamentos y un arco de monofilamento, que influencian de manera diferente al sistema de ignición. Por lo tanto '· hay dificultad en garantizar independencia de la medición de la corriente de ionización respecto al tipo de descarga generada.

La presente invención por lo tanto se dirige a proponer un dispositivo para medir la corriente de ionización en un sistema de ignición de radiofrecuencia, diseñado para atender las restricciones anteriormente mencionadas, en forma notable al hacer posible el reducir al mínimo el periodo de enmascarado de medición y al garantizar independencia a la medición respecto al tipo de descarga- generada.

Con este objetivo en mente, la invención por lo tanto se refiere a un dispositivo para la ignición de radiofrecuencia de un motor de combustión interna, que consiste de un circuito para suministro de energía que comprendé un transformador, un devanado secundario del cual se conecta a cuando menos un resonador que tiene una frecuencia resonante que excede 1 Hz y comprende dos electrodos que son capaces de generar una chispa para iniciar la combustión de una mezcla combustible en un cilindro del motor en respuesta a un comando de ignición, caracterizado porque comprende: un capacitor de medición conectado en serie entre el devanado secundario del transformador y el resonador, un circuito para medir una corriente en las terminales del capacitor de medición, la corriente proporciona una imagen eléctrica de la tendencia de la combustión. un circuito de protección, conectado entre el capacitor de medición y el circuito de medición, diseñado para liberar el tiempo de adquisición para la medición de la corriente de los efectos eléctricos inducidos por el comando de ignición.

De acuerdo con una modalidad, el capacitor de medición se conecta en serie entre el devanado secundario del transformador y el resonador, al nivel de un alambre de retorno a tierra del transformador y del resonador. Él dispositivo de acuerdo con la invención comprende venta osamente medios para polarizar la mezcla combustible diseñada para aplicar un voltaje de polarización entre un electrodo del resonador y una tierra del motor.

De acuerdo con una modalidad, el circuito de protección comprende un puente diodo polarizado por resistencias a un voltaje de suministro de energía que es proporcional al voltaje de polarización.

De preferencia, el circuito de medición comprende un convertidor de corriente-voltaje producida utilizando un amplificador operacional.

De acuerdo con una modalidad, el amplificador operacional tiene una alimentación sin inversión enlazada al voltaje de polarización y una alimentación de inversión enlazada a una terminal del capacitor de medición mediante el circuito de protección.

Ventajosamente, el convertidor de volta e-corriente comprende un resistor de retroalimentación y un capacitor de retroalimentación conectado en paralelo al resistor de retroalimentación .

De preferencia, la impedancia de alimentación del convertidor de corrierite-voltaje es cuando menos cien veces menor que la impedancia del capacitor de medición.

De acuerdo con una modalidad, un devanado primario del transformador se conecta en un lado a un voltaje de suministro de energía intermedio y por el otro lado al drenaje de al menos un transistor de interrupción regulado por una señal de control, el transistor de interruptor aplica el voltaje de suministro de energía a las terminales del devanado primario a una frecuencia definida por la señal de control.

De preferencia, el transformador tiene una proporción de devanados variable.

Otras . características y ventajas de la presente invención serán más claramente aparentes ante lectura de la siguiente descripción, dada como un ejemplo ilustrativo y no limitante y hecha con referencia a las figuras anexas en donde: la figura 1 es un diagrama de un resonador que modela una bobina-bujia de radiofrecuencia para generación de plasma; . la figura 2 es un diagrama que ilustra un circuito de suministro de energía de acuerdo con el estado de la técnica, que hace posible aplicar un voltaje alterno dentro del intervalo de radiofrecuencia a las terminales de la bobina-bujía modelada en la figura 1, la figura 3 es un diagrama que ilustra una variante del circuito de la figura 2, la figura 4 es un diagrama que ilustra un circuito de suministro de energía diseñado de acuerdo con la invención, para medir la corriente de ionización y el voltaje en las terminales de los electrodos de la bujía durante un comando de ignición, y la figura 5 ilustra una modalidad del circuito para medición de corriente de ignición.

La figura 5a ilustra una primer variante de la modalidad de la figura 5, y - la figura 5b ilustra una segunda variante de la modalidad de la figura 5.

La bobina-bujía empleada en el contexto de ignición de radiofrecuencia controlada es eléctricamente equivalente a un resonador 1 (ver figura 1), la frecuencia resonante Fc de la cual excede 1 MHz, y típicamente está cercana a 5 MHz . El resonador comprende en serie un resonador Rs, una bobina de inductancia Ls y un capacitor denotado Cs. Electrodos de ignición 11 y 12 de la bobina-bujia se conectan a las terminales del capacitor Cs del resonador, haciendo posible generar descargas de múltiples filamentos para iniciar la combustión de la mezcla en las cámaras de combustión del motor, cuando se energiza el resonador.

En la práctica, cuando el resonador se energiza por un altó voltaje a su frecuencia de resonancia Fc ( l/2n i..s * Cs) ) r ia amplitud en las terminales del capacitor Cs se amplifica, de manera tal que se desarrollan descargas de múltiples filamentos entre los electrodos, sobre distancias en el orden de un centímetro, alta presión y para voltajes pico inferiores a 20 kV.

El término "chispas ramificadas", aplica entonces, ya que las chispas involucran la generación simultánea de al menos varias líneas o rutas de ionización en un volumen determinado, sus ramificaciones: también son omnidireccionales .

Esta aplicación a ignición de radiofrecuencia requiere entonces el uso de un circuito de suministro de energía, ' capaz de generar pulsos de voltaje, típicamente en el orden de 100 ns, capaces de alcanzar amplitudes del orden de 1 kV, a una frecuencia muy cercana a la frecuencia resonante del resonador de generación de plasma de la bobina-bujia de radiofrecuencia.

La Figura 2 ilustra diagramáticamente este circuito de suministro de energía 2. El circuito para suministro de energía de la bobina-bujía de radiofrecuencia utiliza convencionalmente un montaje así denominado "amplificador de energía pseudo clase E". Este arreglo a montaje permite crear los pulsos de voltaje con las características anteriormente mencionadas.

Este arreglo consiste de un suministro de energía CD (DC) intermedio de Vinter que puede variar de 0 a 250V, un transistor M MOSFET de energía y un circuito resonante en paralelo 4 que comprende una bobina Lp en paralelo con capacitor Cp. El transistor M se emplea, como un interruptor para controlar las conmutaciones en las terminales del circuito de resonancia paralela y del resonador de generación de plasma 1 pretendido para conectarse a una inferíase de salida OUT de un circuito de suministro de energía .

El transistor M es desplazado en su puerta por una señal lógica de comando VI, suministrada por una etapa de comando 3, a una frecuencia que deberá estar sustancialmente alineada con la frecuencia resonante del resonador 1.

El voltaje para suministro de energía CD intermedio Vmter puede suministrarse ventajosamente por un suministro de energía de alto voltaje, típicamente un convertidor CD/CD (DC/DC) .

De esta manera, cerca de su frecuencia resonante, el resonador paralelo 4 transforma el voltaje de suministro de energía CD intermedio Vinter en un voltaje periódico amplificado que corresponde al voltaje de suministro de energía multiplicado por el factor Q del resonador paralelo y aplicado a una interfase de salida del circuito para suministro de energía a nivel del dren del transistor de conmutación M.

El transistor de conmutación M aplica entonces el voltaje para suministro de energía amplificado a la salida del suministro de energía, a la frecuencia definida por la señal de comando VI, que deberá hacerse- la más cercanamente posible a la frecuencia resonante de la bobina-bujía, para generar el alto voltaje en las terminales del electrodo de la bobina-bujía, que es necesario para el desarrollo y sostener la descarga de múltiples filamentos.

El transistor de esta manera conmuta altas corrientes a una frecuencia de aproximadamente 5 MHz y con un voltaje fuente de dren que puede alcanzar lkV.

De acuerdo con una variante ilustrada en la figura 3, la bobina en paralelo Lp después se reemplaza por un transformador T que tiene una proporción de devanados o vueltas entre 1 y 5. El devanado primario LM del transformador se enlaza por un lado con el voltaje para suministro de energía intermedio Vintei: y por otro lado, al dren del transistor de conmutación M, controlando la aplicación del voltaje para suministro de energía intermedio Vinter a las terminales del devanado primario a la frecuencia definida por la señal de comando VI.

El devanado secundario LN del transformador, un lado del cual se enlaza a tierra por un alambre de retorno a tierra 6, por su parte se diseña para conectarse a la bobina-bujía. De esta manera, el resonador 1 de la bobina-bujía conectado a las terminales del devanado secundario por alambres de enlace 5 y 6, incluyendo el alambre de retorno a tierra 6, por tanto se energiza por el secundario del transformador.

La adaptación de la proporción de vueltas o devanados hace posible entonces el reducir el voltaje de fuente-drenado del transistor. Reducir el voltaje en el primario sin embargo induce un aumento en la corriente que pasa a través del transistor. Es entonces posible compensar esta restricción al colocar por ejemplo dos transistores en paralelo controlados por la misma etapa de control 3.

Durante ignición, es esencial que la chispa ramificada se desarrolle en volumen a fin de garantizar la combustión y óptima operación del motor. Para la presente solicitud, la presencia de combustión es simbolizada por una resistencia variable RIO entre las terminales del capacitor CS .

La señal de ionización, representativa de la tendencia de la combustión tiene una amplitud de entre 0.1 µ? y 1 mA, dependiendo de las condiciones de la cámara de combustión (temperatura, presión, composición de la mezcla, etc.). Por lo tanto se han hecho esfuerzos para medir una señal que tiene una proporción de amplitud de tanto como 120 dB con respecto a la señal de ignición.

La señal de ionización es una señal de baja frecuencia y puede emplearse un muestreado a 100 kHz para extraer toda la información útil. En el caso de ignición de radiofrecuencia, el resonador para generación de plasma RSLSCS se desplaza a una frecuencia que excede de 1 MHz y típicamente entre 4 MHz y 6 MHz. Por lo tanto hay el beneficio de una diferencia de frecuencias cercana a dos décadas,: que puede emplearse para desplazar las diferencias de nivel de amplitud.

Producir la medición de la corriente de ionización involucra utilizar un componente que no degrada la eficiencia de energía de la ignición.

La solución adoptada para este fin consiste, con referencia a la figura 4, en conectar un capacitor de medición CMEs en serie entre el devanado secundario del transformador T y el resonador 1, en el alambre de retorno a tierra 6. El capacitor de medición de esta manera se coloca ventajosamente en el circuito en una posición en donde las diferencias potenciales respecto a tierra son las más bajas posibles.

Un capacitor con una capacitancia de alrededor diez nanofarads, hace posible el no perturbar el sistema de ignición mientras que se retiene la posibilidad de realizar mediciones de baja frecuencia de la corriente de ionización .

De esta manera, el beneficio principal en la selección de este componente de medición sobre otros componentes pasivos, se encuentra en su comportamiento de radiofrecuencia. En la práctica, a altas frecuencias, aquellos con destreza en la técnica saben que el circuito equivalente de alta frecuencia de un capacitor consiste de un resonador en serie. Como sucede, un: resonador tiene una impedanc-ia, que cambia dependiendo de la frecuencia de la señal aplicada a su alimentación, y es mínima a la frecuencia resonante del resonador. Esta característica de la tendencia de la impedancia dé un resonador de acuerdo con la frecuencia, habilita entonces al capacitor para presentar una muy baja impedancia en la vecindad de la frecuencia resonante de la ignición y una alta impedancia en la banda de frecuencia empleada para la señal de ionización (FI0N < 15 kHz) . El capacitor de medición por lo tanto se elige juiciosamente para presentar su más baja impedancia en el intervalo de frecuencia empleado para la señal de comando de ignición. Esto hace posible el reducir al mínimo el voltaje en las terminales del capacitor de medición' para proteger el circuito de medición, que ahora se describirá con referencia a la figura 5.

Un suministro de energía CD (DC) , no representado, se suministra un voltaje Vpoiar, se proporciona para polarizar el electrodo de alto voltaje de la bobina-bujía conectado a la salida del circuito de suministro de energía con respecto a la cabeza del cilindro de motor, para hacer posible el polarizar la mezcla de combustión después del extremo de ignición.

La corriente de ionización lian, representativa de la combustión, de hecho es una señal medida después del fin de ignición, es decir después de la formación de la chispa. Su amplitud por lo tanto depende, entre otras cosas del voltaje de polarización aplicado entre el electrodo de la bobina-bujía y la tierra del motor. Él voltaje de polarización en unipolar y típicamente entre 1 V y 100 V. La expresión "polarización positiva" se aplicará cuando el electrodo de alto voltaje de la bujía se polariza a un potencial mayor que el de la tierra del motor.

Sin embargo, es posible polarizar la mezcla combustible en forma negativa. El potencial del electrodo central de la bujía es entonces menos que el de la tierra del motor. El voltaje de polarización en, este caso típicamente está entre -100 V y -1 V.

Un circuito 40 para medir la corriente de ionización II0N en las terminales del capacitor CMES, que suministra una imagen eléctrica de la tendencia a la combustión, se describe en la figura 5. Con referencia a esta figura, el circuito de medición 40 se produce en la forma de un convertidor de corriente-voltaje, diseñado para suministrar un voltaje de salida Vs que es proporcional a la corriente de alimentación.

El convertidor comprende - un amplificador operacional MN1 y un resistor de realimentación o retroalimentación RR.

El amplificador operacional M 1 tiene una alimentación sin inversión (+) enlazada al voltaje de polarización Vpolar y una alimentación de inversión (-) enlazada' a una terminal del capacitor CMEs mediante un circuito de protección 30, diseñado para liberar el tiempo de adquisición de medición de los efectos de la formación de la chispa y a la cual regresaremos a continuación con más detalle.

El resistor RR se monta entre la alimentación de inversión (-) y la salida del amplificador operacional MNl.

Como una variante, como se ilustra en la figura 5a, en el caso en donde de la mezcla combustible se polariza en forma negativa, la alimentación sin inversión (+) se enlaza al voltaje de polarización negativo Vpoiar y la alimentación de inversión (-) se enlaza a la terminal del capacitor de medición mediante el circuito de protección 30, mientras que el resistor RR se conecta entre la alimentación de inversión (-) y la salida del amplificador operacional MNl.

De acuerdo con otra variante ilustrada en la figura 5b, también es posible seleccionar cualquier polarización de la mezcla combustible con un voltaje de polarización Vpoiar que observa las siguientes condiciones: ' VEE < Vpoiar < Vcc en donde VEE < 0 y Vcc > 0 Este arreglo de corriente/voltaje es capaz de medir exactamente corrientes muy débiles.

La alimentación del amplificador operacional es equivalente a una inductancia de valor Le. Esto lleva a la aparición de oscilaciones seudoperiódicas de frecuencia Fosc mayores que 100 kHz después del fin de la ignición, debido al circuito formado por la impedancia de alimentación |¿¾| del convertidor de corriente-voltaje y el capacitor de medición CMEs/ que reduce el tiempo de desaturación del circuito de medición. Por lo tanto es necesario agregar una capacitancia de realimentación CR en paralelo con el resistor de retroalimentación RR a fin de amortiguar estas oscilaciones. Por lo tanto se elige una capacitancia que satisface : Fose > f = > 100/½ RRCR La capacitancia de retroalimentación por lo tanto es despreciable para la banda de frecuencia útil de la señal medida representativa de la tendencia de la combustión (típicamente menor a 100 kHz) , mientras que se optimiza el tiempo de desaturación del circuito de medición'.

Además, es importante que la impedancia de retroalimentación se seleccione juiciosamente, para asegurar que el voltaje de salida Vs del circuito de medición' sea correctamente proporcional a la corriente II0N que deriva de la combustión.

Típicamente, el capacitor de .medición CMEs carga durante la fase de generación de chispa. Es importante que la impedancia de alimentación ZE del convertidor de corriente-voltaje sea baja (al menos 100 veces menor) en comparación con la impedancia del capacitor de medición ZMES- Esta condición garantiza que el convertidor de corriente-voltaje, y no el capacitor de medición, suministre la corriente que es la imagen del desarrollo de la combustión. En otras palabras, es esencial que la impedancia del capacitor CMEs sea alta en comparación con la impedancia de alimentación del amplificador a fin de que toda la corriente de ionización IION se recupere del amplificador MN1.

Se conoce que este convertidor tiene una impedancia de alimentación que sigue la siguiente relación: G es la ganancia natural del amplificador operacional.

Con: La siguiente relación por lo tanto deberá satisfacerse para todas las frecuencias inferiores a 100 kHz: en donde a = 100 De esta manera, si las condiciones anteriores se satisfacen, aplica lo siguiente: Ahora regresamos con más detalle al circuito de protección 30, que hace posible el liberar los efectos de la ignición al cumplir con una función de antideslumbramiento para el circuito de medición 40 descrito previamente. De esta manera, la adquisición de la medición de la corriente IION representativa de la tendencia a la combustión puede realizarse ventajosamente en forma independiente de los efectos de la formación de la chispa.

En la práctica, información útil referente a la combustión puede extraerse de la señal de iones poco después del fin de la ignición.

Como sucede, se ha visto que las fuertes corrientes inducidas por la señal de comando de ignición, que tienen una diferencia de amplitud cercana · a 120 dB con la corriente representativa de la combustión, provocan un tiempo de deslumbramiento, o periodo de enmascarado, durante -el cual la adquisición de una; corriente débil no puede realizarse.

También, a fin de minimizar los efectos asociados con el comando de ignición, se dispone el conectar el circuito de protección 30 entre el capacitor de medición y el convertidos de corriente-voltaje que forman el circuito de medición 40. En la práctica, el convertidor de corriente-voltaje debe retener el mejor intervalo dinámico posible y exhibir un tiempo de desaturación de preferencia menor que 300 µ3, para permitir una medición confiable de la combustión a velocidad máxima.

El circuito de protección 30 comprende un puente diodo 31, polarizado por los resistores ¾ y RB a un voltaje de suministro de energía VALiM, de preferencia cercano al voltaje de polarización VPOLAR.

Esta arquitectura es estable y no perturba la medición si la corriente de polarización ID que fluye en los diodos del circuito de protección es alta en comparación con la corriente suministrada por el convertidor .

Es posible el comprobar que: 2í(r,dyri + RB + RH ) y U)ri 40x/D Rdyn es la resistencia dinámica de un diodo. Por lo tanto: 0, para VALIM = 12V y RB = RH = 1 kfi , lo siguiente se obtiene: ID = 3mA > IioNmax = 500 µ?.

Esta ecuación hace posible encontrar la buena compensación entre la estabilidad del montaje y el consumo promedio del circuito de protección. Los resistores RB y RH típicamente pueden tener un valor entre 100 O y 50 kü y puede ser de valores diferentes.

El voltaje de polarización óptimo VPOLAR de esta manera se define por: RH VPOLAR =~—~ñ~-VAUM KH +RB El voltaje VPOLAR puede por ejemplo, obtenerse del voltaje V¾LIM mediante un circuito divisor restrictivo bien conocido per se.

El circuito de protección 30 de esta manera tiene una función dual. Hace posible el mantener un bajo tiempo de desaturación para el circuito de medición independientemente de las condiciones de generación de chispa. ' También, favorece la robustez del circuito de medición a cada tipo de chispa que puede generar un sistema de ignición resonante.

Claims (10)

REIVINDICACIONES

1. Un dispositivo para la ignición de radiofrecuencia de un motor de combustión interna que consiste de un circuito de suministro de energía que comprende un transformador, un devanado secundario (LN) del cual se conecta con al menos un resonador que tiene una frecuencia resonante que excede 1 MHz y que comprende dos electrodos que son capaces de generar una chispa para iniciar la combustión de una mezcla combustible en un cilindro del motor en respuesta a un comando de ignición, caracterizado porque comprende: - un capacitor de medición (CMEs) conectado en serie entre el devanado secundario del transformador y el resonador, - un circuito para medir una corriente (IION) en las terminales del capacitor de medición', la corriente proporciona una imagen eléctrica de la tendencia de la combustión, - un circuito de protección, conectado entre el capacitor de medición y el circuito de medición, diseñado para liberar el tiempo de adquisición para medir la corriente de los efectos eléctricos inducidos por el comando de ignición.

2. El dispositivo de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el capacitor de medición (CMES) se conecta en serie entre el devanado secundario del transformador y el resonador, al nivel del alambre de retorno a tierra del transformador y del resonador .

3. El dispositivo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 y 2, caracterizado porque comprende medios para polarizar la mezcla combustible, diseñado para aplicar un voltaje de polarización (Vpoiar) entre un electrodo del resonador y una tierra del motor.

4. El dispositivo de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque el circuito protección comprende un puente diodo polarizado por resistencias (RH, RB) a un voltaje suministro de energía (VALIM) que es proporcional al voltaje de polarización.

5. El dispositivo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el circuito de medición comprende · un convertidor de corriente-voltaje producido utilizando un amplificador operacional .

6. El dispositivo de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque el amplificador operacional tiene una alimentación sin inversión enlazada al voltaje de polarización y una alimentación de inversión enlazada a una terminal del capacitor de medición mediante el circuito de protección.

7. El dispositivo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 5 y 6, caracterizado porque el convertidor de corriente-voltaje comprende un resistor de retroalimentación y un capacitor de retroalimentación conectados en paralelo al resistor de retroalimentación.

8. El dispositivo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 5 a 7, caracterizado porque la impedancia de alimentación del convertidor de corriente-voltaje es al menos cien veces menor que la impedancia del capacitor de medición.

9. El dispositivo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque un devanado primario del transformador se conecta a un lado de un voltaje de suministro de energía : intermedio (Vinter) Y en el otro lado al drenaje de al menos un transistor de conmutación (M) controlado por una señal de control (VI), el transistor de conmutación aplica el voltaje de suministro de energía a las terminales del devanado primario a una frecuencia definida por la señal de control.

10. El dispositivo de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el transformador tiene una relación de devanados variables.