KR20100090246A - 내연기관용 무선주파수 점화 시스템에서의 이온화 전류 측정 기기 - Google Patents

내연기관용 무선주파수 점화 시스템에서의 이온화 전류 측정 기기 Download PDF

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앙드레 아네레
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르노 에스.아.에스.
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Abstract

본 발명은 내연기관용 무선 주파수 점화 기기에 관한 것으로서, 상기 무선 주파수 점화 기기는, 점화 명령 시에 상기 내연기관의 실린더에서 연소를 개시하도록 스파크를 발생시킬 수 있는 2개의 전극들을 포함하는 공진기(1)에 2차 권선(LN)이 연결된 변압기(T)를 포함하는 전력 공급 회로(2), 상기 변압기의 2차 권선과 상기 공진기 사이에 직렬로 연결된 측정 커패시터(CMES), 및 상기 측정 커패시터에 연결되어, 연소 가스의 이온화 전류(IION)를 측정하는 측정 회로(10)로서, 상기 이온화 전류를 발생시키도록 상기 측정 커패시터의 극성화 전압(VPOLAR)을 제공할 수 있는, 낮은 입력 임피던스를 가진 전압 발생기, 상기 이온화 전류를 증폭하는 제1 증폭 수단(M1, RA, RB) 및 상기 제1 증폭 수단의 출력에 연결되어 상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압(VS)을 측정하는 수단(RS)을 포함하는, 측정 회로를 포함한다.

Description

내연기관용 무선주파수 점화 시스템에서의 이온화 전류 측정 기기{Device for measuring the ionization current in a radiofrequency ignition system for an internal combustion engine}
본 발명은, 연소 시 내연기관(internal combustion engine)의 실린더(cylinder) 내 가스의 이온화 전류(ionization current) 측정에 적합한, 내연기관용 전자-제어식 무선주파수(radio frequency) 점화 시스템에서의 측정 기기에 관한 것이다.
내연기관의 실린더 내 가스의 이온화 전류는 전형적으로 점화의 종료 후에 측정되고, 특히 유리하게는, 예를 들어, 연소실(combustion chamber)의 압력 피크(peak)에 대응되는 크랭크축 각(crankshaft angle)을 탐지하는데, 핑킹(pinking)을 탐지하는데 또는 심지어는 실화(misfiring)를 식별하는데에 적용가능하다.
종래의 점화 시스템에서 이온화 전류를 측정하는 회로들이 알려져 있는데, 이 회로들에서 동작은 점화플러그(sparkplug)의 전극들 간에 스파크(spark)를 생성한 후에 연소실 내 혼합체(mixture)를 극성화(polarizing)시켜서, 그 스파크의 전파(propagation)로 인해 나타나는 전류를 측정할 수 있게 한다.
이러한 회로들은 종래에 점화플러그에 연결된 점화 코일의 2차회로(secondary)의 말단에 위치한다.
그러나, 이러한 회로들은 종래 점화의 특성에 맞추어 전용되어야 하고, 따라서, 본 출원인 명의로 출원된 특허출원들 FR 03-10766, FR 03-10767 및 FR 03-10768에서 상세하게 기술된 바와 같이, 무선주파수 플러그-코일 유형의 점화플러그를 구현하는 플라즈마 생성 점화 시스템에 대한 것으로서는 적합하지 않다.
무선 주파수 점화의 특정 기술특징들은 이온화 전류를 측정하는데 있어 많은 제약들을 야기시킨다. 실제로, 이온화 전류는 점화의 종료 후에 측정된다. 그것의 진폭은 플러그의 고전압 전극 및 그 기관의 그라운드(ground) 사이에 인가된 DC 전압 또는 "극성화 전압(polarization voltage)"에 의존한다. 극성화 전압은 전형적으로 배터리 전압 및 몇백 볼트 사이에 있다. 경험에 따르면, 이온화 전류를 나타내는 신호는 연소실의 조건들(온도, 압력, 혼합체의 조성(composition) 등)에 따라 0.1 μA 및 1 mA 사이의 진폭을 가짐을 알 수 있다. 현재, 점화 제어 신호는, 측정될 이온화 전류와 거의 120 dB의 진폭 편차(deviation)를 가진 상당한 전류를 유도한다. 그러므로 측정 회로는 그것이 저 전류를 포착할 수 없는 섬광 시간(glare time)을 겪는다.
또한, 이 유형의 점화는, 측정 시스템에 상이한 영향을 미치는, 2가지 유형의 방전(다중-필라멘트 스파크 또는 단일-필라멘트 아크(arc))을 발현시키는 것을 가능하게 한다. 그러므로, 생성된 방전 유형에 대한 이온화 전류의 측정의 독립성을 보장하는데 어려움이 존재한다.
그러므로, 본 발명은 무선 주파수 점화 시스템에 적합화된 이온화 전류를 측정하기 위한 기기를 제안함으로써 이러한 결점들을 해결하는 것을 적어도 부분적으로는 목표로 한다.
그러므로, 이 목적을 고려하여 볼 때, 본 발명은 내연기관용 무선 주파수 점화 기기에 관한 것이고, 상기 무선 주파수 점화 기기는,
- 1 MHz보다 큰 공진 주파수를 가지고 있으며 그리고 점화 명령 시에 상기 내연기관의 실린더에서 연소를 개시하도록 스파크를 발생시킬 수 있는 2개의 전극들을 포함하는 적어도 하나의 공진기에 2차 권선(winding)이 연결된 변압기를 포함하는 전력 공급 회로,
- 상기 변압기의 2차 권선과 상기 공진기 사이에 직렬로 연결된 측정 커패시터, 및
- 상기 측정 커패시터에 연결되어, 상기 실린더 내의 연소 가스의 이온화 전류를 측정하는 측정 회로로서, 상기 측정 회로는, 상기 이온화 전류를 발생시키도록 상기 측정 커패시터에 대하여 극성화 전압을 공급할 수 있는, 낮은 입력 임피던스를 가진 전압 발생기, 상기 이온화 전류를 증폭하는 제1 증폭 수단 및 상기 제1 증폭 수단의 출력에 연결되어 상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압을 측정하는 수단을 포함하는, 측정 회로
를 포함하는 것을 특징으로 한다.
유리하게는, 상기 측정 커패시터는, 상기 변압기의 그리고 상기 공진기의 그라운드 귀로 전선(ground return wire)의 레벨(level)에서, 상기 변압기의 2차 권선과 상기 공진기 사이에 직렬로 연결된다.
하나의 실시예에 따르면, 상기 측정 회로는 공통 베이스 구성(common base configuration)에 탑재된 트랜지스터를 포함하고, 상기 트랜지스터의 제1 전극은 상기 측정 커패시터의 단자에 연결되고 상기 트랜지스터의 제2 전극은 상기 제1 증폭 수단을 통해 상기 극성화 전압에 연결된다.
또 하나의 실시예에 따르면, 공통 베이스 구성에 탑재된 상기 트랜지스터의 상기 제1 전극은 또한 상기 측정 회로의 입력 저항기에 연결된다.
유리하게는, 상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압을 측정하는 상기 수단은 또한, 상기 제1 증폭 수단과 동일한 증폭 이득을 가지며 상기 입력 저항기에서 흐르는(circulating) 전류를 증폭할 수 있는 제2 증폭 수단을 통해 상기 입력 저항기에 연결된다.
하나의 실시예에 따르면, 상기 증폭 수단은 전류 미러(current mirror)를 포함한다.
하나의 실시예에 따르면, 상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압을 측정하는 상기 수단은 측정 저항기를 포함한다.
또 하나의 실시예에 따르면, 상기 변압기의 1차 권선은 한 측 상에서 전력 공급 전압에 연결되고 다른 측 상에서 제어 신호에 의해 제어되는 적어도 하나의 스위칭 트랜지스터의 드레인(drain)에 연결되며, 상기 스위칭 트랜지스터는 상기 제어 신호에 의해 정의된 주파수에서 상기 1차 권선의 단자들에 상기 전력 공급 전압을 인가한다.
바람직하게는, 상기 변압기는 가변 턴 비(turns ratio)를 가진다.
본 발명의 다른 기술특징들 및 이점들은 첨부 도면들을 참조하여 도해적이고 비제한적인 예를 통해 주어진 다음의 설명을 읽는다면 더 확실히 명확해질 것이고, 여기서,
도 1은 플라즈마-생성 무선 주파수 플러그 코일을 모델링하는 공진기의 다이어그램이고,
도 2는 관련 기술분야의 기술적 수준에 따라 전력 공급 회로를 예시하는 다이어그램으로, 이는 도 1에서 모델링된 플러그 코일의 단자들에 무선 주파수 범위의 교류 전압을 인가하는 것을 가능하게 하고,
도 3은 도 2의 회로의 변형을 예시하는 다이어그램이고,
도 4는 이온화 전류의 측정에 관하여 본 발명에 따라 채택된 전력 공급 회로를 예시하는 다이어그램이며, 그리고
도 5는 이온화 전류 측정 회로의 일 실시예를 예시한다.
제어식 무선 주파수 점화의 콘텍스트(context)에서 구현된 플러그 코일은 공진기(1)(도 1 참조)와 전기적으로 등가인데, 여기서 그 공진기의 공진 주파수 FC는 1 MHz보다 크고, 그리고 전형적으로는 5 MHz에 가깝다. 그 공진기는, 저항기(RS), 인덕턴스 코일(LS) 및 커패시터(CS)를 직렬로 포함하고 있다. 플러그 코일의 점화 전극들(11, 12)은 공진기의 커패시터(CS)의 단자들에 연결되어, 그 공진기가 자신의 공진 주파수에서 전력공급받을 때, 그 내연기관의 연소실 내의 혼합체의 연소를 개시하도록 다중-필라멘트 방전을 생성하는 것을 가능하게 한다.
실제로, 공진기가 자신의 공진 주파수 FC (
Figure pct00001
)에서 고 전압에 의해 전력공급될 때, 커패시터(CS)의 단자들에서의 진폭이 증폭되어서, 고 전압에서 그리고 20 kV보다 작은 피크 전압들에 있어서, 센티미터 차수(order)의 거리에 걸쳐, 그 전극들 사이에서 다중-필라멘트 방전이 발현된다.
그 경우 그 스파크들은, 그것들이 주어진 부피에서 적어도 다수의 이온화 라인들 또는 경로들의 동시 생성을 수반하는 한은 - 그들의 분지(branch)들은 또한 전방향성(omnidirectional)임 - "분지된(branched)" 것이라고 말해진다.
그러면 무선 주파수 점화에 대한 이 어플리케이션은, 무선 주파수 플러그 코일의 플라즈마 생성 공진기의 공진 주파수에 매우 가까운 주파수에서, 가능하면 1 kV 차수의 진폭에 도달할 수 있는, 전형적으로는 100 ns 차수의 전압 펄스들을 발생시킬 수 있는 전력 공급 회로의 사용을 필요로 한다.
도 2는 이러한 전력 공급 회로(2)를 개략적으로 도시하고 있는데, 이는 다른 곳에서는 특허 출원 FR 03-10767에서 상세화되어 있다. 무선 주파수 플러그 코일의 전력 공급 회로는 종래에 소위 "가상-클래스 E 전력 증폭기(pseudo-class E power amplifier)" 회로를 구현한다. 이 회로는 상기에서 언급한 특성들을 가진 전압 펄스들을 생성하는 것을 가능하게 한다.
이 회로는, 0부터 250V까지 변할 수 있는 중간 DC 전력 공급원(Vinter), 전력 MOSFET 트랜지스터, 및 코일(Lp)을 커패시터(Cp)와 병렬로 포함하고, 또한 5 MHz에 가까운 공진 주파수를 가진 병렬 공진 회로(4)로 이루어진다. 트랜지스터(M)는 그 병렬 공진 회로의, 그리고 그 전력 공급 회로의 출력 인터페이스(OUT)에 연결되려고 하는 플라즈마 생성 공진기(1)의, 단자들에서의 스위칭을 제어하기 위한 스위치로서 사용된다.
트랜지스터(M)는 공진기(1)의 공진 주파수 상에 대략적으로 조정되어야 하는 주파수에서, 제어단(control stage, 3)에 의해 공급되는 제어 로직 신호(V1)에 의해 자신의 게이트에서 구동된다.
중간 DC 전력 공급 전압(Vinter) - 이는 0V 및 250V 사이에서 변할 수 있음 - 은, 유리하게는 고-전압 전력 공급원, 전형적으로는 DC/DC 변환기에 의해 공급될 수 있다.
따라서, 자신의 공진 주파수에 근접하게, 병렬 공진기(4)는 DC 전력 공급 전압(Vinter)을, 그 병렬 공진기의 품질 팩터(quality factor)가 곱해지고 그리고 스위칭 트랜지스터(M)의 드레인의 레벨에서 전력 공급 회로의 출력 인터페이스에 인가되는 전력 공급 전압에 해당하는 증폭된 주기 전압으로 변환한다.
그러면, 스위칭 트랜지스터(M)는, 다중-필라멘트 방전의 발현 및 유지에 필요한, 플러그 코일의 전극들의 단자들에서 고 전압을 생성하도록, 그 플러그 코일의 공진 주파수에 가능하면 가깝게 만들어져야 하는, 제어 신호(V1)에 의해 정의된 주파수에서, 증폭된 전력 공급 전압을 전력 공급원의 출력에 인가한다.
따라서, 그 트랜지스터는, 대략 5 MHz의 주파수에서, 그리고 1 kV에 도달할 수 있는 드레인-소스 전압으로써, 고 전류(Ipeak
Figure pct00002
20A)를 스위치한다. 그러므로 그 트랜지스터의 선택은 결정적(critical)이며 전압과 전류 간의 트레이드-오프(trade-off)를 요한다.
또한, 도 3에 도시된 실시예에 따라, 병렬 코일(Lp)을 예를 들어 1 내지 5의 가변 턴 비를 가진 변압기(T)로 대체하고, 스위칭 트랜지스터(M)의 드레인-소스 전압을 감소시키도록 그 턴 비를 조절하는 것이 제안된다. 그 변압기의 1차 권선(LM)은 한 측 상에서 전력 공급 전압(Vinter)에 연결되고, 다른 측 상에서, 제어 신호(V1)에 의해 정의된 주파수에서 그 1차 권선의 단자들에 대한 전력 공급 전압(Vinter)의 인가를 제어하는, 스위칭 트랜지스터(M)의 드레인에 연결된다.
한 측이 그라운드 귀로 전선(6)에 의해 그라운드에 연결된 그 변압기의 2차 권선(LN)은 플러그 코일에 연결되도록 설계된다. 이런 식으로, 그라운드 귀로 전선(6)을 포함하며 연결 전선들(5, 6)에 의해 2차 권선의 단자들에 연결된, 플러그 코일의 공진기(1)는, 이에 따라, 도 4에서 도시된 바와 같이 변압기의 2차회로에 의해 전력공급받는다.
턴 비를 조절하는 것은 트랜지스터의 드레인-소스 전압을 감소시키게 해 준다. 그러나 1차회로 상에서 전압을 감소시키는 것은 그 트랜지스터를 지나는 전류의 증가를 유도한다. 그러면, 예를 들어, 동일한 제어단(3)에 의해 제어되는 2개의 트랜지스터들을 병렬로 배치함으로써 이 제약을 보완하는 것이 가능하다.
점화 시에, 연소 및 최적의 엔진 동작을 보장하기 위해 분지된 스파크가 공간에서 발현하는 것은 필수적이다. 그러므로 이온화 전류의 측정은 점화의 에너지 효율성을 떨어뜨리지 않는 콤포넌트를 사용하는 것을 수반한다.
이를 위해 보유되는 솔루션은, 변압기(T)의 2차 권선과 공진기(1) 사이에 측정 커패시터(CMES)를 직렬로 그라운드 귀로 전선(6)에 연결하는 것이다. 따라서 그 측정 커패시터는 유리하게는 회로에서 그라운드에 대한 포텐셜 차이가 가능한 한 낮은 지점에 배치된다.
전형적으로는 약 10 나노 패럿(farad)인 감소된 커패시턴스의 커패시터는 이온화 전류의 저주파수 측정을 수행할 가능성을 가지면서 이온화 시스템을 방해하지 않는 것을 가능하게 한다.
따라서, 다른 수동 콤포넌트들에 비해 이 측정 콤포넌트의 선택으로부터 얻는 주요 이득은 그것의 무선 주파수 행동특성이다. 실제로, 고 주파수에서, 관련 기술분야에서 숙련된 자는 커패시터의 고주파수 등가 회로가 직렬 공진기로 이루어져 있음을 알고 있다. 현재, 공진기는 그것의 입력에 인가되는 신호의 주파수에 따라 변화하고 그 공진기의 공진 주파수에서 최소인 임피던스를 가진다. 그 경우 이러한 그 주파수의 함수로서의 공진기의 임피던스 변화 특성은 커패시터가 이온화 신호에 사용되는 주파수 대역에서 (FION < 15 kHz) 높은 임피던스를 나타내고 점화 공진 주파수의 부근에서 매우 낮은 임피던스를 나타낼 수 있게 한다. 그러므로 측정 커패시터는 점화 제어 신호를 위해 사용되는 주파수 범위에서 가장 낮은 임피던스를 나타내도록 적절하게 선택된다. 이는, 이제 도 5를 참조하여 설명될 측정 회로를 보호하기 위해 측정 커패시터의 단자들에서의 전압을 최소하는 것을 가능하게 한다.
점화 종료 후에 곧 이온 신호로부터 유용한 연소 정보가 추출될 수 있다. 평균 40°의 크랭크축에서 연소가 계속되는 경우, 스파크 종료 후 200 μs까지동안 그 정보가 감추어지는 것은 용인가능하다 (또는 6500 rpm의 엔진 속도를 위한 약 8°의 크랭크축의 경우). 그 경우에, 매우 빠르게 측정을 수행하기 위해 이용가능할 수 있는 측정 회로를 제공하는 것이 필요하다. 점화 제어 신호에 의해 유도되는 주 전류들로 인하여, 측정 회로는 점화 상태 동안 포화되기 때문에(saturated), 그 경우 선형 모드(linear mode)의 측정 신호를 포착할 수 있기 위해서 회로 불포화(desaturation) 시간은 많아야 200 μs이어야 한다.
또한, 도 5에 도시된 바와 같이, 측정 커패시터(CMES)의 단자들에 연결된 측정 회로(10)는, 유리하게는 낮은 입력 임피던스, 전형적으로는 약 10 옴 차수의 입력 임피던스를 가진 전압 발생기를 포함하여서, 그 측정 회로의 섬광 시간을 감소시키도록 할 수 있고, 그리고 측정 커패시터(CMES)를 충전하기 위해 DC 극성화 전압(VPOLAR)을 공급할 수 있다. 전압(VPOLAR)은 예를 들어, 12 내지 250 V일 수 있다.
따라서, 그 전압 발생기의 낮은 입력 임피던스는, 커패시터의 단자들에서 전압을 일정하게 유지하는 것 및/또는 스파크 이후에 그것의 전압을 VPOLAR로 빠르게 이르도록 하는 것을 가능하게 한다. 이 임피던스는 연소실 내 가스의 연소 경향(trend)을 나타내는 전류(IION)가 커패시터(CMES)에 의해서가 아니고, 트랜지스터(TB) - 이것의 동작은 이하에서 더 상세하게 기술될 것이다 - 에 의해 공급될 만큼 충분히 낮다. 도 5의 측정 회로(10)를 통해 측정될 것은 이 방전 전류(IION)이다.
따라서, 극성화 전압(VPOLAR)이 극성화 단(polarization stage, 12)을 통해 회로에 인가되는데, 이 극성화 단은, 측정 커패시터(CMES)의 단자에 연결된, 자신(하기의 바이폴라 트랜지스터)의 에미터(emitter) 상의 출력을 가진 공통 베이스 구성 내에 탑재된 바이폴라 트랜지스터(bipolar transistor)(TB)를 포함한다. 공통 베이스 구성 내에의 트랜지스터(TB)의 탑재는 그것의 낮은 입력 임피던스에 의해 현저히 특성화되어(characterized), 유리하게는 측정 회로 상에서 원하는 반응도(reactivity)를 획득하는 것을 가능하게 한다.
예를 들어, 이 회로를 측정 커패시터에 연결함으로써, 다음과 같은 입력 임피던스 ZE가 얻어진다:
Figure pct00003
여기서, RIN은 측정 회로의 입력에 배치된 저항기이고,
Rbe는 트랜지스터(TB)의 고유 저항(intrinsic resistance)을 나타내며, 그리고
β는 트랜지스터(TB)의 이득에 해당한다.
전형적으로, RIN = 8kΩ, Rbe = 1kΩ 및 β = 100을 선택함으로써,
Figure pct00004
을 얻는다.
이온화 전류(IION)를 나타내는, 회로(12)의 출력 전류(IS)는, 측정 회로의 출력 저항기(RS)를 통해 측정되고, 여기서 그 출력 저항기는, 아래에서 더 상세하게 볼 수 있을 것으로서, 사실 그 자신에 대해 그 자신의 단자들에서의 전압(VS)을 부여하는 전류에 의해 통과되고, 그 경우 이의 측정은 이온화 전류의 전압 이미지를 제공할 것이다.
이 전류(IS)는 대략적으로 회로의 입력 저항기(RIN)에서 흐르는 전류(IP) 및트랜지스터(TB)로 들어오는 전류(IC) 간의 전류 차이와 같다.
이제, 측정될 이온화 전류의 진폭이 낮고 대부분 1 mA보다 작기 때문에, 측정 회로는 유리하게는 전류 증폭 수단을 포함한다. 이 때문에, 그 측정 회로는 제1 전류 미러(M1)를 포함하는데, 그 제1 전류 미러는, 그 전류 미러(M1)의 각 분지에 각각 존재하는 저항기들(RA, RB)의 값들에 의해 정의되는 증폭 이득 Gm = RA/RB를 가지며, 트랜지스터(TB)의 입력 및 극성화 전압 소스(VPOLAR) 간에 연결된다. 그러므로 전류 미러(M1)는 트랜지스터(TB)로 들어가는 신호의 전류(IC)를 증폭하고, 전류 미러(M1)의 출력에 연결된 저항기(RS)에 사용되는 이 증폭된 신호를 복사하는 것이 가능하다.
알고 있는 바와 같이, 전류(IC)는 입력 저항기(RIN)에서 흐르는 전류(IR) 및이온화 전류(IION)의 합이다. 또한, 유일의 이온화 전류를 나타내는 RS의 단자들에서의 전압(VS)을 측정하기 위해, 현재 미러(M1)의 출력부에서 획득된 증폭된 신호로부터 입력 저항기(RIN)에서 흐르는 전류에 해당하는 불필요한 콤포넌트를 차감하는 것이 필요하다.
이를 행하기 위해, 측정 회로는 제2 전류 미러(M2)를 포함하는데, 그 제2 전류 미러는, 그 회로의 입력 저항기(RIN) 및 그라운드 간에 연결되어 있고, 전류 미러(M2)의 각 분지에 각각 존재하는 저항기들(R'A, R'B)의 값들에 의해 정의되는, 제1 전류 미러(M1)와 동일한 증폭 이득(Gm)을 가진다.
그러므로, 제2 증폭 수단(M2)의 출력에 연결된 출력 저항기(RS)는
Figure pct00005
의 비로 증폭되는, 대략적으로 이온화 전류(IION)와 같은 전류 차(IC-IR)만큼 통과되어진다. 환언하면, 출력 저항기(RS)는 이온화 전류의 증폭된 이미지에 의해 통과되어서, 다음 관계에 따라 자신의 단자들에서 출력 전압 VS를 획득하게 한다:
Figure pct00006
여기서, Gm은 전류 미러의 이득이고,
RS는 출력 저항기이며, 그리고
IION은 이온화 전류에 해당한다.
높은 이온화 전류를 획득하기 위해, 그 전류는, 가능한 한 높지만 회로의 트랜지스터들에 의해 지지되는 최대 전압 및 전류로 제한되는 DC 전압으로 극성화되어야 한다. 또한, 측정 회로의 트랜지스터들이 수용하는 최대 전압은 그 회로의 극성화 전압을 결정한다. 유사하게, 입력 전류는 선형-모드 동작을 보장하기에 충분히 낮게 유지되어야 한다. 이 제약사항은 전류 미러들에 적용되는 이득의 조건이다. 따라서, 입력 상에서 (측정 커패시터의 단자들 상에서) 단락 회로인 경우에, 전류는 전류 미러(M1)의 저항기(RA)에서 증가한다. 증폭에 의해, 그 저항기(RB)에서의 전류가 증가한다. 그 회로를 보호하기 위해, 전류 미러(M1)의 제2 트랜지스터의 콜렉터(collector)로부터 베이스(base)로의 다이오드(D2)를 부가하는 것이 가능하다.
또한, 측정 커패시터의 단자들에서의 전압이 또한 생성된 스파크의 유형의 함수임을 관찰할 수 있을 것이다. 플러그의 전극 및 그라운드 면 간의 단일-필라멘트 스파크는 측정 커패시터에서 흐르는 전류의 급격한 증가를 가져오고 결과적으로 그 측정 커패시터의 단자들에서의 전압이 높게 변화되어, 잠재적으로는 측정 회로를 손상케 한다. 그러므로, 측정 회로는, 과도한 에너지를 버퍼 커패시터(CT)로 옮기고 측정 커패시터의 단자들에서의 전압이 극성화 전압(VPOLAR)을 초과하지 않음을 보장하는 것이 가능해진다.

Claims (9)

  1. 내연기관(internal combustion engine)용 무선 주파수 점화 기기에 있어서,
    상기 무선 주파수 점화 기기는,
    - 1 MHz보다 큰 공진 주파수를 가지고 있으며 그리고 점화 명령 시에 상기 내연기관의 실린더에서 연소를 개시하도록 스파크를 발생시킬 수 있는 2개의 전극들(11, 12)을 포함하는 적어도 하나의 공진기(1)에 2차 권선(winding)(LN)이 연결된 변압기(T)를 포함하는 전력 공급 회로(2),
    - 상기 변압기의 2차 권선과 상기 공진기 사이에 직렬로 연결된 측정 커패시터(CMES), 및
    - 상기 측정 커패시터에 연결되어, 상기 실린더 내의 연소 가스의 이온화 전류(IION)를 측정하는 측정 회로로서, 상기 측정 회로는, 상기 이온화 전류를 발생시키도록 상기 측정 커패시터에 대하여 극성화 전압(polarization voltage)(VPOLAR)을 공급할 수 있는, 낮은 입력 임피던스를 가진 전압 발생기, 상기 이온화 전류를 증폭하는 제1 증폭 수단(M1, RA, RB) 및 상기 제1 증폭 수단의 출력에 연결되어 상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압(VS)을 측정하는 수단(RS)을 포함하는, 측정 회로
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 측정 커패시터(CMES)는, 상기 변압기의 그리고 상기 공진기의 그라운드 귀로 전선(ground return wire)(6)의 레벨(level)에서, 상기 변압기의 2차 권선과 상기 공진기 사이에 직렬로 연결되는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 측정 회로는, 공통 베이스 구성(common base configuration) 내에 탑재된 트랜지스터(TB)를 포함하고, 상기 트랜지스터의 제1 전극은 상기 측정 커패시터의 단자에 연결되고 상기 트랜지스터의 제2 전극은 상기 제1 증폭 수단을 통해 상기 극성화 전압(VPOLAR)에 연결되는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 공통 베이스 구성에 탑재된 상기 트랜지스터의 상기 제1 전극은 또한 상기 측정 회로의 입력 저항기(RIN)에 연결되는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압을 측정하는 상기 수단은 또한, 상기 제1 증폭 수단과 동일한 증폭 이득을 가지며 상기 입력 저항기에서 흐르는(circulating) 전류를 증폭시킬 수 있는 제2 증폭 수단(M2, R'A, R'B)을 통해 상기 입력 저항기에 연결되는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 증폭 수단은 전류 미러(current mirror)를 포함하는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 증폭된 이온화 전류를 나타내는 전압을 측정하는 상기 수단은 측정 저항기(RS)를 포함하는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 변압기의 1차 권선은 한 측 상에서 전력 공급 전압(Vinter)에 연결되고, 제어 신호(V1)에 의해 제어되는 적어도 하나의 스위칭 트랜지스터(M)의 드레인(drain)에 다른 측 상에서 연결되며, 상기 스위칭 트랜지스터는 상기 제어 신호에 의해 정의된 주파수에서 상기 1차 권선의 단자들에 상기 전력 공급 전압을 인가하는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 변압기는 가변 턴 비(turns ratio)를 가지는 것을 특징으로 하는 내연기관용 무선 주파수 점화 기기.
KR1020107009953A 2007-11-05 2008-10-01 내연기관용 무선주파수 점화 시스템에서의 이온화 전류 측정 기기 KR20100090246A (ko)

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