JPS58200079A - 内燃機関の点火装置 - Google Patents
内燃機関の点火装置Info
- Publication number
- JPS58200079A JPS58200079A JP8146982A JP8146982A JPS58200079A JP S58200079 A JPS58200079 A JP S58200079A JP 8146982 A JP8146982 A JP 8146982A JP 8146982 A JP8146982 A JP 8146982A JP S58200079 A JPS58200079 A JP S58200079A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ignition
- distributor
- rotor
- secondary side
- booster circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/06—Other installations having capacitive energy storage
- F02P3/08—Layout of circuits
- F02P3/0876—Layout of circuits the storage capacitor being charged by means of an energy converter (DC-DC converter) or of an intermediate storage inductance
- F02P3/0884—Closing the discharge circuit of the storage capacitor with semiconductor devices
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関の点火装置に関し、特に通常の点
火装置に加えて点火コイルの二次側に点火エネルギを注
入する直流昇圧回路（ＤＣ／ＤＣＣ／式−タ）・を持つ
点火装置に関する。
火装置に加えて点火コイルの二次側に点火エネルギを注
入する直流昇圧回路（ＤＣ／ＤＣＣ／式−タ）・を持つ
点火装置に関する。
従来のこの種の点火装置としては、例えば特開昭５６−
１２４６７２号公報や米国特許第４０３３３１６号及び
第４１３６３０１号等の明細書に記載されているような
ものがある。
１２４６７２号公報や米国特許第４０３３３１６号及び
第４１３６３０１号等の明細書に記載されているような
ものがある。
これ等の従来装置の基本構成の概略を、第１図を参照し
て説明すると、点火コイル１の一次巻線１ａ側には、例
えばその一端を電源（＋１２Ｖ）に、他端を電磁式のシ
グナルジェネレータのロータ２の回転に応じてピックア
ップコイル３から発生する点火信号に基づいてオン・オ
フするイグナイタ４を介してアースに夫々接続したフル
トラ式の点火回路を設けである。
て説明すると、点火コイル１の一次巻線１ａ側には、例
えばその一端を電源（＋１２Ｖ）に、他端を電磁式のシ
グナルジェネレータのロータ２の回転に応じてピックア
ップコイル３から発生する点火信号に基づいてオン・オ
フするイグナイタ４を介してアースに夫々接続したフル
トラ式の点火回路を設けである。
なお、この点火回路としては、フルトラ式の他にセミト
ラ式やケタリング式等の電流遮断方式のものや、容量放
電方式（ＣＤＩ）のものを用いることもある。
ラ式やケタリング式等の電流遮断方式のものや、容量放
電方式（ＣＤＩ）のものを用いることもある。
一方、点火コイル１の二次巻線１ｂの一端には、センタ
コード５．ディストリビュータ６、及びハイテンション
コード７を介して各気筒毎の点火プラグ８を、他端には
高圧線９を介して直流昇圧回路であるＤＣ／ＤＣコンバ
ータ１０の出力端子を夫々接続している。
コード５．ディストリビュータ６、及びハイテンション
コード７を介して各気筒毎の点火プラグ８を、他端には
高圧線９を介して直流昇圧回路であるＤＣ／ＤＣコンバ
ータ１０の出力端子を夫々接続している。
そして、その作用は、イグナイタ４のスイッチングによ
って、点火時期に応じて点火コイル１の一次巻線１ａに
流れる電流を遮断し、その時二次巻線１ｂに発生する高
電圧（−１５〜−２５ＫＶ）をセンタコード５．ディス
トリビュータロ、及びハイテンションコード７を介して
点火プラグ８の電極間に導いて、該電極間を順次絶縁破
壊して火花放電を開始させる。
って、点火時期に応じて点火コイル１の一次巻線１ａに
流れる電流を遮断し、その時二次巻線１ｂに発生する高
電圧（−１５〜−２５ＫＶ）をセンタコード５．ディス
トリビュータロ、及びハイテンションコード７を介して
点火プラグ８の電極間に導いて、該電極間を順次絶縁破
壊して火花放電を開始させる。
そして、この火花放電が開始されると、Ｄ Ｃ／Ｄ Ｃ
コンバー ター０内のコンデンサに充電されている高電
圧（−２ＫＶ程度ンが、高圧線９．二次巻線ｌｂ、セン
タコード５．ディストリビュータ６゜及びハイテンショ
ンコード７を介して点火プラグ８の電極間に導かれ、そ
れによって持続放電がなされて点火エネルギが強化され
る。
コンバー ター０内のコンデンサに充電されている高電
圧（−２ＫＶ程度ンが、高圧線９．二次巻線ｌｂ、セン
タコード５．ディストリビュータ６゜及びハイテンショ
ンコード７を介して点火プラグ８の電極間に導かれ、そ
れによって持続放電がなされて点火エネルギが強化され
る。
なお、この点火エネルギの強化によってエンジン性能の
向上、特に燃費の向上や希薄混合気による運転時の燃焼
の安定化を計ることができる。
向上、特に燃費の向上や希薄混合気による運転時の燃焼
の安定化を計ることができる。
しかしながら、このような従来の内燃機関の点火装置に
あっては、ＤＣ／ＤＣコンバーター０の出力特性と点火
コイル１の二次側回路定数（負荷抵 ７抗及びインダク
タンスンによる仕様詰めがなされていなかったため、最
適な放電期間と点火エネルギ量が不明であり、燃費、運
転性、及び燃焼の安定性等のエンジン性能を必らずしも
最良にすることができなかった。
あっては、ＤＣ／ＤＣコンバーター０の出力特性と点火
コイル１の二次側回路定数（負荷抵 ７抗及びインダク
タンスンによる仕様詰めがなされていなかったため、最
適な放電期間と点火エネルギ量が不明であり、燃費、運
転性、及び燃焼の安定性等のエンジン性能を必らずしも
最良にすることができなかった。
この発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、前述の
ような内燃機関の点火装置において、直流昇圧回路の定
゛格出力を２０００Ｖ、１００Ｗとし、直流昇圧回路の
出力端子から点火プラグまでの二次側負荷抵抗及び二次
側インダクタンスの値を夫々１９〜２５にΩ及び５０〜
７０Ｈに設定することによって、エンジン性能の最適化
を計るものである。
ような内燃機関の点火装置において、直流昇圧回路の定
゛格出力を２０００Ｖ、１００Ｗとし、直流昇圧回路の
出力端子から点火プラグまでの二次側負荷抵抗及び二次
側インダクタンスの値を夫々１９〜２５にΩ及び５０〜
７０Ｈに設定することによって、エンジン性能の最適化
を計るものである。
以下、この発明の実施例を図面の第２図以降を参照しな
がら説明する。
がら説明する。
第２図は、この発明の一実施例を示す回路構成図であり
、第１図と対応する部分には同一符号を付している。
、第１図と対応する部分には同一符号を付している。
同図において、直流昇圧回路であるＤＣ／ＤＣコンバー
タ１０は、周知のように入力端子ＩＮ及びコイルＬｌと
コンデンサＣｉ 、Ｃ２からなるフィルタ回路を介して
入力される電源（バッテリ）電圧子１２Ｖを、昇圧トラ
ンスＴの一次巻線Ｔｌのセンタタップと三次巻線〒３の
センタタップとに抵抗Ｒ１，Ｒ２及びコンデンサＣ３を
介して加え、−次巻線Ｔ１の両端と接地間に夫々介挿し
たトランジスタＱｌ、Ｑ２を、昇圧トランスＴの三次巻
線Ｔ３で互いに逆方向に励振して、昇圧トランスＴの励
磁電流の方向を交互に逆転することにより、二次巻線Ｔ
２の両端に高電圧の交番信号を発生させ、この交番信号
を整流器ＲＦＣによって直流に変換した後コンデンサＣ
４に充電することによシ、出力端子ＯＵＴから直流高電
圧が出力される。
タ１０は、周知のように入力端子ＩＮ及びコイルＬｌと
コンデンサＣｉ 、Ｃ２からなるフィルタ回路を介して
入力される電源（バッテリ）電圧子１２Ｖを、昇圧トラ
ンスＴの一次巻線Ｔｌのセンタタップと三次巻線〒３の
センタタップとに抵抗Ｒ１，Ｒ２及びコンデンサＣ３を
介して加え、−次巻線Ｔ１の両端と接地間に夫々介挿し
たトランジスタＱｌ、Ｑ２を、昇圧トランスＴの三次巻
線Ｔ３で互いに逆方向に励振して、昇圧トランスＴの励
磁電流の方向を交互に逆転することにより、二次巻線Ｔ
２の両端に高電圧の交番信号を発生させ、この交番信号
を整流器ＲＦＣによって直流に変換した後コンデンサＣ
４に充電することによシ、出力端子ＯＵＴから直流高電
圧が出力される。
なお、コンデンサＣ４に抵抗Ｒ３を介して並列に接続し
たネオン放電管Ｎは、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０の作動
表示用であり、且つ図示しないイグニッションスイッチ
がオフの時にコンデンサＣ４の充電電荷を徐々に放電す
るためのものである。
たネオン放電管Ｎは、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０の作動
表示用であり、且つ図示しないイグニッションスイッチ
がオフの時にコンデンサＣ４の充電電荷を徐々に放電す
るためのものである。
そして、このＤＣ／ＤＣコンバータ１０は、ソノ定格出
力が一２ＫＶ、１００Ｗで、出力電流が５０ｍＡ （１
００Ｗ）における昇圧トランスＴの変換効率が８０〜８
５Ｎとなるよ、うに各構成素子の定数を選定しである。
力が一２ＫＶ、１００Ｗで、出力電流が５０ｍＡ （１
００Ｗ）における昇圧トランスＴの変換効率が８０〜８
５Ｎとなるよ、うに各構成素子の定数を選定しである。
なお、エンジン性能の向上を計るには、ＤＣ／Ｄ Ｃコ
ンバータ１０の定格出力が一２ＫＶ、１００Ｗであるこ
とが最適であることが知られている。
ンバータ１０の定格出力が一２ＫＶ、１００Ｗであるこ
とが最適であることが知られている。
次に、Ｄ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ１０が上記のような条
件であることを前提に、出力端子ＯＵＴから点火プラグ
８″＆での二次側負荷抵抗値Ｒｔ及び二次インダクタン
スＬＬを夫々第３図の等価回路で示すように、ＲＬ＝Ｒ
ＩＩＶ ＋Ｒｃ ＋ＲＣＣ＋ＲＨＴ ［ＫΩ〕。
件であることを前提に、出力端子ＯＵＴから点火プラグ
８″＆での二次側負荷抵抗値Ｒｔ及び二次インダクタン
スＬＬを夫々第３図の等価回路で示すように、ＲＬ＝Ｒ
ＩＩＶ ＋Ｒｃ ＋ＲＣＣ＋ＲＨＴ ［ＫΩ〕。
ＬＬ＝ＬｃＣＨ） として、これ等のＲＬ、ＬＬをパ
ラメータとしてエンジンを実際に運転して実験する。
ラメータとしてエンジンを実際に運転して実験する。
ただし、高圧線９の抵抗値ＲＨＶをθ〜５にΩに、点火
コイル１の二次巻線１ｂの抵抗値Ｒｃを４〜１０にΩに
夫々変化させ、且つセンタコード５及ヒハイテンシヨン
コード７の抵抗値Ｒｃｃ 、 ＲＩＩＴ ヲ夫々０〜７
．５ ＫΩ、０〜７にΩに変化させる。
コイル１の二次巻線１ｂの抵抗値Ｒｃを４〜１０にΩに
夫々変化させ、且つセンタコード５及ヒハイテンシヨン
コード７の抵抗値Ｒｃｃ 、 ＲＩＩＴ ヲ夫々０〜７
．５ ＫΩ、０〜７にΩに変化させる。
また、ディストリビュータ６におけるロータギャップを
１．５＋ｌｌ１ｌ＋以下の例えば１．３ｍに１点火プラ
グ８の電極間を０．８〜１ＩＩｌ＋Ｉ＋のうちの０８１
１ＩＩＩ＋にして、これ等の抵抗分は実験の対象から除
外する。
１．５＋ｌｌ１ｌ＋以下の例えば１．３ｍに１点火プラ
グ８の電極間を０．８〜１ＩＩｌ＋Ｉ＋のうちの０８１
１ＩＩＩ＋にして、これ等の抵抗分は実験の対象から除
外する。
そして、エンジンの運転条件を７０ Ｏｒｐｍのアイド
ル運転とする。 ゛ このようにして実験して得た結果をまとめると、第４図
乃至第６図に示すようになる。
ル運転とする。 ゛ このようにして実験して得た結果をまとめると、第４図
乃至第６図に示すようになる。
すなわち、第４図に示すように二次側負荷抵抗値ＲＬ及
び二次側インダクタンスＬｔ、をＲｔ、＞１９にΩ、Ｌ
ｔ、＜５０ＨＫした（イ）グループでは、点火エネルギ
Ｅｓが５０ｍＪ以下、放電期間Ｄｓが５ｍｓ以下、アイ
ドル燃費が約０．５ ｔ／ｈであシ、その放電パターン
は第５図（イ）に示すように小さい。
び二次側インダクタンスＬｔ、をＲｔ、＞１９にΩ、Ｌ
ｔ、＜５０ＨＫした（イ）グループでは、点火エネルギ
Ｅｓが５０ｍＪ以下、放電期間Ｄｓが５ｍｓ以下、アイ
ドル燃費が約０．５ ｔ／ｈであシ、その放電パターン
は第５図（イ）に示すように小さい。
なお、点火エネルギＥｓは、放電電流及び放電電圧を夫
々輸、ｕＢとすると、ＥＳ＝ｆＬｓ・２’５ｄＤｓであ
る。
々輸、ｕＢとすると、ＥＳ＝ｆＬｓ・２’５ｄＤｓであ
る。
また、Ｒｔ、（１９にΩ、ＬＬ＞５０Ｈ及びＲｔ、＞１
９にΩ、ＬＬ＜５０Ｈの（ロ）グループでは、点火エネ
ルギＥｓが５０〜１３０ｍＪ、放電期間Ｄｓが５〜１５
ｍ５．アイドル燃費が０．４７〜０．４５ｔ７ｈ であ
り、その放電パターンは第５図（ロ）に示すように実線
で示すパターンと破線で示すパターンの間をエンジンの
１サイクル毎に変動する。
９にΩ、ＬＬ＜５０Ｈの（ロ）グループでは、点火エネ
ルギＥｓが５０〜１３０ｍＪ、放電期間Ｄｓが５〜１５
ｍ５．アイドル燃費が０．４７〜０．４５ｔ７ｈ であ
り、その放電パターンは第５図（ロ）に示すように実線
で示すパターンと破線で示すパターンの間をエンジンの
１サイクル毎に変動する。
さらに、Ｒｔ、＞１９＊０．ＬＬ＞５０Ｈ及びＲｔ、＞
１９にΩ、Ｌｔ、＞７０Ｈ（ＤＨグループでは、点火エ
ネルギＥｓが１６０〜２００ｍＪ 、放電期間Ｄｓが１
７〜２０ｍ５．アイドル燃費が０．４３〜Ｏ，，４６ｔ
７ｈであり、その放電パターンは第５図（ハ）に示すよ
うに安定である。
１９にΩ、Ｌｔ、＞７０Ｈ（ＤＨグループでは、点火エ
ネルギＥｓが１６０〜２００ｍＪ 、放電期間Ｄｓが１
７〜２０ｍ５．アイドル燃費が０．４３〜Ｏ，，４６ｔ
７ｈであり、その放電パターンは第５図（ハ）に示すよ
うに安定である。
したがって、（／→グループのうち、ＲＬ＞１９にΩ。
ＬＬ＞５０Ｈの場合が、点火エネルギＥｓ 、放電期間
Ｄｓ 、及びアイドル燃費の３つの点で最良であること
が解る。
Ｄｓ 、及びアイドル燃費の３つの点で最良であること
が解る。
そしてさらに、第６図に示すように二次側負荷抵抗値Ｒ
ｔ、と二次側インダクタンスＬＬの組み合わせで１点火
エネルギＥｓ及び放電期間Ｄｓの変化を見ると、ＲＬが
１９〜２５にΩで、且つＬＬが５０〜７０Ｈの時にＥｓ
及びＤｓが最良となり。
ｔ、と二次側インダクタンスＬＬの組み合わせで１点火
エネルギＥｓ及び放電期間Ｄｓの変化を見ると、ＲＬが
１９〜２５にΩで、且つＬＬが５０〜７０Ｈの時にＥｓ
及びＤｓが最良となり。
この時に燃焼の安定性及び燃費が向上することが解る。
ところで、上記のように二次側負荷抵抗値ＲＬを１９〜
２５にΩに、二次側インダクタンスＬＬを５０〜７０Ｈ
に夫々した時に得られる点火エネルギ Ｅｓ＝１６０〜
２００ｍＪ のような大エネルギでは、通常のディス
トリビュータでは種々の弊害が発生するため、次のよう
な対策を施す。
２５にΩに、二次側インダクタンスＬＬを５０〜７０Ｈ
に夫々した時に得られる点火エネルギ Ｅｓ＝１６０〜
２００ｍＪ のような大エネルギでは、通常のディス
トリビュータでは種々の弊害が発生するため、次のよう
な対策を施す。
すなわち、第７図に示すディストリビュータ６において
、ロータ金具６ａ及びハイテンションコード７−を接続
するサイドターミナル６ｂを、共に真鍮又はその合金（
ＢｓＢＭ）あるいはステンレススティールによって形成
すると共に、両者間のローｆｉｄｆｃツ７ｄｓを１．５
簡以下にして、放射される電波雑音強度を低下させる。
、ロータ金具６ａ及びハイテンションコード７−を接続
するサイドターミナル６ｂを、共に真鍮又はその合金（
ＢｓＢＭ）あるいはステンレススティールによって形成
すると共に、両者間のローｆｉｄｆｃツ７ｄｓを１．５
簡以下にして、放射される電波雑音強度を低下させる。
また、長時間（１７〜２０ｍ５）放電によって、ロータ
金具６ａが発熱するため、ロータ金具６ａを取り付ける
ロータヘッド６ｃを、耐熱性を有するセラミクス材又は
熱硬化性を有するボリアミド系樹脂材で形成する。
金具６ａが発熱するため、ロータ金具６ａを取り付ける
ロータヘッド６ｃを、耐熱性を有するセラミクス材又は
熱硬化性を有するボリアミド系樹脂材で形成する。
さらに、ロータギャップｄ１間で発生するアークによっ
て、ロータヘッド６ｃが焼損しないように、ロータ金具
６ａの先端とロータヘッド６ｃの端面との間の距離ｄ２
を少くとも３ｍ以上にする。
て、ロータヘッド６ｃが焼損しないように、ロータ金具
６ａの先端とロータヘッド６ｃの端面との間の距離ｄ２
を少くとも３ｍ以上にする。
さらにまた、ロータ金具６ａの発熱等によってキャップ
部（一般にエポキシ系の樹脂材からなる）６ｆが溶損し
ないように、センタコード５を接続し、コンタクトポイ
ント６ｅを収めるセンタターミナル６ｄの先端とキャッ
プ部６ｆの端面との間の距１１ｆｄ３を少くとも１咽以
上にする。
部（一般にエポキシ系の樹脂材からなる）６ｆが溶損し
ないように、センタコード５を接続し、コンタクトポイ
ント６ｅを収めるセンタターミナル６ｄの先端とキャッ
プ部６ｆの端面との間の距１１ｆｄ３を少くとも１咽以
上にする。
そして、このようにすることによって、エンジン性能を
向上させる一方で、電波雑音の低減並びにティストリビ
ュータロの耐久性及び信頼性を向上させることができる
。
向上させる一方で、電波雑音の低減並びにティストリビ
ュータロの耐久性及び信頼性を向上させることができる
。
なお、上記実施例において、二次側負荷抵抗値Ｒｔ、及
び二次側インダクタンスＬｔ、を夫々１９〜２５にΩ、
５０〜７０Ｈにした時のＤＣ／ＤＣコンバータ１０の出
力電流は、５０ｍＡである。
び二次側インダクタンスＬｔ、を夫々１９〜２５にΩ、
５０〜７０Ｈにした時のＤＣ／ＤＣコンバータ１０の出
力電流は、５０ｍＡである。
また、二次側負荷抵抗値Ｒｔ、を１９〜２５にΩに設定
する場合、センタコード５及びハイテンションコード７
の抵抗値は、その長さがエンジンの種類及びそのエンジ
ンを搭載する車両に応じて決まることによって一定であ
るから、実際には高圧線９に抵抗の重み付けをすること
により設定する。
する場合、センタコード５及びハイテンションコード７
の抵抗値は、その長さがエンジンの種類及びそのエンジ
ンを搭載する車両に応じて決まることによって一定であ
るから、実際には高圧線９に抵抗の重み付けをすること
により設定する。
さらに、上記実施例ではＤＣ／ＤＣコンバータ１０の定
格出力を一２ＫＶ、二１００Ｗとしたが、点火コイル１
の極性によっては＋２ＫＶ、１００Ｗとしても良いこと
は云うまでもない。
格出力を一２ＫＶ、二１００Ｗとしたが、点火コイル１
の極性によっては＋２ＫＶ、１００Ｗとしても良いこと
は云うまでもない。
以上述べたように、この発明による内燃機関の点火装置
においては、直流昇圧回路の出力特性にに向上させるこ
とが可能となる。
においては、直流昇圧回路の出力特性にに向上させるこ
とが可能となる。
また、ディストリビュータの内部構成を、上記実施例の
ようにすることによって、直流昇圧回路によって点火エ
ネルギを強化しても電波雑音を低減させることができる
ばかりか、ディストリビュータの各部の溶損等を防止で
き、それによってディストリビュータの耐久性及び信頼
性を高めることができる。
ようにすることによって、直流昇圧回路によって点火エ
ネルギを強化しても電波雑音を低減させることができる
ばかりか、ディストリビュータの各部の溶損等を防止で
き、それによってディストリビュータの耐久性及び信頼
性を高めることができる。
第１図は、従来の内燃機関の点火装置の一例を示す回路
図。 第２図は、この発明の一実施例を示す回路構成図、第３
図は、第２図における点火コイル１に接続される二次側
回路の等価回路図、 第４図乃至第６図は、夫々第２図の回路に基づく実験結
果を示す線図、 第７図は、第２図のディストリビュータ６の一構成例を
示す説明図である。 １・・・点火コイル ５・・・センタコード６
・・・ディストリビュータ ７・・・ハイテンションコード ８・・・点火プラグ９
・・・高圧線 １０・・・ＤＣ／ＤＣコンバータ（直流昇圧回路）第６
図 一次側負荷抵抗値ＲＬ Ωｎ〕 第７図
図。 第２図は、この発明の一実施例を示す回路構成図、第３
図は、第２図における点火コイル１に接続される二次側
回路の等価回路図、 第４図乃至第６図は、夫々第２図の回路に基づく実験結
果を示す線図、 第７図は、第２図のディストリビュータ６の一構成例を
示す説明図である。 １・・・点火コイル ５・・・センタコード６
・・・ディストリビュータ ７・・・ハイテンションコード ８・・・点火プラグ９
・・・高圧線 １０・・・ＤＣ／ＤＣコンバータ（直流昇圧回路）第６
図 一次側負荷抵抗値ＲＬ Ωｎ〕 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 点火コイルの一次巻線側に点火回路を有し、前記点
火コイルの二次巻線の一端にセンタコ・−ド。 ディストリビュータ、及びハイテンションコードを介し
て点火プラグを、他端に高圧線を介して直流昇圧回路の
出力端子を夫々接続してなる内燃機関の点火装置におい
て、 前記ディストリビュータにおけるロータ金具及びサイド
ターミナルが、共に真鍮又はその合金おるいはステンレ
ススチールによって形成さ第１、前記ロータ金具とサイ
ドターミナルとの間のロータギャップが】、５期以下で
、且つ前記ロータ金具の先端とロータヘッド端面との間
の距離が少くとも３Ｉ＋ｌｌ１１以上であり、前記ディ
ストリビュータにおけるコンタクトポイントを収めるセ
ンタターミナルの先端と前記ディストリビュータのキャ
ップ部との間の距離が少くともｌ■以上であり、且つ前
記直流昇圧回路の定格出力を２０００Ｖ、１００Ｗとし
、前記直流昇圧回路の出力端子から前記点火プラグまで
の二次側負荷抵抗及び二次側インダクタンスの値を夫々
１９〜２５にΩ及び５０〜７０Ｈにしたことを特徴とす
る内燃機関の点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8146982A JPS58200079A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 内燃機関の点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8146982A JPS58200079A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 内燃機関の点火装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58200079A true JPS58200079A (ja) | 1983-11-21 |
Family
ID=13747258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8146982A Pending JPS58200079A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 内燃機関の点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58200079A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111779608A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-10-16 | 上海交通大学 | 一种高频高能量火花放电点火装置 |
-
1982
- 1982-05-17 JP JP8146982A patent/JPS58200079A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111779608A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-10-16 | 上海交通大学 | 一种高频高能量火花放电点火装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1209426A (en) | Apparatus for starting a diesel engine using plasma ignition plugs | |
| KR100442952B1 (ko) | 내연기관의 점화장치 | |
| JPH0135177B2 (ja) | ||
| JP2597126B2 (ja) | 内燃機関の点火火花を発生する方法および装置 | |
| US4245594A (en) | Ignition device | |
| US5715801A (en) | Ignition system for internal combustion engine | |
| JPS5823281A (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| US4631451A (en) | Blast gap ignition system | |
| JP2017072045A (ja) | 点火装置 | |
| US6662792B2 (en) | Capacitor discharge ignition (CDI) system | |
| JPS60157182A (ja) | 内燃機関用点火プラグ | |
| JP2004525302A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JP2010151069A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS58200079A (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| JPH0344228B2 (ja) | ||
| JPS60178967A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| RU2287080C1 (ru) | Система зажигания двс | |
| RU2384728C2 (ru) | Устройство зажигания двигателей внутреннего сгорания | |
| JP3116964B2 (ja) | エンジンの点火装置 | |
| EP0601460B1 (en) | Electronic power supply system for a capacitive discharge ignition apparatus for internal combustion engines | |
| JPS6077385A (ja) | 内燃機関用点火プラグ | |
| JP2010101212A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| RU2362902C2 (ru) | Способ снижения пробивного напряжения в системах зажигания двигателей внутреннего сгорания | |
| JP4296856B2 (ja) | 内燃機関用点火ユニット | |
| RU2190911C2 (ru) | Система зажигания |