MX2011000898A - Sistema de control de aceite de tren de valvulas y valvula de control de aceite. - Google Patents

Abstract

Un sistema de control hidráulico (10) es provisto teniendo una válvula de control de aceite (20) para controlar el flujo de aceite dentro de un tren de válvulas. La válvula de control (20) varía la tasa de flujo para accionar un componente de motor (16A) a partir de una primera posición a una segunda posición con base ante la presión de fluidos a partir de la válvula de control (20). Variar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) incluye incrementar la presión a un primer nivel para accionar al componente de motor (16A) a una primera posición. Después de que el componente de motor (16A) se acciona, la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) se mantiene en un nivel suficiente para mantener al componente de motor (16A) en la primera posición. Para accionar al componente de motor (16A) a la segunda posición la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) es entonces disminuida. La tasa de flujo de fluidos a través de la válvula de control (20) entonces se mantiene en un nivel suficiente para mantener al componente de motor (16A) en la segunda posición.

Description

SISTEMA DE CONTROL DE ACEITE DE TREN DE VÁLVULAS Y VÁLVULA DE CONTROL DE ACEITE Campo Técnico La presente invención se refiere a un sistema de control de aceite para un tren de válvulas, y mas específicamente, a un arreglo y método para reducir el consumo de aceite por el tren de válvulas.

Antecedentes de la Invención Un sistema de control hidráulico para un motor suministra aceite a varios componentes del motor y también puede incluir válvulas de control de aceite para controlar al aceite bajo presión que puede usarse para, por ejemplo, conmutar pasadores de cerrojo en elevadores dé conmutación, conmutar brazos oscilante, y conmutar ajustadores de tralla en sistemas de tren de válvulas de motores. Sistemas de accionamiento de válvulas incluyen, pero no se limitan a, desactivación de válvulas y sistemas de elevadores de válvulas variables.

Los elevadores de válvulas son componentes de motor que pueden transferir movimiento de leva que controla la apertura y el cierre de válvulas de escape y de captación en un motor. Los ajustadores de tralla y brazos oscilante también pueden usarse para cambiar perfiles de elevador sobre válvulas de escape y de captación en un motor. Además de elevadores de válvula variables, sistemas de accionamiento de válvulas variables pueden selectivamente activar o desactivar la válvula del motor. Las válvulas del motor son desactivadas o trabadas para inhabilitar la operación de algunos cilindros en un motor cuando se reducen las demandas de energía en un motor. Mediante desactivar cilindros, la eficiencia de combustible en un motor puede ser mejorada.

Las válvulas de control de aceite de motores deben operar con tiempos de respuesta mínimos para maximizar la eficiencia del motor e incrementar la durabilidad del motor. Los tiempos de respuesta de conmutación de pasadores de cerrojo incluyen tiempos de respuesta de activación de pasador de cerrojo y tiempos de respuesta de desactivación de pasador de cerrojo. En sistemas de accionamiento de válvulas variables, la ventana de tiempo limitada para accionamiento de válvulas es crítica y debe minimizarse. Adicionalmente, conforme la tasa de flujo y las presiones dentro del sistema cambian debido a la temperatura y la velocidad del motor para accionar las válvulas, la tasa de flujo de aceite a todos los componentes del sistema se afectan de manera similar.

Compendio de la Invención Un sistema de control hidráulico es provisto para reducir el consumo de aceite de un tren de válvulas de motor. El sistema de control hidráulico incluye un depósito de aceite y una bomba de aceite conectada de manera fluida con el depósito de aceite para bombear aceite a partir del depósito a por lo menos un componente del motor.

Una válvula de control de aceite se conecta de manera fluida con el depósito de aceite y la bomba de aceite incluye un alojamiento que define una primera cámara, una segunda cámara y una tercera cámara. Una pared del alojamiento se localiza entre las primera y segunda cámaras. La pared define un orificio teniendo un borde angulado para formar un asiento de válvula. Un diafragma es montado al alojamiento y forma una pared entre la segunda cámara y la tercera cámara. Una barra es montada en el diafragma. La barra se extiende a través del orificio y es movible con relación al asiento de válvula con base en un cambio en presiones dentro de la primera cámara, la segunda cámara, y la tercera cámara. Adicionalmente , una válvula de solenoide selectivamente conecta de manera fluida a la primera cámara con la tercera cámara.

Un método para controlar flujo de aceite dentro del tren de válvulas incluye bombear fluido a partir de un depósito de fluidos a una válvula de control y variar la tasa de flujo a través de la válvula de control tal que fluido ingrese a la válvula de control a una primera presión y fluya a partir de la válvula de control a una segunda presión. El fluido a partir de la válvula de control se dirige a por lo menos un componente de motor del tren de válvulas. El componente de motor se acciona de manera fluida a partir de la primera posición a una segunda posición con base en la segunda presión a partir de la válvula de control .

Variar la tasa de flujo a través de la válvula de control incluye incrementar la tasa de flujo a través de la válvula de control para incrementar la segunda presión a un primer nivel que acciona al componente de motor a la primea posición. Después de que el componente de motor es accionado, la tasa de flujo a través de la válvula de control se mantiene tal que la segunda presión esté en un segundo nivel que es menor que el primer nivel y suficiente para mantener al componente de motor en la primera posición. Para accionar al componente de motor a la segunda posición, la tasa de flujo a través de la válvula de control se disminuye entonces para disminuir la segunda presión a un tercer nivel. La tasa de flujo fluida a través de la válvula de control entonces se mantiene tal que la segunda presión esté en un cuarto nivel que es menor que el segundo nivel y suficiente para mantener al por lo menos un componente de motor en la segunda posición.

Los aspectos y ventajas anteriores y otros aspectos y ventajas de la presente invención son fácilmente aparentes a partir de la siguiente descripción detallada de los mejores modos para llevar a cabo la invención cuando se toma en conexión con los dibujos acompañantes.

Breve Descripción de los Dibujos La figura 1 es una ilustración esquemática de un sistema de control hidráulico.

La figura 2 es un trazo de presión dentro del suministro y las galerías de control contra el tiempo para el sistema de control hidráulico en la figura 1.

La figura 3 es una ilustración esquemática en sección transversal de una válvula de flujo variable para uso con el sistema de control hidráulico de las figuras 1 y 2.

Descripción de las Formas de Realización Preferidas Con referencia a la figura 1, donde números de referencia similares se refieren al mismo o similares componentes a través de las varias vistas, un sistema de control hidráulico 10 se ilustra. El sistema de control hidráulico 10 incluye un depósito de aceite 12 y una bomba de aceite 14. La bomba de aceite 14 bombea aceite a partir del depósito de aceite 12 a varios componentes de motor 16. Los componentes de motor 16 incluyen por lo menos un componente de motor 16A el cual incluye un pasador de cerrojo 18 para accionamiento del por lo menos un componente de motor 16A entre posiciones vinculada y desvinculada. El por lo menos un componente de motor 16A podría ser un ajustador de tralla, un elevador de válvula, o un brazo oscilan-te. Aunque la forma de realización descrito anteriormente es con referencia a un pasador de cerrojo 18, múltiples pasadores de cerrojo 18 pueden accionarse a la vez. Los componentes de motor 16 también incluyen otros componentes de tren de válvulas tales como cojinetes.

Vinculación y desvinculación del pasador de cerrojo 18 dentro del por lo menos un componente de motor 16A se accionan por el sistema de control hidráulico 10 como se describe mas adelante. Por ejemplo, el por lo menos un componente de motor 16? es un ajustador de tralla que cambia las propiedades de levanta-miento para las válvulas de captación y de escape del motor, como se conoce por los técnicos en la materia. Aceite a partir de la bomba de aceite 14 pasa a través de un ensamblaje de válvula de control de aceite 20 a los componentes de motor 16 incluyendo el por lo menos un componente de motor 16A antes de regresar al depósito de aceite 12.

El ensamblaje de válvula de control de aceite 20 incluye una válvula de solenoide 22 y una válvula de flujo variable 24. El ensamblaje de válvula de control de aceite 20 varía la tasa de flujo a partir de una galería de suministro de aceite 26 a una galería de control 28 para variar la presión dentro de la galería de control 28. La variación en la presión dentro de la galería de control 28 vinculará o desvinculará al pasador de cerrojo 18. Flujo de aire a partir de la galería de control 28 también fluye a los otros componentes de motor 16 previo a regresar al depósito de aceite 12.

Con referencia a las figuras 1 y 2, un método para operar al sistema de control de aceite 10 se explica en detalle adicionalmente . Aceite ingresa a la válvula de flujo variable 24 a partir de la galería de suministro 26 en una primera presión P1. Flujo de aceite se dirige a través de la válvula de flujo variable 24 a la galería de control 28 la cual está a una segunda presión P2. La segunda presión P2 de la galería de control 28 es una presión suficiente para lubricar los componentes de motor 16. Una presión de mantenimiento ejemplar para lubricar y asegurar el desempeño de los componentes de motor 16 es 5-12 psi (34.47-82.73 kPa) dentro de la galería de control 28. Conforme aceite ingresa a los componentes de motor 16 a la P2, la válvula de flujo variable 24 incrementa o disminuye el flujo en un esfuerzo por alcanzar equilibrio balanceado en presión dentro de la válvula de flujo variable.

La válvula de solenoide 22 incluye una bobina electromagnética 23. Cuando la bobina electro-magnética 23 para la válvula de solenoide 22 se energiza, una derivación 30 a la válvula de solenoide 22 se abre. Aceite a partir de la galería de suministro 26 fluye a través de la válvula de solenoide 22 a una cámara 32 dentro de la válvula de flujo variable 24. La presión incrementada dentro de la cámara 32 significativamente empuja al equilibrio balanceado en presión dentro de la válvula de flujo variable 24 y ajusta la válvula de flujo variable 24 para incrementar la tasa de flujo a partir de la galería de suministro 26, a la galería de control 28. El incremento repentino en la tasa de flujo hacia la galería de control 28 ocasiona que presión dentro de la galería de control 28 se incremente, lo cual resulta en suficiente presión para efectuar accionamiento del pasador de cerrojo 18. Accionamiento del pasador de cerrojo 18 mueve al pasador de cerrojo 18 de una primera posición a una segunda posición. En la forma de realización mostrada el pasador de cerrojo 18 es un pasador normalmente vinculado y el accionamiento del pasador de cerrojo 18 a partir de la primera posición a la segunda posición mueve al pasador de una posición vinculada a una posición desvinculada. Un ejemplo de la presión de desvinculación PDIS del pasador de cerrojo 18 para la forma de realización mostrada es 15-20 psi (103.42-137.89 kPa) . Esto se ilustra por las líneas punteadas de la figura 2. Debido al incremento repentino en la tasa de flujo hacia la galería de control 28 a partir de la galería de suministro 26, la presión P2 de la galería de control 28 se incrementará a un primer nivel mucho mas allá de la presión de desvinculación PDIS del pasador de cerrojo 18. La tasa del incremento de presión dentro de la galería de control 28 se ilustra por la pendiente de P2 en la figura 2. El sobre-crecimiento en la presión disminuye el tiempo tomado para que la galería de control 28 incremente a la presión de desvinculación PDIS . Esto es, la tasa de incremento de presión (la pendiente de P2) es mas empinada, alcanzando la presión de desvinculación PDIS mas pronto y accionando al pasador de cerrojo 18 mas rápidamente. Por ende, el tiempo de desplazamiento para accionar al pasador de cerrojo 18 se disminuye.

Una vez que el pasador de cerrojo 18 se desvincula, la tasa de flujo incrementada a partir de la galería de suministro 26 a la galería de control 28 que mantiene la presión mas alta P2 en la galería de control 28 no es necesaria. Esa presión mas alta incrementa el flujo de aceite a través de los componentes de motor 16 y de regreso al depósito 12, lo cual disminuye la eficiencia del motor. Sin embargo, la presión P2 en la galería de control 28 debe mantenerse por encima de una presión de vinculación PDIS para el pasador de cerrojo 18 tal que el pasador de cerrojo 18 normalmente vinculado se mantenga en la segunda posición, la cual en esta forma de realización es la posición desvinculada. Conforme la presión P2 en la galería de control 28 se incrementa, la válvula de flujo variable 24 restablece una fuerza de equilibrio entre el resorte 58 a una carga reducida, la presión en la cámara 32 contra el diafragma 52, y la presión en la cámara 24 contra el diafragma 52. La presión también actúa en la barra 50 a partir de la primera cámara 42 y la segunda cámara 44. La tasa de flujo a partir de la galería de suministro 26 a la galería de control 28 se asienta con la presión de galería de control P2 en un segundo nivel. La tasa de flujo es mayor que la tasa de flujo cuando la válvula de solenoide 22 está apagada y la derivación 30 está cerrada. Sin embargo, la válvula de flujo variable 24 también permite que la tasa de flujo se asiente tal que la presión P2 en la galería de control 28 en el segundo nivel esté solamente ligeramente por encima de la presión requerida para mantener al pasador de cerrojo 18 en la segunda posición. En la forma de realización mostrada, la galería de control 28 está a una presión de aproximadamente 30 psi (206.84 kPa) y la presión para mantener la segunda posición para el pasador de cerrojo 18 está en 25 psi (172.36 kPa) . La tasa de flujo creando esta presión puede mantenerse hasta que sea momento de mover al pasador 18 de regreso a la primera posición, la cual es la posición vinculada en esta forma de realización. La válvula de flujo variable 24 permite que la tasa de flujo a la galería de control 28 se asiente a una tasa de flujo menor, resultando en la presión menor en la galería de control 28. Por lo tanto, el flujo de aceite a través de todos los componentes de motor 16 se reduce, reduciendo el consumo de aceite de los componentes de motor 16 después de que el pasador de cerrojo 18 ha sido movido a la segunda posición y previo a que el pasador de cerrojo 18 se mueva de regreso a la primera posición.

Cuando sea tiempo de re-vincular al pasador de cerrojo 18, la bobina magnética 23 para la válvula de solenoide 22 es desenergizada . La válvula de solenoide 22 cambia a una posición de salida. La derivación 30 a partir de la galería de suministro 26 a la cámara 32 se cierra. Sin embargo, la cámara 32 ahora se abre a través de la válvula de solenoide 22 a la galería de salida 34. Aceite dentro de la cámara 32 drena de regreso al depósito de aceite 12. La pérdida de presión repentina dentro de la cámara 32 ocasiona que el balance de fuerza dentro de la válvula variable 24 incline la barra 50 hacia el asiento de válvula 46 apagando el flujo a la segunda cámara 44 y la galería de control 28. Por ende, la presión dentro de la galería de control 28 cae a un tercer nivel. Similar a cuando el pasador de cerrojo 18 es desvinculado, el cambio de presión en la galería de control 28 es mas que lo necesario para mover al pasador de cerrojo 18. Por ende, el tiempo de accionamiento para re-vincular al pasador de cerrojo 18 se disminuye. Adicionalmente, debido a que la válvula de flujo variable 24 previamente permitió que la presión P2 dentro de la galería de control 28 permaneciera solamente por encima de la presión de desvinculación PDIS del pasador 18, la presión de vinculación PENG del pasador de cerrojo 18 se alcanza rápidamente lo cual también reduce el tiempo de accionamiento .

Una vez que el pasador de cerrojo 18 se vincula, la válvula de flujo variable 24 restablece una fuerza de equilibrio entre el resorte 58 a una carga incrementada, la presión menor en la tercera cámara 32 actúa contra el diafragma 52, y la presión P2 en la segunda cámara 44 también actúa contra el diafragma 52. La presión también está actuando sobre la barra 50 a partir de la primera cámara 42 y la segunda cámara 44. La tasa de flujo se asienta en un cuarto nivel que mantiene presión suficiente para mantener el desempeño del motor y lubricar los componentes del motor 16. Como se menciona anteriormente, en la forma de realización ilustrada en la figura 2, la tasa de flujo es tal que la presión P2 dentro de la galería de control 28 es aproximadamente 10 psi (68.94 kPa) .

Aunque la forma de realización anterior se describe como teniendo por lo menos un componente de motor 16A con un pasador de cerrojo 18 normalmente vinculado que puede desvincularse con la válvula de control de aceite 20, el por lo menos un componente de motor 16A puede alternativamente ser un pasador normalmente desvinculado 18 el cual se vincula con la válvula de control de aceite 20. Un técnico en la materia conocería el arreglo apropiado para el por lo menos un componente de motor 16A y pasador de cerrojo 18 con base en el motor y el sistema de control de aceite 10 para el cual se usa.

Con referencia a la figura 3, una forma de realización de una válvula de flujo variable 24 se ilustra. La válvula de flujo variable incluye un alojamiento 40 que define una primera cámara 42 y una segunda cámara 44. Un orificio 46 se define por una pared 48 la cual divide a la primera cámara 42 de la segunda cámara 44. Aceite ingresa a la primera cámara 42 a partir de la galería de suministro 26 a una primera presión P1 y fluye a través del orificio a la segunda cámara 44 la cual está a la segunda presión P2 y conectada con la galería de control 28. En la forma de realización mostrada, el orificio 46 tiene un borde angulado definido por la pared 48 que actúa como un asiento para una barra 50. Otros arreglos para que el orificio 46 forme un asiento de válvula también se pueden utilizar, tal como la pared 48, puede ser plana o de otra manera configurada para formar el asiento de válvula. Un técnico en la materia conocería el arreglo apropiado para un asiento de válvula dada la aplicación y especificaciones de la válvula de flujo variable 24.

La barra 50 se monta a un diafragma 52. El diafragma 52 se localiza entre la segunda cámara 44 y una tercera cámara 32. El diafragma 52 sella a la segunda cámara 44 a partir de la tercera cámara 32 y permite que la barra 50 se mueva a lo largo de un eje A. Un amortiguador 56 se localiza en un extremo opuesto de la barra 50 y amortigua oscilaciones de la barra 50 que ocurriría como resultado de los cambios en la presión entre la primera cámara 42, la segunda cámara 44 y la tercera cámara 56. En la forma de realización mostrada el amortiguador 56 se ilustra como un amortiguador de fluidos 56. Sin embargo, otros tipos de amortiguadores pueden utilizarse como se conoce por los técnicos en la materia. Un resorte 58 se localiza en la tercera cámara 32 y empuja a la bobina 50 a una posición abierta neutra como se muestra en la figura 3. El resorte 58 actúa sobre un soporte 60 el cual se sujeta a y protege al diafragma 52.

Como se describe anteriormente, y con referencia a las figuras 1 y 2, fluido a partir de la galería de suministro 26 ingresa a la primera cámara 42 y fluye a través del orificio 46 hacia la segunda cámara 44, donde entonces sale de la válvula de control de flujo 24 a la galería de control 28. Cuando la bobina electro-magnética 23 para la válvula de solenoide 22 se energiza la derivación 30 se abre y fluido también fluye a partir de la galería de suministro 26, a través de la primera cámara 42, hacia la derivación 30 y a través de la válvula de solenoide 22 a la tercera cámara 32. La presión dentro de la tercera cámara 32 se incrementa y el diferencial de presiones resultante entre la segunda cámara 44 y la tercera cámara 32 resulta en un desbalance de la ecuación de balance de fuerzas y creando una fuerza de empuje en el diafragma 52. Por lo tanto, aceite que fluye hacia la tercera cámara 32 fuerza al diafragma a flexionarse y mueve a la barra 50 axialmente a lo largo del eje A para abrir el orificio 46 a un mayor grado e incrementar la tasa de flujo a partir de la primera cámara 42 a la segunda cámara 44. Por ende, flujo a partir de la galería de suministro 26 a la galería de control 28 se incrementa cuando se activa la válvula de solenoide 22. Adicionalmente , debido a que el orificio 46 es mas grande en diámetro que el asiento de válvula (no mostrado) dentro de la válvula de solenoide 22 una bobina magnética mas pequeña 23 es suficiente para energizar a la válvula de solenoide 22. Por ende, reduciendo la cantidad de cobre requerida por la bobina magnética 23, la corriente a la válvula de solenoide 22, y la magnitud de presión de aceite requerida para abrir la válvula de solenoide 22. Debido al tamaño del orificio 46 permite tasa de flujo incrementada de fluido a la galería de control 28 esto también incrementa la tasa de movimiento del pasador de cerrojo 18 e incrementa la elevación de la presión (la pendiente de P2) de PDIS a PENG en el sistema de control de aceite 10 sobre sistemas teniendo tasas de flujo menores a la galería de control 28.

Después del flujo inicial de fluido hacia la tercera cámara 32, la fuerza aplicada al diagrama 52 se balanceará. La válvula variable 24 se estabilizará en un punto que permite flujo incrementado a partir de la primera cámara 42 a la segunda cámara 44 que cuando la válvula de solenoide 22 no se energiza. El incremento de presión en el punto de equilibrio se basa en la ecuación de balance de fuerzas. La ecuación de balance de fuerzas es la fuerza del resorte 58 mas la fuerza sobre el área del diafragma 52 multiplicada por la presión dentro de la tercera cámara 32 menos la fuerza debida al área del orificio 46 por la presión P2 de la galería de control 28, la cual es igual a la fuerza debida al área del orificio 46 por la presión ?>1 de la galería de suministro 26 mas la fuerza en el área del diafragma 52 por la presión P2 de la galería de control 28. Esto se representa por la siguiente ecuación de balance de fuerzas: F (resorte 58)+F((área de diafragma 52) *P (cámara 32))- F((área de orificio 46) *P2) =F ( (área de orificio 46) *P1) +F ( (área de diafragma 52)*P2) Cuando la válvula de solenoide se desenergiza, la derivación 30 es desconectada de manera fluida de la tercera cámara 32. El fluido dentro de la tercera cámara 32 sale a través de la galería de escape 34 (mostrada en al figura 1) al depósito de aceite 12. El flujo de aceite fuera de la tercera cámara 32 disminuye la presión dentro de la tercera cámara 32 y la presión de fluidos P2 dentro de la segunda cámara 44 para ocasionar que la barra 50 se mueva axialmente a lo largo del eje A para reducir flujo a través del orificio 46. Debido a las presiones delta extremas en ambos lados del diafragma 52 y desbalance de la ecuación de balance de fuerzas, la barra cerrará momentáneamente al orificio 46. Conforme la presión P2 en la segunda cámara 44 cae, la barra comienza a re-abrirse hasta que la ecuación de balance de fuerzas regresa al equilibrio. El resorte 58 previene que la presión de fluidos Pl en la primera cámara 42 mantenga al orificio 46 cerrado. Fluido continúa fluyendo a partir de la primera cámara 42 a la segunda cámara 44, aunque a una tasa mas reducida que antes. La barra 50 de nuevo está en la posición mostrada en la figura 3 lo cual permite que fluido fluya hacia la galería de control 28 a una tasa suficiente para mantener la presión mínima P2 necesaria para lubricar los componentes de motor 16.

Aunque los mejores modos para llevar a cabo la invención han sido descritos en detalle, los técnicos en la materia a la cual se refiere la invención reconocerán varios diseños y formas de realización alternativas para llevar a la práctica la invención dentro del alcance de las reivindicaciones anexas .

Claims (14)

REIVINDICACIONES

1. Una válvula de control de aceite (20) que comprende: un alojamiento (40) que define una primera cámara (42) , una segunda cámara (44) y una tercera cámara (32) ; una pared (48) del alojamiento (40) localizada entre la primera cámara (42) y la segunda cámara (44) , donde la pared (48) define un orificio (46) ; un diafragma (52) montado al alojamiento (40) y formando una pared (48) entre la segunda cámara (44) y la tercera cámara (32) ; un miembro de válvula (50) montado en el diafragma (52) , donde el miembro de válvula (50) se extiende a través del orificio (46) y es movible con relación al orificio (46) con base en un cambio en las presiones dentro de por lo menos una de la primera cámara (42) , la segunda cámara (44) , y la tercera cámara (32) ; y una válvula de solenoide (22) conectada de manera fluida con la primera cámara (42) y la tercera cámara (32) .

2. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 1, donde la pared (48) define un borde angulado en el orificio (46) , y donde el borde angulado forma un asiento de válvula para el miembro de válvula (50) .

3. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 2, donde el miembro de válvula (50) está en una primera posición relativa al asiento de válvula cuando la válvula de solenoide (22) conecta de manera fluida a la primera cámara (42) con la tercera cámara (32) y en una segunda posición con relación al asiento de válvula cuando la válvula de solenoide (22) desconecta de manera fluida la primera cámara (42) de la tercera cámara (32) .

4. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 2, donde fluido dentro de la primera cámara (42) está a una primera presión y fluido dentro de la segunda cámara (44) está en una segunda presión, donde la segunda presión es menor que la primera cámara y el diferencial de presiones entre la primera cámara (42) y la segunda cámara (44) empuja al miembro de válvula (50) en una primera dirección hacia el asiento de válvula .

5. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 4, donde la válvula de control de aceite (20) además comprende un resorte (58) localizado dentro de la tercera cámara (32) para empujar al miembro de válvula (50) en una segunda dirección fuera del asiento de válvula.

6. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 4, donde la segunda presión está en un primer nivel cuando la válvula de solenoide (22) conecta de manera fluida la primera cámara (42) con la tercera cámara (32) y en un segundo nivel, menor que el primer nivel, cuando la válvula de solenoide (22) desconecta de manera fluida la primera cámara (42) de la tercera cámara (32) .

7. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 1, donde la válvula de solenoide (22) conecta de manera fluida a la tercera cámara (32) con una galería de escape cuando la primera cámara (42) se desconecta de manera fluida de la tercera cámara (32) .

8. La válvula de control de aceite (20) de la reivindicación 1, donde el miembro de válvula (50) se conecta al alojamiento (40) con un amortiguador.

9. Un método para controlar el flujo de aceite dentro de un tren de válvulas, que comprende: bombear fluido a partir de un depósito de fluidos (12) a una válvula de control (20) ; variar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) tal que el fluido ingrese a la válvula de control (20) a una primera presión y fluya de la válvula de control (20) a una segunda presión; dirigir fluido a partir de la válvula de control (20) a por lo menos un componente de motor (16A) del tren de válvulas, donde el por lo menos un componente de motor (16A) se acciona de manera fluida a partir de una primera posición a una segunda posición con base en la segunda presión; y donde variar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) incluye ,- incrementar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) para incrementar la segunda presión a un primer nivel para accionar al por lo menos un componente de motor (16A) a la primera posición; mantener la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) tal que la segunda presión esté en un segundo nivel que es menor que el primer nivel y suficiente para mantener al por lo menos un componente de motor (16A) en la primera posición; disminuir la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) para disminuir la segunda presión a un tercer nivel para accionar al por lo menos un componente de motor (16A) a la segunda posición; y mantener la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) tal que la segunda presión esté en un cuarto nivel que es menor que el segundo nivel pero mayor que el cuarto nivel y suficiente para mantener al por lo menos un componente de motor (16A) en la segunda posición.

10. El método de la reivindicación 9, donde variar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) además incluye dirigir fluido dentro de la válvula de control (20) a partir de una primera cámara (42) a una primera presión a una segunda cámara (44) a la segunda presión mediante mover un miembro de válvula (50) con relación a un asiento de válvula localizado entre la primera cámara (42) y la segunda cámara (44) .

11. El método de la reivindicación 10, donde variar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) además incluye activar una válvula de solenoide (22) para conectar de manera fluida la primera cámara (42) a una tercera cámara (32) para mover al miembro de válvula (50) en una primera dirección fuera del asiento de válvula para incrementar la segunda presión al primer nivel y después mantener la segunda presión en el segundo nivel .

12. El método de la reivindicación 11, donde variar la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) incluye además desactivar una válvula de solenoide (22) para desconectar de manera fluida la primera cámara (42) a partir de la tercera cámara (32) para mover al miembro de válvula (50) en una segunda dirección hacia el asiento de válvula para disminuir la segunda presión al tercer nivel y después mantener la segunda presión en el cuarto nivel.

13. El método de la reivindicación 10, comprendiendo además amortiguar vibraciones del miembro de válvula (50) resultando de los cambios en la presión entre la primera cámara (42) y la segunda cámara (44) .

14. El método de la reivindicación 9, donde mantener la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) tal que la segunda presión en un segundo nivel mantenga al por lo menos un componente de motor (16A) en la primera posición además incluye mantener un accionador de tralla normalmente vinculado en una posición desvinculada; y donde mantener la tasa de flujo a través de la válvula de control (20) tal que la segunda presión esté en un cuarto nivel para mantener al por lo menos un componente de motor en la segunda posición además comprende mantener al accionador de tralla normalmente vinculado en una posición vinculada.