KR890005044B1

KR890005044B1 - 내연엔진의 연료분사펌프

Info

Publication number: KR890005044B1
Application number: KR1019860003709A
Authority: KR
Inventors: 유우시 가도오
Original assignee: 지이제루 기기 가부시기가이샤; 모찌즈끼 가즈시게
Priority date: 1985-05-14
Filing date: 1986-05-13
Publication date: 1989-12-08
Also published as: JPS6255454A; GB2175053A; US4685870A; GB8611107D0; JPH0652070B2; DE3615919C2; GB2175053B; KR860009226A; DE3615919A1

Abstract

내용 없음.

Description

내연엔진의 연료분사펌프

제1도는 본 발명의 실시예에 관한 연료분사펌프를 표시하는 부분종단면도.

제2도는 제1도의 캠원판의 캠면형상을 설명하기 위한 그래프이고, 캠회전각에 대한 플런저의 속도 및 인양량을 표시한다.

제3도는 본 발명의 제2실시예에 사용하는 2방향형 송출밸브의 종단면도.

제4도는 볼 발명의 제3실시예에 사용하는 적응형 송출밸브를 표시하는 종단면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

6 : 플런저 7 : 캠원판

7a : 캠면 20 : 송출밸브

271,272 : 밸브좌 272a : 관통공

281,282 : 밸브체 412 : 관통로

431 : 밸브소자 291,292,471 : 스프링

본 발명은 내연기관에 연료분사노즐을 거쳐서 연료를 공급하는 연료분사펌프에 관한 것이고, 특히 엔진의 아이들 운전영역에 있어서의 소음저감과 기타의 엔진작동영역에 있어서의 출력의 확보를 가능하게한 연료분사펌프에 관한 것이다. 종래의 연료분사펌프에 있어서, 분사율제어장치로서 예를들면, 일본국 실개소 59-131570호 공보, 일본국 실개소 59-194564호 공보에 표시되어 있는 바와같이 연료의 일부를 누설시켜서 내연기관의 저속운전시, 저분사율을 얻는것이 있다. 그러나, 상기와 같은 종래의 연료분사펌프에 의할때에는 연료기의 일부를 누설시키기 위하여 누설장치를 마련하는 필요가 있어, 구성이 복잡하게되는 문제가 있었다. 또, 예를들면 일본국 실개소 58-113869호 공보에 개시된 기술은 제어회로 작동기를 사용하여, 제어슬리이브의 플런저 측방향위치를 제어하는 것으로서, 내연기관의 운전상황에 맞추어서 캠의 사용위치를 변하여, 이것에 의하여 아이들 운전영역에 있어서의 소음저감과 기타의 영역에 있어서의 출력의 확보를 가능하게한 분사율 제어장치를 가지는 연료분사펌프이다. 그것때문에, 이 연료분사펌프는 전자 제어회로를 가지지 않으면 안되고, 고가로 되는 문제점을 가지고 있다.

본 발명의 목적은 캠면의 신규한 형상에 의하여, 분사 타이밍을 변하는 일없이 아이들 운전시에는 저분사율을 전부하 운전시에는 고분사율을 얻을 수가 있는 연료분사펌프를 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 캠의 형상을 작은 회동범위에서 많은 인양량을 얻게 변하는 것으로서, 아이들 운전영역에 있어서의 저분사율과 기타의 영역에 있어서의 고분사율을 얻을 수가 있는 연료분사펌프를 제공하는 것이다.

본 발명에 의하면 하기부터되는 내연엔진의 연료분사펌프가 제공된다.

회전겸 왕복동하게 된 플런저 ; 및 캠면을 가지는 캠수단, 이 캠면은 플런저와 작동가능하게 연결되어 회전하여서 플런저를 회전왕복동시켜, 이것으로 플런저에 흡입연료의 압축과 이 압축연료의 분배를 시켜 이 압축연료를 기관에 압송시킨다 ;

상기 캠수단의 캠면은 엔진의 아이들시에 제1의 거의 일정 속도에서 플런저를 인양하고, 흡입연료를 압축하는 제1의 회전각도영역과 이 제1의 회전각도영역보다 빠른 제2의 속도로 플런저를 인양하여 흡입연료를 압축하는 제1의 회전각영역에 후속하는 제2의 회전각도영역과를 포함하는 형상을 가진다. 바람직하게는 상기 캠면은 더우기 상기 제1의 속도보다 빠르고, 또한 상기 제2의 속도보다 느린 속도로 플런저를 인양하여 흡입연료를 압축하는 상기 제1의 회전각도영역에서 선행하는 제3의 회전각도영역을 포함한다.

본 발명의 상술의 및 기타의 목적, 특징 및 이점은 첨부도면에 의한 하기의 상세한 설명부터 보다 일층 명백하게 될 것이다.

제1도에 있어서, 본 발명의 실시예에 의한 연료분사펌프는 펌프하우징(3), 및 구동축(1)을 거쳐서 도시되지 않은 내연엔진에 의하여 구동되고, 도시되지 않은 연료 탱크부터 연료를 끌어내고, 가압하고, 펌프하우징(3)내에 획성된 흡입공간(4)에 연료를 보내 넣는 송유펌프(2)부터 된다. 흡입공간(4)내의 연료압력은 송유펌프(2)의 흡입측과 토출측과를 연통시키는 바이패스통로에 배설된 도시되지 않은 압력조정밸브에 의하여 엔진의 회전속도에 응하는 치에 조정된다. 압축 및 분배를 행하는 플런저(6)는 펌프하우징(3)에 고설된 플런저배럴(5)에 회전 및 접동자재로 끼워 맞추어진다. 펌프하우징(3), 플런저배럴(5) 및 플런저(6)는 협동하여 가압실(14)을 획성한다. 캠원판(7)은 플런저(6)의 기단에 고설되어, 도시되지 않은 구동원판을 거쳐 구동축(1)에 구동축과 일체로 회전하고, 또한 구동축에 대하여 축방향으로 이동 가능하게 연락되어 있다. 캠원판(7)은 한 측변에 엔진기통수에 대응하는 캠산을 주위방햐에 배설한 후술하는 캠면(7a)을 형성하고 있다. 이 캠면은 도시되지 않은 플런저 스프링을 거쳐 로울러유지기(8)의 로울러(9)에 당접 걸어 맞추어져 있다. 이러한 구성으로 플런저(6)는 구동축(1)의 회전에 의하여 회전하는 한편, 캠면에 대한 로울러(9)의 전동에 의하여 왕복동하여 따라서 연료의 흡입, 압축, 분배, 압송을 행한다. 플런저(6)에는 엔진기통수에 대응한 흡입홈(12), 플런저(6)에 접동가능하게 장착된 제어슬리이브(11)와 협동하여 연료분사를 종료시키는 차단포오트(13), 가압실(14)과 차단포오트(13)와를 연통시키는 축방향에 연장하는 연통공(15) 및 연통공(15)과 연통하는 분배홈(16)이 형성되어 있다. 엔진기통수에 대응하는 수로 주위방향에 등간격으로 배치된 송출통로(19)는 배렬(5) 및 펌프하우징(3)내를 통하여 연장하고, 또한 플런저(6)가 회전겸 왕복동할때 소정의 타이밍으로 분배홈(16)과 확실히 연통하도록 배치되어 있다. 이 송출통로(19)에는 각각 송출밸브(20)가 배설되고, 도시되지 않은 각 분사관을 통하여 각기통과 연통하고 있다.

제어슬리이브(11)는 도시되지 않은 조속기구에 의하여 제어레버(21)를 거쳐 엔진부하에 비례한 위치를 취하게 제어되어 따라서 차단포오트(13)와 협동하여 분사연료량을 제어한다. 차단포오트(13)가 제어슬리이브(11)의 축방향 끝부터 벗어나 흡입공간(4)에 개구하였을때, 가압실(14)내의 연료는 흡입공간(4)에 유출하여 분사가 종료한다.

캠원판(7)의 캠면(7a)의 형상을 제2도에 의하여 설명한다. 제2도에 있어서, 일점쇄선은 플런저(6)와 작동속도를 표시하고, 실선은 플런저(6)의 인양량을 표시하고 있다. 횡축은 캠원판(7)의 회전각을 표시한다.

제2도에 있어서, 캠원판(7)의 회전각 0°는 제1도에 표시된 바와같은 플런저(6)의 가장 좌측위치에 대응하고 있다. 캠면(7a)은 0°-θ₂에 달하는 각도영역 A를 포함하게 형성된다. 여기에서 플런저(6)의 속도는 캠원판(7)의 회전각도가 θ₁일때, 극대점 a를 가지고, 그것부터 θ₂에 달할때까지 서서히 속도를 낮추어 간다. θ₂에 있어서, 플런저(6)의 속도는 약 0.25m/sec이다. 0°-θ₂의 각도영역 A에 후속하는 θ₂-θ₃에 걸치는 각도영역 B에 있어서, 플런저(6)의 속도는 거의 일정, 즉 약 0.25m/sec에 유지된다. 플런저의 속도가 거의 일정하게 유지되는 θ₂-θ₃에 걸치는 각도영역 B에 있어서, 캠각도는 엔진의 아이들 상태에 필요가 되는 분사연료량을 얻을수가 있는 각도로 설정된다. θ₂-θ₃에 걸치는 B영역에 있어서의 플런저의 속도는 엔진의 연소상태를 약화시키지 않고 서서히 원만한 연소가 행할 수 있게 적당하게 낮은 분사율을 얻는 치로 설정된다. B영역에 계속하는 θ₃-θ₄에 걸쳐서의 각도영역 C에 있어서, 플런저(6)의 속도는 증가하고, 속도가 약 0.65-0.7m/sec로 되는 θ₄에서 최대가 된다. 이어서, 플런저(6)의 속도는 θ₆에 향하여 감속하고, 더욱 도면중 위치 0

에 향하여 증가한다. θ₃-θ₄에 걸치는 C영역에 있어서의 플런저의 속도는 필요로 되는 출력을 얻는데 필요 충분한 분사율을 얻는데 적당한 치로 설정된다. 이와같이 플런저(6)는 제2도의 실선으로 표시되는 인양특성을 가진다.

다음에 작용에 대하여 설명한다. 구동축(1)의 회전에 수반하는 플런저(6)의 회전 왕복동에 의하여 플런저(6)가 제1도중 좌방향에 이동하는 흡입행정에 있을때에는 흡입공간(4)내에 있는 연료유는 흡입통로(18)를 통하여 흡입홈(12)을 거쳐 가압실(14)에 흡입된다. 흡입통로(18)가 흡입홈(12)부터 벗어나 플런저(6)가 도면중 우방향에 이동하면 가압실(14)내의 연료유는 가압되면서, 분배홈(16)부터 압송통로(19)에 송출되고, 송출밸브(20)를 경유하여 분사관을 통하고, 각기통에 설치된 분사노즐에 압송된다. 연료분사펌프의 연료분사는 분사관 내 압력이 분사노즐이 분사개시압력에 달하였을때부터 시작한다. 그것을 위해서는 플런저가 압송을 개시하여서부터 소정량 인양하고, 가압실 및 분사관내의 압력이 분사개시압력이상에 달할때까지 가압실의 체적을 감소시키지 않으면 안된다. 이 인양량은 송출밸브, 분사관의 길이 및 분사개시압력이 결정되면 결정되는 것이다. 그리하여, 본 발명에서는 연료암송초기에서 플런저인양속도를 빨리하여 캠의 작은 회동범위에서 많은 인양량을 얻게하고 있다.

상술의 기구에 의하여 플런저가 0°-θ₂에 달하는 각도영역 A내에서 작동할때, 분사파이프내 압력을 분사초기압력까지 증가시키는 것이 가능하고, 이것에 의하여 플런저속도가 낮고 거의 일정한 후속의 B영역에서 연료를 분사하여, 따라서 아이들영역에 있어서의 저분사율 및 연소소음의 감소를 달성할 수 있다. 분사량이 중량치에 설정되었을때 θ₃이후의 계속하는 고속영역가지 연료분사가 계속하기 때문에 고분사율에서의 연료분사가 되어 이 영역에서의 필요한 출력의 확보가 가능하게 된다.

구체적인 수치를 들어 설명한다. 플런저가 0.43mm부근까지 변위하면 분사관내 압력이 분사노즐의 분사개시압력까지 상승하여, 분사가 시작된다. 이때의 캠원판(7)의 회전위치는 θ₂의 위치이다. 지금 가령, 플런저(6)의 직경이 9mm라고 하면, 1mm의 행정에 대하여 63.6㎣(=1×9²×π/4)의 분사를 행한다. 여기에서 아이들 운전시에 있어서의 분사량을 10㎣/행정이라고 하면, 플런저(6)의 변위 0.59mm정도의 곳에서 분사가 종료하고, 그때의 캠원판(7)의 회전위치는 θ₃의 위치이다. 그래서, 이 사이의 플런저(6)의 속도는 약 0.25m/sec로서, 아이들 운전시의 평균분사율은 이것에 알맞는 적당한 낮은 치로 된다. 한편, 전부하 운전시에 있어서의 분사량을 30㎣/행정이라고 하면 분사종료시의 플런저(6)의 변위는 0.9mm정도의 곳으로서, 그때의 캠원판(7)의 회전위치는 θ₃의 위치이다. 이 결과, 상기한 아이들 운전시와 동일의 속도로 플런저(6)가 이동후, 플런저(6)의 이동속도는 증가하여, 캠회전위치 θ₄에서 가장 고속(0.65-0.7m/sec)으로 된다. 이 사이의 플런저 평균속도는 아이들 운전시에 비하여 증가하고, 평균분사율도 평균속도의 증가분만큼 아이들 운전시에 비하여 높게 된다. 이때의 평균분사율은 아이들 운전시의 약 1.55배로 된다. 이 비율은 종래와 비하여 대폭의 증가로 되어 있다.

연료분사는 차단포오트(13)가 제어슬리이브(11)의 모서리부터 벗어나 흡입공간(4)에 개구하여 가압실(14)내의 연료를 흡입공간(4)에 유출시켜, 가압실(14)내 압력이 저하하였을때 종료한다.

다음에 본 발명의 제2실시예에 대하여, 제3도에 따라 설명한다. 제2실시예는 제1도의 송출밸브에 2방향밸브를 이용하는 것으로서, 기타의 연료분사펌프자체의 작동은 제1실시예와 동일하다.

2방향 밸브는 밸브체(281)의 일단측에 시이트부(321)가 형성되고, 시이트부(321)는 스프링(291)을 받는 스프링받침부와 밸브좌체(271)에 당접하는 시이트면을 가진다. 타단측에는 밸브좌체(271)내를 접동자재로 끼워 맞추어지는 날개형의 안내부(331)가 형성되어 있다. 더우기, 밸브체(281)에는 밸브체의 상하를 연통하는 통로가 형성되어, 통로는 소경의 제1통로부분(412)과 대경의 제2통로부분(411)과 이 제1 및 제2통로부분간의 단차부분에 형성되는 시이트부(413)와 부터된다. 통로의 대경부내에는 보울밸브(431)가 배치되어, 통로의 대경부 내단자유단부 근처에는 걸림부재(441)가 배치되고, 걸림부재(441)와 보울밸브(431)의 사이에는 스프링받침(451)과 스프링받침(461)을 거쳐서 스프링(471)이 배치되어 있다. 이상에 의하여 2방향 밸브내에 분사관내 압력을 일정하게 유지하기 위한 릴리이프밸브가 형성된다.

이상과 같이 구성되므로서 연료가압행정에 있어서, 밸브체(281)는 가압실(14)내의 연료 압력상승에 의하여 스프링(291)에 대항하여 변위하고, 밸브좌체(271)와 안내부(331)간을 통하여 연료를 분사관 내에 송출하여 연료의 분사가 행하여진다.

분사의 종료시는 밸브체(281)의 밸브좌체(271)에의 착좌후, 보울밸브(431)가 분사관내 압력에 의하여 스프링(471)에 대항하여 변위하고, 분사관내 잔류압력을 스프링(471)으로 설정한 압력에 유지하는 작용을 가진다. 이 실시예는 이상에 표시하는 2방향 밸브를 사용하여 잔류압력을 분사개시압력의 50%에 유지하고, 분사기새 압력을 얻기 위하여 필요로 하는 플런저인양량을 작게한 것이다. 이상에 의하여, 캠회전초기에 있어서의 플런저인양량 및 캠의 회동각도를 작게할 수 있고, 캠의 설계가 용이하게 되고, 설계의 자유도를 증가시킬수 있다는 효과가있다. 또, 잔류압력을 분사개시압력의 35%-75%정도의 범위로 설정하여도 동일한 효과를 얻을 수가 있다. 보울밸브소자의 설정개방 밸브압력, 즉 설정잔류압력이 35%이상이면, 분사관내 잔류압력을 통상의 송출밸브사용시의 잔류압력(최대타도 30%정도)이상으로 유지할 수가 있어, 분사개시압력을 얻기 위하여 필요로 하는 플런저 인양량을 작게할 수가 있어, 발명의 목적의 달성이 용이하게 되기 때문이다. 더우기, 분사관내 잔류압력은 일정하게 유지할 수 있기 때문에 통상의 송출밸브를 사용하는데 비하여 분사량의 어긋나기 등을 감소시킬수가 있다. 또, 75%이하이면 2방향 밸브의 내구성의 현저한 저하와 잔류압력의 과동의 상승에 의한 고르지 못한 분사등의 분사계의 문제의 발생을 방지할 수 있다. 다음에, 본 발명의 제3실시예에 대하여, 제4도에 따라 설명한다. 이 실시예는 송출밸브를 적응형송출로 한 것으로서, 기타의 연료분사펌프 자체의 작동은 제1실시예와 동일하다. 제4도에 표시한 바와같이 밸브체(282)의 일단측에 시이트부(332)가 형성되고, 시이트부(322)는 제3도의 스프링(291)에 유사한 스프링(292)을 받는 스프링받침면과 중심공(272a)이 형성된 밸브좌체(272)에 당접하는 시이트면과를 가진다. 밸브체(282)의 타단측에는 밸브좌체(272)의 중심공(272a)내를 접동자재로 끼워 맞추는 날개상의 안내부(332)가 형성되고, 시이트부(322)와 안내부(322)의 사이에서 밸브체(282)상에 형성되는 되끌기칼라(342)는 주연에 절결(352)이 형성되어 있다. 상기 절결(352)을 형성한 점 이외는 제4도의 송출밸브는 제1도의 종래 일반의 송출밸브의 구성과 거의 동일하다. 이상과 같이 구성되어 있기 때문에, 기관회전수가 낮은 경우에는 밸브체(282)의 움직임도 느리고 절결(352)가 중심공(272a)과의 사이의 틈새를 거쳐서 되돌아온 연료가 되끌기칼라(342)의 상류측부터 하류측, 즉 연료분사관으로 자유로히 돌아올수가 있다. 따라서, 되끌기연료가 작게되어, 분사관내의 잔류압력은 높아진다. 기관회전수가 높은 경우에는 밸브체(282)의 움직임은 빠르게 되어, 절결(352)을 거쳐서의 되끌기연료의 연료분사관내와 되끌기칼라(342)의 하류측과의 자유로운 왕래를 하기가 곤란하게되어, 이것때문에 되끌기량은 기관회전수의 상승에 수반하여 증가한다. 그결과, 연료분사관내의 잔류압력은 기관회전수의 상승에 수반하여 저하한다.

따라서, 아이들 운전시에는 분사관내 압력을 분사개시압력까지 상승시키기 위하여 필요로 하는 플런저인양이 작게되어, 작은 캠 회전각도로 분사를 개시할 수가 있다. 이에 의하여, 낮은 플런저속도에서 저분사율을 얻을수가 있다. 회전수가 높은 경우에는 분사관내 압력을 분사개시압력까지 상승시키기 위하여 필요로 하는 플런저인양이 많아져 많은 캠회적각으로 분사를 시작하는 것으로 된다. 이에 의하여, 높은 플런저속도에서 고분사율을 얻을수가 있다.

이 제3의 실시예에서는 고회전시에는 분사개시 시기가 늦어지지만 이것은 타이머기구에 의하여 보정가능하고, 또 아이들 운전시의 잔류압력이 높은 것부터 캠의 회전시기에 있어서의 플런저인양량 및 캠의 회전각도를 작게할수가 있어, 캠의 설계가 용이하게 되고, 설계의 자유도를 증가시킬수가 있다는 효과를 가진다.

또, 본 발명에서는 일정속도 영역에서의 플런저속도를 0.25M/sec로 하였지만, 연소상태를 악화시키지 않고 완만하게 연소를 시킬수가 있는 속도라면 다른 속도라도 좋고, 또 최고속도를 0.65--0.7M/sec의 범위로 하였지만, 출력을 확보할 수 있는 속도라면 다른 속도라도 좋다.

상술한 바와같이 본 발명에 의한 연료분사펌프는 캠원판의 캠면이 플런저(6)가 고속도로 움직이는 0°-θ₂에 걸치는 초기의 회전각도영역, 이 플런저가 저속 또한 거의 일정속도로 움직이는 θ₂-θ₃에 걸치는 중간영역 및 플런저가 최고속도에서 움직이는 나머지 영역을 포함하는 것 같은 형상을 가지게 배치되어 있다.

본 발명의 구성에 의하면, 캠원판이 회전하여 플런저가 고속으로 움직이는 초기영역을 통과할때 연료분사펌프와 각 대응하는 연료분사밸브와를 연통시키는 연료분사관내 압력을 동일영역내에서 분사개시압력까지 상승시킬수가 있다. 이것때문에 플런저가 거의 일정한 속도로 움직이는 다음의 영역에서의 분사의 개시가 확실하게 되어, 따라서 저분사율을 얻을수가 있어서 아이들 운전시에 있어서의 소음을 저감할 수 있다.

분사량이 많을때에는 분사가 이어지는 고속영역에서도 계속되어, 따라서 고분사율로 연료를 분사할수가 있고, 기타의 운전영역에 있어서의 출력의 확보를 기하는 것이 가능하다.

또, 연료분사펌프로서 캠면형상을 종래와 변경하는 것에 의하여 행하여 지기 때문에, 그의 구성도 극히 간단하고, 복잡하게 되지 않고 비용도 저감할 수 있다.

본 발명이 이상과 같은 캠형상을 가지는 이유는 면캠을 이용하는 분배형 연료분사펌프는 캠의 일주로 전기통에 연료를 공급하지 않으면 안되고, 또 타이머진각제어때문에 플런저인양 0의 영역을 마련하지 않으면 안되기 때문에 분사에 이용되는 캠각도가 [(360°/기동수)-타이머제어용 캠각]밖에 없고, 분사개시의 캠각을 지연시킬수가 없기 때문이다.

이와같이 본 발명에 의하면 보다 작은캠의 회전각으로 충분한 플런저인양량이 얻어져, 따라서 캠의 회전초기에 있어서, 분사기관내 압력을 분사개시 압력가지 높이는 것이 가능하다. 본 발명에서는 더우기 2방향 밸브 또는 적응형 배출밸브의 사용에 의하여, 더욱 효과적인 내구성이 있는 연료분사펌를 얻는 것이 가능한 것이다.

Claims

회전겸 왕복동하도록 된 플런저(6)와 캠면(7a)을 가진 캠수단(7)을 가지고, 이 캠면은 플런저와 작동가능하게 연결되고, 회전하여 플런저를 회전왕복동시켜 따라서, 플런저에 흡입연료의 압축과 이 압축연료의 분배를 시켜 이 압축연료를 기관에 압송시키고, 상기 캠수단의 캠면(7a)은 엔진의 아이들시에 제1의 거의 일정속도로 플런저(6)를 인양하여 흡입연료를 압축하는 제1의 회전각도영역과 이 제1의 회전각도영역보다 빠른 제2의 속도로 플런저를 인양하여 흡입연료를 압축하는 제1의 회전각도영역에 후속하는 제2의 회전각도영역과 상기 제1의 속도보다 빠르고 또 상기 제2의 속도보다 느린 속도로 플런저를 인양하고 흡입연료를 압축하는 상기 제1의 회전각도영역에 선행하는 제3의 회전각도영역을 포함하는 형상을 가지는 것을 특징으로 하는 내연엔진의 연료분사펌프.
제1항에 있어서, 연료분사펌프는 플런저(6)에 의하여 엔진에 공급되는 가압연료가 통하는 2방향 밸브부터 되는 송출밸브(20)포함하는 것을 특징으로 하는 내연엔진의 연료분사펌프.
제2항에 있어서, 상기 2방향밸브는 중심관통공이 형성된 밸브좌(271)와 이 밸브좌의 중심관통공을 닫는 제1의 극단위치와 이 중심관통공을 개구하는 제2의 극단위치와의 사이를 이동가능하게 된 밸브체(281)와 이 밸브체를 상기 송출밸브상류측의 연료압력에 대항하여 상기 제1의 극단위치의 방향에 편위시키는 제1의 스프링수단과를 가지고, 상기 밸브체에는 관통로(412)가 형성되고, 상기 송출밸브의 상류측과 하류측과를 연통하고, 상기 밸브체의 상기 통로를 닫는 폐쇄위치와 이 통로를 여는 개구위치와의 사이를 이동 가능한 밸브소자(431)와 이 밸브소자를 상기 송출밸브 하류측의 연료압력에 대항하여 상기 폐쇄위치의 방향에 편위시키게 배치된 제2의 스프링수단(471)부터 된 것을 특징으로 하는 내연엔진의 연료분사펌프.
제1항에 있어서, 연료분사펌프가 플런저(6)에 의하여 엔진에 공급되는 가압연료가 통하는 적응형 송출밸브부터 되는 송출밸브(20)를 포함하는 것을 특징으로 하는 내연엔진의 연료분사펌프.
제2항에 있어서, 상기 적응형 송출밸브는 중심관통공이 형성된 밸브좌(272)와 이 밸브좌의 중심관통공(272a)을 닫는 제1의 위치와 이 중심관통공을 개구하는 제2의 위치와의 사이를 이동가능하게된 밸브체(282)와 이 밸브체를 상기 송출밸브상류측의 연료압력에 대항하여 상기 제1의 위치의 방향에 편위시키는 스프링수단(292)과 상기 밸브체에 마련되어 밸브체가 적어도 제1의 위치에 이동하고 있을때 중심관 통공내에 위치하여 송출밸브(20)부터 공급된 연료의 일부를 되끌게한 되끌기칼라(342)와를 가지고, 이 되끌기칼라에는 되끌기연료의 일부를 되끌기 위한 적어도 하나의 절결(352)이 구비되어 있는 것을 특징으로 하는 내연엔진의 연료분사펌프.
제2항에 있어서, 상기2방향밸브의 밸브소자의 개방밸브압력은 연료분사 밸브의 분사개시압력의 35%-75%에 설정되어 있는 것을 특징으로 하는 내연기관의 연료분사펌프.