KR20230059808A - 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강 및 이의 제조 방법 - Google Patents

고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강 및 이의 제조 방법 Download PDF

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KR20230059808A
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후안롱 왕
펭 양
첸 장
안나 양
밍저우 바이
야핑 니
밍 왕
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바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사
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Abstract

고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강 및 이의 제조 방법에 관한 것이며, 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 성분 중량 백분율에서 C: 0.03 내지 0.08%, Si: ≤0.2%, Mn: 0.5 내지 2.0%, P: ≤0.02%, S: ≤0.003%, Al: 0.01 내지 0.08%, N: ≤0.004%, Ti: 0.05 내지 0.20%, Mo: 0.1 내지 0.5%, Mg: ≤0.005%, O: ≤0.0030%이고, 나머지는 Fe 및 다른 불가피한 불순물이다. 본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 우수한 조직 균일성, 성능 균일성과 우수한 강도, 가소성, 매우 높은 구멍 확장률의 매칭을 갖고, 이의 항복강도는 ≥750 MPa이고, 인장강도는 ≥780 MPa이며, 연신율은 A50≥15%이고, 구멍 확장률은 ≥70%이며; 또한, 강판 표면에 적색 스케일의 발생을 방지하여, 산세척된 고강도 철강의 표면 품질을 향상시킬 수 있고; 사용자의 요구사항을 잘 충족시킬 수 있으며, 컨트롤 암 및 보조 프레임과 같은 고강도 및 박형화가 필요한 승용차 섀시 부품에 적용할 수 있다.

Description

고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강 및 이의 제조 방법
본 발명은 고강도 철강 분야에 관한 것으로, 특히 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
자동차는 국가 경제 발전에서 매우 중요한 위치를 차지하고 있다. 승용차의 많은 부품, 특히 섀시와 차체의 일부 부품은 종종 열간 압연 및 산세척된 제품을 사용해야 한다. 승용차의 경량화는 자동차 산업의 발전 추세일 뿐만 아니라, 법률 및 법규의 요구사항이기도 하다. 법률 및 법규는 연비를 규정하고 있는데, 실제로는 차체 중량을 감소시키기 위한 변칙적인 요구사항이며, 재료에 반영되는 요구사항은 고강도, 박형화 및 경량화이다. 고강도 및 중량 감소는 후속 신모델의 필연적인 요구사항이며, 이는 필연적으로 철강의 더 높은 수준을 초래하고, 섀시 구조에도 변화를 가져올 것이며, 예를 들어 부품이 더 복잡하여 유압 성형, 핫 스탬핑, 레이저 용접과 같은 재료 성능, 표면 등에 대한 요구사항 및 성형 기술의 발전을 초래하고, 나아가 재료의 고강도, 스탬핑, 플랜징, 스프링백 및 피로와 같은 성능을 변환시킨다.
중국 고강도 구멍 확장성이 높은 철강의 개발은 해외와 비교하여 강도 수준이 상대적으로 낮을 뿐만 아니라, 성능 안정성도 좋지 않다. 예를 들어 중국 자동차 부품 회사에서 사용하는 구멍 확장성이 높은 철강은 기본적으로 인장강도가 600 MPa 이하인 고강도 철강이고, 440 MPa 이하의 구멍 확장성이 높은 철강은 경쟁이 치열하다. 인장강도 780 MPa의 구멍 확장성이 높은 철강은 현재 중국에서 점차 대량으로 사용되기 시작하였으나, 성형 과정에서 연신율 및 구멍 확장률의 두 가지 중요한 지표에 대한 요구사항도 높아졌다.
중국 승용차 판매량이 점차 감소하면서, 자동차 산업은 변곡점에 이르렀고, 경쟁은 점점 치열해지고 있다. 공정 비용을 더 줄이기 위해 승용차 회사는 재료의 성능에 대한 요구사항을 더 향상시켰다. 예를 들어 자동차 섀시 컨트롤 암의 구조물의 생산에서 스탬핑 공정을 줄이기 위해, 고강도 및 고가소성을 가지면서, 구멍 확장률 지표를 더 향상시킬 필요가 있다. 780 MPa급 구멍 확장성이 높은 철강의 구멍 확장률은 현재 ≥50% 기반에서 ≥70% 이상까지 더 향상시켜야 한다. 그러나 기존의 780 MPa급 구멍 확장성이 높은 철강의 설계 아이디어를 사용하면, 생산 과정의 성능 보장 능력이 부족할 뿐만 아니라 구멍 확장률은 기본적으로 50 내지 65%이며, 사용자에 의해 제안된 더 높은 구멍 확장률의 성능 요구사항을 충족시킬 수 없다. 유의해야 할 점은, 구멍 확장률은 측정 분산이 높은 매개변수로, 재료의 조직 균일성 및 내부 품질과 관련될 뿐만 아니라 펀칭 품질 및 구멍 확장과 균열 판단을 비롯한 측정 과정과 큰 관련이 있다는 것이다.
하기와 같이 780 MPa급 산세척 구멍 확장성이 높은 철강과 관련된 여러 종래 특허가 있다.
중국특허출원 CN103602895A는 저탄소 Nb-Ti 미세합금화 구멍 확장성이 높은 철강에 관한 것으로, 이의 성분 설계 특징은 저탄소 고규소 Nb-Ti 미세합금화이고, 구멍 확장률의 보장값은 ≥50%이며, 고규소의 성분 설계는 통상적으로 강판 표면에 적색 스케일을 가져오고, 게다가 베이나이트 형성에 필요한 권취 온도 범위는 약 500℃이므로, 철강 코일 전장의 온도를 제어하기 어렵고, 전장 성능의 큰 변동을 일으키기 쉽다.
중국특허출원 CN105821301A는 800 MPa급 열간 압연 고강도 구멍 확장성이 높은 철강에 관한 것으로, 이의 성분 설계 특징도 저탄소 고규소 Nb-Ti 미세합금화이고, Ti의 함량은 0.15 내지 0.18%로 매우 높은 수준에 달하며, 실제 생산 과정에서 이러한 성분의 설계 아이디어는 스트립 강 표면에 적색 스케일과 같은 결함을 초래할 뿐만 아니라 매우 높은 Ti 함량은 조대한 TiN을 형성하기 쉬워 구멍 확장률에 대한 안정성에 매우 불리하다.
중국특허출원 CN108570604A는 780 MPa급 열간 압연 산세척 구멍 확장성이 높은 철강에 관한 것으로, 이의 성분 설계 특징은 저탄소 고알루미늄 고크롬이고, 공정 설계에서 3단계 냉각 공정을 사용하였다. 스트립 강 표면에 적색 스케일이 없지만, 고알루미늄의 설계는 실제 생산 과정에서 주조 노즐 막힘이 발생할 가능성이 높고, 공정이 복잡하며, 3단계 냉각 공정 제어가 어렵고, 구멍 확장률이 높지 않다.
상기 특허출원은 모두 적색 스케일, 제강 난이도 및 스트립 강의 전장 온도 균일성 제어 난이도가 높은 문제가 있다.
더 높은 표면 품질, 더 나은 성능 안정성, 더 우수한 강도, 가소성 및 구멍 확장성의 매칭 등에 대한 사용자의 요구사항을 충족시키기 위해, 기존의 780 MPa급 구멍 확장성이 높은 철강은 획기적인 변화가 필요하다.
잘 알려져 있듯이, 일반적인 경우에 재료의 연신율과 구멍 확장률은 반비례하고, 즉 연신율이 높을수록 구멍 확장률이 낮으며; 반대로, 연신율이 낮을수록 구멍 확장률이 높다. 따라서 고연신율 및 높은 구멍 확장률을 가지면서 고강도를 갖는 구멍 확장성이 높은 철강 얻는 것은 매우 어렵다.
또한, 동일하거나 유사한 강화 메커니즘에서는 재료의 강도가 높을수록 구멍 확장률이 낮다. 우수한 가소성, 구멍 확장 및 플랜징 성능을 갖는 철강 재료를 얻기 위해, 양자 사이의 더 나은 균형이 필요하다. 또한, 강도, 가소성 및 구멍 확장성의 우수한 매칭을 얻기 위해, 비교적 많은 규소 원소를 추가하는 것이 고강도 고가소성 구멍 확장성이 높은 철강에 필수불가결한 것으로 보이지만, 고규소의 성분 설계는 좋지 않은 강판 표면을 가져오고, 즉 열간 압연 공정에서 형성된 적색 스케일의 결함은 후속 산세척 공정에서 완전히 제거하기 어려우므로, 산세척된 고강도 철강의 표면에 줄무늬 적색 스케일이 발생하여 표면 품질에 심각한 영향을 미친다.
본 발명의 목적은 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강 및 이의 제조 방법을 제공하는 것이다. 본 발명의 방법을 사용하여 얻은 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 우수한 조직 균일성 및 성능 균일성과 우수한 강도, 가소성, 매우 높은 구멍 확장률의 매칭을 갖고, 이의 항복강도는 ≥750 MPa이고, 인장강도는 ≥780 MPa이며, 연신율은 A50≥15%이고, 구멍 확장률은 ≥70%이며; 또한, 본 발명의 방법을 사용하면 강판 표면에 적색 스케일의 발생을 방지하여, 산세척된 고강도 철강의 표면 품질을 향상시킬 수 있다. 본 발명의 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 사용자의 요구사항을 잘 충족시킬 수 있고, 컨트롤 암 및 보조 프레임과 같은 고강도 및 박형화가 필요한 승용차 섀시 부품에 적용될 수 있다.
상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명의 기술적 해결수단은 하기와 같다.
고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 성분 중량 백분율에서,
C: 0.03% 내지 0.08%,
Si: ≤0.2%,
Mn: 0.5% 내지 2.0%,
P: ≤0.02%,
S: ≤0.003%,
Al: 0.01 내지 0.08%,
N: ≤0.004%,
Ti: 0.05% 내지 0.20%,
Mo: 0.1% 내지 0.5%,
Mg: ≤0.005%,
O: ≤0.0030%이고,
나머지는 Fe 및 다른 불가피한 불순물이다.
추가적으로, 본 발명의 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 Nb, V, Cu, Ni, Cr, B 및 Ca 중 하나 이상을 더 포함할 수 있다. 바람직하게는, 포함 시, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5%, Cr≤0.5%, B≤0.001%, Ca≤0.005%이고; 더 바람직하게는, 상기 Cu, Ni, Cr의 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.3%이고, 상기 Nb, V의 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.03%이며, 상기 B의 함량은 바람직하게는 ≤0.0005%이고, 상기 Ca의 함량은 바람직하게는 ≤0.002%이다.
일부 구현예에서, 본 발명의 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 적어도 Nb, V, Cu, Ni, Cr, B 및 Ca 중 어느 하나 또는 둘을 포함한다.
일부 구현예에서, 본 발명의 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 두께는 1.5 내지 6 mm이고, 바람직하게는 2 내지 6 mm이다.
본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 항복강도는 ≥750 MPa이고, 바람직하게는 ≥760 MPa이며, 인장강도는 ≥780 MPa이고, 바람직하게는 ≥810 MPa이며, 연신율은 A50≥15%이고, 구멍 확장률은 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥80%이며, 보다 바람직하게는 ≥90%이다.
본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 미세조직은 베이나이트+나노탄화물이고, 그 나노탄화물은 베이니틱 페라이트에서 석출된다.
본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 성분 설계에서,
탄소는, 철강의 기본 원소이자 본 발명의 중요한 원소 중 하나이다. 탄소는 오스테나이트 상 영역을 확장시키고, 오스테나이트를 안정화시킨다. 탄소는 철강의 격자간 원자로서, 철강 강도의 향상에 매우 중요한 작용을 일으키고, 철강의 항복강도 및 인장강도에 가장 큰 영향을 미친다. 본 발명에서, 열간 압연 단계에서 얻는 조직이 저탄소 베이나이트이기 때문에, 최종 인장강도가 780 MPa급에 달하는 고강도 철강을 얻기 위해서는 탄소의 함량을 0.03% 이상으로 보장해야 한다. 탄소의 함량이 0.03% 이하이면, 저온 권취 시 형성된 베이나이트의 인장강도는 낮고, 벨형로 어닐링 후 강도는 780 MPa 이상에 달하기 어려우나; 탄소의 함량은 0.08%보다 높아서는 아니 된다. 탄소의 함량이 너무 높으면, 저온 권취 시 저탄소 마텐자이트를 형성하기 쉽다. 따라서, 탄소의 함량은 0.03 내지 0.08%, 바람직하게는 0.04 내지 0.07%의 범위 내에서 제어되어야 한다.
규소는, 철강의 기본 원소이다. 전술한 바와 같이, 사용자에 의해 제안된 고강도, 고가소성 및 높은 구멍 확장률의 요구사항을 충족시키기 위해, 통상적으로 성분 설계 시 많은 규소를 첨가하지만, 고규소의 성분 설계는 강판의 표면 품질을 감소시키고 적색 스케일이 많은 결함이 있다. 본 발명에서, 우수한 표면 품질을 얻도록 보장하기 위해, 성분 설계 시 규소의 함량을 엄격하게 제어해야 한다. 즉, 본 발명에서 규소는 불순물 원소에 속하고, 실제 제강 시 탈산소를 위해 실리코망간을 사용해야 하는 점을 고려하면, 규소의 첨가를 완전히 피하기는 어려울 것으로 보인다. 실제 생산의 많은 통계 데이터에 따르면, 규소의 함량이 0.2% 이하인 경우, 열간 압연 시 표면 적색 스케일이 발생하는 결함을 피할 수 있고, 통상적으로 0.15% 이하이면 적색 스케일이 발생하지 않도록 보장할 수 있으며; 또한, 규소의 함량이 0.2% 이상인 경우, 온라인 냉각 및 저온 권취 시 마텐자이트 조직을 형성하기 쉬워, 베이나이트 조직을 얻기 어렵다. 따라서, 철강의 규소 함량을 0.2% 이내, 바람직하게는 0.15% 이내로 제어해야 한다. 일부 구현예에서, Si의 함량은 0.05 내지 0.2%이다. 다른 일부 구현예에서, Si의 함량은 0.05 내지 0.15%이다.
망간은, 철강의 가장 기본적인 원소이자 본 발명의 가장 중요한 원소 중 하나이다. 잘 알려져 있듯, Mn은 오스테나이트 상 영역을 확장시키는 중요한 원소로, 철강의 임계 담금질 속도를 감소시키고, 오스테나이트를 안정화시키며, 결정립을 미세화하고, 펄라이트로의 오스테나이트의 전환을 지연시킬 수 있다. 본 발명에서, 강판의 강도 및 결정립의 미세화 효과를 보장하기 위해, Mn의 함량을 통상적으로 0.5% 이상으로 제어하고; 동시에, Mn의 함량은 일반적으로 2.0%를 초과하지 않으며, 그렇지 않으면 제강 시 Mn 편석이 발생하기 쉽고, 슬래브 연속 주조 시에도 열간 균열이 발생하기 쉽다. 따라서, 철강의 Mn 함량은 일반적으로 0.5 내지 2.0%, 바람직하게는 1.0 내지 1.6%의 범위 내에서 제어된다.
인은, 철강의 불순물 원소이다. P는 입계에 편석되기 매우 쉽고, 철강의 P 함량이 높은(≥0.1%) 경우, Fe2P가 형성되어 결정립 주위에 석출되어, 철강의 가소성 및 인성을 감소시키므로, 인의 함량이 낮을수록 좋으며, 일반적으로 0.02% 이내로 제어하는 것이 좋고 제강 비용을 증가시키지 않는다.
황은, 철강의 불순물 원소이다. 철강의 S는 통상적으로 Mn과 결합하여 MnS 개재물을 형성하며, 특히 S와 Mn의 함량이 모두 높은 경우, 철강에 많은 MnS가 형성되고, MnS 자체는 일정한 가소성을 가지며, 후속 압연 과정에서 MnS는 압연 방향을 따라 변형되어, 철강의 횡방향 가소성을 감소시킬 뿐만 아니라 조직의 이방성을 증가시켜 구멍 확장성에 불리하다. 따라서 철강의 S 함량이 낮을수록 좋고, MnS의 함량을 감소시키기 위해, S의 함량을 엄격하게 제어해야 하며, S의 함량을 0.003% 이내, 바람직하게는 0.0015% 이하로 제어할 필요가 있다.
알루미늄은, 철강에서 주로 탈산소 및 질소 고정 작용을 한다. Ti와 같은 강력한 탄화물 형성 원소가 존재하는 전제 하에서, Al은 주로 탈산소 및 결정립 미세화 작용을 한다. 본 발명에서, Al은 일반적인 탈산소 원소 및 결정립 미세화 원소로서, 이의 함량은 통상적으로 0.01 내지 0.08%로 제어되면 되고; Al의 함량이 0.01% 미만이면, 결정립 미세화 작용을 할 수 없으며; 마찬가지로, Al의 함량이 0.08%보다 높으면, 이의 결정립 미세화 효과는 포화 상태에 도달한다. 따라서, 철강의 Al 함량을 0.01 내지 0.08%, 바람직하게는 0.02 내지 0.05%의 범위 내에서 제어하면 된다.
질소는, 본 발명에서 불순물 원소에 속하고, 이의 함량은 낮을수록 좋다. 그러나 제강 과정에서 질소는 불가피한 원소이다. 이의 함량은 적지만, Ti와 같은 강력한 탄화물 형성 원소와 결합하여 형성된 TiN 입자는 철강의 성능, 특히 구멍 확장성에 매우 부정적인 영향을 미친다. TiN는 사각형을 나타내므로, 이의 날카로운 모서리와 매트릭스 사이에 큰 응력 집중이 존재하고, 구멍 확장 변형 과정에서 TiN과 매트릭스 사이의 응력 집중은 균열을 형성하기 쉬워, 재료의 구멍 확장성을 크게 감소시킨다. 본 발명은 성분 시스템에서 고티타늄 설계를 사용하기 때문에, 구멍 확장에 대한 TiN의 악영향을 최대한 감소시키기 위해, 질소의 함량을 0.004% 이하, 바람직하게는 0.003% 이하로 제어해야 한다.
티타늄은, 본 발명의 중요한 원소 중 하나이다. Ti는 본 발명에서 주로 두 가지 작용이 있는데, 하나는 철강의 불순물 원소 N과 결합하여 TiN을 형성하여, 부분적으로 “질소 고정” 작용을 하고; 다른 하나는 후속 고온 벨형로 어닐링 과정에서 베이니틱 페라이트로부터 분산된 균일하고 미세한 나노탄화물을 형성하여 강도, 가소성 및 구멍 확장성을 향상시키는 작용을 한다. 티타늄의 함량이 0.05%보다 낮은 경우, 석출 강화 효과가 유의하지 않고; 티타늄의 함량이 0.20%보다 높은 경우, 조대한 TiN은 강판의 충격 인성을 저하시키기 쉽다. 따라서, 철강의 티타늄 함량을 0.05 내지 0.20%, 바람직하게는 0.07 내지 0.10%의 범위 내에서 제어해야 한다.
몰리브덴은, 본 발명의 중요한 원소 중 하나이다. 철강에 몰리브덴을 첨가하면 페라이트와 펄라이트의 상변태를 크게 지연시킬 수 있고, 베이나이트 조직을 얻는 데 유리하다. 또한, 몰리브덴은 매우 강한 용접 연화 저항성을 갖는다. 본 발명의 주요 목적은 저탄소 베이나이트 조직을 얻는 것이고, 저탄소 베이나이트는 용접 후 연화 현상이 발생하기 쉬우므로, 일정량의 몰리브덴을 첨가하면 용접 연화 정도를 효과적으로 감소시킬 수 있다. 따라서, 몰리브덴의 함량을 0.1 내지 0.5%, 바람직하게는 0.20 내지 0.40%의 범위 내에서 제어해야 한다.
마그네슘은, 본 발명의 중요한 원소 중 하나이다. 철강에 마그네슘을 첨가하면 제강 단계에서 분산된 미세한 MgO를 우선적으로 형성할 수 있고, 이러한 미세 MgO는 TiN의 핵형성 입자로 사용될 수 있으며, 후속 연속 주조 과정에서 TiN의 핵형성점을 효과적으로 증가시키고 TiN의 사이즈를 감소시킬 수 있다. TiN은 최종 강판의 구멍 확장률에 큰 영향을 미치기 때문에, 구멍 확장률의 불안정을 초래하기 쉽다. 따라서, 철강의 Mg 함량을 0.005% 이내로 제어하면 된다.
산소는, 제강 과정에서 불가피한 원소로, 본 발명의 경우, 철강의 산소 함량은 탈산소 후 일반적으로 30 ppm 이하에 달할 수 있고, 강판의 성능에 명백한 악영향을 미치지 않는다. 따라서, 철강의 O 함량을 30 ppm 이내로 제어하면 된다.
구리는, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 철강에 구리를 첨가하면 철강의 내식성을 향상시킬 수 있고, P원소와 함께 첨가하는 경우, 내식 효과가 더 좋으며; Cu 첨가량이 1%를 초과하는 경우, 특정 조건에서 ε-Cu 석출상을 형성하여 강력한 석출 강화 효과를 얻을 수 있다. 그러나 Cu의 첨가는 압연 과정에서 “Cu 취화” 현상을 형성하기 쉬우며, 일부 응용 장면에서 Cu의 내식성 개선 효과를 충분히 이용하면서 유의한 “Cu 취화” 현상을 일으키지 않기 위해, 통상적으로 Cu 원소의 함량을 0.5% 이내, 바람직하게는 0.3% 이내로 제어해야 한다.
니켈은, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 철강에 니켈을 첨가하면 일정한 내식성이 있지만, 내식 효과는 구리보다 약하고, 철강에 니켈을 첨가하면 철강의 인장 성능에 거의 영향을 미치지 않지만, 철강의 조직 및 석출상을 미세화하고, 철강의 저온 인성을 크게 향상시킬 수 있으며; 동시에 구리 원소를 첨가한 철강에 소량의 니켈을 첨가하면 “Cu 취화”의 발생을 억제할 수 있다. 높은 니켈의 첨가는 철강 자체의 성능에 명백한 악영향을 미치지 않는다. 구리 및 니켈을 동시에 첨가하면, 내식성을 향상시킬 뿐만 아니라 철강의 구조 및 석출상을 미세화하여 저온 인성을 크게 향상시킬 수 있다. 그러나 구리 및 니켈은 모두 고가의 합금 원소에 속하기 때문에, 합금 설계의 비용을 최대한 감소시키기 위해, 니켈의 첨가량은 통상적으로 ≤0.5%, 바람직하게는 ≤0.3%이다.
크롬은, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 철강에 크롬의 첨가는 주로 고용강화 또는 조직 미세화 등의 방식을 통해 철강의 강도를 향상시킨다. 본 발명의 조직은 미세한 베이니틱 페라이트+나노석출탄화물이고, 고온 벨형로 어닐링 공정 후 조직의 가동전위는 감소하였기 때문에, 철강의 항복강도와 인장강도의 비율, 즉 항복비가 높아 통상적으로 0.90 이상에 달한다. 소량의 크롬 원소를 첨가하면, 철강의 항복강도를 적절하게 감소시켜 항복비를 감소시킬 수 있다. 이 밖에, 소량의 크롬의 첨가는 또한 내식성 향상 작용을 일으킬 수 있고, 통상적으로 크롬의 첨가량은 ≤0.5%, 바람직하게는 ≤0.3%이다.
니오븀은, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 니오븀은 티타늄과 유사하고, 철강의 강력한 탄화물 원소이며, 철강에 니오븀을 첨가하면 철강의 비재결정 온도를 크게 향상시킬 수 있고, 마무리 압연 단계에서 전위 밀도가 더 높은 변형된 오스테나이트를 얻을 수 있으며, 후속 전환 과정에서 최종 상변태 조직을 미세화할 수 있다. 그러나 니오븀의 첨가량이 너무 많아서는 아니 되며, 한편으로 니오븀의 첨가량이 0.06%를 초과하면 구조에서 비교적 조대한 니오븀 탄질화물을 형성하기 쉬워, 일부 탄소 원자를 소모하고 탄화물의 석출 강화 효과를 감소시킨다. 동시에, 니오븀의 함량이 많으면, 열간 압연 오스테나이트 조직의 이방성을 유발하기 더 쉬워, 후속 냉각 상변태 과정에서 최종 조직으로 이어져 구멍 확장성에 불리하다. 따라서, 철강의 니오븀 함량을 통상적으로 ≤0.06%, 바람직하게는 ≤0.03%의 범위 내에서 제어해야 한다.
바나듐은, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 바나듐은 티타늄, 니오븀과 유사하고, 마찬가지로 강력한 탄화물 형성 원소이다. 그러나 바나듐 탄화물의 고용 또는 석출 온도는 낮고, 마무리 압연 단계에서 통상적으로 오스테나이트에 전부 용해된다. 바나듐은 온도가 낮아져 상변태가 시작될 때만 페라이트에서 형성되기 시작한다. 페라이트에서 바나듐 탄화물의 고용도는 니오븀 및 티타늄의 고용도보다 크기 때문에, 페라이트에서 형성된 바나듐 탄화물의 사이즈는 비교적 커서 석출 강화에 불리하고, 철강의 강도에 대한 기여는 탄화티타늄보다 훨씬 작지만, 바나듐의 탄화물 형성도 일정한 탄소 원자를 소모하기 때문에, 철강의 강도 향상에 불리하다. 따라서, 철강에 첨가되는 바나듐의 양은 통상적으로 ≤0.05%, 바람직하게는 ≤0.03%이다.
붕소는, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 붕소는 철강의 담금질성을 크게 향상시킬 수 있고, 마텐자이트 조직을 얻는 데 유리하다. 열간 압연 단계에서 본 발명이 얻고자 하는 조직이 마텐자이트가 아닌 베이나이트인 점을 고려할 때, 붕소 원소의 과도한 첨가로 인한 마텐자이트의 형성을 방지하기 위해 철강의 붕소 원소 함량을 엄격하게 제어해야 한다. 이 밖에, 철강에 붕소 원소를 첨가하면 불규칙적인 페라이트 조직, 심지어 마오(馬奧) 구성 요소를 형성할 수 있고, 철강의 저온 충격 인성에 불리하다. 따라서 철강에 첨가되는 붕소의 양을 통상적으로 ≤0.001%, 바람직하게는 ≤0.0005%의 범위 내에서 제어해야 한다.
칼슘은, 본 발명의 첨가 가능한 원소이다. 칼슘은 MnS와 같은 황화물의 형태를 개선하고, 긴 스트립형 MnS 등 황화물을 구형 CaS로 변경시켜 재개물의 형태를 개선하는 데 유리하며, 나아가 구멍 확장성에 대한 긴 스트립형 황화물의 악영향을 감소시키지만, 칼슘의 과도한 첨가는 산화칼슘의 양을 증가시킬 수 있어 구멍 확장성에 불리하다. 따라서, 철강에 첨가되는 칼슘의 양은 통상적으로 ≤0.005%, 바람직하게는 ≤0.002%이다.
본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 무규소 또는 저규소의 성분 설계 아이디어를 사용하고, 베이니틱 페라이트에서 균일하게 분산 및 분포된 나노탄화물이 석출된다. 균일하고 미세한 베이나이트 및 베이니틱 페라이트 내에 형성된 균일하게 분포된 나노탄화물은 강판에 우수한 조직 균일성 및 성능 균일성과 우수한 강도, 가소성, 매우 높은 구멍 확장률의 매칭을 부여한다.
본 발명에 따른 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법은 다음과 같은 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로에서 제련하고, 진공로에서 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳을 재가열하며, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 가열 온도는 ≥1230℃이며, 온도 유지 시간은 1 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 1050 내지 1150℃이고, 1050℃ 이상에서 3 내지 5패스의 고압하에 누적 변형량은 ≥50%이며, 그 후 중간 빌릿의 온도가 950 내지 1000℃로 된 다음, 마지막으로 3 내지 7패스의 압연을 수행하고, 누적 변형량은 ≥70%이며; 압연 종료 온도는 850 내지 950℃이며; 강판을 300℃ 이하로 냉각시켜 권취한다.
4) 어닐링 단계
벨형로 어닐링을 사용하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이며, 벨형로 어닐링 온도는 500 내지 650℃이고, 벨형로 어닐링 시간은 12 내지 48 h이며; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 300℃ 이하로 냉각시켜 태핑하고 권취한다.
5) 산세척 단계
스트립 강의 산세척 작동 속도를 30 내지 140 m/min 범위 내에서 조정하고, 산세척 온도를 75 내지 85℃ 사이로 제어하며, 형상 교정률(拉矯率)을 ≤3%로 제어한 후, 세척하고 스트립 강 표면을 건조시키며 도유한다.
바람직하게는, 스트립 강의 표면 품질을 보장하기 위해 산세척 후 35 내지 50℃의 온도 범위에서 세척하고, 120 내지 140℃에서 스트립 강 표면을 건조시키고 도유한다.
본 발명에 따른 제조 방법에서,
빌릿(잉곳)의 가열 온도는 ≥1230℃이고, 온도 유지 시간은 1 내지 2시간이며, 압연 시작 온도는 1050 내지 1150℃이고, 1050℃ 이상에서 3 ~ 5패스 고압하에 누적 변형량은 ≥50%이며, 주요 목적은 오스테나이트 결정립을 미세화하면서 더 많은 고용 티타늄을 유지하는 것이고; 그 후 중간 빌릿의 온도가 950 내지 1000℃로 된 다음, 마지막으로 3 내지 7패스의 압연을 수행하고 누적 변형량은 ≥70%이며; 850 내지 950℃에서 최종 압연 후 ≤50℃/s의 냉각 속도로 강판을 300℃ 이하로 수냉시키고, 권취 후 실온으로 냉각시킨다.
일부 구현예에서, 단계 2)에서 가열 속도는 20 내지 40℃/h이고, 가열 온도는 1230 내지 1300℃이다.
조압연 및 마무리 압연 단계에서, 압연 리듬은 오스테나이트에서 더 많은 고용 티타늄을 보장하기 위해 가능한 한 빨리 완료되어야 한다. 고온 마무리 압연 후, 스트립 강을 10 내지 100℃/s, 바람직하게는 30 내지 100℃/s의 냉각 속도로 300℃ 이하까지 온라인 냉각시켜 저탄소 베이나이트 조직을 얻는다.
열간 압연 공정을 통해 얻은 철강 코일을 500 내지 650℃에서 고온에 장시간 어닐링하여, 베이니틱 페라이트에서 나노탄화물의 석출을 촉진하는 동시에 조직 및 석출을 보다 균일하도록 한다. 열간 압연 단계에서, 저온 권취로 조직이 균일하고 미세한 저탄소 베이나이트를 형성한다.
벨형로 어닐링 단계에서, 베이니틱 페라이트에서 분산된 미세한 나노탄화물이 석출되어, 강도, 가소성 및 구멍 확장률이 향상된다. 벨형로 어닐링 온도와 시간은 반비례하고, 즉 벨형로 어닐링 온도가 낮을수록 벨형로 어닐링 시간이 길며; 반대로, 벨형로 어닐링 온도가 높을수록 벨형로 어닐링 시간이 짧다. 벨형로 어닐링 온도가 500℃보다 낮으면, 탄화물 석출이 불충분하고; 벨형로 어닐링 온도가 650℃보다 높으면, 탄화물이 조대화되기 쉽고, 강도가 저하된다. 따라서 벨형로 어닐링 온도는 500 내지 650℃에서 선택된다.
일부 구현예에서, 단계 4)에서, 가열 속도는 20 내지 40℃/h이고, 냉각 속도는 15 내지 50℃/h이다.
제강 공정에서, Mg 탈산소 방식을 사용하여 용강에서 분산된 미세한 MgO를 우선적으로 형성하여, 후속 연속 주조 과정에서 TiN의 형성을 위해 더 많은 핵형성 입자를 생성함으로써, TiN 입자를 효과적으로 미세화하하고 구멍 확장률 안정성을 향상시킬 수 있다.
상대적으로 많은 Ti 및 소량의 Mo를 첨가하면, 장시간 벨형로 어닐링 공정 조건에서 베이나이트로부터 나노탄화물, 즉 (Ti, Mo)C가 더 석출되어, 인장강도가 780 MPa 이상에 달할 수 있고, Mo 원소의 첨가는 더 높은 벨형로 어닐링 온도에서 석출된 나노탄화물이 크게 조대화되지 않고 최종 스트립 강의 강도에 영향을 미치지 않도록 확보할 수 있다.
상기 저온 권취 및 고온 벨형로 어닐링 공정을 거친 스트립 강은 우수한 강도, 가소성 및 구멍 확장성을 나타내고, 특히 매우 우수한 성능 안정성을 갖는다.
벨형로 어닐링 공정에서, 열간 압연 단계에서 저온 권취하여 얻은 조직이 균일하고 미세한 저탄소 베이나이트는 고온 벨형로 어닐링을 통해 베이니틱 페라이트에서 나노탄화물의 석출을 촉진하는 동시에 조직 균일성을 더 개선할 수 있다.
산세척 공정 후, 우수한 표면 품질도 갖는다. 상기 성분, 공정, 조직 및 성능은 기존의 780 MPa 구멍 확장성이 높은 철강과 완전히 다른 설계 아이디어를 가질 뿐만 아니라 성능이 안정적이고 공정이 간단하며 대량 생산에 적합하다.
본 발명의 유익한 효과는 다음과 같다:
1. 본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강은 성분 설계에서 무규소 또는 저규소의 설계 아이디어를 사용하고, 규소는 본 발명에서 불순물 원소에 속하며, 무규소 또는 저규소의 설계는 가열 과정에서 슬래브 표면에 용융 철감람석(Fe2SiO4)이 형성되지 않도록 확보할 수 있다. 무규소 또는 저규소 설계의 장점은 다음과 같다. 첫째, 우수한 스트립 강의 표면 품질을 얻는 데 유리하고; 둘째, 열간 압연 과정에서 각각의 핵심 공정 매개변수의 정확한 제어에 유리하여, 전장 성능이 안정적인 열간 압연 스트립 강을 얻으며; 셋째, 후속 저온 권취 과정에서 균일한 베이나이트 조직을 얻는다.
2. 공정 설계에서, 저온 권취+벨형로 어닐링 공정을 사용하고, 이는 전통적인 고온 권취 구멍 확장성이 높은 철강과 유의한 차이가 있다. 무규소 또는 저규소의 성분 설계와 저온 권취 공정을 결합하여 전장 성능이 균일하고 안정적인 열간 압연 스트립 강을 얻을 수 있고, 조직은 풀 베이나이트이다. 저온 권취 시 나노석출상이 충분히 석출되지 않았기 때문에, 이때의 베이나이트 조직의 강도는 통상적으로 780 MPa보다 낮고, 후속 벨형로 어닐링 공정을 통해 베이니틱 페라이트에서 미세하고 균일한 나노탄화물이 더 형성되어, 강도를 780 MPa 이상으로 더 향상시킨다. 벨형로 어닐링 공정 조건에서 철강 코일의 온도는 비교적 균일하고, 베이니틱 페라이트에서의 나노석출은 직접 고온 권취 상변태 과정에서의 나노 석출보다 더 균일하여, 스트립 강의 전장 성능이 균일하고 안정적이도록 확보한다. 균일하고 미세한 베이나이트 및 베이니틱 페라이트 내에서 형성된 균일하게 분포된 나노탄화물은 강판에 우수한 조직 균일성 및 성능 균일성과 우수한 강도, 가소성, 매우 높은 구멍 확장률의 매칭을 부여한다.
3. 본 발명에 따른 고표면 품질, 고성능 안정성을 갖는 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 철강 코일 또는 강판의 항복강도는 ≥750 MPa이고, 인장강도는 ≥800 MPa이며, 두께는 1.5 내지 6 mm이고, 바람직하게는 2 내지 6 mm이며, 동시에 우수한 연신율(횡방향 A50≥15%), 냉간 굽힘 성능(d≤2.5a, 180°) 및 구멍 확장성(구멍 확장률≥70%)을 갖고, 우수한 강도, 가소성, 인성, 냉간 굽힘과 구멍 확장성의 매칭을 나타내며, 자동차 섀시, 보조 프레임과 같은 고강도 및 박형화와 구멍 확장 및 플랜징이 필요한 복잡한 부품의 제조에 적용할 수 있고, 매우 광범위한 응용 전망을 갖는다.
도 1은 본 발명에 따른 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법의 공정 흐름도이다.
도 2는 본 발명에 따른 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법에서 압연 및 냉각 공정 모식도이다.
도 3은 본 발명에 따른 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법에서 벨형로 어닐링 공정 모식도이다.
도 4는 본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 실시예 1의 전형적인 금속조직학적 사진이다.
도 5는 본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 실시예 3의 전형적인 금속조직학적 사진이다.
도 6은 본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 실시예 7의 전형적인 금속조직학적 사진이다.
이하, 본 발명에 따른 실시예를 첨부된 도면을 참조하여 상세하게 설명한다.
도 1 내지 도 3을 참조하면, 본 발명에 따른 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법은 다음과 같은 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상기 성분에 따라 전로 또는 전기로에서 제련하고, 진공로에서 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다;
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
도 2에 도시된 바와 같이, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 가열 온도는 ≥1230℃이며, 온도 유지 시간은 1 내지 2시간이다;
3) 열간 압연 단계
도 3에 도시된 바와 같이, 압연 시작 온도는 1050 내지 1150℃이고, 1050℃ 이상에서 3 내지 5패스의 고압하에 누적 변형량은 ≥50%이며, 그 후 중간 빌릿의 온도가 950 내지 1000℃로 된 다음, 마지막으로 3 내지 7패스의 압연을 수행하고 누적 변형량은 ≥70%이며; 압연 종료 온도는 850 내지 950℃이다;
4) 어닐링 단계
도 4에 도시된 바와 같이, 벨형로 어닐링을 사용하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이며, 벨형로 어닐링 온도는 500 내지 650℃이고, 벨형로 어닐링 시간은 12 내지 48h이며; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 300℃ 이하로 냉각시켜 태핑하고 권취한다;
5) 산세척 단계
스트립 강의 산세척 작동 속도를 30 내지 140 m/min 범위 내에서 조정하고, 산세척 온도를 75 내지 85℃ 사이로 제어하며, 형상 교정률(拉矯率)을 ≤3%로 제어하고, 35 내지 50℃의 온도 범위에서 세척하며, 120 내지 140℃에서 스트립 강 표면을 건조시키고 도유한다.
본 발명에 따른 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 실시예의 성분은 표 1을 참조하고, 표 2 및 표 3은 본 발명의 철강 실시예의 생산 공정 매개변수이며, 압연 공정에서 철강 빌릿의 두께는 120 mm이고; 표 4는 본 발명의 실시예에 따른 강판의 기계적 특성을 나타낸다. 인장 성능(항복강도, 인장강도, 연신율)은 ISO6892-2-2018 국제 표준에 따라 검출하고; 구멍 확장률은 ISO16630-2017 국제 표준에 따라 검출한다.
표 4로부터 볼 수 있다시피, 철강 코일의 항복강도는 ≥750 MPa이고, 인장강도는 ≥800 MPa이며, 연신율 A50은 통상적으로 16 내지 18%이고, 구멍 확장률은 ≥70%를 충족시킨다. 상기 실시예로부터 볼 수 있다시피, 본 발명에 관련된 780 MPa 고강도 철강은 우수한 강도, 가소성, 인성 및 구멍 확장성의 매칭을 갖고, 특히 컨트롤 암과 같이 고강도 및 박형화와 구멍 확장 및 플랜징이 필요한 자동차 섀시 구조 등에 적합하며, 휠과 같은 홀 플랜징이 필요한 복잡한 부품에도 적용할 수 있고, 광범위한 응용 전망을 갖는다.
도 4, 도 5, 도 6은 본 발명의 실시예 1, 3, 7의 온라인으로 즉각 냉각하여 저온 권취할 때의 전형적인 금속조직학적 사진을 각각 제공하고, 도면에서 볼 수 있듯, 본 발명에서 설계된 성분 시스템을 사용하여 저온 권취 시 얻은 조직은 균일하고 미세한 저탄소 베이나이트이다. 후속 벨형로 어닐링 과정에서, 베이니틱 페라이트 라스에서 분산된 미세하고 균일한 나노탄화물이 석출되어, 강도 및 가소성을 향상시키고, 조직 균일성을 개선하며, 구멍 확장성을 향상시킨다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003
Figure pct00004

Claims (15)

  1. 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강으로서,
    상기 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 성분 중량 백분율은,
    C: 0.03 내지 0.08%,
    Si: ≤0.2%,
    Mn: 0.5 내지 2.0%,
    P: ≤0.02%,
    S: ≤0.003%,
    Al: 0.01 내지 0.08%,
    N: ≤0.004%,
    Ti: 0.05 내지 0.20%,
    Mo: 0.1 내지 0.5%,
    Mg: ≤0.005%,
    O: ≤0.0030%이고,
    나머지는 Fe 및 다른 불가피한 불순물인, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  2. 제1항에 있어서,
    Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5%, Cr≤0.5%, B≤0.001%, Ca≤0.005% 중 어느 하나 또는 둘 이상을 더 포함하며, 상기 Cu, Ni, Cr의 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.3%이고; 상기 Nb, V의 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.03%이며; 상기 B의 함량은 바람직하게는 ≤0.0005%이고; 상기 Ca의 함량은 바람직하게는 ≤0.002%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 C의 함량은 0.04 내지 0.07%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 Si의 함량은 ≤0.15%이고, 상기 S의 함량은 0.0015% 이하이며, 및/또는 상기 N의 함량은 0.003% 이하인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 Mn의 함량은 1.0 내지 1.6%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 Al의 함량은 0.02 내지 0.05%로 제어되는 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 Ti의 함량은 0.07 내지 0.10%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 Mo의 함량은 0.20 내지 0.40%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 미세조직은 베이나이트+나노탄화물이고, 상기 나노탄화물은 베이니틱 페라이트에서 석출되는 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 항복강도는 ≥750 MPa이고, 인장강도는 ≥780 MPa이며, 연신율은 A50≥15%이고, 구멍 확장률은 ≥70%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 항복강도는 ≥760 MPa이고, 인장강도는 ≥810 MPa이며, 연신율은 A50≥15%이고, 구멍 확장률은 ≥80%인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 따른 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법으로서,
    1) 제련 및 주조 단계 ― 제1항 내지 제8항에 따른 성분에 따라 전로 또는 전기로에서 제련하고, 진공로에서 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조함 ―;
    2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계 ― 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 가열 온도는 ≥1230℃이며, 온도 유지 시간은 1 내지 2시간임 ―;
    3) 열간 압연 단계 ― 압연 시작 온도는 1050 내지 1150℃이고, 1050℃ 이상에서 3 내지 5패스의 고압하에 누적 변형량은 ≥50%이며, 그 후 중간 빌릿의 온도가 950 내지 1000℃로 된 다음, 마지막으로 3 내지 7패스의 압연을 수행하고 누적 변형량은 ≥70%이며; 압연 종료 온도는 850 내지 950℃이고; 강판을 300℃ 이하로 냉각시켜 권취함 ―;
    4) 어닐링 단계 ― 벨형로 어닐링을 사용하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이며, 벨형로 어닐링 온도는 500 내지 650℃이고, 벨형로 어닐링 시간은 12 내지 48h이며; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 300℃ 이하로 냉각시켜 태핑하고 권취함 ―; 및
    5) 산세척 단계 ― 스트립 강의 산세척 작동 속도를 30 내지 140 m/min 범위 내에서 조정하고, 산세척 온도를 75 내지 85℃ 사이로 제어하며, 형상 교정률(拉矯率)을 ≤3%로 제어한 후, 세척하고 스트립 강 표면을 건조시키며 도유함 ―를 포함하는 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법.
  13. 제12항에 있어서,
    단계 5)에서 산세척 후 35 내지 50℃의 온도 범위에서 세척하고, 120 내지 140℃에서 스트립 강 표면을 건조시키고 도유하는 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법.
  14. 제12항에 있어서,
    단계 2)에서 가열 속도는 20 내지 40℃/h이고, 가열 온도는 1230 내지 1300℃인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법.
  15. 제12항에 있어서,
    단계 4)에서 가열 속도는 20 내지 40℃/h이고, 냉각 속도는 15 내지 50℃/h인 것을 특징으로 하는, 고표면 품질, 고성능 안전성을 갖는 780 MPa급 구멍 확장성이 매우 높은 철강의 제조 방법.

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