KR20230061413A - 고강도 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강 및 이의 제조 방법 - Google Patents

고강도 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강 및 이의 제조 방법 Download PDF

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후안롱 왕
펭 양
첸 장
아나 양
야핑 니
밍 왕
밍주오 바이
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Abstract

인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강 및 이의 제조 방법이 제공되고, 이의 화학 성분의 중량 백분율은: C 0.03% 내지 0.10%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다. 본 발명에 따른 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 ≥800MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥8%이고, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하여(d≤4a, 180°), 승용차 섀시 부품에서 컨트롤 암, 서브프레임 등과 같이 강도가 높고 얇아야 하는 부위에 적용될 수 있다.

Description

고강도 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강 및 이의 제조 방법
본 발명은 고강도강 분야에 관한 것이며, 보다 상세하게는 고강도 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
국민 경제가 발전함에 따라, 자동차의 생산도 크게 증가하였고, 판재의 사용량도 계속해서 증가하고 있다. 중국 자동차 산업의 많은 차량 모델 부품의 기존 설계에는 열간 압연 또는 산세척판이 사용되도록 요구되며, 예를 들어 자동차의 섀시 부재, 토션 빔, 승용차의 서브프레임, 휠 스포크 및 휠 림, 전면 및 후면 차축 어셈블리, 차체 구조 부재, 시트, 클러치, 안전 벨트, 트럭 적재함 플레이트, 보호망, 자동차 빔 등의 부품이 있다. 여기에서, 섀시용 철강이 승용차 총 철강 사용량에서 차지하는 비율은 24% 내지 34%에 달할 수 있다.
승용차의 경량화는 자동차 산업의 발전 추세일 뿐만 아니라, 법률 및 법규의 요구 사항이기도 하다. 법률 및 법규에는 연비가 규정되어 있는데, 이는 실제 차체 경량화에 대한 변형된 형태의 요구사항이며, 재료에 반영된 요구 사항은 고강도의 박형화 및 경량화이다. 고강도 경량화는 후속적인 신차 모델의 필연적인 요구 사항이며, 이는 반드시 철강 사용 레벨을 더욱 높이고, 섀시 구조 측면에서도 필연적으로 변화를 가져올 것이다. 예를 들어, 부품이 더 복잡해지면, 재료 성능, 표면 등의 요건 및 유압 성형, 핫 스탬핑, 레이저 용접 등과 같은 성형 기술 측면에서의 진보가 이루어지고, 나아가 재료의 고강도, 스탬핑, 플랜징, 스프링백 및 피로 등의 성능 상에서 변화가 일어난다.
중국의 구멍 확장성이 높은 고강도 철강의 개발은 외국과 비교했을 때 강도 레벨이 상대적으로 비교적 낮을 뿐만 아니라, 성능 안정성도 좋지 않다. 예를 들어, 중국 자동차 부품 기업이 사용하는 구멍 확장성이 높은 철강은 기본적으로 인장강도가 600MPa 이하인 고강도 철강이며, 440MPa 이하 레벨의 구멍 확장성이 높은 철강은 경쟁이 치열하다. 인장강도 780MPa 레벨의 구멍 확장성이 높은 철강은 현재 점차 대량으로 사용되기 시작했으나, 연신율과 구멍 확장률이라는 중요한 두 성형 지표에 대한 요구 수준이 비교적 높다. 980MPa 레벨의 구멍 확장성이 높은 철강은 현재 연구개발 및 인증 단계에 있으며, 아직 대량 사용 단계에 이르지 못하였다. 그러나 강도와 구멍 확장성이 더욱 높은 980MPa 레벨의 구멍 확장성이 높은 철강은 미래의 필연적인 발전 추세이다. 미래 사용자의 잠재적 수요를 더욱 잘 충족시키기 위해서는, 구멍 확장 성능이 우수한 980MPa급의 높은 구멍 확장성의 철강을 개발할 필요가 있다.
980MPa급의 구멍 확장성이 높은 철강에 관한 문헌은 극히 적으며, 1180MPa급의 구멍 확장성이 높은 철강은 더욱 공백 상태이다. 현재 대부분의 관련 특허 문헌은 모두 780MPa 및 그 이하 레벨의 구멍 확장성이 높은 철강이다. 980MPa 이상의 구멍 확장성이 높은 철강이 언급된 문헌은 극히 적다. 중국 특허출원 CN106119702A는 980MPa급 열간 압연의 구멍 확장성이 높은 철강을 개시하였으며, 그 성분 설계의 주요 특징은 저탄소 V-Ti 미세합금화 설계이고, 미세 조직은 입상 베이나이트와 소량의 마르텐사이트이며, 동시에 미량의 Nb와 Cr을 첨가한다. 성분, 공정 및 조직 등의 측면에서 본 발명과 큰 차이가 있다.
문헌에서 알 수 있듯이, 통상적인 상황 하에서, 재료의 연신율은 구멍 확장률과 반비례하며, 즉 연신율이 높을수록, 구멍 확장률이 낮아지고, 반대로, 연신율이 낮을수록, 구멍 확장률이 높아진다. 따라서 높은 연신율의 높은 구멍 확장성과, 동시에 고강도의 높은 구멍 확장성을 가진 철강을 얻는 것은 매우 어렵다. 또한, 동일하거나 유사한 강화 메커니즘 하에서, 재료의 강도가 높을수록, 구멍 확장률을 낮아진다.
우수한 가소성 및 구멍 확장 플랜징 성능을 갖춘 강재를 획득하기 위해서는, 이들 둘 사이 관계의 균형을 더욱 잘 맞추어야 한다. 물론, 재료의 구멍 확장률은 많은 요인과 밀접한 연관이 있는데, 가장 주요한 요인에는 조직의 균일성, 개재물과 편석 제어 수준, 상이한 조직 유형 및 구멍 확장률의 측정 등이 포함된다. 통상적으로, 균일한 단일 조직은 더 높은 구멍 확장률을 획득하는 데 유리하나, 이중상 또는 다중상 조직은 통상적으로 구멍 확장률의 향상에 불리하다.
본 발명의 목적은 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강 및 이의 제조 방법을 제공하는 것이며, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 ≥800MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥8%이고, 구멍 확장률은 ≥30%이고, 바람직하게는 ≥50%이며, 컨트롤 암, 서브프레임 등과 같은 승용차 섀시 부품의 강도가 높고 얇아야 하는 부위에 적용될 수 있다. 일부 구현예에서, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 ≥900MPa이고, 인장강도는 ≥1180MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥10%이고, 구멍 확장률은 ≥30%이다. 일부 구현예에서, 본 발명의 구멍 확장성이 높은 철강은 냉간 굽힘 성능(d≤4a, 180°) 테스트를 통과하였다.
상기 목적을 달성하기 위해, 본 발명에서 채택하는 기술적 해결책은 이하와 같다.
본 발명의 성분 설계는 비교적 낮은 C 함량을 채택하여 사용자가 사용 시 우수한 용접성을 가지며, 획득된 마르텐사이트 조직이 우수한 구멍 확장성과 충격 인성을 갖도록 보장할 수 있고; 비교적 높은 Si 함량을 설계하여, 공정과 매칭시켜, 비교적 많은 잔류 오스테나이트를 획득하도록 함으로써, 재료의 가소성을 향상시키고; 동시에, 비교적 높은 Si 함량은, 철강의 비재결정화 온도를 낮추는 데 도움이 되며, 철강이 비교적 넓은 압연 종료 온도 범위 내에서 동적 재결정화 과정을 즉각 완료할 수 있도록 하여, 오스테나이트 결정립과 최종 마르텐사이트 결정립 치수를 미세화하며, 가소성과 구멍 확장률을 개선한다.
구체적으로, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은, 이의 화학 성분의 중량 백분율이: C 0.03% 내지 0.10%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다.
또한, Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5% 중 하나 이상의 원소를 더 포함한다.
일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은, 이의 화학 성분의 중량 백분율이 C 0.03% 내지 0.10%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%, Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이며; 바람직하게는 해당 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 Cr, B, Ca, Nb, V, Cu 및 Ni 중 적어도 하나를 적어도 포함한다. 일부 바람직한 구현예에서, 해당 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 적어도 Ni을 포함하며, 바람직하게는, Ni의 함량은 0.1% 내지 0.5%이고, 보다 바람직하게는 0.1% 내지 0.3%이다. 일부 바람직한 구현예에서, 해당 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 Cr 및/또는 B를 적어도 포함하며, 바람직하게는, Cr의 함량은 0.1% 내지 0.5%이고, 바람직하게는 0.2% 내지 0.4%이고, 바람직하게는, B의 함량은 0.0005% 내지 0.002%이다.
일부 구현예에서, 상기 Cr 함량은 바람직하게는 0.2% 내지 0.4%이고; 상기 B 함량은 바람직하게는 0.0005% 내지 0.0015%이고; 상기 Ca 함량은 바람직하게는 ≤0.002%이고; 상기 Nb, V 함량은 각각 바람직하게는 ≤0.03%이고; 상기 Cu, Ni 함량은 각각 바람직하게는 ≤0.3%이다.
또한, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미세조직은 마르텐사이트이다. 일부 구현예에서, 미세조직은 마르텐사이트 또는 템퍼링 마르텐사이트이다. 바람직하게는, 부피비로 계산하면, 상기 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미세조직에서 잔류 오스테나이트의 함량은 ≤5%이다. 일부 구현예에서, 오스테나이트의 함량은 0.5% 내지 5%이다.
또한, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 항복강도는 ≥800MPa이고, 바람직하게는 ≥900MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 바람직하게는 ≥1180MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥8%이고, 바람직하게는 ≥10%이고, 구멍 확장률은 ≥30%이고, 바람직하게는 ≥50%이다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 -40℃ 충격 인성은 ≥60J이고, 바람직하게는 ≥70J이다. 일부 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 -40℃ 충격 인성은 ≥140J이고, 바람직하게는 ≥150J이고, 보다 바람직하게는 ≥160J이다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하였다(d≤4a, 180°).
일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은, 이의 화학 성분의 중량 백분율이: C 0.03% 내지 0.06%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다.
또한, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5% 중 하나 이상의 원소를 더 포함한다.
일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 화학 성분의 중량 백분율은 C 0.03% 내지 0.06%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%, Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다. 바람직하게는, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 Cr 및/또는 B를 적어도 포함하며; 바람직하게는, Cr의 함량은 0.1% 내지 0.5%이고, 바람직하게는 0.2% 내지 0.4%이고, 바람직하게는, B의 함량은 0.0005% 내지 0.002%이다.
일부 구현예에서, 상기 Cr 함량은 바람직하게는 0.2% 내지 0.4%이고; 상기 B 함량은 바람직하게는 0.0005% 내지 0.0015%이고; 상기 Ca 함량은 바람직하게는 ≤0.002%이고; 상기 Nb, V 함량은 각각 바람직하게는 ≤0.03%이고; 상기 Cu, Ni 함량은 각각 바람직하게는 ≤0.3%이다.
바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미세조직은 마르텐사이트 또는 템퍼링 마르텐사이트이다. 일부 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미세조직에는 소량의 잔류 오스테나이트가 더 포함된다. 바람직하게는, 부피비로 계산하면, 상기 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미세조직에서 잔류 오스테나이트의 함량은 ≤5%이다. 일부 구현예에서, 오스테나이트의 함량은 0.5% 내지 5%이다.
바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 항복강도는 ≥800MPa이고, 바람직하게는 ≥820MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 바람직하게는 ≥1000MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥8%이고, 바람직하게는 ≥10%이고, 구멍 확장률은 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥55%이며, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하였다(d≤4a, 180°). 바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 -40℃ 충격 인성은 ≥140J이고, 바람직하게는 ≥150J이고, 보다 바람직하게는 ≥160J이다. 바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 항복강도는 800MPa 내지 890MPa이고, 항복강도는 980MPa 내지 1150MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 8% 내지 13%이고, 구멍 확장률은 50% 내지 85%이고, -40℃ 충격 인성은 140J 내지 185J이고, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하였다(d≤4a, 180°). 바람직하게는, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미세조직은 마르텐사이트 + 잔류 오스테나이트이고, 여기에서, 미세조직의 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 전술한 바와 같이 ≤5%이다.
일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강이며, 이의 화학 성분의 중량 백분율은 C 0.06% 내지 0.10%, Si 0.8% 내지 2.0%, Mn 1.5% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다.
또한, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강은 Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5% 중 하나 이상의 원소를 더 포함한다.
일부 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 화학 성분의 중량 백분율은 C 0.06% 내지 0.10%, Si 0.8% 내지 2.0%, Mn 1.5% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%, Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5%이고, 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물이다. 바람직하게는, 일부 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강은 Ni를 적어도 포함하며, 바람직하게는, Ni의 함량은 0.1% 내지 0.3%이다. 바람직하게는, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강은 Cr 및/또는 B를 적어도 포함하며; 바람직하게는, Cr의 함량은 0.1% 내지 0.5%이고, 바람직하게는 0.2% 내지 0.4%이고, 바람직하게는, B의 함량은 0.0005% 내지 0.002%이다.
일부 구현예에서, 상기 Cr 함량은 바람직하게는 0.02% 내지 0.4%이고; 상기 Cu, Ni의 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.3%이고; 상기 Nb, V의 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.03%이고; 상기 B의 함량은 바람직하게는 0.0005% 내지 0.0015%이고, 상기 Ca의 함량은 바람직하게는 ≤0.002%이다.
바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직은 템퍼링 마르텐사이트이다. 일부 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직에는 소량의 잔류 오스테나이트가 더 포함된다. 바람직하게는, 부피비로 계산하면, 상기 미세조직에서 잔류 오스테나이트의 함량은 ≤5%이다. 일부 구현예에서, 오스테나이트의 함량은 2% 내지 5%이다.
바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강은 항복강도가 ≥900MPa이고, 바람직하게는 ≥930MPa이고, 보다 바람직하게는 ≥950MPa이고, 인장강도는 ≥1180MPa이고, 바람직하게는 ≥1200MPa이고, 보다 바람직하게는 ≥1220MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥10%이고, 구멍 확장률은 ≥30%이고, 바람직하게는 ≥35%이다. 바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 -40℃ 충격 인성은 ≥60J이고, 바람직하게는 ≥70J이고, 보다 바람직하게는 ≥80J이다. 바람직하게는, 해당 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강은 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하였다(d≤4a, 180°).
바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 900MPa 내지 1000MPa이고, 인장강도는 1200MPa 내지 1280MPa이고, 연신율 횡방향은 10% 내지 13%이고, 구멍 확장률은 30% 내지 50%이고, -40℃ 충격 인성은 60J 내지 100J이다. 바람직하게는, 해당 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직은 템퍼링 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트이고, 여기에서, 미세조직 중 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 전술한 바와 같이 ≤5%이다. 바람직하게는, 해당 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강은 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하였다(d≤4a, 180°).
다른 여러 바람직한 구현예에서, 상기 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 940MPa 내지 1000MPa이고, 인장강도는 1210MPa 내지 1300MPa이고, 연신율 횡방향은 10% 내지 13%이고, 구멍 확장률은 30% 내지 50%이고, -40℃ 충격 인성은 80J 내지 110J이며, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하였다(d≤4a, 180°). 바람직하게는, 해당 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직은 템퍼링 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트이고, 여기에서, 미세조직 중 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 전술한 바와 같이 ≤5%이다.
본 발명에 따른 구멍 확장성이 높은 철강의 성분 설계는 이하와 같다.
탄소는, 철강의 기본 원소이며, 본 발명에서 중요한 원소 중 하나이기도 하다. 탄소는 오스테나이트상 영역을 확대하고, 오스테나이트를 안정화시킨다. 탄소는 철강의 격자간 원자로서, 철강의 강도 향상에 매우 중요한 역할을 하며, 철강의 항복강도와 인장강도에 가장 큰 영향을 미친다. 본 발명에서, 획득하려는 조직이 저탄소 또는 초저탄소 마르텐사이트이기 때문에, 인장강도가 980MPa급에 달하는 고강도강을 얻기 위해서는, 반드시 탄소의 함량이 0.03% 이상이어야 하며, 그렇지 않고 탄소 함량이 0.03% 이하이면, 실온까지 완전히 담금질하더라도, 그 인장강도가 980MPa에 도달하지 못한다. 그러나 탄소의 함량은 0.10%보다 높아서도 안 되며, 탄소의 함량이 너무 높으면, 형성된 저탄소 마르텐사이트 강도가 너무 높고, 연신율 및 구멍 확장률이 모두 비교적 낮아지게 된다. 따라서, 탄소의 함량은 0.03% 내지 0.10% 사이로 제어해야 한다. 일부 구현예에서, C의 바람직한 범위는 0.04% 내지 0.055% 사이이다. 다른 일부 구현예에서, C의 바람직한 범위는 0.07% 내지 0.09%이다.
규소는, 철강의 기본 원소이며, 동시에 본 발명의 중요한 원소 중 하나이기도 하다. Si 함량이 높아지면, 고용 강화 효과가 향상될 뿐만 아니라, 더 중요하게는 다음 두 작용이 나타난다. 하나는 철강의 비재결정화 온도가 크게 낮아져, 철강이 매우 낮은 온도 범위 내에서도 동적 재결정화를 완료할 수 있다는 것이다. 이처럼, 실제 압연 과정에서, 상대적으로 비교적 넓은 압연 종료 온도 범위 내에서 압연을 수행할 수 있는데, 예를 들어 800℃ 내지 900℃의 압연 종료 온도 범위 내에서 압연을 수행하여, 조직의 이방성을 크게 개선할 수 있으므로, 최종 마르텐사이트 조직 이방성이 감소하여, 고강도 및 가소성을 향상시키는 데 도움이 될 뿐만 아니라, 우수한 구멍 확장률을 획득하는 데에도 유리하며; Si의 다른 중요한 작용은 시멘타이트 석출을 억제할 수 있다는 것인데, 적당한 압연 공정 조건 하에서, 특히 마르텐사이트 중심의 조직을 획득할 때, 일정량의 잔류 오스테나이트를 유지할 수 있어, 연신율 향상에 도움이 된다. 모두가 알고 있는 바와 같이, 동일한 강도 레벨 조건 하에서, 마르텐사이트의 연신율은 통상적으로 가장 낮기 때문에, 마르텐사이트의 연신율을 향상시키기 위해, 일정량의 안정적인 잔류 오스테나이트를 유지하는 것은 중요한 하나의 수단이다. Si의 이러한 작용은 일반적으로 그 함량이 0.5% 이상에 이를 때에만 나타나기 시작하나; Si의 함량은 너무 높아서도 안 되며, 그렇지 않으면 실제 압연 과정에서 압연력 부하가 너무 커, 제품의 안정적인 생산에 불리하다. 따라서, 철강에서 Si의 함량은 통상적으로 0.5% 내지 2.0% 사이로 제어되며, 바람직한 범위는 0.8% 내지 1.4% 사이이다. 일부 구현예에서, Si의 함량은 1.0% 내지 1.4% 사이로 제어된다.
망간은, 철강의 기본 원소이며, 동시에 본 발명에서 가장 중요한 원소 중 하나이기도 하다. 모두가 알고 있는 바와 같이, Mn은 오스테나이트상 영역을 확대하는 중요 원소이며, 철강의 임계 담금질 속도를 낮추고, 오스테나이트를 안정화하며, 결정립을 미세화하고, 오스테나이트가 펄라이트로 변태되는 것을 지연시킬 수 있다. 본 발명에서, 강판의 강도를 보장하고, 동시에 잔류 오스테나이트를 안정화시키기 위해, Mn 함량은 일반적으로 1.0% 이상으로 제어되어야 한다; 동시에, Mn의 함량은 일반적으로 2.0%를 초과해서는 안 되며, 그렇지 않으면 제강 시 Mn 편석이 일어나기 쉽고, 동시에 슬래브 연속주조 시에도 열균열이 발생하기 쉽다. 따라서, 철강의 Mn 함량은 일반적으로 1.0% 내지 2.0%로 제어되며, 바람직한 범위는 1.4% 내지 1.8%이다. 일부 실시방안에서, Mn의 함량은 1.6% 내지 1.9% 사이로 제어된다.
인은, 철강의 불순물 원소이다. P는 결정계 상에 편석되기 매우 쉬우며, 철강의 P 함량이 비교적 높으면(≥0.1%), Fe2P가 형성되어 결정립 주위에서 석출되고, 철강의 가소성과 인성이 저하되므로, 그 함량이 낮을수록 좋고, 일반적으로 0.02% 이내에서 제어되는 것이 비교적 좋으며 제강 비용을 상승시키지 않는다.
황은, 철강의 불순물 원소이다. 철강의 S는 통상적으로 Mn과 결합하여 MnS 개재물을 형성하며, 특히 S와 Mn의 함량이 모두 비교적 높으면, 철강에 비교적 많은 MnS가 형성되고, MnS 자체는 일정한 가소성을 가지므로, 후속 압연 과정에서 MnS가 압연 방향을 따라 변형되어, 철강의 횡방향 가소성을 저하시킬 뿐만 아니라, 조직의 이방성을 증가시키고, 구멍 확장 성능에 불리하다. 따라서 철강의 S 함량은 낮을수록 좋으며, 본 발명에서 Mn의 함량이 반드시 비교적 높은 수준이어야 함을 감안하여, MnS의 함량을 줄이기 위해, S 함량을 엄격하게 제어하여, S 함량을 0.003% 이내로 제어해야 하며, 바람직한 범위는 0.0015% 이하이다.
알루미늄은, 철강에서 주로 탈산 및 질소 고정 작용을 한다. Ti, Nb, V 등과 같은 강한 탄화물 형성 원소가 존재한다는 전제 하에, Al의 주요 작용은 탈산과 결정립 미세화이다. 본 발명에서, Al은 일반적인 탈산 원소 및 결정립 미세화 원소로서, 그 함량은 통상적으로 0.02% 내지 0.08%로 제어되면 된다; Al 함량이 0.02%보다 낮으면, 결정립 미세화 작용을 나타내지 않으며; 마찬가지로, Al 함량이 0.08%보다 높으면, 그 결정립 미세화 효과가 포화에 이른다. 따라서, 철강의 Al 함량은 0.02% 내지 0.08% 사이로 제어되면 되며, 바람직한 범위는 0.02% 내지 0.05% 사이이다.
질소는, 본 발명에서 불순물 원소에 속하며, 그 함량이 낮을수록 좋다. 그러나 질소는 제강 과정에서 불가피한 원소이다. 비록 그 함량이 비교적 적지만, Ti 등과 같은 강한 탄화물 형성 원소와 결합하며, 형성된 TiN 입자는 철강의 성능에 매우 불리한 영향을 가져오며, 특히 구멍 확장 성능에 매우 불리하다. TiN은 사각형이므로, 그 뾰족한 모서리와 매트릭스 사이에 매우 큰 응력이 집중되며, 구멍 확장 변형 과정에서, TiN과 매트릭스 사이의 응력 집중이 균열을 형성하기 쉬워, 재료의 구멍 확장 성능을 크게 저하시킨다. 질소 함량을 가능한 제어한다는 전제 하에, Ti 등의 강한 탄화물 형성 원소 함량은 낮을수록 좋다. 본 발명에서, TiN으로 인한 악영향을 가능한 줄이기 위해, 미량의 Ti를 첨가하여 질소를 고정한다. 따라서, 질소의 함량은 0.004% 이하로 제어해야 하며, 바람직한 범위는 0.003% 이하이다.
티타늄은, 본 발명의 중요한 원소 중 하나이다. Ti는 본 발명에서 주로 두 가지 작용을 하는데; 하나는 철강의 불순물 원소 N과 결합하여 TiN을 형성하여, 부분적으로 “질소 고정” 작용을 하는 것이고; 다른 하나는 재료의 후속 용접 과정에서 일정량의 분산된 미세한 TiN을 형성하여, 오스테나이트 결정립 사이즈를 억제하며, 조직을 미세화하고 저온 인성을 개선하는 작용을 한다. 따라서, 철강의 Ti 함량은 0.01 내지 0.05%, 바람직하게는 0.01 내지 0.03%의 범위 내에서 제어된다.
몰리브덴은, 본 발명에서 중요한 원소 중 하나이다. 몰리브덴이 철강에 첨가되면 페라이트와 펄라이트 변태를 크게 지연시킬 수 있다. 몰리브덴의 이러한 작용은 실제 압연 과정에서 다양한 공정의 조정에 도움이 되는데, 예를 들어 최종 압연 종료 후 즉각 단계적 냉각을 수행할 수 있을 뿐만 아니라, 먼저 공랭을 수행한 다음 수냉 등을 수행할 수도 있다. 본 발명에서는, 먼저 공랭 후 수냉을 진행하거나 압연 후 곧바로 수냉을 진행하는 공정을 채택하는데, 몰리브덴의 첨가는 공랭 과정에서 페라이트 또는 펄라이트 등의 조직이 형성되지 않도록 보장할 수 있으며, 동시에, 공랭의 과정에서 변형 오스테나이트는 동적 회복을 발생시킬 수 있어, 조직 균일성 향상에 도움이 된다; 몰리브덴은 매우 강한 용접 연화 저항성의 특성을 갖는다. 본 발명의 주요 목적은 단일한 저탄소 마르텐사이트와 소량의 잔류 오스테나이트의 조직을 획득하는 데에 있으며, 저탄소 마르텐사이트는 용접 후 연화 현상을 일으키기 매우 쉽기 때문에, 일정량의 몰리브덴을 첨가하면 용접 연화 정도를 효과적으로 낮출 수 있다. 따라서, 몰리브덴의 함량은 0.1% 내지 0.5% 사이로 제어되어야 하며, 바람직한 범위는 0.15% 내지 0.35% 사이이다.
크롬은, 본 발명에서 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 소량의 크롬 원소를 첨가하는 것은 철강의 담금질성을 향상시키기 위한 것이 아니라, B상과 결합시키기 위한 것이며, 이는 용접 후 용접열 영향부에 침상 페라이트 조직을 형성하는 데 도움이 되고, 용접열 영향부의 저온 인성을 크게 향상시킬 수 있다. 본 발명이 관련된 최종 적용 부품은 승용차 섀시류 제품이므로, 이의 용접열 영향부의 저온 인성은 매우 중요한 지표이다. 용접열 영향부의 강도가 너무 많이 낮아지지 않도록 보장하는 것 이외에, 용접열 영향부의 저온 인성은 일정한 요건도 충족시켜야 한다. 그 외, 크롬 자체도 일정한 용접 연화 저항성 작용을 갖는다. 따라서, 철강의 크롬 원소 첨가량은 일반적으로 ≤0.5%이며, 바람직한 범위는 0.2% 내지 0.4%이다.
붕소는, 본 발명에서 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 붕소는 철강에서의 작용이 주로 원래 오스테나이트 결정계에 편석되어, 초석 페라이트의 형성을 억제하는 것이며; 붕소를 철강에 첨가하면 철강의 담금질성을 크게 향상시킬 수도 있다. 그러나 본 발명에서, 미량의 붕소 원소를 첨가하는 주요 목적은 담금질성을 향상시키기 위한 것이 아니라, 크롬상과 결합하여, 용접열 영향부 조직을 개선하고, 인성이 우수한 침상 페라이트 조직을 획득하기 위한 것이다. 철강에 대한 붕소 원소의 첨가는 일반적으로 0.002% 이하로 제어하며, 바람직한 범위는 0.0005% 내지 0.0015% 사이이다.
칼슘은, 본 발명에서 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 칼슘은 MnS와 같은 황화물의 형태를 개선할 수 있으며, 긴 띠 모양의 MnS 등의 황화물을 구형 CaS로 변형시켜, 개재물 형태를 개선하는 데 도움이 되고, 나아가 긴 띠 모양의 황화물이 구멍 확장 성능에 미치는 악영향을 감소시킬 수 있으나, 너무 많은 칼슘의 첨가는 산화칼슘의 양을 증가시켜, 구멍 확장 성능에 도움이 되지 않는다. 따라서, 철강의 칼슘 첨가량은 통상적으로 ≤0.005%이며, 바람직한 범위는 ≤0.002%이다.
산소는, 제강 과정에서 불가피한 원소이며, 본 발명의 경우, 철강의 O 함량은 탈산 후 일반적으로 모두 30ppm 이하에 도달할 수 있고, 강판의 성능에 현저한 악영향을 미치지 않는다. 따라서, 철강의 O 함량은 30ppm 이내로 제어하면 된다.
니오븀은, 본 발명에 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 니오븀은 티타늄과 유사하게, 철강의 강한 탄화물 원소이고, 철강에 니오븀을 첨가하면 철강의 비재결정화 온도를 크게 높일 수 있고, 마무리 압연 단계에서 전위 밀도가 더 높은 변형 오스테나이트를 획득할 수 있으며, 후속 변태 과정에서 최종 상 변태 조직을 미세화할 수 있다. 그러나 니오븀의 첨가량은 너무 많아서는 안 되며, 한편으로는 니오븀의 첨가량이 0.06%를 초과하면, 조직에 비교적 조대한 니오븀의 탄질화물이 형성되기 쉽고, 일부 탄소 원자를 소모시키며, 탄화물의 석출 강화 효과를 저하시킨다. 동시에, 니오븀의 함량이 비교적 많으면, 열간 압연 상태 오스테나이트 조직의 이방성도 쉽게 초래되고, 후속적인 냉각 변태 과정에서 최종 조직에게 유전되어, 구멍 확장 성능에 도움이 되지 않는다. 따라서, 철강의 니오븀 함량은 통상적으로 ≤0.06%로 제어하며, 바람직한 범위는 ≤0.03%이다.
바나듐은, 본 발명에서 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 바나듐은 티타늄, 니오븀과 유사하게, 마찬가지로 강한 탄화물 형성 원소이다. 그러나 바나듐의 탄화물 고용 또는 석출 온도가 낮고, 마무리 압연 단계에서 통상적으로 오스테나이트에 모두 고용된다. 온도가 낮아져 변태가 시작될 때, 바나듐이 페라이트에서 형성되기 시작한다. 본 발명에서, 바나듐을 첨가하는 주요 목적은 몰리브덴과 함께 용접열 영향부 내연화성을 개선하기 위해서이다. 내용접 연화성 효과 측면에서 볼 때, 몰리브덴과 바나듐의 효과가 가장 강하며, 몰리브덴이 함유된 경우, 바나듐은 선택적으로 첨가할 수 있다. 따라서, 철강에서 바나듐의 첨가량은 통상적으로 ≤0.05%이며, 바람직한 범위는 ≤0.03%이다.
구리는, 본 발명에서 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 구리를 철강에 첨가하면 철강의 내식성을 향상시킬 수 있으며, 이와 P 원소를 함께 첨가하면, 내식성 효과가 더욱 우수하고; Cu 첨가량이 1%를 초과하면, 일정 조건 하에서, ε-Cu 석출상을 형성하여, 비교적 강한 석출 강화 효과를 나타낼 수 있다. 그러나 Cu의 첨가는 압연 과정에서 "Cu 취화" 현상을 형성하기 쉬우며, 일부 적용 상황에서 Cu의 내식성 개선 효과를 충분히 활용하는 동시에, 현저한 "Cu 취화" 현상이 일어나지 않도록 하기 위해서는, 통상적으로 Cu 원소의 함량을 0.5% 이내로 제어하며, 바람직한 범위는 0.3% 이내이다.
니켈은, 본 발명에서 첨가 가능한 원소 중 하나이다. 철강에 니켈을 첨가하면 일정한 내식성을 갖게 되지만, 내식 효과가 구리보다 약하며, 철강에 니켈을 첨가해도 철강의 인장 성능이 미치는 영향이 크지 않지만, 철강의 조직과 석출상을 미세화할 수 있고, 철강의 저온 인성이 크게 향상되며; 동시에 구리 원소가 첨가된 철강에서, 소량의 니켈을 첨가하면 "Cu 취화"의 발생을 억제할 수 있다. 비교적 많은 니켈의 첨가는 철강 자체의 성능에 명백한 악영향을 미치지 않는다. 구리와 니켈을 동시에 첨가하면, 내식성을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라, 철강의 조직과 석출상을 미세화하고, 저온 인성을 크게 향상시킬 수 있다. 구리와 니켈은 모두 비교적 귀중한 합금 원소에 속한다. 따라서, 합금 원가를 가능한 낮추기 위해, 니켈의 첨가량은 통상적으로 ≤0.5%이며, 바람직한 범위는 ≤0.3이다.
본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법은 하기 단계를 포함한다:
1) 제련, 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고, 주요 목적은 오스테나이트 결정립을 미세화하는 것이며; 선택적으로, 중간 슬래브 온도가 900℃ 내지 950℃가 된 후, 마지막 3패스 내지 7패스 압연을 수행하며 누적 변형량은 ≥70%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 950℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행하여 동적 회복 및 동적 재결정화를 수행한 다음, ≥30℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 Ms점 이하 특정 온도(실온 내지 Ms점 사이)로 수냉시켜 권취하고, 권취 후 실온으로 냉각시키거나(바람직한 냉각 속도는 ≤20℃/h), 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 후 곧바로 ≥30℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 실온으로 수냉시킨 후 권취하거나, 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 후 ≥30℃/s의 냉각 속도로 강판을 마르텐사이트 변태 시작점 Ms점 이하 특정 온도로 수냉하고, 권취한 후 천천히 실온으로 냉각시킨다(바람직한 냉각 속도는 ≤20℃/h).
5) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 100m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤2%로 제어하여, 스트립 강 연신율 손실을 줄인 후, 세척하고, 스트립 강 표면을 건조하고, 도유한다.
바람직하게는, 단계 5)의 산세척 후, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하여 스트립 강 표면 질량을 보장하며, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조시키고, 도유한다.
일부 구현예에서, 배치 어닐링을 채택하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 ≤100℃로 냉각시켜 출탕시키는 어닐링 단계 4-1)을 단계 4) 및 5) 사이에 더 포함한다.
일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법은 하기 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량이 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥60％이고; 주요 목적은 오스테나이트 결정립을 미세화하는 것이며; 그 후 중간 슬래브 온도가 920℃ 내지 950℃가 된 후, 마지막 3패스 내지 5패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥85％이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 920℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행하여 동적 회복 및 동적 재결정화를 수행한 다음, ≥50℃/s의 냉각 속도로, 바람직하게는 50℃/s 내지 85℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 Ms점 이하 특정 온도(실온 내지 Ms점 사이)로 수냉시켜 권취하고, 권취 후 실온으로 냉각시킨다(바람직한 냉각 속도는 ≤20℃/h).
5) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 100m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤2%로 제어하여, 스트립 강 연신율 손실을 줄인 후, 세척하고, 스트립 강 표면을 건조하고, 도유한다.
일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법은 하기 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥60%이고; 그 후 3패스 내지 7패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥85%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 950℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 다음, ≥30℃/s의 냉각 속도로, 바람직하게는 30℃/s 내지 65℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 실온으로 수냉시킨 후 권취한다.
5) 어닐링 단계
배치 어닐링을 채택하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 바람직하게는 20℃/h 내지 40℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h, 바람직하게는 15℃/h 내지 50℃/h의 냉각 속도로 강판을 100℃ 이하로 냉각시켜 출탕시킨다.
6) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 90m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤1.5%로 제어하고, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조하고, 도유한다.
바람직하게는, 단계 6)의 산세척 후, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조시키고, 도유한다.
다른 일부 구현예에서, 본 발명에 따른 인장강도가 1180MPa 이상인 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법은 하기 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥60%이고, 그 후 중간 슬래브 온도가 900℃ 내지 950℃가 된 후, 3패스 내지 7패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥85%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 900℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 후, ≥30℃/s의 냉각 속도로, 바람직하게는 30℃/s 내지 70℃/s의 냉각 속도로 강판을 마르텐사이트 변태 시작점 Ms점 이하 특정 온도로 수냉시키고, 권취한 후 실온으로 점차 냉각한다(바람직한 냉각 속도는 ≤20℃/h).
5) 어닐링 단계
배치 어닐링을 채택하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 바람직하게는 20℃/h 내지 50℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h, 바람직하게는 20℃/h 내지 50℃/h의 냉각 속도로 강판을 ≤100℃로 냉각시켜 출탕시킨다.
6) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 90m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤1.5%로 제어하여, 스트립 강 연신율 손실을 줄인 후, 세척하고, 스트립 강 표면을 건조하고, 도유한다.
바람직하게는, 단계 6)의 산세척 후, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조시키고, 도유한다.
본 발명의 혁신점은 하기와 같다:
본 발명의 성분 설계는 비교적 낮은 C 함량을 채택하여 사용자가 사용 시 우수한 용접성을 갖도록 보장할 수 있고, 획득된 마르텐사이트 조직이 우수한 구멍 확장성과 충격 인성을 갖도록 보장할 수 있다. 인장강도가 ≥1180MPa인 경우, 인장강도가 ≥1180MPa를 충족하는 것을 기반으로, 탄소 함량은 낮을수록 좋다. Si 함량을 비교적 높게 설계하여, 공정과 매칭시켜, 비교적 많은 잔류 오스테나이트를 획득할 수 있으므로, 재료의 가소성이 향상되고; 동시에, 비교적 높은 Si 함량은 철강의 비재결정화 온도를 낮추는 데 유리하여, 철강이 비교적 넓은 압연 종료 온도 범위 내에서 동적 재결정화 과정을 즉각 완료할 수 있으므로, 오스테나이트 결정립과 최종 마르텐사이트 결정립 치수를 미세화하고, 가소성과 구멍 확장률을 개선할 수 있다. 또한, 배치 어닐링의 과정에서, 일부 담금질 응력을 제거함으로써, 조직 균일성을 개선하고, 가소성과 구멍 확장률을 향상시키는 목적을 달성할 수 있다.
성분 설계 상에서 저탄소 마르텐사이트 설계 사상을 채택하고, 비교적 높은 규소를 첨가하여 시멘타이트 형성을 억제 및 감소시키며, 동시에 비재결정화 온도를 낮출 수도 있고, 비교적 넓은 압연 종료 온도 범위에서 압연 및 압연 후 공랭을 수행하여, 결정립이 미세하고 균일한 등축의 원래 오스테나이트 결정립을 획득하고, 최종적으로 조직이 균일한 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트 조직을 획득할 수 있다. 잔류 오스테나이트는 강판에 비교적 높은 가소성과 냉간 굽힘 성능을 부여하고, 마르텐사이트는 강판에 고강도를 부여하고, 균일하고 미세한 조직은 강판에 더 높은 구멍 확장성과 저온 인성을 부여한다.
압연 공정 설계 상에서, 조압연과 마무리 압연 단계에서, 압연 과정의 리듬은 가능한 빨리 완료되어야 한다. 최종 압연 종료 후, 먼저 일정 시간의 공랭을 수행한다. 공랭의 주요 목적은 다음과 같다: 성분 설계에 비교적 높은 망간과 몰리브덴을 함유하는데, 망간은 오스테나이트를 안정화하는 원소이고, 몰리브덴은 페라이트와 펄라이트 변태를 크게 지연시킨다. 따라서, 일정 시간 공랭하는 과정에서, 압연을 거친 변형 오스테나이트는 변태가 일어나지 않는데, 즉 페라이트 조직이 형성되지 않고, 동적 재결정화 및 이완 과정이 일어난다. 변형된 오스테나이트의 동적 재결정화는 조직이 균일한 등축형에 가까운 오스테나이트를 형성할 수 있으며, 이완된 후 오스테나이트 내부의 전위가 크게 감소할 수 있고, 이들 둘의 결합으로 후속적인 수냉 담금질 과정에서 조직이 균일한 마르텐사이트를 획득할 수 있다. 마르텐사이트 조직을 획득하기 위해, 수냉 속도는 저탄소 마르텐사이트의 임계 냉각 속도보다 커야 하며, 본 발명에서, 상기 성분 설계로 모두 마르텐사이트를 획득할 수 있도록 보장하기 위해, 스트립 강 수냉의 속도는 ≥30℃/s가 요구된다.
본 발명에 관련된 미세 조직은 저탄소 또는 초저탄소 마르텐사이트이기 때문에, 스트립 강은 최종 압연 종료 후 임계 냉각 속도보다 큰 냉각 속도로 마르텐사이트 변태 시작점 Ms 이하까지 냉각하기만 하면 된다. 냉각의 냉각 정지 온도에 따라, 실온에서 잔류 오스테나이트의 함량이 상이하다. 통상적으로 하나의 가장 바람직한 담금질 냉각 정지 온도 범위가 존재하며, 그 범위는 합금 성분에 따라 차이가 나는데, 일반적으로 150℃ 내지 350℃ 사이이다. 가소성과 구멍 확장률이 모두 우수한 고강도강을 획득하기 위해서는 스트립 강을 Ms점 이하 일정 온도 범위 내에서 담금질해야 하며, 이론적 계산 및 실제 시험 검증에 따르면, 스트립 강이 ≤400℃ 범위 내에서 담금질되면, 종합 성능이 우수한 조직을 획득할 수 있다. 담금질 온도가 ≤400℃이면, 잔류 오스테나이트의 양이 비교적 많지만, 조직에서 베이나이트 조직이 나타날 수 있어, 980MPa 이상의 강도 요건을 충족시킬 수 없다. 상기 원인을 기반으로, 권취 온도는 ≤400℃로 제어해야 한다. 이러한 혁신적 성분과 공정 설계 사상을 기반으로, 본 발명은 강도, 가소성, 인성, 냉간 굽힘 및 구멍 확장 성능이 우수한 980MPa급 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강을 획득할 수 있다.
일부 구현예에서, 본 발명에 관련된 미세 조직은 저탄소 템퍼링 마르텐사이트이기 때문에, 스트립 강은 최종 압연 종료 후 임계 냉각 속도보다 큰 냉각 속도로 실온까지 냉각하기만 하면 되며, 이후의 배치 어닐링 과정에서, 배치 어닐링 온도와 시간을 일정한 범위 내로 제어하면, 강도, 가소성, 구멍 확장성 등의 성능이 균일한 초고강도의 구멍 확장성이 높은 철강을 획득할 수 있다.
배치 어닐링 과정에서, 먼저, 철강 코일은 ≥20℃/s의 속도로 100℃ 내지 300℃까지 가열하며, 해당 온도 구간에서 12시간 내지 48시간의 비교적 긴 시간 동안 온도 유지하여, 전체 철강 코일 온도를 균일하게 만들어, 조직 및 성능의 안정성에 유리하도록 한다. 온도 유지 온도가 낮을수록, 상응하는 온도 유지 시간이 길어지며; 반대로, 온도 유지 온도가 높을수록, 상응하는 온도 유지 시간이 짧아진다. 마지막으로, 철강 코일은 ≤50℃/s의 냉각 속도로 100℃ 이하까지 냉각하여 배치 어닐링로에서 꺼내 자연 냉각하기만 하면 된다.
통상적인 경우, 배치 어닐링 온도와 배치 어닐링 시간은 반비례하며, 배치 어닐링 온도가 낮을수록, 배치 어닐링 시간이 길고; 반대로, 배치 어닐링 온도가 높을수록, 배치 어닐링 시간이 짧다. 배치 어닐링 온도가 100℃보다 낮으면, 강도가 너무 높아지고, 구멍 확장률이 비교적 낮으며, 30% 이상의 구멍 확장률에 도달하지 못하고; 배치 어닐링 온도가 300℃보다 높으면, 강도가 ≥1180MPa 요건을 충족시키기 어렵다. 따라서 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃ 사이로 선택한다. 높은 규소 성분 설계 사상을 채택하기 때문에, 저온 배치 어닐링 과정에서, 규소가 철강 중 시멘타이트의 형성을 효과적으로 억제할 수 있으며, 동시에 탄소 원자가 마르텐사이트에서 잔류 오스테나이트로 확산되는 데에 유리하고, 잔류 오스테나이트의 안정성이 더욱 향상되며, 스트립 강이 동일 강도급의 고강도강보다 높은 연신율과 더욱 우수한 성형성을 갖도록 한다.
본 발명의 유익한 효과는 이하와 같다:
(1) 상대적으로 경제적인 성분 설계 사상을 채택하며, 동시에 혁신적인 냉각 공정 경로를 채택하여, 강도, 가소성, 인성, 냉간 굽힘 및 구멍 확장 성능이 우수한 980MPa급의 구멍 확장성이 높은 철강을 획득할 수 있다.
(2) 철강 코일 또는 강판이 우수한 강도, 가소성 및 인성을 갖고, 동시에 우수한 냉간 굽힘 성능과 구멍 확장 플랜징 성능을 가지며, 항복강도는 ≥800MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이며, 동시에 우수한 연신율(횡방향 A50≥8%) 및 구멍 확장 성능(구멍 확장률 ≥30%)을 가지고, 냉간 굽힘 성능(d≤4a, 180°) 테스트를 통과하여, 자동차 섀시, 서브프레임 등의 강도가 높고 얇으며 구멍 확장 플랜징 성능이 우수한 부품 제조에 적용될 수 있어, 매우 광범위한 활용 전망을 갖는다.
도 1은 본 발명에 따른 980MPa급의 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법의 공정 흐름도이다.
도 2는 본 발명에 따른 980MPa급의 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법에서 압연 공정의 개략도이다.
도 3은 본 발명에 따른 980MPa급의 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법에서 냉각 공정의 개략도이다.
도 4는 본 발명의 제조예 II와 III에 따른 1180MPa급의 고가소성인 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법의 공정 흐름도이다.
도 5는 본 발명의 제조예 II에 따른 1180MPa급의 고가소성인 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법의 압연 공정 개략도이다.
도 6은 본 발명의 제조예 II에 따른 1180MPa급의 고가소성인 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법의 냉각 공정 개략도이다.
도 7은 본 발명의 제조예 II와 III에 따른 1180MPa급의 고가소성인 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법에서 배치 어닐링의 공정 개략도이다.
도 8은 본 발명에 따른 구멍 확장성이 높은 철강의 실시예 10의 전형적인 금속 사진이다.
도 9는 본 발명에 따른 구멍 확장성이 높은 철강의 실시예 12의 전형적인 금속 사진이다.
도 10은 본 발명에 따른 구멍 확장성이 높은 철강의 실시예 14의 전형적인 금속 사진이다.
도 11은 본 발명에 따른 구멍 확장성이 높은 철강의 실시예 16의 전형적인 금속 사진이다.
도 12는 본 발명의 제조예 III에 따른 1180MPa급의 고가소성인 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법의 압연 공정 개략도이다.
도 13은 본 발명의 제조예 III에 따른 1180MPa급의 고가소성인 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법의 냉각 공정 개략도이다.
하기 각각의 실시예에서, 인장 성능(항복강도, 인장강도, 연신율)은 ISO6892-2-2018 국제 표준에 따라 검출하고; 구멍 확장률은 ISO16630-2017 국제 표준에 따라 검출하고; -40℃ 충격 인성은 ISO14556-2015 국제 표준에 따라 수행하며; 냉간 굽힘 성능은 ISO7438-2005 국제 표준에 따라 수행한다.
제조예 I
도 1 내지 도 3을 참조하면, 본 발명에 따른 980MPa급의 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법은, 하기 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고; 그 후 중간 슬래브 온도가 920℃ 내지 950℃가 된 후, 마지막 3패스 내지 5패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 920℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행하여 동적 회복 및 동적 재결정화를 수행한 다음, ≥50℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 Ms점 이하 특정 온도(실온 내지 Ms점 사이)로 수냉시켜 권취하고, 권취 후 실온으로 냉각시킨다(냉각 속도는 ≤20℃/h).
5) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 100m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤2%로 제어하고, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 스트립 강 표면을 건조하고, 도유한다.
본 제조예에 따른 구멍 확장성이 높은 철강 실시예의 성분은 표 1을 참조하며, 표 2 및 표 3은 본 발명 철강 실시예의 생산 공정 매개변수이고, 여기에서, 압연 공정 중 철강 슬래브 두께는 120mm이고; 표 4는 본 발명 실시예 강판의 역학적 성능이다.
표 4에서 알 수 있듯이, 철강 코일의 항복강도는 모두 ≥800MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 연신율은 통상적으로 8% 내지 13% 사이이고, 충격 에너지는 비교적 안정적이며, -40℃의 저온 충격 에너지는 140J 내지 180J로 안정되고, 잔류 오스테나이트 함량은 권취 온도에 따라 변하며, 전체적으로 1.5% 내지 5% 사이에서 변하고, 구멍 확장률은 ≥50%를 충족한다.
상술한 실시예에서 알 수 있듯이, 본 발명에 관련된 980MPa 고강도강은 강도, 가소성, 인성 및 구멍 확장 성능 매칭이 우수하며, 특히 자동차 섀시 구조 등 강도가 높고 얇으며 구멍 확장 플랜징 성형이 우수해야 하는 컨트롤 암 등과 같은 부품에 적합하고, 자동차 휠 등 홀 플랜징이 필요한 부품에도 적용할 수 있어, 활용 전망이 광범위하다.
Figure pct00001
Figure pct00002
Figure pct00003
Figure pct00004
비고: 충격 에너지는 실제 두께를 측정한 값으로, 비율에 따라 10*10*55mm의 표준 시료의 충격 에너지를 등가 환산한 값이다.
제조예 II
도 4 내지 도 7을 참조하면, 본 발명에 따른 1180MPa급의 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법은, 하기 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고; 그 후 3패스 내지 7패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 950℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 다음, ≥30℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 실온으로 수냉시킨 후 권취한다.
5) 어닐링 단계
배치 어닐링을 채택하며, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 100℃ 이하로 냉각시켜 출탕시킨다.
6) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 90m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤1.5%로 제어하고, 35℃ 내지 50℃의 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조하고, 도유한다.
본 제조예에 따른 구멍 확장성이 높은 철강 실시예의 성분은 표 5를 참조하며, 표 6 및 표 7은 본 발명의 철강 실시예의 생산 공정 매개변수이고, 여기에서, 압연 공정 중 철강 슬래브 두께는 120mm이고; 표 8은 본 발명 실시예 강판의 역학적 성능이다.
표 8에서 알 수 있듯이, 철강 코일의 항복강도는 모두 ≥900MPa이고, 인장강도는 ≥1180MPa이고, 연신율은 통상적으로 10% 내지 13% 사이이고, 충격 에너지는 비교적 안정적이며, -40℃의 저온 충격 에너지는 60J 내지 100J로 안정되고, 잔류 오스테나이트 함량은 권취 온도에 따라 변하며, 구멍 확장률은 ≥30%를 충족한다.
상술한 실시예에서 알 수 있듯이, 본 발명에 관련된 1180MPa 구멍 확장성이 높은 철강은 강도, 가소성, 인성 및 구멍 확장 성능 매칭이 우수하며, 특히 자동차 섀시 구조 등 강도가 높고 얇으며 구멍 확장 플랜징 성형이 우수해야 하는 컨트롤 암 등과 같은 부품에 적합하고, 자동차 휠 등 홀 플랜징이 필요한 부품에도 적용할 수 있어, 활용 전망이 광범위하다.
도 8 내지 도 11은 각각 실시예 10#, 12#, 14# 및 16# 강판의 전형적인 금속 조직을 도시하였다. 금속 조직 사진에서 알 수 있듯이, 조직은 단일상 저탄소 마르텐사이트이며, 동시에 일정량의 잔류 오스테나이트를 함유하고, 동일한 강도급에서 연신율과 구멍 확장률이 상대적으로 더 높게 나타난다.
Figure pct00005
Figure pct00006
Figure pct00007
Figure pct00008
비고: 충격 에너지는 실제 두께를 측정한 값으로, 비율에 따라 10*10*55mm의 표준 시료의 충격 에너지를 등가 환산한 값이다.
제조예 III
도 4, 도 7, 도 12 및 도 13을 참조하면, 본 발명에 따른 1180MPa급의 고가소성의 구멍 확장성이 높은 철강의 제조 방법은, 하기 단계를 포함한다:
1) 제련 및 주조 단계
상술한 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조한다.
2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계
가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간이다.
3) 열간 압연 단계
압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고; 그 후 중간 슬래브 온도가 900℃ 내지 950℃가 된 후, 마지막 3패스 내지 7패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 900℃이다.
4) 냉각 단계
먼저 0초 내지 10초 공랭을 수행한 후, ≥30℃/s의 냉각 속도로 강판을 Ms점 이하 특정 온도까지 수냉시키고, 권취한 후 천천히 실온으로 냉각시킨다(냉각 속도는 ≤20℃/h).
5) 어닐링 단계
배치 어닐링을 채택하며, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 ≤100℃로 냉각시켜 출탕시킨다.
6) 산세척 단계
스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 90m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤1.5%로 제어하고, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 스트립 강 표면을 건조하고, 도유한다.
본 제조예에 따른 구멍 확장성이 높은 철강 실시예의 성분은 표 9를 참조하며, 표 10 및 표 11은 본 발명의 철강 실시예의 생산 공정 매개변수이고, 여기에서, 압연 공정 중 철강 슬래브 두께는 120mm이고; 표 12는 본 발명 실시예 강판의 역학적 성능이다.
표 12에서 알 수 있듯이, 철강 코일의 항복강도는 모두 ≥900MPa이고, 인장강도는 ≥1180MPa이고, 연신율은 통상적으로 10% 내지 13% 사이이고, 충격 에너지는 비교적 안정적이며, -40℃의 저온 충격 에너지는 80J 내지 110J로 안정되고, 잔류 오스테나이트 함량은 권취 온도에 따라 변하며, 구멍 확장률은 ≥30%를 충족한다.
상술한 실시예에서 알 수 있듯이, 본 발명에 관련된 1180MPa 고강도강은 강도, 가소성, 인성 및 구멍 확장 성능 매칭이 우수하며, 특히 자동차 섀시 구조 등 강도가 높고 얇으며 구멍 확장 플랜징 성형이 우수해야 하는 컨트롤 암 등과 같은 부품에 적합하고, 자동차 휠 등 홀 플랜징이 필요한 부품에도 적용할 수 있어, 활용 전망이 광범위하다.
Figure pct00009
Figure pct00010
Figure pct00011
Figure pct00012
비고: 충격 에너지는 실제 두께를 측정한 값으로, 비율에 따라 10*10*55mm의 표준 시료의 충격 에너지를 등가 환산한 값이다.

Claims (18)

  1. 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강으로서,
    이의 화학 성분의 중량 백분율은: C 0.03% 내지 0.10%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고,
    나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물인, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  2. 제1항에 있어서,
    이의 화학 성분의 중량 백분율은: C 0.03% 내지 0.06%, Si 0.5% 내지 2.0%, Mn 1.0% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고,
    나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물인, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  3. 제1항에 있어서,
    이의 화학 성분의 중량 백분율은: C 0.06% 내지 0.10%, Si 0.8% 내지 2.0%, Mn 1.5% 내지 2.0%, P≤0.02%, S≤0.003%, Al 0.02% 내지 0.08%, N≤0.004%, Mo 0.1% 내지 0.5%, Ti 0.01% 내지 0.05%, O≤0.0030%이고,
    나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물인, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은 Cr≤0.5%, B≤0.002%, Ca≤0.005%, Nb≤0.06%, V≤0.05%, Cu≤0.5%, Ni≤0.5% 중 하나 이상의 원소를 더 포함하고;
    상기 Cr 함량은 바람직하게는 0.2% 내지 0.4%이고, 상기 B 함량은 바람직하게는 0.0005% 내지 0.0015%이고, 상기 Ca의 함량은 바람직하게는 ≤0.002%이고; 상기 Nb, V 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.03%이고; 상기 Cu, Ni 함량은 바람직하게는 각각 ≤0.3%인 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  5. 제2항 또는 제4항에 있어서,
    상기 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은, 상기 C 함량이 0.04% 내지 0.055%이고, 상기 Si 함량이 0.8% 내지 1.4%이고, 상기 Mn 함량이 1.4% 내지 1.8%이고, 상기 S 함량이 0.0015% 이하로 제어되고, 상기 Al 함량이 0.02% 내지 0.05%이고, 상기 N 함량이 0.003% 이하로 제어되고, 상기 Ti 함량이 0.01% 내지 0.03%이고, 및 상기 Mo 함량이 0.15% 내지 0.35%인 특징 중 하나 이상을 구비하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  6. 제3항 또는 제4항에 있어서,
    상기 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강은, 상기 C 함량이 0.07% 내지 0.09%이고, 상기 Si 함량이 1.0% 내지 1.4%이고, 상기 Mn 함량이 1.6% 내지 1.9%이고, 상기 S 함량이 0.0015% 이하로 제어되고, 상기 Al 함량이 0.02% 내지 0.05%이고, 상기 N 함량이 0.003% 이하로 제어되고, 상기 Ti 함량이 0.01% 내지 0.03%이고, 및 상기 Mo 함량이 0.15% 내지 0.35%인 특징 중 하나 이상을 구비하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직은 마르텐사이트 또는 템퍼링 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트이고, 미세조직의 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 ≤5%인 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 ≥800MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥8%이고, 구멍 확장률은 ≥30%이고; 바람직하게는, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 -40℃ 충격 인성은 ≥60J인 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  9. 제2항 또는 제5항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 ≥800MPa이고, 인장강도는 ≥980MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥8%이고, 구멍 확장률은 ≥50%이고, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하고(d≤4a, 180°); 바람직하게는, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 -40℃ 충격 인성은 ≥140J인 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 항복강도는 800MPa 내지 890MPa이고, 인장강도는 980MPa 내지 1150MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 8% 내지 13%이고, 구멍 확장률은 50% 내지 85%이고, -40℃ 충격 인성은 140J 내지 185J이고, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하고(d≤4a, 180°); 상기 인장강도가 980MPa 이상인 초저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 미제조직은 마르텐사이트 + 잔류 오스테나이트이고, 미세조직의 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 ≤5%인 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  11. 제3항 또는 제6항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 ≥900MPa이고, 인장강도는 ≥1180MPa이고, 연신율 횡방향 A50은 ≥10%이고, 구멍 확장률은 ≥30%이고; 바람직하게는, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 -40℃ 충격 인성은 ≥60J이고; 바람직하게는, 상기 구멍 확장성이 높은 철강은 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과(d≤4a, 180°)하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 900MPa 내지 1000MPa이고, 인장강도는 1200MPa 내지 1280MPa이고, 연신율 횡방향은 10% 내지 13%이고, 구멍 확장률은 30% 내지 50%이고, -40℃ 충격 인성은 60J 내지 100J이고, 바람직하게는, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직은 템퍼링 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트이고, 미세조직의 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 상기의 ≤5%이거나; 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 항복강도는 940MPa 내지 1000MPa이고, 인장강도는 1210MPa 내지 1300MPa이고, 연신율 횡방향은 10% 내지 13%이고, 구멍 확장률은 30% 내지 50%이고, -40℃ 충격 인성은 80J 내지 110J이고, 냉간 굽힘 성능 테스트를 통과하고(d≤4a, 180°), 바람직하게는, 상기 구멍 확장성이 높은 철강의 미세조직은 템퍼링 마르텐사이트와 잔류 오스테나이트이고, 미세조직의 잔류 오스테나이트의 체적 백분율은 상기의 ≤5%인 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 따른 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법으로서,
    상기 방법은:
    1) 제련 및 주조 단계 ― 제1항 내지 제6항에 따른 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조함 ― ;
    2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계 ― 가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간임 ―;
    3) 열간 압연 단계 ― 압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고; 그 후 마지막 3패스 내지 7패스의 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 950℃이고; 선택적으로, 상기 3패스 내지 5패스의 큰 압력에서 수행한 후, 먼저 중간 슬래브를 900℃ 내지 950℃가 될 때까지 기다린 후, 다시 상기 3패스 내지 7패스 압연을 수행함 ―;
    4) 냉각 단계 ― 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 다음, ≥50℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 실온 내지 Ms점 사이로 수냉시켜 권취하고, 권취 후 실온으로 냉각시키거나, 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 후 곧바로 ≥30℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 실온으로 수냉시킨 후 권취하거나, 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 후 ≥30℃/s의 냉각 속도로 강판을 마르텐사이트 변태 시작점 Ms점 이하 특정 온도로 수냉하고, 권취한 후 천천히 실온으로 냉각시킴 ―; 및
    5) 산세척 단계 ― 스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 100m/min의 구간 내에서 조정하고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤2%로 제어한 후, 세척하고, 스트립 강 표면을 건조하고, 도유함 ―를 포함하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법.
  14. 제13항에 있어서,
    단계 5)의 산세척 후, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조시키고, 도유하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법.
  15. 제13항 또는 제14항에 있어서,
    배치 어닐링을 채택하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h의 냉각 속도로 강판을 ≤100℃로 냉각시켜 출탕시키는 어닐링 단계 4-1)을 단계 4) 및 5) 사이에 더 포함하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법.
  16. 제13항 또는 제14항에 있어서,
    상기 방법은:
    1) 제련 및 주조 단계 ― 제2항, 제4항 또는 제5항에 따른 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조함 ―;
    2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계 ― 가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간임 ―;
    3) 열간 압연 단계 ― 압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥60%이고; 그 후 중간 슬래브 온도가 920℃ 내지 950℃가 된 후, 마지막 3패스 내지 5패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥85%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 920℃임 ―;
    4) 냉각 단계 ― 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행하여 동적 회복 및 동적 재결정화를 수행한 다음, ≥50℃/s의 냉각 속도로, 바람직하게는 50℃/s 내지 85℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 Ms점 이하 특정 온도(실온 내지 Ms점 사이)로 수냉시켜 권취하고, 권취 후 실온으로 냉각시킴 ―; 및
    5) 산세척 단계 ― 스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 100m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤2%로 제어하여, 스트립 강 연신율 손실을 줄인 후, 세척하고, 스트립 강 표면을 건조하고, 도유함 ―를 포함하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법.
  17. 제13항 또는 제14항에 있어서,
    상기 방법은:
    1) 제련 및 주조 단계 ― 제3항, 제4항 또는 제6항에 따른 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조함 ―;
    2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계 ― 가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간임 ―;
    3) 열간 압연 단계 ― 압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥60%이고; 그 후 3패스 내지 7패스의 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥85%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 950℃임 ―;
    4) 냉각 단계 ― 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 다음, ≥30℃/s의 냉각 속도로, 바람직하게는 30℃/s 내지 65℃/s의 냉각 속도로 스트립 강을 실온으로 수냉시킨 후 권취함 ―;
    5) 어닐링 단계 ― 배치 어닐링을 채택하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 바람직하게는 20℃/h 내지 40℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h의 냉각 속도로, 바람직하게는 15℃/h 내지 50℃/h의 냉각 속도로 강판을 100℃ 이하로 냉각시켜 출탕시킴 ―; 및
    6) 산세척 단계 ― 스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 90m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤1.5%로 제어하고, 35℃ 내지 50℃ 온도 구간에서 세척하고, 120℃ 내지 140℃ 사이에서 표면을 건조하고, 도유함 ―를 포함하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법.
  18. 제13항 또는 제14항에 있어서,
    상기 방법은:
    1) 제련 및 주조 단계 ― 제3항, 제4항 또는 제6항에 따른 성분에 따라 전로 또는 전기로를 사용하여 제련하고, 진공로를 사용하여 2차 정련한 후 빌릿 또는 잉곳으로 주조함 ―;
    2) 빌릿 또는 잉곳 재가열 단계 ― 가열 온도는 1100℃ 내지 1200℃이고, 온도 유지 시간은 1시간 내지 2시간임 ―;
    3) 열간 압연 단계 ― 압연 시작 온도는 950℃ 내지 1100℃이고, 950℃ 이상의 3패스 내지 5패스의 큰 압력 하에서 누적 변형량은 ≥50%이고, 바람직하게는 ≥60%이고, 그 후 중간 슬래브 온도가 900℃ 내지 950℃가 될 때까지 기다린 후, 3패스 내지 7패스 압연을 수행하며 누적 변형량이 ≥70%이고, 바람직하게는 ≥85%이고; 압연 종료 온도는 800℃ 내지 900℃임 ―;
    4) 냉각 단계 ― 먼저 0s 내지 10s의 공랭을 수행한 후, ≥30℃/s의 냉각 속도로, 바람직하게는 30℃/s 내지 70℃/s의 냉각 속도로 강판을 마르텐사이트 변태 시작점 Ms점 이하 특정 온도로 수냉시키고, 권취한 후 실온으로 냉각함 ―;
    5) 어닐링 단계 ― 배치 어닐링을 채택하고, 가열 속도는 ≥20℃/h이고, 바람직하게는 20℃/h 내지 50℃/h이고, 배치 어닐링 온도는 100℃ 내지 300℃이고, 배치 어닐링 시간은 12시간 내지 48시간이고; ≤50℃/h의 냉각 속도로, 바람직하게는 20℃/h 내지 50℃/h의 냉각 속도로 강판을 ≤100℃로 냉각시켜 출탕시킴 ―; 및
    6) 산세척 단계 ― 스트립 강 산세척 운행 속도는 30m/min 내지 90m/min의 구간 내에서 조정할 수 있고, 산세척 온도는 75℃ 내지 85℃ 사이에서 제어하고, 형상 교정률(拉矯率)은 ≤1.5%로 제어하여, 스트립 강 연신율 손실을 줄인 후, 세척하고, 스트립 강 표면을 건조하고, 도유함 ―를 포함하는 것을 특징으로 하는, 인장강도가 980MPa 이상인 저탄소의 구멍 확장성이 높은 마르텐사이트강의 제조 방법.
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