KR20220037448A - 탈황제 제조 방법 및 제조 장치, 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법 - Google Patents

탈황제 제조 방법 및 제조 장치, 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법 Download PDF

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Abstract

(과제)
핸들링성이 좋고, 수분량의 조정도 용이하며, 분체상으로 할 때의 CaO의 소화율의 변동을 작게 억제할 수 있는 탈황제의 제조 방법 및 장치, 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법을 제공한다.
(해결 수단)
시멘트 소성 장치(11)의 프리히터(12)의 최하단 사이클론(12D)으로부터 배출된 시멘트 원료(R5), 또는 시멘트 소성 장치의 프리히터 사이클론으로부터 배출된 산화칼슘(CaO) 함유율이 40질량% 이상인 예열 원료를 분취하는 분취 장치(2)와, 분취한 시멘트 원료(R7) 등을 이분하는 분리 수단(3)과, 이분된 시멘트 원료 등의 일방(R8)에 물(W)을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하는 용해조(4)와, 용해조로부터 배출된 슬러리를 이분된 시멘트 원료 등의 타방(R9)과 혼합하고, 수분이 증발한 수증기 분위기하에서 시멘트 원료 등 중의 산화칼슘의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 시멘트 원료 등을 건조시키는 혼합건조기(5)를 갖추는 탈황제 제조 장치(1) 등.

Description

탈황제 제조 방법 및 제조 장치, 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법
본 발명은 시멘트 원료로부터 탈황제를 제조하는 방법 및 장치, 및 제조한 탈황제를 사용하여 시멘트 킬른 배기 가스를 탈황하는 방법에 관한 것이다.
유황(S)을 포함한 화석 연료의 연소에 의해 발생하는 SOx는 시멘트 원료에 포함되는 칼슘(Ca)과 반응하여, 클링커 광물로서 클링커중에 고정되기 때문에, 프리히터 배기 가스나 굴뚝으로부터의 배기 가스중의 SOx 배출량은 매우 적어진다.
그러나, 굴뚝으로부터 배출되는 가스중의 SOx 배출량을 더욱 저감하기 위해서, 시멘트 원료중의 산화칼슘(CaO)을 소화하여 탈황제로서 이용하는 것이 행해지고 있다. 이 때, 시멘트 원료를 슬러리상으로 하여 시멘트 킬른 배기 가스에 분무하는 방법이 있는데, 분무 노즐이 막히는 등의 문제가 있었다.
또 탈황제로서의 시멘트 원료가 분체상이 되도록 수분량을 조정하는 방법도 있지만, 수분량의 조정이 용이하지는 않았다. 또 분체상으로 할 때 CaO의 소화율이 변화하거나, 핸들링성이 나빠진다는 문제도 있었다.
그래서, 본 발명은 상기 종래의 기술에 있어서의 문제점을 감안하여 이루어진 것으로, 핸들링성이 좋고, 수분량의 조정도 용이하며, 분체상으로 할 때의 CaO의 소화율의 변동을 작게 억제할 수 있는 탈황제의 제조 방법 및 장치, 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위해서, 본 발명의 탈황제 제조 방법은, 시멘트 소성 장치의 프리히터의 최하단 사이클론으로부터 배출된 시멘트 원료, 또는 시멘트 소성 장치의 프리히터 사이클론으로부터 배출된 산화칼슘(CaO) 함유율이 40질량% 이상인 예열 원료를 분취하고, 분취한 시멘트 원료 또는 예열 원료를 이분하고, 이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 일방에 물을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하고, 소화를 촉진시킴과 아울러, 이 슬러리를 상기 이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 타방과 혼합하고, 수분이 증발한 수증기 분위기하에서 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료중의 산화칼슘의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료를 건조시키는 것을 특징으로 한다. 또 슬러리화한 후, 저장 탱크를 설치하고, 농도 일정 슬러리를 정량적으로 추출해도 된다.
본 발명에 의하면, 이분된 시멘트 원료 등의 일방에 물을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하고, 이분된 시멘트 원료 등의 타방과 혼합하는 것만으로 수분량의 조정이 용이하고, 분체상으로 할 때의 CaO의 소화율의 변동을 작게 억제할 수 있으며, 핸들링성이 좋은 분체상의 탈황제를 제조할 수 있다.
상기 탈황제 제조 방법에 있어서, 상기 슬러리의 수분 함유율을 35질량% 이하로 조정함으로써, 슬러리에 혼합하는 시멘트 원료의 양을 최소한으로 억제하여, 열 로스를 최소한으로 억제할 수 있다.
또 상기 건조 후의 시멘트 원료 또는 예열 원료의 수분 함유율을 10질량% 이하로 조정함으로써, 핸들링성을 양호하게 유지할 수 있다.
또한 본 발명은 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법으로서, 상기 탈황제 제조 방법에 의해 얻어진 수증기 및 소화된 원료를 동시에 시멘트 소성 장치의 프리히터의 출구, 또는 이 프리히터의 배기 가스로부터 제진하는 집진기의 입구에 투입하는 것을 특징으로 하고, 제조한 탈황제를 그대로 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황에 이용할 수 있다.
또 상기 탈황제 제조 방법에 의해 얻어진 소화된 원료를 저장하고, 상기 프리히터 배기 가스중의 SOx 농도에 따라 정량적으로 시멘트 소성 장치의 프리히터의 출구, 또는 이 프리히터의 배기 가스로부터 제진하는 집진기의 입구에 투입해도 된다.
상기 분취한 시멘트 원료 또는 예열 원료의 CaO/상기 프리히터 배기 가스의 SO2 몰비가 2 이상 100 이하가 되도록 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료의 분취량을 조정함으로써, 경제성을 고려하면서, 시멘트 킬른 배기 가스의 SO2 농도에 따라 최적의 분취량으로 하여, 열 로스를 최소한으로 억제할 수 있다.
상기 프리히터의 배기 가스의 SOx 농도에 따라 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료의 분취량을 조정하여, 열 로스를 최소한으로 억제해도 된다.
또 본 발명의 탈황제 제조 장치는, 시멘트 소성 장치의 프리히터의 최하단 사이클론으로부터 배출된 시멘트 원료, 또는 시멘트 소성 장치의 프리히터 사이클론으로부터 배출된 산화칼슘(CaO) 함유율이 40질량% 이상인 예열 원료를 분취하는 분취 장치와, 분취한 시멘트 원료 또는 예열 원료를 이분하는 분리 수단과, 이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 일방에 물을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하는 용해조와, 이 용해조로부터 배출된 슬러리를 상기 이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 타방과 혼합하고, 수분이 증발한 수증기 분위기하에서 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료중의 산화칼슘의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료를 건조시키는 혼합건조기를 갖추는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 의하면, 혼합건조기의 출구 온도를 제어하는 것만으로 수분량의 조정이 용이하고, 분체상으로 할 때의 CaO의 소화율의 변동을 작게 억제할 수 있으며, 핸들링성이 좋은 분체상의 탈황제를 제조할 수 있다.
상기 혼합건조기의 출구 온도를 105℃ 이상으로 함으로써, 건조물의 수분이 10% 이하가 되어, 핸들링성 및 가스중으로의 분산성이 양호한 탈황제를 얻을 수 있다.
이상과 같이, 본 발명에 의하면, 핸들링성이 좋고, 수분량의 조정도 용이하며, 분체상으로 할 때의 CaO의 소화율의 변동을 작게 억제할 수 있는 탈황제의 제조 방법 및 장치, 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 탈황제 제조 장치의 하나의 실시형태를 나타내는 전체 구성도이다.
도 2는 본 발명에 따른 탈황제의 탈황 성능을 시험하기 위한 장치를 나타내는 전체 구성도이다.
도 3은 본 발명에 따른 탈황제의 탈황 성능 시험 결과를 나타내는 그래프이다.
이어서 본 발명을 실시하기 위한 형태에 대해서 도면을 참조하면서 설명한다.
도 1은 본 발명에 따른 탈황제 제조 장치의 하나의 실시형태를 나타내며, 이 탈황제 제조 장치(1)는 시멘트 소성 장치(11)에 부착설치된다.
시멘트 소성 장치(11)는 프리히터(12), 하소로(13), 시멘트 킬른(14), 클링커 쿨러(15) 등으로 이루어지고, 원료 공급계로부터 프리히터(12)에 투입된 시멘트 원료(R1)가, 프리히터(12)에 있어서 예열되고, 하소로(13)에 있어서 하소되며, 시멘트 킬른(14)에 있어서 소성되어 제조된 클링커가 클링커 쿨러(15)에 있어서 냉각된다.
프리히터(12)는 4단의 사이클론(12A~12D)으로 구성되며, 최상단 사이클론(12A)의 입구 덕트에 투입된 시멘트 원료(R1)는 사이클론(12B, 12C)에서 예열되고, 사이클론(12C)으로부터 배출된 예열 원료(R4)가 하소로(13)에서 하소된 후, 최하단 사이클론(12D)을 거쳐 시멘트 킬른(14)에 공급된다.
한편, 프리히터(12)로부터의 배기 가스(G1)는 배기 풍차, 원료 분쇄 장치 등을 거쳐, 전기 집진기나 백필터 등의 집진기(17)로 제진된 후, 최종적으로 굴뚝(18)으로부터 대기로 방출된다.
탈황제 제조 장치(1)는 시멘트 소성 장치(11)의 프리히터(12)의 최하단 사이클론(12D)으로부터 배출된 시멘트 원료(R5)를 분취하는 분취 장치(2)와, 분취한 시멘트 원료(R7)를 이분하는 분리 수단(3)과, 이분된 시멘트 원료의 일방(R8)에 물(W)을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하는 용해조(4)와, 용해조(4)로부터 배출된 슬러리(S)를 이분된 시멘트 원료의 타방(R9)과 혼합하고, 수분이 증발한 수증기 분위기하에서 시멘트 원료중의 CaO의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 시멘트 원료를 건조시키는 혼합건조기(5)를 갖춘다.
분취 장치(2)는 프리히터(12)의 최하단 사이클론(12D)으로부터 배출된 시멘트 원료(R5)의 일부(R7)를 분취할 수 있으면 그 구조는 한정되지 않고, 댐퍼나 오버플로우식의 수송기를 사용한 것 등을 사용할 수 있다.
또 분리 수단(3)은 분취 장치(2)로 분취한 시멘트 원료(R7)를 2개로 분리할 수 있으면 그 구조는 한정되지 않고, 댐퍼나 수송기 등을 이용할 수 있다.
용해조(4)는 이분된 시멘트 원료(R8)와 물(W)을 효율적으로 혼합 교반할 수 있도록 회전하는 교반 날개 등을 사용한 것 등을 사용할 수 있고, 하부에 슬러리(S)를 반송하기 위한 반송 장치를 갖춘다. 또 슬러리화한 후, 저장 탱크를 설치하고, 농도 일정 슬러리를 정량적으로 추출해도 된다.
혼합건조기(5)에는 횡형 용기 안에 다수의 부채형의 날개를 부착한 2축을 서로 반대 방향으로 회전시켜 용해조(4)로부터의 슬러리(S)와 시멘트 원료(R9)를 혼합하면서 수송하는 퍼그 밀 등을 사용할 수 있다. 퍼그 밀을 사용한 경우에는 퍼그 밀의 내부가 플러스압이 되지 않도록, 수증기가 증발할 때 발생하는 압력을 완화시키는 후드를 퍼그 밀의 상부에 사용하는 것이 바람직하다.
이어서 상기 탈황제 제조 장치(1)를 사용한 본 발명에 따른 탈황제 제조 방법 및 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법에 대해 도 1을 참조하면서 설명한다.
시멘트 소성 장치(11)의 운전중에, 최하단 사이클론(12D)으로부터 배출된 시멘트 원료(R5)를 분취 장치(2)로 분취한다. 분취하지 않은 시멘트 원료(R6)는 그대로 시멘트 킬른(14)에 투입한다. 분취 장치(2)에 의한 시멘트 원료(R5)의 분취량은 시멘트 원료(R5)의 CaO/프리히터 배기 가스(G1)의 SO2 몰비가 2 이상 100 이하가 되도록 조정한다. 또 가스 분석계로 측정한 프리히터 배기 가스(G1)의 SOx 농도에 따라 시멘트 원료(R5)의 분취량을 조정해도 된다.
분취 장치(2)로 분취한 시멘트 원료(R7)를 분리 수단(3)으로 이분하고, 일방의 시멘트 원료(R8)를 용해조(4)에 투입하고, 시멘트 원료(R8)에 물(W)을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화한다. 이 때, 용해조(4) 내에서는 수분 과잉으로서 확실하게 CaO의 수화 반응을 촉진시킨다. 용해조(4) 내의 슬러리(S)의 수분 함유율을 35질량% 이하로 조정한다.
이어서 용해조(4)로부터 배출된 슬러리(S)와, 분리 수단(3)으로 이분된 타방의 시멘트 원료(R9)를 혼합건조기(5)에 투입하여, 양자를 혼합하면서 수송하고, 혼합건조기(5)의 출구 온도를 105℃ 이상으로 설정하여, 용해조(4)에 첨가한 과잉 수분을 시멘트 원료(R9)의 보유열에 의해 105℃ 이상으로 혼합 건조시켜 분체상으로 한다. 또 혼합건조기(5)에 있어서, 증발 수분에 시멘트 원료(R8, R9)를 수반시켜, 시멘트 원료(R8, R9) 중의 CaO의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 시멘트 원료를 수분 함유율이 10질량% 이하가 되도록 건조시켜 탈황제(D)를 얻는다.
상기 서술한 바와 같이 하여 얻어진 탈황제(D)를 시멘트 소성 장치(11)의 집진기(17)의 입구까지의 배기 가스 덕트(16) 내에 첨가하여, G1을 탈황할 수 있다. 또 탈황제(D)를 일단 저장하고, G1 중의 SOx 농도에 따라 정량적으로 프리히터(12)의 출구, 또는 집진기(17)의 입구의 배기 가스 덕트(16)에 투입해도 된다.
본 발명에 의하면, 분체상의 탈황제(D)를 사용하기 때문에, 핸들링성이 좋고, 혼합건조기(5)의 출구 온도를 제어하는 것만으로 수분량의 조정도 용이하며, 분체상으로 할 때의 CaO의 소화율의 변동을 작게 억제할 수 있다.
또한 상기 실시형태에 있어서는, 최하단 사이클론(12D)으로부터 배출된 시멘트 원료(R5)를 사용하여 탈황제(D)를 제조했지만, 프리히터(12)의 사이클론으로부터 배출된 CaO 함유율이 40질량% 이상인 예열 원료를 사용할 수도 있다.
이어서 본 발명의 시험예에 대해 설명한다.
(1) 탈황제의 제조
850℃로 예열한 바텀 원료(상기 분취한 시멘트 원료(R7)에 상당) 40g을 물 185g에 녹여 슬러리화한 후, 추가로 850℃로 예열한 바텀 원료 160g을 추가하여, 105℃에서 혼합 건조시켰다. 이 시료를 세이코인스트루 가부시키가이샤제 시차열 열중량 동시 측정 장치 TG/DTA6300을 사용하여, 이하의 조건으로 수산화칼슘 및 탄산칼슘의 함유율을 측정했다.
온도 범위:실온~1000℃,
승온 속도:10℃/분,
분위기:질소 분위기,
참조 시료:산화알루미늄
본 시료에는 450℃ 부근과 600~700℃의 범위에 있어서 흡열 피크를 수반하는 질량 감소가 확인되었다. 450℃ 부근의 것은 수산화칼슘의 탈수에 유래하고, 600~700℃의 것은 탄산칼슘의 탈탄산에 유래하는 것으로 생각되며, 그 감소율로부터 수산화칼슘 및 탄산칼슘의 함유율을 산출했다. 그 결과, 수산화칼슘 함유율은 35.32%, 탄산칼슘 함유율은 3.23%였다. 이것에 의해 상기 혼합건조기(5)에 의해 탈황제를 제조 가능한 것을 알 수 있다.
(2) 탈황 성능
(a) 시험 내용
실기와 마찬가지로 바텀 원료를 850℃까지 전기로에서 예열하고, 바텀 원료를 슬러리화한 것과 혼합하여, 건조물을 얻었다. 이 건조물을 관상 전기로에서 SOx 가스와 반응시켜, 탈황 성능을 평가했다. 상기 건조가 충분하지 않은 케이스도 생각되므로, 바텀 원료를 예열하지 않고 소화시키고, 전기로에서 미리 건조시킨 원료를 사용하여, 마찬가지의 시험을 실시했다.
(b) 시험 장치 및 방법
원료로서, 바텀 원료를 슬러리화하고, 전기로에서 105℃에서 건조시킨 것(원료 1), 850℃로 예열한 바텀 원료 40g을 물 185g에 녹여 슬러리화한 후, 추가로 850℃로 예열한 바텀 원료 160g을 추가하여, 105℃에서 혼합 건조시킨 것(원료 2), 시멘트 원료를 전기로에서 900℃로 가열하고, 슬러리화한 후, 전기로에서 105℃에서 건조시킨 것(원료 3)을 준비했다. 원료 3은 원료의 풍화의 영향을 배제하기 위해서 행한 것이다.
도 2에 나타내는 바와 같이, 관상 전기로(21)에 상기 원료를 충전하여, 관상 전기로(21)를 글래스울(22)로 끼우고, SOx 농도 836ppm의 표준 가스(G1)를 감압 밸브(23) 및 플로우미터(24)를 통하여 120℃로 가열한 관상 전기로(21)에 도입하고, 팬(25)의 후단의 SOx 가스 분석계(26)로 관상 전기로(21)로부터 배출된 가스(G2)의 SOx 농도를 측정했다. 탈황 후의 가스(G2)는 중화조(27)에서 처리했다.
(c) 시험 수준 및 시험 결과
시험 수준은 원료 2 수준(상기 원료 1과 원료 2)×Ca/S=10, 20, 30의 3수준 계6수준을 기본으로 하고, 상기 원료 3을 사용한 경우, Ca/S비를 더욱 증가시킨 시험도 추가했다. 또 제공 시료의 층 두께가 얇으므로, SOx와 충분히 반응하지 않는 것이 생각되었기 때문에, 비교로서 시료량을 증가시켜 SOx 가스를 증가시킨 시험도 실시했다(수준 9). 실시한 시험 수준을 표 1에, 해석 데이터를 표 2 및 도 3(수준마다의 SOx 농도의 시간에 따른 변화)에 나타낸다.
Figure pct00001
Figure pct00002
도 3으로부터 어느 수준도 탈황 효과는 확인되고 있다. 단, 탈황 효과가 현저한 것은 Ca/S>50이다. 또 표 2로부터, 원료 1은 BET 비표면적 5.06m2/g, 원료 2는 BET 비표면적 11.57m2/g, 원료 3은 BET 비표면적 24.68m2/g으로 되어 있고, 도 3으로부터도 알 수 있는 바와 같이 BET 비표면적이 큰 시료가 반응성이 좋다. 또 수준 6과 수준 9의 비교로부터 시료의 층 두께를 높임으로써 1.3-1.4배 탈황 효율이 향상되고 있다.
1…탈황제 제조 장치
2…분취 장치
3…분리 수단
4…용해조
5…혼합건조기
11…시멘트 소성 장치
12…프리히터
12A~12D…사이클론
13…하소로
14…시멘트 킬른
15…클링커 쿨러
16…배기 가스 덕트
17…집진기
18…굴뚝
21…관상 전기로
22…글래스울
23…감압 밸브
24…플로우미터
25…팬
26…SOx 가스 분석계
27…중화조

Claims (9)

  1. 시멘트 소성 장치의 프리히터의 최하단 사이클론으로부터 배출된 시멘트 원료, 또는 시멘트 소성 장치의 프리히터 사이클론으로부터 배출된 산화칼슘(CaO) 함유율이 40질량% 이상인 예열 원료를 분취하고,
    분취한 시멘트 원료 또는 예열 원료를 이분하고,
    이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 일방에 물을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하고,
    이 슬러리를 상기 이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 타방과 혼합하고, 수분이 증발한 수증기 분위기하에서 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료중의 산화칼슘의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료를 건조시키는 것을 특징으로 하는 탈황제 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 슬러리의 수분 함유율을 35질량% 이하로 조정하는 것을 특징으로 하는 탈황제 제조 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 건조 후의 시멘트 원료 또는 예열 원료의 수분 함유율을 10질량% 이하로 조정하는 것을 특징으로 하는 탈황제 제조 방법.
  4. 제1항, 제2항 또는 제3항에 기재된 탈황제 제조 방법에 의해 얻어진 수증기 및 소화된 원료를 동시에 시멘트 소성 장치의 프리히터의 출구, 또는 이 프리히터의 배기 가스로부터 제진하는 집진기의 입구에 투입하는 것을 특징으로 하는 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법.
  5. 제1항, 제2항 또는 제3항에 기재된 탈황제 제조 방법에 의해 얻어진 소화된 원료를 저장하고, 상기 프리히터 배기 가스중의 SOx 농도에 따라 정량적으로 시멘트 소성 장치의 프리히터의 출구, 또는 이 프리히터의 배기 가스로부터 제진하는 집진기의 입구에 투입하는 것을 특징으로 하는 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법.
  6. 제4항 또는 제5항에 있어서, 상기 분취한 시멘트 원료 또는 예열 원료의 CaO/상기 프리히터 배기 가스의 SO2 몰비가 2 이상 100 이하가 되도록 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료의 분취량을 조정하는 것을 특징으로 하는 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법.
  7. 제4항, 제5항 또는 제6항에 있어서, 상기 프리히터의 배기 가스의 SOx 농도에 따라 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료의 분취량을 조정하는 것을 특징으로 하는 시멘트 킬른 배기 가스의 탈황 방법.
  8. 시멘트 소성 장치의 프리히터의 최하단 사이클론으로부터 배출된 시멘트 원료, 또는 시멘트 소성 장치의 프리히터 사이클론으로부터 배출된 산화칼슘(CaO) 함유율이 40질량% 이상인 예열 원료를 분취하는 분취 장치와,
    분취한 시멘트 원료 또는 예열 원료를 이분하는 분리 수단과,
    이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 일방에 물을 첨가하여 냉각시킴과 동시에 슬러리화하는 용해조와,
    이 용해조로부터 배출된 슬러리를 상기 이분된 시멘트 원료 또는 예열 원료의 타방과 혼합하고, 수분이 증발한 수증기 분위기하에서 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료중의 산화칼슘의 소화를 촉진시킴과 아울러, 소화된 상기 시멘트 원료 또는 예열 원료를 건조시키는 혼합건조기를 갖추는 것을 특징으로 하는 탈황제 제조 장치.
  9. 제8항에 있어서, 상기 혼합건조기의 출구 온도를 105℃ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 탈황제 제조 장치.
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