KR20210069074A - 티타늄 구리박, 신동품, 전자 기기 부품 및 오토포커스 카메라 모듈 - Google Patents

Abstract

스프링으로서 사용하였을 때의 소요의 높은 강도를 가짐과 함께, 에칭 균일성이 양호하고, 오토포커스 카메라 모듈 등의 전자 기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 사용할 수 있는 티타늄 구리박을 제공한다. Ti를 1.5 내지 5.0질량％ 및 Fe를 10 내지 3000질량ppm으로 함유하고, 잔부가 Cu 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 압연면을 X선 회절법에 의해 측정한 경우에 하기 식 (1)로 부여되는 A가 10 내지 40인 결정 배향을 갖는 티타늄 구리박.
A＝β{220}/(β{200}＋β{311}) … 식 (1)
(단, β{220}, β{200}, β{311}은, 각각 {220} 결정면, {200} 결정면, {311} 결정면에서의 X선 회절 피크의 반값폭을 나타냄.)

Description

티타늄 구리박, 신동품, 전자 기기 부품 및 오토포커스 카메라 모듈

본 발명은, 티타늄 구리박, 신동품, 전자 기기 부품 및 오토포커스 카메라 모듈에 관한 것으로, 특히 오토포커스 카메라 모듈 등의 도전성 스프링재로서 적합하게 사용할 수 있는 티타늄 구리박, 신동품, 전자 기기 부품 및 오토포커스 카메라 모듈에 관한 것이다.

휴대 전화의 카메라 렌즈부에는, 오토포커스 카메라 모듈이라고 불리는 전자 기기 부품이 사용된다. 휴대 전화의 카메라 오토포커스 기능은, 오토포커스 카메라 모듈에 사용되는 재료의 스프링력에 의해, 렌즈를 일정 방향으로 움직이게 함과 함께, 주위에 감긴 코일에 전류를 흐르게 함으로써 발생하는 전자력에 의해, 렌즈를 재료의 스프링력이 작용하는 방향과는 반대 방향으로 움직이게 한다. 이러한 기구로 카메라 렌즈가 구동하여 오토포커스 기능이 발휘된다(예를 들어, 특허문헌 1, 2).

따라서, 오토포커스 카메라 모듈의 스프링재에 사용되는 구리 합금박에는, 전자력에 의한 재료 변형에 견딜 만큼의 스프링 강도가 필요해진다. 스프링 강도가 낮으면, 전자력에 의한 변위에 재료가 견디지 못하고, 영구 변형(영구변형)이 발생하여 전자력을 제하한 후 초기의 위치로 복귀되지 않는다. 영구 변형이 발생하면, 일정한 전류를 흐르게 하였을 때, 렌즈가 원하는 위치로 이동하지 못하여 오토포커스 기능이 발휘되지 않는다.

오토포커스 카메라 모듈에는, 박 두께 0.1㎜ 이하이며, 1100㎫ 이상의 인장 강도 또는 0.2％ 내력을 갖는 Cu-Ni-Sn계 구리 합금박이 사용되어 왔다.

그러나 근년의 비용 절감 요구에 의해, Cu-Ni-Sn계 구리 합금박보다 비교적 재료 가격이 저렴한 티타늄 구리박이 사용되게 되고, 그 수요는 증가해 가고 있다.

한편, 티타늄 구리박의 강도는 Cu-Ni-Sn계 구리 합금박보다 낮아 영구 변형이 발생하는 문제가 있으므로, 그것의 고강도화가 요망되고 있다.

티타늄 구리의 강도를 높이는 수단으로서는, 예를 들어 특허문헌 3, 4에 기재된 것이 있다. 특허문헌 3에는, 티타늄 구리의 제조 공정을 용체화 처리, 아시효 처리, 냉간 압연, 시효 처리로 하고, 용체화 처리 후의 열처리를 2단계로 나눔으로써, 스피노달 분해에 의한 Ti 농도의 폭(농담)을 크게 하여, 강도와 굽힘 가공성의 밸런스를 향상시키는 방법이 기재되어 있다. 또한, 특허문헌 4에서는 티타늄 구리의 제조 공정을 용체화 처리, 예비 시효 처리, 시효 처리, 마무리 압연, 응력 제거 어닐링으로 함으로써, 마찬가지로 Ti 농도의 변동을 크게 하는 것이 유효하다고 기재되어 있다.

그 밖에, 티타늄 구리의 강도를 더욱 개선하는 기술로서는, 특허문헌 5 내지 8에 기재된 것 등이 있다. 특허문헌 5에서는 최종 재결정 어닐링에서 평균 결정 입경을 조정하고, 그 후, 냉간 압연, 시효 처리를 순차 행하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 6에서는 고용화 처리 후에, 냉간 압연, 시효 처리, 냉간 압연을 순차 행하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 7에서는, 열간 압연 및 냉간 압연을 행한 후, 750 내지 1000℃의 온도 영역에서 5초 내지 5분간 유지하는 용체화 처리를 행하고, 이어서 압연율 0 내지 50％의 냉간 압연, 300 내지 550℃의 시효 처리, 및 압연율 0 내지 30％의 마무리 냉간 압연을 순차 행함으로써 판면에 있어서의 {420} 결정면의 X선 회절 강도를 조정하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 8에서는, 제1 용체화 처리, 중간 압연, 최종의 용체화 처리, 어닐링, 최종의 냉간 압연, 및 시효 처리를 소정의 조건에서 순차 행함으로써 압연면에 있어서의 {220} 결정면의 X선 회절 강도의 반값폭을 조정하는 방법이 기재되어 있다.

또한, 강도를 높이는 것에 더하여, 영구 변형의 발생을 억제하기 위해, 특허문헌 9에서는 열간 압연 및 냉간 압연을 행한 후, 용체화 처리, 압하율 55％ 이상의 냉간 압연, 200 내지 450℃의 시효 처리, 압하율 35％ 이상의 냉간 압연을 순차적으로 행하여, 구리 합금박의 표면 조도를 제어하는 것이 기재되어 있다. 또한, 특허문헌 10에서는, 열간 압연 및 냉간 압연을 행한 후, 용체화 처리, 압하율 55％ 이상의 냉간 압연, 200 내지 450℃의 시효 처리, 압하율 50％ 이상의 냉간 압연, 필요에 따라서 응력 제거 어닐링을 순차적으로 행하고, 용체화 처리 후의 냉간 압연의 압하율을 제어함으로써, I₍₂₂₀₎/I₍₃₁₁₎을 제어하는 것이 기재되어 있다. 특허문헌 9 및 특허문헌 10에 기재된 티타늄 구리박에 있어서는, 압연 방향에 평행한 방향에서의 0.2％ 내력에 대해 1100㎫ 이상이 달성 가능하다고 기재되어 있다.

또한, 특허문헌 11에서는, 800 내지 1000℃에서 두께 5 내지 20㎜까지 열간 압연한 후, 가공도 30 내지 99％의 냉간 압연을 행하고, 400 내지 500℃의 평균 승온 속도를 1 내지 50℃/초로 하여 500 내지 650℃의 온도대에 5 내지 80초간 유지함으로써 연화도 0.25 내지 0.75의 예비 어닐링을 실시하고, 압하율 7 내지 50％의 냉간 압연을 행하고, 이어서 700 내지 900℃에서 5 내지 300초간의 용체화 처리, 및 350 내지 550℃에서 2 내지 20시간의 시효 처리를 행함으로써, 영률을 작게 하는 것이 기재되어 있다.

특허문헌 12에서는, 열간 압연, 냉간 압연을 행한 후, 700 내지 1000℃에서 5초간 내지 30분간의 용체화 처리, 압하율 95％ 이상의 냉간 압연을 순차 행하고, 그 후, 15℃/h 이하의 속도로 승온하여, 200 내지 400℃의 범위에서 1 내지 20시간 유지하고, 150℃까지 15℃/h 이하의 속도로 냉각하는 시효 처리를 행함으로써 영구 변형을 개선하는 방법이 기재되어 있다. 특허문헌 12에 기재된 티타늄 구리박에는, 압연 방향에 평행한 방향 및 직각 방향에서의 0.2％ 내력이 모두 1200㎫ 이상이며, 또한 압연 방향에 평행한 방향 및 직각인 방향에서의 스프링 한계치에 대해 모두 800㎫ 이상이 달성 가능하다고 기재되어 있다.

또한, 조직 제어에 착안한 기술로서, 특허문헌 13에서는, Ti를 0.5mass％ 이상 3.5mass％ 이하의 범위 내에서 함유하고, 잔부가 Cu 및 불가피적 불순물을 포함하는 조성을 갖는 티타늄 구리에 있어서 냉간 또는 온간에서 압하율 90％ 초과의 마무리 압연, 시효 처리를 행함으로써, 시효 처리 후에 라멜라상 조직이 형성되어, 강도와 도전율의 밸런스를 향상시키는 방법이 기재되어 있다.

일본 특허 공개 제2004-280031호 공보 일본 특허 공개 제2009-115895호 공보 일본 특허 공개 제2015-098622호 공보 일본 특허 공개 제2015-127438호 공보 일본 특허 공개 제2002-356726호 공보 일본 특허 공개 제2004-091871호 공보 일본 특허 공개 제2010-126777호 공보 일본 특허 공개 제2011-208243호 공보 일본 특허 공개 제2014-037613호 공보 일본 특허 공개 제2014-080670호 공보 일본 특허 공개 제2014-074193호 공보 일본 특허 공개 제2016-050341호 공보 일본 특허 공개 제2014-173145호 공보

근년에는 이미지 센서의 고화소화 등의 카메라의 고기능화에 수반하여, 렌즈의 매수가 증가 경향에 있어, 카메라 모듈이 낙하하였을 때에는 재료에 소성 변형을 부여하는 것과 같은 강한 힘이 가해진다. 따라서, 카메라 모듈의 스프링재로서 사용하는 경우는, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향뿐만 아니라, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향 등의 3 방향의 강도가 필요해진다.

또한, 이들 티타늄 구리박은 에칭 가공에 의해 스프링재를 제조하는데, 종래의 고강도 티타늄 구리박과 같이 압하율 95％ 이상의 압연에 의해 스프링재를 제조하는 경우, 상기 3 방향에 있어서의 에칭에 변동이 발생하는 경우가 있다. 에칭에 변동이 발생하면, 카메라 모듈로 하였을 때에 양호한 스프링성이 발현되기 어려워지므로, 변동은 가능한 한 작은 편이 바람직하다.

또한, 특허문헌 1 내지 13에는, 3 방향에 있어서의 강도 및 에칭의 변동의 제어에 대해 기재되어 있지 않다.

이상의 배경으로부터, 종래의 티타늄 구리박은 3 방향의 강도나 양호한 에칭성(에칭 균일성)의 관점에서 더욱 개선의 여지가 있다고 생각된다.

본 발명은 이러한 문제를 해결하는 것을 과제로 하는 것이며, 일 실시 형태에 있어서, 스프링재로서 사용하였을 때의 소요의 높은 강도를 갖고, 압연면에 평행하며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도 및 에칭 균일성이 양호한 티타늄 구리박을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 본 발명은 또 다른 일 실시 형태에 있어서, 그러한 티타늄 구리박을 구비한 신동품을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 본 발명은 또 다른 일 실시 형태에 있어서, 그러한 티타늄 구리박을 구비한 전자 기기 부품을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 본 발명은 또 다른 일 실시 형태에 있어서, 그러한 티타늄 구리박을 구비한 오토포커스 카메라 모듈을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자는, 티타늄 구리의 강도 및 에칭 균일성에 미치는 미량 성분 및 제조 공정의 영향을 조사한 결과, 미량 성분에 대해서는 Fe의 첨가가, 제조 공정에 있어서의 용체화 후의 냉간 압연 및 단시간의 예비 시효 처리가, 압연면에 평행하며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도와 에칭 균일성의 개선에 유효한 것을 발견했다. 본 발명은 이상의 지견을 배경으로 하여 완성한 것이며, 이하에 의해 특정된다.

이러한 지견하에서, 본 발명은 일 측면에 있어서, Ti를 1.5 내지 5.0질량％ 및 Fe를 10 내지 3000질량ppm으로 함유하고, 잔부가 Cu 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 압연면을 X선 회절법에 의해 측정한 경우에 하기 식 (1)로 부여되는 A가 10 내지 40인 결정 배향을 갖는 티타늄 구리박이다.

A＝β{220}/(β{200}＋β{311}) … 식 (1)

(단, β{220}, β{200}, β{311}은, 각각 {220} 결정면, {200} 결정면, {311} 결정면에서의 X선 회절 피크의 반값폭을 나타냄.)

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에 있어서는, 상기 A가 12 내지 38이다.

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에 있어서는, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도가 각각 1100㎫ 이상이다.

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에 있어서는, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도 중, 최댓값과 최솟값의 차가 400㎫ 이하이다.

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에 있어서는, 판 두께가 0.1㎜ 이하이다.

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에 있어서는, Ag, B, Co, Mg, Mn, Mo, Ni, P, Si, Cr 및 Zr에서 선택되는 1종 이상의 원소를, 총량 1.0질량％ 이하로 더 함유한다.

또한, 본 발명은 다른 일 측면에 있어서, 상기한 어느 티타늄 구리박을 구비한 신동품이다.

또한, 본 발명은 다른 일 측면에 있어서, 상기한 어느 티타늄 구리박을 구비한 전자 기기 부품이다.

본 발명에 관한 전자 기기 부품의 일 실시 형태에 있어서는, 오토포커스 카메라 모듈이다.

또한, 본 발명은 다른 일 측면에 있어서, 렌즈와, 이 렌즈를 광축 방향의 초기 위치로 탄성 가압하는 스프링 부재와, 이 스프링 부재의 가압력에 저항하는 전자력을 생기시켜 상기 렌즈를 광축 방향으로 구동 가능한 전자 구동 수단을 구비하고, 상기 스프링 부재가 상기한 어느 티타늄 구리박인 오토포커스 카메라 모듈이다.

본 발명에 따르면, 압연면에 평행하며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도와 에칭 균일성이 우수한 Cu-Ti계 합금을 얻을 수 있고, 이것은 오토포커스 카메라 모듈 등의 전자 기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 사용할 수 있다.

도 1은 본 발명에 관한 오토포커스 카메라 모듈의 일례를 도시하는 단면도이다.
도 2는 도 1의 오토포커스 카메라 모듈의 분해 사시도이다.
도 3은 도 1의 오토포커스 카메라 모듈의 동작을 도시하는 단면도이다.
도 4는 실시예와 비교예에 대해 Fe 농도와 시효 처리에 있어서의 가열 시간의 관계성을 나타내는 도면이다.

이하, 본 발명의 구체적인 실시 형태에 대해 상세하게 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시 형태에 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 요지를 변경하지 않는 범위에서 다양한 변경이 가능하다.

[1. 티타늄 구리박]

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태는, Ti를 1.5 내지 5.0질량％ 및 Fe를 10 내지 3000질량ppm으로 함유하고, 잔부가 Cu 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 압연면을 X선 회절법에 의해 측정한 경우에 하기 식 (1)로 부여되는 A가 10 내지 40인 결정 배향을 갖는다.

A＝β{220}/(β{200}＋β{311}) … 식 (1)

(단, β{220}, β{200}, β{311}은, 각각 {220} 결정면, {200} 결정면, {311} 결정면에서의 X선 회절 피크의 반값폭을 나타냄.)

이하, 당해 티타늄 구리박의 적합한 조건예에 대해 설명한다.

(Ti 농도)

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에서는, Ti 농도를 1.5 내지 5.0질량％로 한다. 티타늄 구리박은, 용체화 처리에 의해 Cu 매트릭스 중으로 Ti를 고용시키고, 시효 처리에 의해 미세한 석출물을 합금 중에 분산시킴으로써 강도 및 도전율을 상승시킨다.

Ti 농도는, 석출물의 석출이 충분해져 원하는 강도를 얻는다는 관점에서 1.5질량％ 이상이며, 1.8질량％ 이상이 바람직하고, 2.0질량％ 이상이 더 바람직하다. 또한, Ti 농도는, 가공성이 양호하고, 압연 시에 재료가 균열되기 어렵다고 하는 관점에서 5.0질량％ 이하이며, 4.8질량％ 이하가 바람직하고, 4.6질량％ 이하가 더 바람직하다.

(Fe 농도)

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에서는, 후술하는 A값을 높이기 위해 Fe를 10 내지 3000질량ppm 함유시키는 것이 중요하다. 당해 티타늄 구리박은, Fe의 첨가와, 하기 제조 방법에 있어서의 각 공정의 조정에 의해 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도에 기여한다. 예를 들어, Fe 농도는, 3 방향의 어느 강도에나 기여하여, 에칭 균일성이 양호하다는 관점에서 10질량ppm 이상이며, 15질량ppm 이상이 바람직하고, 50질량ppm 이상이 더 바람직하다. 단, Fe 농도는, 원료 비용을 고려하여 3000질량ppm 이하이고, 2800질량ppm 이하가 바람직하다.

(그 밖의 첨가 원소)

본 발명의 일 실시 형태의 티타늄 구리박에서는, Ag, B, Co, Mg, Mn, Mo, Ni, P, Si, Cr 및 Zr 중 1종 이상을 총량 1.0질량％ 이하로 함유시킴으로써, 강도를 더욱 향상시킬 수 있다. 이들 원소의 합계 함유량은 0, 즉, 이들 원소를 포함하지 않아도 된다. 이들 원소의 합계 함유량의 상한을 1.0질량％로 하는 이유에 대해서는, 1.0질량％를 초과하면, 가공성이 열화되어, 압연 시에 재료가 균열되기 쉬워지기 때문이다. 강도 및 가공성의 밸런스를 고려하면, 상기 원소의 1종 이상을 총량으로 0.005 내지 0.5질량％ 함유시키는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명에 있어서는, 상기 첨가 원소를 함유하지 않아도 원하는 효과를 갖는다.

또한, Ag의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이다. B의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.05질량％ 이하이다. Co의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이다. Fe의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.25질량％ 이하이다. Mg의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이다. Mn의 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.05질량％ 이하이다. Mo의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.3질량％ 이하이다. Ni의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이다. P의 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.05질량％ 이하이다. Si의 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.05질량％ 이하이다. Cr의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.4질량％ 이하이다. Zr의 바람직한 첨가량은 0.5질량％ 이하이고, 더 바람직한 첨가량은 0.1질량％ 이하이다. 단, 상기한 첨가량에 한정되지 않는다.

(인장 강도)

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에서는, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도가, 각각 1100㎫ 이상, 나아가 1200㎫ 이상을 달성할 수 있다. 압연 방향에 대해 평행 방향에서의 인장 강도가 1200㎫ 이상인 것은, 오토포커스 카메라 모듈의 도전성 스프링재로서 이용하는 데 있어서 바람직한 특성이다. 바람직한 실시 형태에서는, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도는 모두 1300㎫ 이상이고, 더욱 바람직한 실시 형태에서는 모두 1400㎫ 이상이다.

한편, 인장 강도의 상한값에 대해, 본 발명이 목적으로 하는 강도의 점에서는 특별히 제한은 없지만, 수고 및 비용을 고려하면, 압연면에 평행하며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도는 일반적으로는 2000㎫ 이하이고, 전형적으로는 1800㎫ 이하이다.

본 발명에 있어서는, 티타늄 구리박의, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도는, JIS Z2241:2011(금속 재료 인장 시험 방법)에 준거하여 측정한다.

(MAX-MIN)

본 발명에 관한 티타늄 구리박의 일 실시 형태에서는, 스프링성의 균일성을 확보한다는 관점에서, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도 중, 최댓값과 최솟값의 차(MAX-MIN)를 작게 하는 것이 바람직하다. 상기 최댓값과 최솟값의 차(MAX-MIN)는, 예를 들어 400㎫ 이하로 하는 것이 바람직하고, 350㎫ 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 300㎫ 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. 단, 상기 최댓값과 최솟값의 차(MAX-MIN)는, 하한값에 특별히 제한은 없지만, 전형적으로는 50㎫ 이상이고, 더 전형적으로는 100㎫ 이상이다.

(X선 회절 강도)

적합한 실시 양태에 있어서, 본 발명에 관한 티타늄 구리박은, 압연면을 X선 회절법에 의해 측정한 경우에 하기 식 (1)로 부여되는 A값을 적정한 범위로 조정하는 것이 중요하다.

A＝β{220}/(β{200}＋β{311}) … 식 (1)

(단, β{200}, β{220}, β{311}은, 각각 {200} 결정면, {220} 결정면, {311} 결정면에서의 X선 회절 강도 피크의 반값폭을 나타냄.)

또한, 본 발명에 있어서 반값폭은, 강도가 I_max/2의 위치에 있어서의 피크 폭(2θ)을 갖고 표시한다. β{200} 결정면, β{220} 결정면, β{311} 결정면에 상당하는 2θ는, 각각 48.3 내지 53.3°, 56.9 내지 61.9°, 86.5 내지 91.5°, 108.0 내지 113°이다. 이 I_max(최대 피크 강도(단위 cps))는, 백그라운드를 제거한 후, cps가 0인 부분으로부터의 최대 피크 강도까지의 높이이다.

여기서, A값은, 에칭 균일성이 향상된다는 관점에서 10 이상으로 하고, 12 이상으로 하는 것이 바람직하고, 14 이상으로 하는 것이 더 바람직하다. 또한, 본 발명의 티타늄 구리를 얻기 위한 A값의 상한은 특별히 특정하지는 않지만, A값이 높은 영역에서는 에칭 균일성에 대한 기여가 작아지므로, A값은 40 이하로 하고, 38 이하로 하는 것이 바람직하고, 35 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 25 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다.

또한, X선 회절 적분 강도 피크의 반값폭은, 이하의 측정 조건에서 X선 회절 장치를 사용함으로써 압연면의 회절 강도 곡선을 취득하여, 측정 가능하다.

·타깃: Co 관구

·관 전압: 25kV

·관 전류: 20mA

·주사 속도: 5°/min

·샘플링 폭: 0.02°

·측정 범위(2θ): 5° 내지 150°

(에칭 균일성)

소정의 에칭 용액을 사용하여, 직선 회로의 길이 방향이, 시험 대상이 되는 티타늄 구리박의 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 평행 방향이 되도록 에칭하여, 선 폭 100㎛, 길이 150㎜의 직선 회로를 형성한다. 또한, 마찬가지로 직선 회로의 길이 방향이, 시험 대상이 되는 티타늄 구리박의 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 직각 방향으로 되도록 에칭하여, 선 폭 100㎛, 길이 150㎜의 직선 회로를 형성한다. 또한, 마찬가지로 직선 회로의 길이 방향이, 시험 대상이 되는 티타늄 구리박의 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 45° 방향이 되도록 에칭하여, 선 폭 100㎛, 길이 150㎜의 직선 회로를 형성한다. 다음으로, 각각 별개로 에칭한 후의 직선 회로를 주사형 전자 현미경(SEM)으로 관찰한다. 에칭 균일성을 확인하기 위해, 각 직선 회로에 있어서 임의로 선택한 10개소의 회로 폭 W를 측정하고, 하기 식 (2)에 의해 공정 능력 지수 Cpk를 계측한다. 상기 Cpk는, 에칭 균일성을 확보한다는 관점에서 1.00 이상이 바람직하고, 1.33 이상이 더 바람직하다.

Cpk＝(W_MAX－W_MIN)/6σ … 식 (2)

(W_MAX: 최대 회로 폭, W_MIN: 최소 회로 폭, σ: 회로 폭의 표준 편차)

(티타늄 구리박의 두께)

본 발명에 관한 티타늄 구리박은, 예를 들어 두께가 0.1㎜ 이하이고, 전형적인 실시 형태에서는 두께가 0.018㎜ 내지 0.08㎜이고, 더 전형적인 실시 형태에서는 두께가 0.02㎜ 내지 0.06㎜이다.

[2. 티타늄 구리박의 제조 방법]

이하, 본 발명에 관한 티타늄 구리박의 적합한 제조 방법의 조건예에 대해 설명한다. 본 발명에 관한 티타늄 구리박의 제조 프로세스에서는, 먼저 용해로에서 전기 구리, Ti 등의 원료를 용해하여, 원하는 조성의 용탕을 얻는다. 그리고 이 용탕을 잉곳으로 주조한다. 티타늄의 산화 마모를 방지하기 위해, 용해 및 주조는 진공 중 또는 불활성 가스 분위기 중에서 행하는 것이 바람직하다. 그 후, 열간 압연, 냉간 압연 1, 용체화 처리, 냉간 압연 2, 시효 처리 1(예비 시효), 냉간 압연 3, 시효 처리 2(본 시효)를 이 순서로 실시하고, 원하는 두께 및 원하는 특성을 갖는 박으로 마무리한다. 물론, 상기 방법에 의해, 박뿐만 아니라 스트립의 형태로 마무리해도 된다.

열간 압연 및 그 후의 냉간 압연 1의 조건은 티타늄 구리의 제조에서 행해지고 있는 관례적인 조건에서 행하면 충분하며, 여기서는 특별히 요구되는 조건은 없다. 또한, 다음 공정인 용체화 처리에 대해서도 관례적인 조건이라도 상관없지만, 예를 들어 700 내지 1000℃에서 5초간 내지 30분간의 조건에서 행할 수 있다. 또한, 용체화 처리 전에 실시하는, 냉간 압연 1은 생산 효율의 관점에서 생략할 수도 있다.

냉간 압연 2(이하, 「제1 냉간 압연」이라고도 함.)의 압하율은, 압연에서 이방성을 억제하며, 또한 에칭 균일성을 양호하게 한다고 하는 관점에서 54％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 50％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 40％ 이하로 하는 것이 더욱 바람직하고, 30％ 이하로 하는 것이 보다 더 바람직하고, 20％ 이하로 하는 것이 보다 더 바람직하다. 한편, 냉간 압연 2의 압하율이 작으면, 그 후의 예비 시효에서 최적의 석출이 발생하지 않아, 상기 A값이 낮아지고, 3 방향의 강도가 얻어지기 어려워지는 것에 더하여, 에칭 균일성이 악화되기 쉽다. 따라서, 강도 및 에칭 균일성의 관점에서는 냉간 압연 2의 압하율을 5％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 7％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 9％ 이상으로 하는 것이 더욱 바람직하다.

또한, 압하율 R(％)은 하기 식 (3)으로 정의된다.

R(％)＝{(t₀-t)/t₀}×100(t₀: 압연 전의 판 두께, t: 압연 후의 판 두께) … 식 (3)

상술한 티타늄 구리박을 얻기 위해서는, 시효 처리 1(예비 시효)의 처리 온도를 300 내지 400℃로 하고, Fe 농도 및 가열 시간이 하기 식 (4)를 충족하도록 행하는 것이 바람직하다. 그렇게 함으로써, 강도 및 에칭 균일성이 우수한 티타늄 구리박을 제작할 수 있다.

-0.2007x＋902≤y≤-0.2007x＋1802 … 식 (4)

(식 중, x는 Fe 농도(질량ppm), y는 가열 시간(초)을 나타냄.)

상술한 티타늄 구리박이 고강도를 얻기 위해, 시효 처리 1 후에 냉간 압연 3(이하, 「제2 냉간 압연」이라고도 함.)을 행하는 것이 필수이며, 하기 식 (5)로 표시되는 합계 압하율을 제어하는 것이 중요하다.

합계 압하율(％)＝((제1 냉간 압연 전의 판 두께－제2 냉간 압연 후의 판 두께)/제1 냉간 압연 전의 판 두께)×100 … 식 (5)

합계 압하율은, 1100㎫ 이상의 인장 강도를 얻는다는 관점에서 90％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 95％ 이상으로 하는 것이 한층 더 바람직하다. 압하율의 상한은, 본 발명이 목적으로 하는 강도의 점에서는 특별히 제한은 없지만, 공업적으로 99.8％를 초과하는 일은 없다.

마무리의 시효 처리 2(본 시효)의 가열 온도는 200 내지 450℃로 하고, 가열 시간은 2시간 내지 20시간으로 하는 것이 바람직하다. 이러한 적합한 가열 온도 및 가열 시간으로 함으로써, 1100㎫ 이상의 인장 강도를 얻을 수 있다.

또한, 일반적으로 열처리 후에는, 표면에 생성된 산화 피막 또는 산화물층을 제거하기 위해, 표면의 산세나 연마 등을 행한다. 본 발명에서도 열처리 후에 표면의 산세나 연마 등을 행하는 것도 가능하다.

[3. 용도]

본 발명에 관한 티타늄 구리박은, 한정적이지는 않지만 스위치, 커넥터, 잭, 단자, 릴레이 등의 전자 기기용 부품의 재료, 혹은 신동품으로서 적합하게 사용할 수 있으며, 특히 오토포커스 카메라 모듈 등의 전자 기기 부품에 사용되는 도전성 스프링재로서 적합하게 사용할 수 있다.

오토포커스 카메라 모듈은 일 실시 형태에 있어서, 렌즈와, 이 렌즈를 광축 방향의 초기 위치로 탄성 가압하는 스프링 부재와, 이 스프링 부재의 가압력에 저항하는 전자력을 생기시켜 상기 렌즈를 광축 방향으로 구동 가능한 전자 구동 수단을 구비한다. 전자 구동 수단은 예시적으로는, 일본어 コ자형 원통 형상의 요크와, 요크의 내부 벽의 내측에 수용되는 코일과, 코일을 둘러쌈과 함께 요크의 외주벽의 내측에 수용되는 마그넷을 구비할 수 있다.

도 1은 본 발명에 관한 오토포커스 카메라 모듈의 일례를 도시하는 단면도이고, 도 2는 도 1의 오토포커스 카메라 모듈의 분해 사시도이고, 도 3은 도 1의 오토포커스 카메라 모듈의 동작을 도시하는 단면도이다.

오토포커스 카메라 모듈(1)은, 일본어 コ자형 원통 형상의 요크(2)와, 요크(2)의 외벽에 설치되는 마그넷(4)과, 중앙 위치에 렌즈(3)를 구비하는 캐리어(5)와, 캐리어(5)에 장착되는 코일(6)과, 요크(2)가 장착되는 베이스(7)와, 베이스(7)를 지지하는 프레임(8)과, 캐리어(5)를 상하에서 지지하는 2개의 스프링 부재(9a, 9b)와, 이들의 상하를 덮는 2개의 캡(10a, 10b)을 구비하고 있다. 2개의 스프링 부재(9a, 9b)는 동일품이며, 동일한 위치 관계에서 캐리어(5)를 상하로부터 끼워 지지함과 함께, 코일(6)로의 급전 경로로서 기능하고 있다. 코일(6)에 전류를 인가함으로써 캐리어(5)는 상방으로 이동한다. 또한, 본 명세서에 있어서는 상 및 하라는 문언을 적절하게 사용하는데, 도 1에 있어서의 상하를 가리키고, 상은 카메라로부터 피사체를 향하는 위치 관계를 나타낸다.

요크(2)는 연철 등의 자성체이며, 상면부가 닫힌 일본어 コ자형의 원통 형상을 이루고, 원통상의 내벽(2a)과 외벽(2b)을 갖는다. 일본어 コ자형의 외벽(2b)의 내면에는, 링상의 마그넷(4)이 장착(접착)된다.

캐리어(5)는 저면부를 가진 원통 형상 구조의 합성 수지 등에 의한 성형품이며, 중앙 위치에서 렌즈를 지지하고, 저면 외측 상에 미리 성형된 코일(6)이 접착되어 탑재된다. 직사각형 상 수지 성형품의 베이스(7)의 내주부에 요크(2)를 끼워 맞추어 조립하고, 또한 수지 성형품의 프레임(8)으로 요크(2) 전체를 고정한다.

스프링 부재(9a, 9b)는, 모두 최외주부가 각각 프레임(8)과 베이스(7) 사이에 끼워져 고정되고, 내주부 120°마다의 절결 홈부가 캐리어(5)에 끼워 맞추어져 열코킹 등으로 고정된다.

스프링 부재(9b)와 베이스(7) 및 스프링 부재(9a)와 프레임(8) 사이는 접착 및 열코킹 등으로 고정되고 또한, 캡(10b)은 베이스(7)의 저면에 설치하고, 캡(10a)은 프레임(8)의 상부에 설치되고, 각각 스프링 부재(9b)를 베이스(7)와 캡(10b) 사이에, 스프링 부재(9a)를 프레임(8)과 캡(10a) 사이에 끼워 넣어 고착하고 있다.

코일(6)의 한쪽의 리드선은, 캐리어(5)의 내주면에 마련된 홈 내를 통해 위로 뻗어, 스프링 부재(9a)에 납땜한다. 다른 쪽의 리드선은 캐리어(5)의 저면에 마련된 홈 내를 통해 하방으로 뻗어, 스프링 부재(9b)에 납땜한다.

스프링 부재(9a, 9b)는, 본 발명에 관한 티타늄 구리박의 판 스프링이다. 스프링성을 갖고, 렌즈(3)를 광축 방향의 초기 위치로 탄성 가압한다. 동시에, 코일(6)로의 급전 경로로서도 작용한다. 스프링 부재(9a, 9b)의 외주부의 1개소는 외측으로 돌출시켜, 급전 단자로서 기능시키고 있다.

원통상의 마그넷(4)은 레이디얼(직경) 방향으로 자화되어 있고, 일본어 コ자 형상 요크(2)의 내벽(2a), 상면부 및 외벽(2b)을 경로로 한 자로를 형성하고, 마그넷(4)과 내벽(2a) 사이의 갭에는 코일(6)이 배치된다.

스프링 부재(9a, 9b)는 동일 형상이며, 도 1 및 도 2에 도시하는 바와 같이 동일한 위치 관계로 설치하고 있으므로, 캐리어(5)가 상방으로 이동하였을 때의 축 어긋남을 억제할 수 있다. 코일(6)은, 권선 후에 가압 성형하여 제작하므로, 마무리 외경의 정밀도가 향상되어, 소정의 좁은 갭에 용이하게 배치할 수 있다. 캐리어(5)는, 최하 위치에서 베이스(7)에 충돌하고, 최상 위치에서 요크(2)에 충돌하므로, 상하 방향으로 맞닿음 기구를 구비하게 되어, 탈락하는 것을 방지하고 있다.

도 3은 코일(6)에 전류를 인가하여, 오토포커스용으로 렌즈(3)를 구비한 캐리어(5)를 상방으로 이동시켰을 때의 단면도를 도시하고 있다. 스프링 부재(9a, 9b)의 급전 단자에 전압이 인가되면, 코일(6)에 전류가 흘러 캐리어(5)에는 상방으로의 전자력이 작용한다. 한편, 캐리어(5)에는, 연결된 2개의 스프링 부재(9a, 9b)의 복원력이 하방으로 작용한다. 따라서, 캐리어(5)의 상방으로의 이동 거리는 전자력과 복원력의 균형이 맞는 위치가 된다. 이에 의해, 코일(6)에 인가하는 전류량에 따라 캐리어(5)의 이동량을 결정할 수 있다.

상측 스프링 부재(9a)는 캐리어(5)의 상면을 지지하고, 하측 스프링 부재(9b)는 캐리어(5)의 하면을 지지하고 있으므로, 복원력은 캐리어(5)의 상면 및 하면에서 균등하게 하방으로 작용하게 되어, 렌즈(3)의 축 어긋남을 작게 억제할 수 있다.

따라서, 캐리어(5)의 상방으로의 이동에 있어서, 리브 등에 의한 가이드는 필요없어 사용하고 있지 않다. 가이드에 의한 미끄럼 이동 마찰이 없으므로, 캐리어(5)의 이동량은, 순수하게 전자력과 복원력의 균형으로 지배되게 되어, 원활하고 고정밀도의 렌즈(3)의 이동을 실현하고 있다. 이에 의해 렌즈 흔들림이 적은 오토포커스를 달성하고 있다.

또한, 마그넷(4)은 원통 형상으로서 설명하였지만 이것에 구애되는 것은 아니며, 3 내지 4분할하여 레이디얼 방향으로 자화하고, 이것을 요크(2)의 외벽(2b)의 내면에 첩부하여 고착해도 된다.

실시예

이하에 본 발명의 실시예를 비교예와 함께 나타내는데, 이들 실시예는 본 발명 및 그 이점을 더 잘 이해하기 위해 제공하는 것이며, 발명이 한정되는 것을 의도하는 것은 아니다.

표 1 및 표 2에 나타내는 합금 성분을 함유하고 잔부가 구리 및 불가피적 불순물을 포함하는 합금을 실험 재료로 하여, 합금 성분 및 제조 조건이 인장 강도 및 에칭 균일성에 미치는 영향을 조사하였다.

<제조 조건>

진공 용해로에서 전기 구리 2.5㎏을 용해하고, 표 1 및 표 2에 기재된 합금 조성이 얻어지도록 합금 원소를 첨가하였다. 이 용탕을 주철제의 주형에 주입하여, 두께 30㎜, 폭 60㎜, 길이 120㎜의 잉곳을 제조하였다. 이 잉곳을, 다음의 공정순으로 가공하여, 표 1 및 표 2에 기재된 소정의 박 두께를 갖는 제품 시료를 제작하였다.

(1) 용해 주조: 주조 온도는 1300℃로 하였다.

(2) 열간 압연: 상기한 잉곳을 또한 950℃에서 3시간 가열 유지한 후, 10㎜까지 압연하였다.

(3) 연삭: 열간 압연에서 생성된 산화 스케일을 그라인더로 제거하였다. 연삭 후의 두께는 9㎜였다.

(4) 냉간 압연 1: 냉간 압연 2 및 3의 압하율과 제품 시료의 두께를 고려하여, 소정의 두께까지 압연하였다.

(5) 용체화 처리: 800℃로 승온한 전기로 1에 시료를 장입하고, 5분간 유지한 후, 시료를 수조에 넣어 급냉각하였다.

(6) 냉간 압연 2(제1 냉간): 표 1 및 표 2에 나타내는 압하율로 각각 소정의 두께까지 압연하였다.

(7) 시효 처리 1(예비 시효): Fe 농도에 따라서, 표 1 및 표 2에 나타내는 처리 온도 및 가열 시간의 조건에서 열처리를 행하였다.

(8) 냉간 압연 3(제2 냉간): 표 1 및 표 2에 나타내는 합계 압하율(하기 식 (5))이 되도록 압하율을 조정하여, 각각 제품 두께까지 압연하였다.

합계 압하율(％)＝((제1 냉간 압연 전의 판 두께－제2 냉간 압연 후의 판 두께)/제1 냉간 압연 전의 판 두께)×100 … 식 (5)

(9) 시효 처리 2(본 시효): 온도와 시간은 각각 300℃, 2시간으로 하고, Ar 분위기 중에서 가열하였다.

상술한 바와 같이 하여 제작한 각 제품 시료에 대해, 다음의 평가를 행하였다.

<결정 방위>

각 시험편에 대해, X선 회절 장치(가부시키가이샤 리가쿠 제조, RINT2500)를 사용하여, 상술한 측정 조건에서 압연면의 회절 강도 곡선을 취득하고, {200} 결정면, {220} 결정면, {311} 결정면의 각각의 X선 회절 피크의 반값폭을 측정하여, A값을 산출하였다.

<인장 강도>

JIS Z2241:2011에 기초하여, 인장 시험기를 사용하여, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도를 각각 측정하였다.

<에칭 균일성>

37질량％, 보메도 40°인 염화제이철 수용액을 사용하여, 직선 회로의 길이 방향이 각 샘플 박의 압연면에 평행하며 압연 방향에 대해 평행 방향이 되도록 에칭하여, 선 폭 100㎛, 길이 150㎜의 직선 회로를 형성하였다. 또한, 마찬가지로 직선 회로의 길이 방향이 각 샘플 박의 압연면에 평행하며 압연 방향에 대해 직각 방향이 되도록 에칭하여, 선 폭 100㎛, 길이 150㎜의 직선 회로를 형성하였다. 또한, 마찬가지로 직선 회로의 길이 방향이 각 샘플 박의 압연면에 평행하며 압연 방향에 대해 45° 방향이 되도록 에칭하여, 선 폭 100㎛, 길이 150㎜의 직선 회로를 형성하였다.

다음으로, 형성한 직선 회로에 대해서는 주사형 전자 현미경(히타치 제조, S-4700)을 사용하여, 각 방향의 회로를 관찰한 후, 임의의 10개소의 회로 폭 W를 각각 측정하였다. 다음으로, 각 방향에 있어서의 10개소의 회로 폭 W를 측정하였다. 그리고 상기 3 방향에서 측정한 회로 폭 총 30개소의 표준 편차를 산출하고, 하기 식 (2)로 표시되는 공정 능력 지수 Cpk를 산출하였다. 상기 Cpk가 1.33 이상인 것을 「◎」, 1.00 이상 1.33 미만인 것을 「○」, 1.00보다 작은 것을 「×」로서 평가하였다.

Cpk＝(W_MAX－W_MIN)/6σ … 식 (2)

(W_MAX: 최대 회로 폭, W_MIN: 최소 회로 폭, σ: 회로 폭의 표준 편차)

각 샘플의 시험 결과를 표 3 및 표 4에 나타낸다. 또한, 실시예 및 비교예에 대해 예비 시효에 있어서의 Fe 농도와 가열 시간의 상관을 도 4에 나타낸다.

실시예 1 내지 27은, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도와 에칭 균일성이 양호하였다. 또한, 실시예 1 내지 27은, 예비 시효의 처리 조건에 대해 하기 식 (4)를 충족하는 가열 시간이었다.

-0.2007x＋902≤y≤-0.2007x＋1802 … 식 (4)

(식 중, x는 Fe 농도(질량ppm), y는 가열 시간(초)을 나타냄.)

실시예 1 내지 26은, A값이 10 이상이 되었으므로, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도가 각각 1100㎫ 이상이 되어, 우수한 에칭 균일성이 얻어졌다.

실시예 27은, 냉간 압연 3의 압하율이 낮았으므로, 압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도가 각각 1100㎫를 하회하였지만, A값이 10을 초과하였으므로, 에칭 균일성이 양호하였다.

비교예 1은 냉간 압연 2의 압하율이 낮았으므로, A값이 10을 하회함으로써 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도가 1100㎫ 이상으로 되지 않았다. 또한, 이방성이 발생함으로써 에칭 균일성이 악화되었다.

비교예 2는 예비 시효 전의 압연 압하율이 높았으므로, 이방성이 발생하여, 에칭 균일성이 악화되었다.

비교예 3 내지 10은 예비 시효가 부족 혹은 과잉이 되었으므로, A값이 10을 하회하고, 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도가 다른 방향과 비교하여 낮았다. 또한, 에칭 균일성이 악화되었다.

비교예 11은 모상의 Fe 농도가 낮아, 예비 시효에서 충분한 석출이 얻어지지 않았으므로, A값이 10을 하회하고, 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도가 다른 방향과 비교하여 낮았다. 또한, 에칭 균일성이 악화되었다.

비교예 12는 부성분의 합계가 1.0％를 초과하였으므로 열간 압연에서 균열이 발생하여, 샘플의 조제 및 강도, 에칭 균일성의 평가를 할 수 없었다.

비교예 13은 적절한 예비 시효를 행한 결과, A값이 10 이상으로 되었다. 한편, 모상의 Ti 농도가 낮았으므로, 목표로 한 강도(압연 방향에 대한 3 방향의 강도≥1100㎫)가 얻어지지 않았다.

비교예 14는 티타늄의 농도가 5％를 초과하였으므로 열간 압연에서 균열이 발생하여, 샘플의 조제 및 강도, 에칭 균일성의 평가를 할 수 없었다.

비교예 15는 용체화 후의 압연 및 예비 시효를 행하지 않았으므로, A값이 10을 하회함으로써, 45° 방향의 강도가 낮고, 에칭 균일성이 악화되었다.

비교예 16은 용체화 후에 20％의 압하율로의 압연, 350℃×1200초의 예비 시효를 순차 행하였지만, Fe가 무첨가였으므로, A값이 10을 하회하고, 압연면에 평행한 방향이며 압연 방향에 대해 45° 방향의 강도가 다른 방향과 비교하여 낮고, 에칭 균일성이 악화되었다.

예비 시효의 처리 온도가 300 내지 400℃에서 실시된 비교예 3 내지 8에 있어서는, 예비 시효의 가열 시간은 상기 식 (4)를 충족하고 있지 않았다.

1: 오토포커스 카메라 모듈
2: 요크
3: 렌즈
4: 마그넷
5: 캐리어
6: 코일
7: 베이스
8: 프레임
9a: 상측의 스프링 부재
9b: 하측의 스프링 부재
10a, 10b: 캡

Claims (10)

1. Ti를 1.5 내지 5.0질량％ 및 Fe를 10 내지 3000질량ppm으로 함유하고, 잔부가 Cu 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 압연면을 X선 회절법에 의해 측정한 경우에 하기 식 (1)로 부여되는 A가 10 내지 40인 결정 배향을 갖는, 티타늄 구리박.
   A＝β{220}/(β{200}＋β{311}) … 식 (1)
   (단, β{220}, β{200}, β{311}은, 각각 {220} 결정면, {200} 결정면, {311} 결정면에서의 X선 회절 피크의 반값폭을 나타냄.)
2. 제1항에 있어서,
   상기 A가 12 내지 38인, 티타늄 구리박.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
   압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도가 각각 1100㎫ 이상인, 티타늄 구리박.
4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
   압연면에 평행한 방향이며, 압연 방향에 대해 평행 방향, 압연 방향에 대해 직각 방향, 및 압연 방향에 대해 45° 방향의 인장 강도 중, 최댓값과 최솟값의 차가 400㎫ 이하인, 티타늄 구리박.
5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
   판 두께가 0.1㎜ 이하인, 티타늄 구리박.
6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
   Ag, B, Co, Mg, Mn, Mo, Ni, P, Si, Cr 및 Zr에서 선택되는 1종 이상의 원소를, 총량 1.0질량％ 이하로 더 함유하는, 티타늄 구리박.
7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 기재된 티타늄 구리박을 구비한, 신동품.
8. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 기재된 티타늄 구리박을 구비한, 전자 기기 부품.
9. 제8항에 있어서,
   오토포커스 카메라 모듈인, 전자 기기 부품.
10. 렌즈와, 이 렌즈를 광축 방향의 초기 위치로 탄성 가압하는 스프링 부재와, 이 스프링 부재의 가압력에 저항하는 전자력을 생기시켜 상기 렌즈를 광축 방향으로 구동 가능한 전자 구동 수단을 구비하고, 상기 스프링 부재가 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 기재된 티타늄 구리박인, 오토포커스 카메라 모듈.

Images