KR20180136541A - 오스테나이트계 미세조직을 가지는 twip 강 시트를 제조하는 방법 - Google Patents

오스테나이트계 미세조직을 가지는 twip 강 시트를 제조하는 방법 Download PDF

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KR20180136541A
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제라르 프띠강
요나스 슈타우테
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아르셀러미탈
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Abstract

본 발명은 높은 강도, 훌륭한 성형성 및 연신율을 가지는 TWIP 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다.

Description

오스테나이트계 미세조직을 가지는 TWIP 강 시트를 제조하는 방법
본 발명은 높은 강도, 훌륭한 성형성 및 연신율을 가지는 TWIP 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다. 본 발명은 특히 자동차의 제조에 매우 적합하다.
자동차의 중량을 감소시키기 위해, 자동차의 제조를 위해 고강도 강을 사용하는 것이 공지되어 있다. 예를 들어, 구조 부품들의 제조를 위해, 이러한 강의 기계적 특성은 향상되어야 한다. 하지만, 강의 강도가 향상될지라도, 연신율과, 따라서 경강의 성형성 (formability) 이 감소된다. 이러한 문제들을 극복하기 위하여, 양호한 성형성을 가지는 쌍정 유기 소성 강 (TWIP steels) 이 나타났다. 이러한 제품이 매우 양호한 성형성을 나타낼지라도, 최대 인장 강도 (UTS; Ultimate tensile strength) 및 항복 강도 (YS) 와 같은 기계적 특성은 자동차 적용을 수행하는데 충분히 높지 않을 수도 있다.
양호한 가공성을 유지하면서 이러한 강들의 강도를 향상시키기 위해, 냉간 압연 후 전위를 제거하지만 쌍정을 유지하는 회수 처리에 의해 고밀도의 쌍정을 유도하는 것이 공지되어 있다.
특허 출원 KR20140013333 은 훌륭한 굽힘성형성 (bendability) 및 연신율을 갖는 고강도 및 고망간 강 시트를 제조하는 방법을 개시하고, 상기 방법은:
- 탄소 (C): 0.4 ~ 0.7 중량%, 망간 (Mn): 12 ~ 24 중량%, 알루미늄 (Al): 1.1 ~ 3.0 중량%, 규소 (Si): 0.3 중량% 이하, 티타늄 (Ti): 0.005 ~ 0.10 중량%, 붕소 (B): 0.0005 ~ 0.0050 중량%, 인 (P): 0.03 중량% 이하, 황 (S): 0.03 중량% 이하, 질소 (N): 0.04 중량% 이하, 및 철 및 다른 불가피한 불순물인 잔부를 포함하는 연속 주조 슬래브 또는 강 잉곳을 1050 ~ 1300 ℃ 로 가열함으로써 균질화 처리 (homogenization-processing) 하는 단계;
- 균질화 처리된 강 잉곳 또는 연속 주조 슬래브를 850 ~ 1000 ℃ 의 마무리 열간 압연 온도에서 열간 압연하는 단계;
- 열간 압연된 강 시트를 400 ~ 700 ℃ 에서 코일링하는 단계;
- 권취된 강 시트를 냉간 압연하는 단계;
- 냉간 압연된 강 시트를 400 ~ 900 ℃ 에서 연속 어닐링하는 단계;
- 선택적으로, 용융 아연 도금 또는 전기 아연 도금에 의해 코팅하는 단계;
- 10 ~ 50 % 의 압하율로 연속 어닐링된 강 시트를 재압연하는 단계; 및
- 재압연된 강 시트를 20 초 ~ 2 시간 동안 300 ~ 650 ℃ 에서 재가열 처리하는 단계를 포함한다.
하지만, 코팅이 2 차 냉간 압연 전에 디포짓되므로, 금속 코팅이 기계적으로 손상될 위험이 크다. 더욱이, 재가열 단계가 코팅 디포지션 후에 실현되므로, 강과 코팅의 상호확산 (interdiffusion) 이 나타나서 코팅 및 이에 따른 원하는 코팅 특성, 예컨대 내부식성의 상당한 변경을 초래한다. 추가로, 재가열 단계는 광범위한 온도 및 시간에서 수행될 수 있고, 또한 이러한 원소들 중 어느 것도 명세서에서, 심지어 실시예에서 더 구체화되지 않았다. 그 후, 이러한 방법을 실행함으로써, 많은 단계들이 TWIP 강을 얻기 위하여 수행되므로 생산성은 감소하고 비용은 증가하는 위험이 있다.
따라서, 본 발명의 강은 높은 강도, 훌륭한 성형성 및 연신율을 가지는 TWIP 강의 제조를 위한 향상된 방법을 제공하는 것이다. 특히, 회수되는 코팅된 TWIP 강을 얻기 위하여 구현하기 쉬운 방법을 이용가능하게 하는 것을 목표로 하고, 이러한 방법은 비용을 절감하고 생산성을 증가시킨다.
이러한 목적은 청구항 1 에 따른 금속 코팅으로 코팅되는 냉간 압연 및 회수된 TWIP 강 시트의 제조 방법을 제공함으로써 달성된다. 또한, 상기 방법은 청구항 2 내지 청구항 19 의 특징들을 포함할 수 있다.
다른 목적은 청구항 20 에 따른 냉간 압연, 회수 및 코팅된 TWIP 강 시트를 제공함으로써 달성된다.
본 발명의 다른 특징들 및 이점들은 본 발명의 이하의 상세한 설명으로부터 자명해질 것이다.
본 발명은 이하의 단계들을 포함하는 TWIP 강 시트를 제조하는 방법에 관한 것이다:
A. 슬래브의 공급 단계로서, 상기 슬래브는 이하의 조성물:
0.1 < C < 1.2 %,
13.0 ≤ Mn < 25.0 %,
S ≤ 0.030 %,
P ≤ 0.080 %,
N ≤ 0.1 %,
Si ≤ 3.0 %,
및 단지 선택적으로,
Nb ≤ 0.5 %,
B ≤ 0.005 %,
Cr ≤ 1.0 %,
Mo ≤ 0.40 %,
Ni ≤ 1.0 %,
Cu ≤ 5.0 %,
Ti ≤ 0.5 %,
V ≤ 2.5 %,
Al ≤ 4.0 %,
0.06 ≤ Sn ≤ 0.2 %
와 같은 하나 이상의 원소들,
철 및 세공 (elaboration) 으로부터 기인하는 불가피한 불순물로 만들어진 조성물의 잔부를 포함하는, 상기 슬래브의 공급 단계,
B. 상기 슬래브의 재가열 및 열간 압연 단계,
C. 코일링 단계,
D. 1 차 냉간 압연 단계,
E. 재결정 어닐링 단계,
F. 2 차 냉간 압연 단계, 및
G. 용융 도금에 의해 수행된 회수 가열 처리 단계
강의 화학 조성과 관련하여, C 는 기계적 특성 및 미세조직의 형성에서 중요한 역할을 한다. 이는 적층 결함 에너지를 증가시키고, 또한 오스테나이트 상의 안정성을 촉진시킨다. 13.0 ~ 25.0 중량% 의 Mn 함량과 결합될 때에, 이러한 안정성이 0.1 % 이상의 탄소 함량에 대해 달성된다. 하지만, 1.2 % 초과의 C 함량에 대해, 연성이 감소하는 위험이 있다. 바람직하게는, 탄소 함량은 충분한 강도를 얻기 위하여 0.20 ~ 1.2 중량%, 더 바람직하게는 0.5 ~ 1.0 중량% 이다.
또한, Mn 은 강도를 증가시키기 위한, 적층 결함 에너지를 증가시키기 위한 그리고 오스테나이트 상을 안정화하기 위한 필수적인 원소이다. 그 함량이 13.0 % 미만인 경우, 변형성을 매우 눈에 띄게 감소시키는 마텐자이트 상이 형성될 위험이 있다. 더욱이, 망간 함량이 25.0 % 초과인 경우, 쌍정의 형성이 억제되고, 따라서 강도가 증가될 지라도, 실온에서 연성이 저하된다. 바람직하게는, 망간 함량은 적층 결함 에너지를 최적화시키기 위하여 그리고 변형의 효과 하에서 마텐자이트의 형성을 방지하기 위하여 15.0 ~ 24.0 % 이다. 더욱이, Mn 함량이 24.0 % 초과인 경우, 쌍정에 의한 변형 모드가 완전 전위 활주에 의한 변형 모드에 비해 덜 선호된다.
Al 은 강의 탈산에 특히 효과적인 원소이다. C 와 마찬가지로, 이는 적층 결함 에너지를 증가시켜서, 변형 마텐자이트를 형성하고, 그럼으로써 연성 및 지연 파괴 저항성을 향상시키는 위험을 감소시킨다. 바람직하게는, Al 함량은 2 % 이하이다. Al 함량이 4.0 % 초과인 경우, 쌍정의 형성이 억제되어 연성을 감소시키는 위험이 있다.
또한, 규소는 탈산 강 (deoxidizing steel) 에 그리고 고상 경화 (solid-phase hardening) 에 효과적인 원소이다. 하지만, 3 % 함량을 초과하면, 이것은 연신율을 감소시키고, 특정 조립 프로세스 동안 원치 않은 산화물을 형성하는 경향이 있고, 따라서 이것은 이러한 한계 미만으로 유지되어야 한다. 바람직하게는, 규소의 함량은 0.6 % 이하이다.
황 및 인은 결정립계를 취화시키는 불순물이다. 충분한 고온 연성을 유지하기 위하여, 그들 각각의 함량은 0.030 및 0.080 % 를 초과해서는 안 된다.
일부 붕소는 최대 0.005 %, 바람직하게는 최대 0.001 % 로 첨가될 수도 있다. 이러한 원소는 결정립계에서 분리되고, 결정립계 균열을 방지하기 위하여 그들의 응집력을 증가시킨다. 어떠한 이론에도 구속됨 없이, 이것이 프레싱에 의한 성형 이후에 잔류 응력의 감소로 이어지고, 또한 그로 인해 성형된 부품들의 응력 하에서 보다 양호한 내부식성으로 이어지는 것으로 보인다.
니켈은 선택적으로 고용 경화에 의한 강의 강도를 증가시키기 위해 사용될 수도 있다. 하지만, 그 중에서도 비용상 이유로, 1.0 % 이하, 바람직하게는 0.3 % 미만의 최대 함량으로 니켈 함량을 제한하는 것이 바람직하다.
마찬가지로, 선택적으로 5 % 를 초과하지 않는 함량을 갖는 구리의 첨가는 구리 금속의 침전에 의해 강을 경화시키고 지연 파괴 저항을 향상시키는 일 수단이다. 하지만, 이러한 함량을 초과하면, 구리는 열간 압연된 강에서 표면 결함의 출현을 초래한다. 바람직하게는, 구리의 양은 2.0 % 미만이다.
또한, 티타늄, 바나듐 및 니오븀은 침전물을 형성함으로써 경화 및 보강을 달성하는데 선택적으로 사용될 수도 있는 원소들이다. 하지만, Nb 또는 Ti 의 함량이 0.50 % 를 초과하는 경우, 과도한 침전물이 인성의 감소를 유발할 수도 있는 위험이 있고, 이는 회피되어야 한다. 바람직하게는, Ti 의 양은 0.040 중량% ~ 0.50 중량% 이거나, 0.030 중량% ~ 0.130 중량% 이다. 바람직하게는, 티타늄 함량은 0.060 중량% ~ 0.40 중량%, 예를 들어 0.060 중량% ~ 0.110 중량% 이다. 바람직하게는, Nb 의 양은 0.070 중량% ~ 0.50 중량% 또는 0.040 중량% ~ 0.220 중량% 이다. 바람직하게는, 니오븀 함량은 0.090 중량% ~ 0.40 중량%, 유리하게는 0.090 중량% ~ 0.200 중량% 이다. 바람직하게는, 바나듐 양은 0.1 % ~ 2.5 %, 더 바람직하게는 0.1 ~ 1.0 % 이다.
크롬 및 몰리브덴은 고용 경화에 의해 강의 강도를 증가시키기 위한 선택적 원소로서 사용될 수도 있다. 하지만, 크롬은 적층 결함 에너지를 감소시키므로, 그 함량은 1.0 % 를 초과해서는 안 되고, 바람직하게는 0.070 % ~ 0.6 % 이여야 한다. 바람직하게는, 크롬 함량은 0.20 % ~ 0.5 % 이다. 몰리브덴은 0.40 % 이하의 양으로, 바람직하게는 0.14 % ~ 0.40 % 의 양으로 첨가될 수도 있다.
선택적으로, 주석 (Sn) 은 0.06 ~ 0.2 중량% 의 양으로 첨가된다. 어떠한 이론에도 구속됨 없이, 주석이 귀한 원소이고, 또한 그 자체에 의해 고온에서 얇은 산화물 필름을 형성하지 않으므로, Al, Si, Mn 등과 같은 산화 촉진 원소가 표면으로 확산되어 산화물을 형성하는 것을 억제하기 위하여 Sn 이 용융 아연 도금 이전에 어닐링에서 매트릭스의 표면에 침전되고, 그로 인해 아연 도금성 (galvanizability) 을 향상시키는 것으로 보인다. 하지만, Sn 의 첨가된 양이 0.06 % 미만인 경우, 효과는 명확하지 않고, Sn 의 첨가된 양의 증가는 선택적 산화물의 형성을 억제하는 반면, Sn 의 첨가된 양이 0.2 % 초과인 경우, 첨가된 Sn 은 고온 가공성을 약화시키기 위해 고온 취성을 유발한다. 그러므로, Sn 의 상한치는 0.2 % 이하로 제한된다.
또한, 강은 개발로부터 기인하는 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. 예를 들어, 불가피한 불순물은 어떠한 제한도 없이 O, H, Pb, Co, As, Ge, Ga, Zn 및 W 을 포함할 수 있다. 예를 들어, 각 불순물의 중량 함량은 0.1 중량% 이하이다.
본 발명에 따라, 방법은 전술한 조성을 가지는 강으로 만들어진 스트립, 얇은 슬래브 또는 슬래브와 같은 반제품의 공급 단계 A) 를 포함하고, 이러한 슬래브는 주조된다. 바람직하게는, 주조 투입 원료 (cast input stock) 는 중간 냉각 없이 1000 ℃ 초과, 더 바람직하게는 1050 ℃ 초과, 유리하게는 1100 ~ 1300 ℃ 의 온도로 가열되거나 주조 후에 이러한 온도에서 직접적으로 사용된다.
그런 다음 열간 압연은 예를 들어 2 ~ 5 mm, 또는 심지어 1 ~ 5 mm 의 두께를 일반적으로 가지는 열간 압연된 스트립을 얻기 위하여 바람직하게는 890 ℃ 초과 또는 더 바람직하게는 1000 ℃ 초과의 온도에서 수행된다. 연성의 부족을 통한 임의의 균열 문제를 회피하기 위해, 압연 종료 온도는 바람직하게는 850℃ 이상이다.
열간 압연 후에, 스트립은 카바이드 (본질적으로 시멘타이트 (Fe,Mn)3C)) 의 상당한 침전이 일어나지 않게 하는 온도에서 코일링되어야 하고, 이는 특정 기계적 특성의 감소를 초래할 것이다. 코일링 단계 C) 는 580 ℃ 이하, 바람직하게는 400 ℃ 이하의 온도에서 실현된다.
후속 냉간 압연 작업 후 재결정 어닐링이 수행된다. 이러한 추가 단계들은 열간 압연된 스트립에서 얻어지는 것보다 더 작은 입자 크기를 초래하고, 따라서 더 높은 강도 특성을 초래한다. 물론, 이는 더 작은 두께, 예를 들어 두께가 0.2 mm 내지 수 mm, 바람직하게는 0.4 ~ 4 mm 인 제품을 얻는 것이 바람직할 경우 수행되어야 한다.
전술한 프로세스에 의해 얻어진 열간 압연된 제품은 가능한 사전 산세 작업이 통상의 방법으로 수행된 후에 냉간 압연된다.
1 차 냉간 압연 단계 D) 는 30 ~ 70 %, 바람직하게는 40 ~ 60 % 의 압하율로 수행된다.
이러한 압연 단계 후에, 결정은 매우 가공 경화되고, 이는 재결정 어닐링 작업을 수행할 필요가 있다. 이러한 처리는 연성을 회복시키고 동시에 강도를 감소시키는 효과를 가진다. 바람직하게는, 이러한 어닐링은 연속적으로 수행된다. 유리하게는, 재결정 어닐링 단계 E) 는 예를 들어 10 ~ 500 초, 바람직하게는 60 ~ 180 초 동안 700 ~ 900 ℃, 바람직하게는 750 ~ 850 ℃ 에서 실현된다.
그런 다음, 2 차 냉간 압연 단계 F) 는 1 ~ 50 %, 바람직하게는 10 ~ 40 % 및 더 바람직하게는 20 ~ 40 % 의 압하율로 실현된다. 이는 강 두께의 감소를 허용한다. 게다가, 전술한 방법에 따라 제조된 강 시트는 재압연 단계를 거침으로써 변형 경화를 통해 증가된 강도를 가질 수도 있다. 또한, 이러한 단계는 고밀도의 쌍정을 유도하고, 따라서 강 시트의 기계적 특성을 향상시킨다.
2 차 냉간 압연 후에, 회수 단계 G) 가 재압연된 강 시트의 높은 연신율 및 굽힘성형성을 추가로 확보하기 위하여 실현된다. 회수는 강 미세조직에서 변형 쌍정을 유지하면서 전위의 제거 또는 재배치에 의해 특징지어지고, 전위 결함은 재료의 소성 변형에 의해 도입된다.
본 발명에 따라, 회수 가열 처리 단계는 용융 도금 코팅에 의해, 즉 연속 어닐링에서 코팅 디포지션을 위한 강 시트의 표면의 준비 후 용융 금속 욕으로의 침지에 의해 수행된다. 따라서, 재결정 어닐링 후에 용융 도금 (hot dip plating) 이 실현되는 특허 출원 KR201413333 와 대조적으로, 회수 단계 및 용융 도금 코팅은 동시에 실현되어, 비용 절감 및 생산성 향상을 허용한다.
어떠한 이론에도 구속됨 없이, 강 미세조직에서 회수 프로세스는 연속 어닐링에서 강 표면의 준비 중에 시작되고, 또한 용융 욕 내로의 침지 동안 달성되는 것을 보여준다.
강 표면의 준비는 바람직하게는 상온으로부터 용융 욕, 즉 410 ~ 700 ℃ 의 온도로 강 시트를 가열함으로써 수행된다. 바람직한 실시형태에서, 열 순환은, 강이 용융 욕의 온도를 초과하는 온도에서 가열되는 적어도 하나의 가열 단계를 포함할 수 있다. 예를 들어, 강 시트 표면의 준비는 몇 초 동안 650 ℃ 에서 수행된 다음, 5 초 동안 아연 욕 내로 침지될 수 있고, 욕 온도는 450 ℃ 의 온도에 있다.
바람직하게는, 용융 욕의 온도는 용융 욕의 특성에 따라 410 ~ 700 ℃ 이다.
유리하게는, 강 시트는 알루미늄계 욕 또는 아연계 욕 내로 침지된다.
바람직한 실시형태에서, 알루미늄계 욕은 15 % 미만의 Si, 5.0 % 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 ~ 8.0 % 의 Mg 및 선택적으로 0.1 ~ 30.0 % 의 Zn 을 포함하고, 잔부는 Al 이다. 바람직하게는, 이러한 욕의 온도는 550 ~ 700 ℃, 바람직하게는 600 ~ 680 ℃ 이다.
다른 바람직한 실시형태에서, 알루미늄계 욕은 0.01 ~ 8.0 % 의 Al, 선택적으로 0.2 ~ 8.0 % 의 Mg 을 포함하고, 잔부는 Zn 이다. 바람직하게는, 이러한 욕의 온도는 410 ~ 550 ℃, 바람직하게는 410 ~ 460 ℃ 이다.
또한, 용융 욕은 용융 욕에서 강 시트의 통과로부터 또는 잉곳의 공급으로부터 잔류 원소 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. 예를 들어, 선택적으로 불순물은 Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr 또는 Bi 로부터 선택되고, 각 추가 원소의 중량 함량은 0.3 중량% 이하이다. 용융 욕에서 강 시트의 통과로부터 또는 잉곳의 공급으로부터 잔류 원소는 최대 5.0 중량%, 바람직하게는 3.0 중량% 의 함량을 갖는 철일 수 있다.
유리하게는, 회수 단계 G) 는 1 초 ~ 30 분, 바람직하게는 30 초 ~ 10 분 동안 수행된다. 바람직하게는, 용융 욕으로의 침지는 1 ~ 60 초, 더 바람직하게는 1 ~ 20 초, 유리하게는 1 ~ 10 초 동안 수행된다.
예를 들어, 어닐링 단계는 합금화 용융 아연 도금된 강 시트를 얻기 위하여 코팅 디포지션 후에 수행될 수 있다.
따라서, 오스테나이트계 매트릭스를 포함하는 TWIP 강 시트는 본 발명에 따른 방법으로부터 얻을 수 있다.
본 발명에 따른 방법으로, 높은 강도, 우수한 성형성 및 연신율을 가지는 TWIP 강 시트는 2 회의 냉간 압연 단계 후 전위는 제거되지만 쌍정은 유지되는 회수 단계 덕분에 다수의 쌍정을 유도함으로써 달성된다.
실시예
이러한 실시예에서, 이하의 중량 조성을 가지는 TWIP 강 시트가 사용되었다:
Figure pct00001
우선, 샘플들은 1200 ℃ 의 온도에서 가열 및 열간 압연되었다. 열간 압연의 마무리 온도는 890 ℃ 로 설정되었고, 코일링은 열간 압연 후에 400 ℃ 에서 수행되었다. 그런 다음, 1 차 냉간 압연이 50 % 의 냉간 압연 압하율로 실현되었다. 그 후, 재결정 어닐링이 180 초 동안 750 ℃ 에서 수행되었다. 그 뒤에, 2 차 냉간 압연이 30 % 의 냉간 압연 압하율로 실현되었다. 마침내, 샘플 1 에 대해, 회수 가열 단계가 총 40 초 동안 수행되었다. 강 시트는 우선 노 내에서 675 ℃ 까지 가열함으로써 준비되었고, 410 ~ 675 ℃ 에서 소요된 시간은 37 초였고, 그런 다음 3 초 동안 9 중량% 의 규소, 최대 3 중량% 의 철, 및 알루미늄인 잔부를 포함하는 용융 욕 내로 침지되었다. 용융 욕 온도는 675 ℃ 였다.
샘플 2 에 대해, 회수 가열 처리 단계는 총 65 초 동안 수행되었다. 강 시트는 우선 노 내에서 650 ℃ 까지 가열함으로써 준비되었고, 410 ~ 650 ℃ 에서 소요된 시간은 59 초였고, 그런 다음 6 초 동안 9 중량% 의 규소, 최대 3 중량% 의 철, 및 알루미늄인 잔부를 포함하는 용융 욕 내로 침지되었다. 용융 욕 온도는 650 ℃ 였다.
샘플 3 에 대해, 회수 가열 처리 단계는 노 내에서 450 ℃ 의 온도로 60 분 동안 수행되었다. 그런 다음, 강 시트는 아연 코팅으로 용융 아연 도금에 의해 코팅되었고, 이러한 단계는 표면 준비 단계 후 5 초 동안의 아연 욕으로의 침지를 포함한다.
샘플 4 및 샘플 5 에 대해, 회수 가열 처리 단계는 총 65 초 동안 수행되었다. 강 시트는 우선 노 내에서 625 ℃ 까지 가열함으로써 준비되었고, 410 ~ 650 ℃ 에서 소요된 시간은 15 초였고, 그런 다음 30 초 동안 아연 욕 내로 침지되었다. 용융 욕 온도는 460 ℃ 였다. 그런 다음, 모든 미세조직은 회수 단계 동안 재결정이 발생하지 않다는 것을 확인하기 위하여 SEM 또는 주사 전자 현미경으로 분석되었다. 그런 다음 샘플들의 기계적 특정은 결정되었다. 결과들은 이하의 표에 있다.
Figure pct00002
결과들은, 샘플 1, 샘플 2, 샘플 4 및 샘플 5 가 본 발명에 따른 방법을 적용함으로써 회수되었다는 것을 보여준다. 또한 실험 3 은 회수 단계 및 코팅 디포지션 단계를 포함하는 방법을 적용함으로써 회수되었고, 상기 회수 단계 및 코팅 디포지션 단계는 독립적으로 수행되었다.
특히 실험 4 및 실험 5 에 대해, 모든 샘플들의 기계적 특성들이 높다.
샘플 3 을 핸들링하기 위해 수행된 방법은 본 발명에 따른 방법 보다 더 많은 시간이 소요됐다. 실제로, 산업 규모에서, 샘플 3 의 방법을 수행하기 위해서는, 속도 라인이 매우 감소되어 생산성을 크게 떨어뜨리고 비용을 상당히 증가시킨다.

Claims (20)

  1. 냉간 압연, 회수 및 코팅된 TWIP 강 시트를 제조하는 방법으로서,
    A. 슬래브의 공급 단계로서, 상기 슬래브는 이하의 조성물:
    0.1 < C < 1.2 %,
    13.0 ≤ Mn < 25.0 %,
    S ≤ 0.030 %,
    P ≤ 0.080 %,
    N ≤ 0.1 %,
    Si ≤ 3.0 %,
    및 단지 선택적 기준으로,
    Nb ≤ 0.5 %,
    B ≤ 0.005 %,
    Cr ≤ 1.0 %,
    Mo ≤ 0.40 %,
    Ni ≤ 1.0 %,
    Cu ≤ 5.0 %,
    Ti ≤ 0.5 %,
    V ≤ 2.5 %,
    Al ≤ 4.0 %,
    0.06 ≤ Sn ≤ 0.2 %
    와 같은 하나 이상의 원소들,
    철 및 세공 (elaboration) 으로부터 기인하는 불가피한 불순물로 만들어진 조성물의 잔부를 포함하는, 상기 슬래브의 공급 단계,
    B. 상기 슬래브의 재가열 및 열간 압연 단계,
    C. 코일링 단계,
    D. 1 차 냉간 압연 단계,
    E. 재결정 어닐링 단계,
    F. 2 차 냉간 압연 단계, 및
    G. 용융 도금에 의해 수행된 회수 가열 처리 단계를 포함하는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    재가열은 1000 ℃ 초과의 온도에서 수행되고, 최종 압연 온도는 적어도 850 ℃ 인, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    코일링 온도가 580℃ 이하의 온도에서 실현되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 1 차 냉간 압연 단계 C) 는 30 ~ 70 % 의 압하율로 실현되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 재결정 어닐링 단계 D) 는 700 ~ 900 ℃ 에서 실현되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 2 차 냉간 압연 단계 E) 는 1 ~ 50 % 의 압하율로 실현되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용융 도금 코팅 단계는 연속 어닐링에서 코팅 디포지션을 위한 강 표면의 준비 후 용융 금속 욕으로의 침지를 포함하는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 강 표면의 준비 동안, 상기 강 시트는 상온으로부터 용융 욕의 온도로 가열되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    용융 욕의 온도는 410 ~ 700 ℃ 인, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  10. 제 7 항 또는 제 8 항에 있어서,
    회수는 상기 강 시트를 알루미늄계 욕 또는 아연계 욕 내로 침지시킴으로써 수행되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 알루미늄계 욕은 15 % 미만의 Si, 5.0 % 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 ~ 8.0 % 의 Mg 및 선택적으로 0.1 ~ 30.0 % 의 Zn, Al 인 잔부를 포함하는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 용융 욕의 온도는 550 ~ 700 ℃ 인, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  13. 제 10 항에 있어서,
    상기 아연계 욕은 0.01 ~ 8.0 % 의 Al, 선택적으로 0.2 ~ 8.0 % 의 Mg, Zn 인 잔부를 포함하는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 용융 욕의 온도는 410 ~ 550 ℃ 인, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  15. 제 1 항 내지 제 14 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 회수 가열 처리 단계 G) 는 1 초 ~ 30 분 동안 수행되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  16. 제 15 항에 있어서,
    상기 회수 가열 처리 단계는 30 초 ~ 10 분 동안 수행되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  17. 제 1 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서,
    용융 욕으로의 침지는 1 ~ 60 초 동안 수행되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  18. 제 17 항에 있어서,
    용융 욕으로의 침지는 1 ~ 20 초 동안 수행되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  19. 제 18 항에 있어서,
    용융 욕으로의 침지는 1 ~ 10 초 동안 수행되는, TWIP 강 시트를 제조하는 방법.
  20. 제 1 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 따른 TWIP 강 시트를 제조하는 방법으로부터 얻을 수 있는 오스테나이트계 매트릭스를 가지는 냉간 압연, 회수 및 코팅된 TWIP 강 시트.
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