KR20180119622A - 냉간 압연, 용접된 강 시트의 제조 방법, 및 따라서 제조된 시트들 - Google Patents

냉간 압연, 용접된 강 시트의 제조 방법, 및 따라서 제조된 시트들 Download PDF

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크리스띤 카진스키
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Abstract

본 발명은 0.5 mm ~ 3 mm 의 두께 (ef) 를 가지는 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법으로서, 두께 (ei) 를 가지는 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들을 공급하는 단계, 그런 다음 열간 압연 방향에 직교하는 방향을 가지는 용접 조인트 (S1) 를 형성하기 위하여 상기 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들을 한 줄로 용접하는 단계, 그런 다음 욕 (bath) 을 통해 상기 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들을 연속적으로 통과시킴으로써 스트리핑하는 단계, 그런 다음 단계 (L1) 에서, 적어도 두 개의 열간 압연 및 용접된 시트들의 조립체를 중간 두께 (eint) 로 냉간 압연하는 단계로서, 냉간 압연 방향 (DL1) 은 열간 압연 방향과 정합하고, 상기 냉간 압연은
Figure pct00025
이도록 압하율
Figure pct00026
로 수행되는, 상기 조립체를 중간 두께 (eint) 로 냉간 압연하는 단계, 그런 다음 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들을 얻기 위하여 상기 용접 조인트 (S1) 를 제거되는 단계, 그런 다음 열간 압연 방향에 직교하는 방향을 가지는 용접 조인트 (S2) 를 형성하기 위하여 상기 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들을 한 줄로 용접하는 단계, 그런 다음 단계 (L2) 에서, 적어도 두 개의 중간 냉간 압연 및 용접된 시트들의 조립체를 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연하는 단계로서, 냉간 압연 단계 (L2) 의 방향 (DL2) 은 압연 방향 (DL1) 과 정합하는, 상기 조립체를 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연하는 단계를 연속적으로 포함한다.

Description

냉간 압연, 용접된 강 시트의 제조 방법, 및 따라서 제조된 시트들
본 발명은 특히 오토모티브 산업에서 성형 (shaping) 에 의한 부품의 제조를 위해 높은 강도 및 성형성을 가지는 얇은 냉간 압연된 강 시트 또는 스트립의 제조에 관한 것이다.
오토모빌 구성에 사용된 고강도 강의 패밀리 중에는 특히 이른바 "듀얼 페이즈 강, 고성형성 ("HF") 강, 마텐자이트 강, 뿐만 아니라 프레스 경화강이 있다.
하지만, 이러한 얇은 시트들의 제조는, 이러한 시트들 또는 이러한 스트립들이 다음과 같이 연속 압연기에서 만들어진다는 문제가 있다:
- 반제품들, 슬래브들 또는 잉곳들은 열간 압연된 후에 코일링된다.
- 언코일링 후에, 후속 프로세스 단계들의 연속성을 보장하기 위하여 열간 압연된 시트들이 용접되고, 즉 일 시트의 말단부는 다음 시트의 시작부에 용접된다. 이러한 용접은 일반적으로 플래시 용접에 의해 또는 레이저 용접에 의해 이루어진다.
- 시트들 또는 스트립들은 적합한 욕을 통과함으로써 산세된 후에 코일링된다. 그런 다음, 이들은 냉간 압연기에서 압연된 후에 다시 코일링된다. 마지막으로, 이들은 연속적으로 어닐링되고, 선택적으로는 코팅된다. 예를 들어, 두께 ei = 3 mm 의 열간 압연된 시트는 냉간 압연된 시트를 얻기 위하여 압연 스탠드들을 연속적으로 통과함으로써 두께 ef = 1 mm 로 냉간 압연될 수 있다. 이러한 냉간 압연 동안 시트에 의해 겪게 되는 전체 변형 또는 감소는
Figure pct00001
에 의해 계산될 수 있거나, 본원에서 설명된 경우, Ln(3) ~1.10 이다.
- 그런 다음, 냉간 압연된 시트는 연속 어닐링 노에서 처리를 겪게 된다.
이러한 종래의 방법에서, 용접은 냉간 압연 스탠드들의 그룹을 통과함으로써 단일 단계로 냉간 압연되고, 구체적으로 시트의 처음 두께 (ei) 가 높고 마지막 두께 (ef) 가 낮을 때에 현저한 변형을 겪게 된다.
따라서, 용접은 자연적으로 다양한 특이성들이 집중되는 영역이다:
- 용접이 용접 조인트에서 국부적인 두께 변화로 이어짐에 따른 기하학적 특이성. 대부분의 초과 두께를 제거하기 위하여 스크래핑 방법이 구현될 수도 있지만, 용접 조인트에서 국부적인 기하학적 변화 (초과 두께 또는 부적절한 두께) 의 발생을 방지하기 어렵다.
- 가열 및 급속 냉각 후 미세조직이 열간 압연 후 미세조직과 상이함에 따른 야금학적 특이성. 더욱이, 개재물 및 침전물의 함량은 용접부에서 그리고 인접한 베이스 금속에서 상이하다. 플래시 용접의 경우에, 플래시 용접 단계 후에 단조 단계로부터 초래되는 시트의 표면 상에 평행하지 않은 드로잉 라인들이 또한 존재한다.
- 인장 및 굽힘 하의 용접 조인트의 기계적 거동, 및 그의 인성이 인접한 베이스 시트의 기계적 거동과 상이함에 따른 기계적 특이성.
이러한 특이성들은 냉간 압연 동안 용접 조인트에서 변형이 집중되는 이유를 설명한다. 일부 경우에, 이러한 집중은 스트립을 파손시키는 결함들의 개시 및 전파로 이어질 수 있고, 이는 자연적으로 생산을 중단시키고 산업 라인들의 생산성을 감소시킨다. 그러므로, 오토모티브 구성을 위한 강, 특히 이하의 강들의 패밀리들의 제조 그레이드와 관련하여 산업 설비의 효율을 증가시키는 방법이 추구되었다:
- 듀얼 페이즈 강, 여기에서 조직은 마텐자이트, 선택적으로는 베이나이트, 및 페라이트이고, 이는 강도가 높고 변형 가능성이 상당하다. 변형을 받게 될 때에, 압밀 (consolidation) 능력이 매우 커서, 충돌의 경우에 변형의 양호한 분산을 가능하게 하고 또한 성형 후에 부품에 대한 상당히 더 높은 항복점의 달성을 가능하게 한다. 이러한 강은 특히 크로스바, 사이드 프레임, 브레이스 또는 휠 플레이트와 같은 자동차 구조 및 안전 부품들에 대한 적용에서 사용된다. 이러한 냉간 압연된 시트들의 두께는 통상적으로 0.5 mm ~ 3 mm 이다. 경량화 및 저에너지 소비에 대한 요건은 듀얼 페이즈의 고강도 강, 즉 인장 강도 (Rm) 가 600 MPa ~ 1180 MPa 인 강에 대한 요구를 증가시켰다. 예를 들어 600 MPa ~ 1180 MPa 일 수 있는 인장 강도 (Rm) 에 따라, 이러한 강의 조성은, 중량% 로, 0.05% ≤ C ≤ 0.17%, 1.1% ≤ Mn ≤ 2.76%, 0.07% ≤ Si ≤ 0.7%, S ≤ 0.008%, P ≤ 0.030%, 0.015% ≤ Al ≤ 0.61%, Mo ≤ 0.13%, Cr ≤ 0.55%, Cu < 0.2%, Ni ≤ 0.2%, Nb ≤ 0.050%, Ti ≤ 0.045%, V ≤ 0.010%, B ≤ 0.005%, Ca < 0.030%, N ≤ 0.007%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
- 실온에서 상당한 양의 오스테나이트를 안정화시키기 위해 실리콘 및/또는 알루미늄과 같은 원소들을 함유하는 고성형성 강은 냉간 성형 작업 또는 응력 중에 마텐자이트로 점진적으로 변태될 수도 있고, 그럼으로써 상당한 압밀을 얻을 수도 있다. 특히 이러한 고성형성 강 중에서, 탄소의 ?칭 단계 ("?칭") 및 파티션 단계 ("파티셔닝") 에 의해 얻어진 이른바 "Q-P" 강 및 "CFB" (카바이드 프리 베이나이트 또는 카바이드가 없는 베이나이트) 로서 공지된 강이 발견되었다. 예를 들어 690 MPa ~ 1180 MPa 일 수 있는 원하는 인장 강도에 따라, 이하의 강 조성은, 중량% 로, 0.13% ~ 0.3% 의 C, 1.8% ~ 3.5% 의 Mn, 0.1% ~ 2% 의 Si, 0.1% ~ 2% 의 Al (이때 Si + Al 의 함량은 1% ~ 2.5% 임), N ≤ 0.010% 을 포함한다. 선택적으로, 이러한 강은 Ni + Cr + Mo < 1% 인 Ni, Cr, 및 Mo, 및 각각의 양이 < 0.1% 인 미세합금 원소 Ti, Nb, V, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 또한 함유할 수 있다.
- 마텐자이트 강은 연속 어닐링을 뒤따르는 냉각 후에 미세조직을 획득한다. 오토모티브 산업에서 이러한 강의 적용과 관련하여, 오토모바일 구성의 분야에서 1200 MPa ~ 1700 MPa 의 인장 강도를 가지는 마텐자이트 강에 사용되는 두께의 범위는 보통 0.6 mm ~ 2 mm 이다. 이러한 강의 조성은 특히 중량% 로 0.10% ~ 0.30% 의 C, 0.40% ~ 2.20% 의 Mn, 0.18% ~ 0.30% 의 Si, 0.010% ~ 0.050% 의 Al, 0.0025% ~ 0.005% 의 B 를 포함한다. 선택적으로, 이러한 강은 0.020% ~ 0.035% 의 Ti, 최대 0.10% 의 Cu 또는 Ni, 및 최대 0.21% 의 Cr, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 또한 함유할 수 있다.
- 프레스 경화강은 마텐자이트 및/또는 베이나이트 변태를 유발하는 프레스 장비에서 고온 성형 및 급속 냉각이 뒤따르는 임계 (intercritical) 또는 오스테나이트 범위에서 가열을 통해 부품에서 최종 미세조직을 획득하는 강이다. 이러한 냉간 압연된 시트들의 두께의 전형적인 범위는 0.6 mm ~ 3 mm 이다. 예를 들어 1000 MPa ~ 2000 MPa 일 수 있는 원하는 최종 인장 강도에 따라, 이러한 강의 조성은, 중량% 로, 0.15% ~ 0.5% 의 C, 0.4% ~ 3% 의 Mn, 0.1% ~ 1% 의 Si, Cr < 1%, Ti < 0.2%, Al < 0.1%, B < 0.010%, N < 0.010%, 선택적으로 0.25% ~ 2%, Nb ≤ 0.060%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 함유한다.
그러므로, 냉간 압연 전에 만들어진 용접 조인트의 변형 집중을 방지하고 그로 인해 압연 동안 파손의 위험을 최소화하는 방법이 요구된다.
본 발명의 목적은 듀얼 페이즈의 냉간 압연된 강 시트, 특히 인장 강도가 600 MPa 초과인 강 시트, 인장 강도가 690 MPa 초과인 고성형성 강, 인장 강도가 1200 MPa 초과인 마텐자이트 강, 및 핫 스탬핑용 강의 제조에 적용가능한 방법을 제공하는 것이다.
최대 압연력이 정의에 의해 고려 중인 압연기 스탠드들의 기계적 디자인에 의해 제한되는 주어진 압연기를 통과함으로써 수행되는 냉간 압연을 통해 이용가능한 것보다 더 작은 두께의 범위에 있는 얇은 시트들에 대한 필요성이 또한 존재한다. 또한, 압연 토크는 엔진 토크 및 압하율에 의해 제한된다.
그러므로, 본 발명의 목적은 경제적인 제조 방법을 제공하는 것이고, 그로 인해 기존의 압연 설비에 대한 값비싼 수정을 회피하는 것이고, 특히 냉간 압연하기 어려운 고강도의 얇은 시트의 제조를 용이하게 하는 것이다.
따라서, 본 발명의 목적은 또한 기존의 설비의 압연 능력에 대해 더 넓은 범위의 두께로 냉간 압연된 시트들을 제공하는 것이다.
이러한 목적을 위해, 본 발명은, 목적으로서, 두께 (ef) 가 0.5 mm ~ 3 mm 인 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법을 제공하고, 상기 방법에 따라, 두께 (ei) 의 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 공급되는 단계, 그런 다음 열간 압연 방향에 직교하는 방향을 가지는 용접 조인트 (S1) 를 형성하기 위하여 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 맞대기 용접되는 단계, 그런 다음 이러한 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 연속 욕을 통과함으로써 산세되는 단계, 그런 다음 상기 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 냉간 압연되는 단계, 그런 다음 단계 (L1) 에서 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들의 조립체가 중간 두께 (eint) 로 냉간 압연 및 용접되는 단계로서, 냉간 압연 방향 (DL1) 은 열간 압연 방향과 일치하고, 냉간 압연은
Figure pct00002
이도록 압하율
Figure pct00003
로 수행되는, 상기 조립체가 중간 두께 (eint) 로 냉간 압연되는 단계, 그런 다음 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들을 얻기 위하여 용접 조인트 (S1) 가 제거되는 단계, 그런 다음 열간 압연 방향에 직교하는 방향을 갖는 용접 조인트 (S2) 를 형성하기 위하여 이러한 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들이 맞대기 용접되는 단계, 그런 다음 단계 (L2) 에서 적어도 두 개의 중간 냉간 압연 및 용접된 시트들의 조립체에 대해 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연이 수행되는 단계로서, 냉간 압연 단계 (L2) 의 방향 (DL2) 은 압연 방향 (DL1) 과 일치하는, 상기 조립체에 대해 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연이 수행되는 단계를 이러한 순서로 연속적으로 포함한다.
압하율 (ε1) 은 바람직하게는 0.4 ≤ ε1 ≤ 0.8 이도록 되어 있다.
바람직한 실시형태에서, 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 600 MPa 초과인 듀얼 페이즈 유형의 강의 조성이다.
바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.05% ≤ C ≤ 0.17%, 1.1% ≤ Mn ≤ 2.76%, 0.07% ≤ Si ≤ 0.7%, S ≤ 0.008%, P ≤ 0.030%, 0.015% ≤ Al ≤ 0.61%, Mo ≤ 0.13%, Cr ≤ 0.55%, Cu < 0.2%, Ni ≤ 0.2%, Nb ≤ 0.050%, Ti ≤ 0.045%, V ≤ 0.010%, B ≤ 0.005%, Ca < 0.030%, N ≤ 0.007%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
다른 바람직한 실시형태에 따라, 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 690 MPa 초과인 고성형성 강의 조성이다.
바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.13% ≤ C ≤ 0.3%, 1.8% ≤ Mn ≤ 3.5%, 0.1% ≤ Si ≤ 2%, 0.1% ≤ Al ≤ 2%, 이때 1% ≤ Si + Al ≤ 2.5%, N ≤ 0.010%, 및 선택적으로는 Ni, Cr, 및 Mo, 이때 Ni + Cr + Mo < 1%, Ti ≤ 0.1%, Nb ≤ 0.1%, V ≤ 0.1%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
다른 바람직한 실시형태에 따라, 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 1000 MPa 초과인 부품들의 제조를 위한 프레스 경화강의 조성이다.
바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.15% ≤ C ≤ 0.5%, 0.4% ≤ Mn ≤ 3%, 0.1% ≤ Si ≤ 1%, Cr ≤ 1%, Ti ≤ 0.2%, Al ≤ 0.1%, B ≤ 0.010%, 및 선택적으로는 0.25% ≤ Nb ≤ 2%, Nb ≤ 0.060%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
다른 바람직한 실시형태에 따라, 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 1200 ~ 1700 Mpa 인 마텐자이트 강의 조성이다.
바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.10% ≤ C ≤ 0.30%, 0.40% ≤ Mn ≤ 2.20%, 0.18% ≤ Si ≤ 0.30%, 0.010% ≤ Al ≤ 0.050%, 0.0025% ≤ B ≤ 0.005%, 및 선택적으로는 0.020% ≤ Ti ≤ 0.035%, Cu ≤ 0.10%, Ni ≤ 0.10%, Cr ≤ 0.21%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
바람직한 실시형태에 따라, 용접 조인트 (S1) 가 제거된 후에 그리고 용접 조인트 (S2) 가 형성되기 전에, 상기 적어도 두 개의 중간 (intermediary) 냉간 압연된 시트들이 코일링되고, 그런 다음 일시적으로 저장되고, 그런 다음 언코일링된다.
특정 실시형태에 따라, 용접 조인트 (S1) 또는 용접 조인트 (S2) 는 플래시 용접에 의해 이루어진다.
다른 특정 실시형태에 따라, 용접 조인트 (S1) 또는 용접 조인트 (S2) 는 레이저 용접에 의해 이루어진다.
또한, 본 발명은 0.5 mm ~ 3 mm 의 두께로 용접된 후 냉간 압연되는 강 시트에 관한 것으로, 베이스 금속에서 냉간 압연에 의해 형성된 변형율은 εMB 이고, 용접 조인트에서 냉간 압연에 의해 형성된 변형율은 εS 이고,
Figure pct00004
인 것을 특징으로 한다.
바람직한 실시형태에 따라, 용접된 후 냉간 압연되는 강 시트의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 600 MPa 초과인 듀얼 페이즈 강의 조성이다.
바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.05% ≤ C ≤ 0.17%, 1.1% ≤ Mn ≤ 2.76%, 0.07% ≤ Si ≤ 0.7%, S ≤ 0.008%, P ≤ 0.030%, 0.015% ≤ Al ≤ 0.61%, Mo ≤ 0.13%, Cr ≤ 0.55%, Cu < 0.2%, Ni ≤ 0.2%, Nb ≤ 0.050%, Ti ≤ 0.045%, V ≤ 0.010%, B ≤ 0.005%, Ca < 0.030%, N ≤ 0.007%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
다른 바람직한 실시형태에 따라, 용접 후 냉간 압연된 강 시트의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 690 MPa 초과인 고성형성 강의 조성이다.
바람직하게는, 강의 조성은, 중량% 로, 0.13% ≤ C ≤ 0.3%, 1.8% ≤ Mn ≤ 3.5%, 0.1% ≤ Si ≤ 2%, 0.1% ≤ Al ≤ 2%, 이때 1% ≤ Si + Al ≤ 2.5%, N ≤ 0.010%, 및 선택적으로는 Ni, Cr, 및 Mo, 이때 Ni + Cr + Mo < 1%, Ti ≤ 0.1%, Nb ≤ 0.1%, V ≤ 0.1%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
다른 바람직한 실시형태에 따라, 용접 후 냉간 압연된 강 시트의 조성이 인장 강도 (Rm) 가 1000 MPa 초과인 부품들의 제조를 위한 프레스 경화용 강의 조성이다.
바람직하게는, 강 조성은, 중량% 로, 0.15% ≤ C ≤ 0.5%, 0.4% ≤ Mn ≤ 3%, 0.1 ≤ Si ≤ 1%, Cr ≤ 1%, Ti ≤ 0.2%, Al ≤ 0.1%, B ≤ 0.010%, 및 선택적으로는 0.25% ≤ Nb ≤ 2%, Nb ≤ 0.060%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
다른 바람직한 실시형태에 따라, 용접 후 냉간 압연된 강 시트의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 1200 MPa ~ 1700 MPa 인 마텐자이트 강의 조성이다.
바람직하게는, 강 조성은, 중량% 로, 0.10% ≤ C ≤ 0.30%, 0.40% ≤ Mn ≤ 2.20%, 0.18% ≤ Si ≤ 0.30%, 0.010% ≤ Al ≤ 0.050%, 0.0025 ≤ B ≤ 0.005%, 및 선택적으로는 0.020% ≤ Ti ≤ 0.035%, Cu ≤ 0.10%, Ni ≤ 0.10%, Cr ≤ 0.21%, 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부를 포함한다.
특정 실시형태에 따라, 용접 조인트는 플래시 용접된다.
다른 특정 실시형태에 따라, 용접 조인트는 레이저 용접된다.
다른 실시형태에 따라, 용접 후 냉간 압연된 강 시트에서, 용접 조인트의 일반적인 방향은 압연 방향에 직교하게 연장된다.
본 발명에 따라 압연된 시트의 제조 방법의 구현은 다음과 같다:
- 일반적으로 2 mm ~ 8 mm 인 초기 두께 (ei) 를 가지는 그 자체가 공지된 프로세스에 의해 얻어진 적어도 두 개의 열간 압연된 강 시트들이 공급된다. 또한 스트립들이라 불리는 이러한 시트들은 연속 주조 슬래브들 또는 잉곳들로부터 얻어지고, 이러한 연속 주조 슬래브들 또는 잉곳들은 그런 다음 시트들이 연속적으로 통과하는 상이한 압연 스탠드들로 이루어진 압연기들에서 압연된다. 그들의 길이는 500 ~ 2000 m 일 수 있다. 이러한 열간 압연된 시트들은 냉간 압연 및 후속 어닐링에 적합한 석출 상태 및 미세조직을 부여하기에 적합한 온도 범위 내에서 코일링된다. 선택적으로, 후속 냉간 압연을 용이하게 하기 위하여 시트들의 경도를 감소시키기 위해, 400 ℃ ~ 700 ℃ 의 온도 (TR) 에서의 열 처리는 베이스 어닐링 노 내에 코일들을 배치함으로써 수행될 수도 있고, 상기 온도 (TR) 는 5 분 ~ 24 시간 동안 유지된다. 그런 다음, 시트들은 언코일링되고, 후속 프로세스를 연속적으로 실시하기 위하여, 시트들은 맞대기 용접되고, 즉 더 긴 스트립들을 형성하기 위하여 함께 접합된다. 바람직하게는, 이러한 용접은 플래시 용접에 의해 또는 레이저 용접에 의해 이루어진다. 그런 다음, 이러한 방법들에 특정되는 용접 조건들은 만족스러운 품질의 용접 조인트들을 얻는데 적합해지고, 이는 용접 이전에 시트들의 상대적 오정렬 (misalignment) 에 의해 종종 야기된 기하학적 결함들의 최소화, 베이스 금속의 경도와 용접 조인트 사이의 경도 차와 세장된 개재물들의 최소화, 뿐만 아니라 조인트 평면의 양측에서 열 영향부 (HAZ; Heat Affected Zone) 의 가능한 연화된 (softened) 영역의 최소화를 초래한다. 따라서, 일반적으로 (S1) 으로 언급되는 이 단계에서 형성된 용접 조인트들은 열간 압연 방향에 직교한 일반적인 방향을 가지고, 또한 시트들 또는 스트립들의 전체 폭에 걸쳐 연장된다. 이러한 시트들 또는 스트립들은 이전 단계들 동안 시트의 표면에 형성된 스케일을 제거하기 위하여 산성 욕을 통과함으로써 산세된다.
- 그런 다음 (L1) 에 의해 표시된 제 1 단계에서, 시트들은 이하의 방식으로 그의 길이를 따라 냉간 압연된다: 수 개의 스탠드들로 이루어지는 냉간 압연기를 통한 제 1 패스에 의해, 시트들에는 중간 두께 (eint) 를 초래하는 변형율이 주어진다. 종래 기술과 달리, 압연은 제품의 최종 두께를 달성하기 위해 수행되지 않고, 오히려 중간 두께를 달성하기 위해 수행된다. 냉간 압연 방향은 (DL1) 으로 언급된다. 냉간 압연기의 스탠드들 모두를 통한 제 1 패스 이후에, 시트를 압연함으로써 부여된 변형율 (ε1) 은
Figure pct00005
이다. 본 발명자들은, 이 제 1 단계에서의 변형율이 모든 냉간 압연 단계 이후에 최종 두께 (ef) 로부터 계산된 전체 변형율에 따라 수행되는 것이어서, 다음의 부등식이 관찰된다는 증거를 제시하였다:
Figure pct00006
즉, 이러한 제 1 압연 단계에서 적용되는 변형율은 전체 냉간 압연 프로세스와 관련된 전체 변형율의 0.35 배 ~ 0.65 배가 되어야 한다:
- 이러한 변형율이 0.35 미만일 때에, 중간 단계를 뒤따르는 단계 동안 제품의 압연이 더 큰 변형 정도로 수행될 것이고, 이는 스트립 내에서 용접 조인트의 조기 파손 위험을 증가시킨다.
- 이러한 변형율이 0.65 초과일 때에, 제 1 단계와 관련된 압연율은 증가된 용접 조인트의 파손 위험으로 또한 이어진다.
이러한 제 1 압연 단계 후에, 용접 조인트 (S1) 는 예를 들어 절삭에 의해 그 자체가 공지된 수단에 의해 제거된다. 이러한 방식으로, 단계 (L1) 에서 변형되었고 잠재적으로 후속 냉간 압연 동안 후속 스트립 파손을 야기할 수 있는 용접 조인트가 제거된다. 따라서, 이러한 절삭은 단계 (L1) 에서 어닐링된 두께 (eint) 의 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들을 형성한다.
그런 다음 이러한 시트들은 코일링된 후 일시적으로 저장된다. 그런 다음 이러한 시트들은 두 개의 시트들에 대해 맞대기 용접 작업을 수행하기 위하여 언코일링된다. 이러한 제 2 용접 단계는 시트들의 전체 폭에 걸쳐 냉간 압연 방향 (DL1) 에 직교하는 일반적인 방향을 가지는 용접 조인트 (S2) 를 형성한다.
이러한 작업이 용접 (S1) 에 대한 조건들과 유사한 것으로 보이는 조건들 하에서 발생하지만, (S2) 에 대한 용접 파라미터들은 실제로 두께 (ei) 보다 작은 두께 (eint) 에 적합하므로 (S1) 에 대한 용접 파라미터들과는 상이하다는 것이 주목되어야 한다. 특히, (S2) 에 대한 용접 에너지는 더 낮고, 이는 더 좁은 용접 구역들, 및 감소된 폭 및 진폭을 갖는 HAZ 에서의 가능한 연화 영역의 형성으로 이어진다. 따라서, 강도 및 인성이 후속 냉간 압연 단계 (L2) 에서 증가된 인장 강도를 제공하는 용접 조인트 (S2) 가 형성된다. 이러한 압연 (L2) 은 최종 두께 (ef) 로 방향 (DL1) 과 동일한 방향 (DL2) 으로 수행되고, 이때 전체 시트에 대해 부여된 변형율 (ε2) 은
Figure pct00007
이다.
또한, 본 발명자들은 압연 스탠드들의 세트를 통한 패스에 의해 종래 방법에 따라 얻어진 시트들의 표면 거칠기, 및 이러한 스탠드들의 세트를 통한 2 회 패스에 의해 본 발명에 따라 얻어진 표면 거칠기는 유사하다는 증거를 제시하였다. 따라서, 본 발명의 구현은 후속 어닐링에 대한 표면 반응성이 거의 변경되지 않는 제품을 얻을 수 있게 하여, 어닐링 노들의 세팅들이 유지될 수도 있다.
본 발명은 이하의 비제한적인 실시예들에 의해 설명될 것이다.
실시예 1:
중량 퍼센트로 표현된 이하의 표에서 나타낸 듀얼 페이즈 유형의 강 시트의 제조를 위한 조성을 갖는 강이 정교하게 만들어지고, 잔부는 가공으로 인한 철 및 불가피한 불순물이다. 이러한 조성은 인장 강도 (Rm) 가 980 MPa 초과인 듀얼 페이즈 강 시트의 제조를 가능하게 한다.
표 1 듀얼 페이즈 강 조성 (wt.-%)
Figure pct00008
폭 1500 mm 의 강 시트는 3 mm 의 두께 (ei) 로 열간 압연되었다. 프로세스를 연속적으로 실시하기 위하여, 이러한 시트들은 이하의 조건들 하에서 플래시 용접되었다 (S1):
스파크 거리: 9.5 mm
단조 거리: 2.5 mm
용접 사이클 시간: 9 s.
그런 다음 이러한 용접되어 열간 압연된 시트들은 두 개의 상이한 방법들에 의해 1 mm 의 두께로 냉간 압연되었다:
참조 방법 R1: 시트들은 5 개의 압연 스탠드들로 이루어지는 연속 압연기에 의해 직접적으로 냉간 압연되었다. 시트를 압연함으로써 부여된 변형은
Figure pct00009
이다.
본 발명에 따른 방법 I1: 시트들은 1.6 mm 의 중간 두께 (eint) 로 5 개의 압연 스탠드들로 이루어지는 연속 압연기에 의해 냉간 압연되었다. 이러한 단계에서, 변형율 (ε1) 은
Figure pct00010
이다. 용접부 (S1) 는 절삭에 의해 제거되었고, 따라서 얻어진 시트들은 코일링되어 일시적으로 저장되었다. 그런 다음, 이러한 시트들은 이하의 조건들 하에서 용접 조인트 (S2) 를 형성하기 위하여 언코일링되어 함께 플래시 용접되었다:
스파크 거리: 6.5 mm
단조 거리: 1.5 mm
용접 사이클 시간: 7 s.
초과 두께가 기계가공에 의해 조인트 (S2) 로부터 제거된 후에, 두께 1.6 mm 의 이러한 시트는 1 mm 의 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연되었다. 이러한 제 2 압연 단계 (L2) 에 의해 부여된 변형율은
Figure pct00011
이다. 따라서, 비율
Figure pct00012
는 ~ 0.57 이다.
다양한 단계들 (초기, 중간, 및 최종 두께들) 에서 용접 조인트들의 미세조직뿐만 아니라 500g 의 로드 하에서 이러한 조인트들을 가로지르는 방향으로의 비커스 미소경도의 변화는 특징지어졌다. 이러한 특징들을 이용하여, 용접 조인트의 초기 폭과 냉간 압연된 후의 조인트 폭을 결정할 수 있고, 따라서 냉간 압연에 의해 부여된 용접 조인트의 국부적인 변형율을 감소시킬 수 있다. 표 2 는 제조 방법에 따라 용접 조인트 (S1 또는 S2) 의 국부적인 변형율과 두께에 있어서 그의 변화로부터 결정된 시트의 전반적인 변형율 간의 차이 (ㅿ) 를 나타낸다 (평균 3 회의 테스트).
표 2
Figure pct00013
따라서, 종래의 방법에 대해, 용접 조인트가 인접한 시트보다 7% 더 작게 변형된다는 것이 입증된다. 놀랍게도, 본 발명의 방법은 시트에서 그리고 스트립에서 거의 동일한 압연에 의해 부여된 변형율로 이어지고, 따라서 더 구체적으로 이러한 영역에서 집중되는 변형으로 인해 용접 조인트의 조기 파손 위험을 감소시킨다는 것이 입증되었다.
게다가, 표 3 은 참조 방법 R1 에 의해 또는 본 발명 I1 의 방법에 의해 얻어지는 1 mm 최종 두께의 시트에 대해 측정된 평균 경도 (HV0.5) 와 용접 조인트들의 폭 (열 영향부의 레벨에서 측정됨) 을 비교한다. 비교의 목적을 위해, 1 mm 두께의 시트의 경도뿐만 아니라 용접 조인트의 경도와 시트의 경도 사이의 상대적 차이가 또한 실험되었다.
조인트들 (S1) 및 (S2) 의 미세조직은 마텐자이트가 매우 우세하고 베이나이트의 비율은 더 적다.
표 3
Figure pct00014
따라서, 본 발명의 방법은, 참조 방법의 경우에서보다 베이스 금속에 비해 경도의 차이가 더 작고 또한 더 좁은 조인트를 갖는 용접 스트립을 초래하며, 이러한 균질성은 열간 압연 동안 용접 조인트에서 조기 균열 위험을 감소시키는데 기여한다는 것이 입증된다.
본 발명의 방법 및 참조 방법에 의해 제조된 1 mm 두께의 냉간 압연된 시트들에서 인장 강도 (Rm) 및 파괴 변형도 (A) 를 측정하기 위하여, 용접 조인트에 평행하게 취해진 길이 70 mm 및 폭 5 mm 의 시편이 사용되었다. 용접 조인트 및 베이스 시트에 대한 결과들은 표 4 에 제시된다.
표 4
Figure pct00015
다시 한번, 본 발명에 따른 방법은 스트립의 냉간 압연 동안 파손의 위험을 감소시키는 베이스 시트 및 용접 조인트에서의 기계적 특성의 고도의 균질성을 얻을 수 있다는 것을 입증한다. 실제로, 종래의 방법 (R1) 에서, 용접 조인트의 파괴 변형율이 더 낮고, 이는 응력의 국부적인 집중이 더 쉽게 파손으로 이어질 수 있다는 것을 의미한다. 본 발명의 방법에서, 용접 조인트의 소성 예비율 (plasticity reserve) 이 베이스 금속의 소성 예비율보다 크고 또한 비슷해서, 파손 위험이 상당히 감소된다.
또한, 종래의 방법들 및 본 발명의 방법에 의해 제조된 시트들의 표면 거칠기는 3D 거칠기 측정을 이용하여 측정되었다.
3D 이미지는 Mountains® 소프트웨어를 사용하여 처리되었다. 거칠기 프로파일은 ISO4287 에 따라 분석되었고, 이미지는 EN15178N 에 따라 분석되었다. 결과는 표 5 에 나타내어 진다.
표 5
Figure pct00016
본 발명은 표면 거칠기 (Ra) 가 비교적 변경되지 않는 시트들을 제조할 수 있게 하고, 즉 압연 라인을 통한 2 회 패스는 1 회 통과에 비교하여 거칠기를 변화시키지 않았다는 것을 알 수 있다. 따라서, 우리는 냉간 압연 후에 발생하는 노 어닐링 동안 거칠기의 증가가 방사율을 증가시킨다는 것을 알고 있다. 예를 들어, 철에 대한 산화 단계를 초래하는 직접 화염 가열을 갖는 어닐링 노의 경우에, 증가된 표면 거칠기를 갖는 시트는 더 빨리 가열되고, 이는 재결정 및 침전 속도 (precipitation kinetics) 에 영향을 미칠 수 있고, 따라서 시트의 최종 기계적 특성에 영향을 미칠 수 있다. 그러므로, 거칠기의 변화는 어닐링 노 설정을 변경해야 할 수도 있다.
하지만, 우리가 알 수 있는 바와 같이, 거칠기는 주어진 강 조성 및 두께에 대해 비교적 변경되지 않고, 종래 방법에 의해 압연된 시트들 및 본 발명의 프로세스에 의해 압연된 시트들은 설정을 변경함 없이 어닐링 노를 통해 연속적으로 통과될 수 있으며, 이는 어닐링 노 관리를 간략화하는 이점을 갖는다.
실시예 2
프레스 경화가능한 강이 제공되고, 그의 조성은, 중량% 로, 표 6 에 나타내어지고, 잔부는 가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철이다.
표 6
Figure pct00017
강 시트들은 3.5 mm 의 두께 (ei) 로 열간 압연되었다. 프로세스를 연속적으로 실시하기 위하여, 이러한 시트들은 이하의 조건들 하에서 플래시 용접되었다 (S1):
스파크 거리: 9.5 mm
단조 거리: 2.5 mm
용접 사이클 시간: 12 s
용접 후 어닐링 시간: 9 s
시트들은 중간 두께 eint = 1.75 mm 로 5 개의 압연 스탠드들로 이루어지는 연속 압연기에서 냉간 압연되었다. 이 단계에서, 변형율 ε1 은
Figure pct00018
이다.
용접부 (S1) 는 절삭에 의해 제거되었고, 그로 인해 얻어진 시트들은 코일링되어 일시적으로 저장되었다. 그런 다음, 이러한 시트들은 이하의 조건들 하에서 용접 조인트 (S2) 를 형성하기 위하여 언코일링되어 함께 플래시 용접되었다:
스파크 거리: 6.5 mm
단조 거리: 1.5 mm
용접 사이클 시간: 7 s
용접 후 어닐링 시간: 7 s
기계가공에 의해 조인트 (S2) 로부터 초과 두께를 제거한 후에, 두께 1.75 mm 의 이러한 시트는 그런 다음 0.64 mm 의 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연되었다. 이러한 제 2 압연 단계 (L2) 에 의해 부여된 변형율은
Figure pct00019
이다. 따라서, 변형율
Figure pct00020
은 ~0.41 이다.
본 발명의 조건들인 이러한 조건들에서, 프로세스는 스트립 용접의 어떠한 조기 파손도 야기하지 않고, 또한 이러한 프레스 경화가능한 강의 얇은 게이지 시트들을 제조할 수 있다는 것이 제시되어 있다.
본 발명에 따른 프로세스는 오토모티브 산업용의 냉간 압연된 프레스 경화강의, 고성형성 강의, 또는 냉간 압연된 듀얼 페이즈 및 트립 강의 제조 동안 스트립 파손 위험을 감소시키는데 유리하게는 사용될 것이다.
또한, 기존 설비들에 의한 단일 압연 단계에서 직접적으로 얻어진 것들보다 더 얇은 두께 범위로 시트들을 제조하는데 유리하게는 사용될 것이다.

Claims (25)

  1. 0.5 mm ~ 3 mm 의 두께 (ef) 를 가지는 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법으로서,
    - 두께 (ei) 를 가지는 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 공급되는 단계, 그런 다음
    - 열간 압연 방향에 직교하는 방향을 가지는 용접 조인트 (S1) 를 형성하기 위하여 상기 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 맞대기 용접되는 단계, 그런 다음
    - 상기 적어도 두 개의 열간 압연된 시트들이 욕 (bath) 을 연속적으로 통과시킴으로써 산세되는 단계, 그런 다음
    - 단계 (L1) 에서, 적어도 두 개의 열간 압연 및 용접된 시트들의 조립체가 중간 두께 (eint) 로 냉간 압연되는 단계로서, 냉간 압연 방향 (DL1) 은 열간 압연 방향과 일치하고, 상기 냉간 압연은
    Figure pct00021

    이도록 압하율 (reduction ratio)
    Figure pct00022
    로 수행되는, 상기 조립체가 중간 두께 (eint) 로 냉간 압연되는 단계, 그런 다음
    - 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들을 얻기 위하여 상기 용접 조인트 (S1) 가 제거되는 단계, 그런 다음
    - 열간 압연 방향에 직교하는 방향을 가지는 용접 조인트 (S2) 를 형성하기 위하여 상기 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들이 맞대기 용접되는 단계, 그런 다음
    - 단계 (L2) 에서, 적어도 두 개의 중간 냉간 압연 및 용접된 시트들의 조립체가 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연되는 단계로서, 냉간 압연 단계 (L2) 의 방향 (DL2) 은 압연 방향 (DL1) 과 일치하는, 상기 조립체가 최종 두께 (ef) 로 냉간 압연되는 단계
    를 이러한 순서로 연속적으로 포함하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    Figure pct00023

    인 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 600 MPa 초과인 듀얼 페이즈 (dual-phase) 유형의 강의 조성인 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 강의 조성은, 중량% 로,
    0.05% ≤ C ≤ 0.17%
    1.1% ≤ Mn ≤ 2.76%
    0.07% ≤ Si ≤ 0.7%
    S ≤ 0.008%
    P ≤ 0.030%
    0.015% ≤ Al ≤ 0.61%
    Mo ≤ 0.13%
    Cr ≤ 0.55%
    Cu < 0.2%
    Ni ≤ 0.2%
    Nb ≤ 0.050%
    Ti ≤ 0.045%
    V ≤ 0.010%
    B ≤ 0.005%
    Ca < 0.030%
    N ≤ 0.007%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 690 MPa 초과인 고성형성 (high-formability) 강의 조성인 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    강의 조성은, 중량% 로,
    0.13% ≤ C ≤ 0.3%
    1.8% ≤ Mn ≤ 3.5%
    0.1% ≤ Si ≤ 2%
    0.1% ≤ Al ≤ 2%
    이때 1% ≤ Si+Al ≤ 2.5%
    N ≤ 0.010%
    및 선택적으로는 Ni, Cr 및 Mo, 이때 Ni+Cr+Mo < 1%
    Ti ≤ 0.1%
    Nb ≤ 0.1%
    V ≤ 0.1%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강은 인장 강도 (Rm) 가 1000 MPa 초과인 부품들의 제조를 위한 프레스 경화용 강인 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 강의 조성은, 중량% 로,
    0.15% ≤ C ≤ 0.5%
    0.4% ≤ Mn ≤ 3%
    0.1 ≤ Si ≤ 1%
    Cr ≤ 1%
    Ti ≤ 0.2%
    Al ≤ 0.1%
    B ≤ 0.010%
    및 선택적으로는
    0.25% ≤ Nb ≤ 2%
    Nb ≤ 0.060%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  9. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 1200 MPa ~ 1700 MPa 인 마텐자이트 강의 조성인 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    강의 조성은, 중량% 로,
    0.10% ≤ C ≤ 0.30%
    0.40% ≤ Mn ≤ 2.20%
    0.18% ≤ Si ≤ 0.30%
    0.010% ≤ Al ≤ 0.050
    0.0025 ≤ B ≤ 0.005%
    및 선택적으로는
    0.020% ≤ Ti ≤ 0.035%
    Cu ≤ 0.10%
    Ni ≤ 0.10%
    Cr ≤ 0.21%,
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용접 조인트 (S1) 가 제거된 후에 그리고 상기 용접 조인트 (S2) 가 형성되기 전에, 상기 적어도 두 개의 중간 냉간 압연된 시트들이 코일링 (coiled) 되고, 일시적으로 저장된 후에, 언코일링 (uncoiled) 되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    적어도 상기 용접 조인트 (S1) 또는 적어도 상기 용접 조인트 (S2) 는 플래시 용접에 의해 이루어지는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  13. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    적어도 상기 용접 조인트 (S1) 또는 적어도 상기 용접 조인트 (S2) 는 레이저 용접에 의해 이루어지는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 강 시트의 제조 방법.
  14. 0.5 mm ~ 3 mm 의 두께를 가지는 용접된 후 냉간 압연된 강 시트로서,
    베이스 금속에서 냉간 압연에 의해 형성된 변형율은 εMB 이고, 용접 조인트에서 냉간 압연에 의해 형성된 변형율은 εS 이고,
    Figure pct00024
    인, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 600 MPa 초과인 듀얼 페이즈 강의 조성인 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  16. 제 15 항에 있어서,
    상기 강의 조성은, 중량% 로,
    0.05% ≤ C ≤ 0.17%
    1.1% ≤ Mn ≤ 2.76%
    0.07% ≤ Si ≤ 0.7%
    S ≤ 0.008%
    P ≤ 0.030%
    0.015% ≤ Al ≤ 0.61%
    Mo ≤ 0.13%
    Cr ≤ 0.55%
    Cu < 0.2%
    Ni ≤ 0.2%
    Nb ≤ 0.050%
    Ti ≤ 0.045%
    V ≤ 0.010%
    B ≤ 0.005%
    Ca < 0.030%
    N ≤ 0.007%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  17. 제 14 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 690 MPa 초과인 고성형성 강의 조성인 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  18. 제 17 항에 있어서,
    상기 강의 조성은, 중량% 로,
    0.13% ≤ C ≤ 0.3%
    1.8% ≤ Mn ≤ 3.5%
    0.1% ≤ Si ≤ 2%
    0.1% ≤ Al ≤ 2%
    이때 1% ≤ Si + Al ≤ 2.5%
    N ≤ 0.010%
    및 선택적으로는 Ni, Cr 및 Mo, 이때 Ni + Cr + Mo < 1%
    Ti ≤ 0.1%
    Nb ≤ 0.1%
    V ≤ 0.1%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  19. 제 14 항에 있어서,
    상기 강은 인장 강도 (Rm) 가 1000 MPa 초과인 부품들의 제조를 위한 프레스 경화용 강인 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  20. 제 19 항에 있어서,
    상기 강의 조성은, 중량% 로,
    0.15% ≤ C ≤ 0.5% C
    0.4% ≤ Mn ≤ 3%
    0.1 ≤ Si ≤ 1%
    Cr ≤ 1%
    Ti ≤ 0.2%
    Al ≤ 0.1%
    B ≤ 0.010%
    및 선택적으로는
    0.25% ≤ Nb ≤ 2%
    Nb ≤ 0.060%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  21. 제 14 항에 있어서,
    강의 조성은 인장 강도 (Rm) 가 1200 MPa ~ 1700 MPa 인 마텐자이트 강의 조성인 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  22. 제 21 항에 있어서,
    강의 조성은, 중량% 로,
    0.10% ≤ C ≤ 0.30%
    0.40% ≤ Mn ≤ 2.20%
    0.18% ≤ Si ≤ 0.30%
    0.010% ≤ Al ≤ 0.050%
    0.0025 ≤ B ≤ 0.005%
    및 선택적으로는
    0.020% ≤ Ti ≤ 0.035%
    Cu ≤ 0.10%
    Ni ≤ 0.10%
    Cr < 0.21%
    가공으로 인한 불가피한 불순물 및 철인 잔부
    를 포함하는 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  23. 제 14 항 내지 제 22 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용접 조인트는 플래시 용접물인 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  24. 제 14 항 내지 제 22 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용접 조인트는 레이저 용접물인 것을 특징으로 하는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
  25. 제 14 항 내지 제 23 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용접 조인트의 일반적인 방향은 압연 방향에 직교하게 연장되는, 용접된 후 냉간 압연된 강 시트.
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Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3763470B1 (en) 2019-07-09 2022-12-28 SSAB Technology AB A method for manufacturing a steel sheet product
RU2744584C1 (ru) * 2019-12-18 2021-03-11 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Штамповая сталь
CN112404129B (zh) * 2020-10-27 2023-05-02 苏州大学 一种热轧汽车用钢板的焊接方法
CN112962021B (zh) * 2021-01-25 2022-06-10 唐山钢铁集团有限责任公司 激光拼焊后用于整体热冲压成形的强塑钢板及生产方法
CN113146157B (zh) * 2021-04-15 2023-03-03 鞍钢股份有限公司 600MPa级冷轧双相钢热轧基板激光焊接的方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60258413A (ja) * 1984-06-06 1985-12-20 Kawasaki Steel Corp 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH07124611A (ja) * 1993-11-04 1995-05-16 Nisshin Steel Co Ltd 金属帯の連続冷間圧延ラインにおける通板並びに圧延方法
JP2001335891A (ja) * 2000-05-30 2001-12-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 延性と耐衝撃特性に優れた高張力鋼板およびその製造方法
JP2008156680A (ja) * 2006-12-21 2008-07-10 Nippon Steel Corp 高降伏比を有する高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP2008169452A (ja) * 2007-01-15 2008-07-24 Nippon Steel Corp 熱間プレス用鋼板
JP2010023099A (ja) * 2008-07-23 2010-02-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続式酸洗冷間圧延設備及び冷間圧延材の製造方法
JP2013036112A (ja) * 2011-08-10 2013-02-21 Kobe Steel Ltd シーム溶接性に優れた高強度鋼板

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB917282A (en) 1958-03-18 1963-01-30 Yawata Iron & Steel Co Method of producing cube oriented silicon steel sheet and strip
FR1309245A (fr) * 1960-09-03 1962-11-16 Yawata Iron & Steel Co Procédé pour améliorer l'induction magnétique des bandes d'acier au silicium à double orientation
FR2065818A5 (ko) * 1969-10-15 1971-08-06 Nisshin Steel Co Ltd
JPS59226159A (ja) 1983-06-06 1984-12-19 Nippon Steel Corp チタン帯板の接続方法
TW275649B (ko) * 1993-11-22 1996-05-11 Nippon Steel Corp
DZ2531A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de préparation d'une tôle d'acier double phase cette tôle et procédé pour renforcer la résistance à la propagation des fissures.
FR2790009B1 (fr) * 1999-02-22 2001-04-20 Lorraine Laminage Acier dual-phase a haute limite d'elasticite
JP2002361314A (ja) 2001-03-30 2002-12-17 Nippon Steel Corp 方向性珪素鋼の熱延板の連続熱処理設備および連続熱処理方法
UA76347C2 (en) 2004-11-10 2006-07-17 Illich Mariupol Metallurg Works Ojsc Method for manufacture of cold-rolled tape made of alloy steel
EP1749895A1 (fr) * 2005-08-04 2007-02-07 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier présentant une haute résistance et une excellente ductilité, et tôles ainsi produites
WO2008126945A1 (ja) 2007-04-11 2008-10-23 Nippon Steel Corporation 低温靱性に優れたプレス加工用溶融めっき高強度鋼板およびその製造方法
EP1995336A1 (fr) 2007-05-16 2008-11-26 ArcelorMittal France Acier à faible densité présentant une bonne aptitude à l'emboutissage
RU2463115C1 (ru) * 2011-06-21 2012-10-10 Александр Иванович Трайно Способ холодной прокатки стальных полос

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60258413A (ja) * 1984-06-06 1985-12-20 Kawasaki Steel Corp 鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH07124611A (ja) * 1993-11-04 1995-05-16 Nisshin Steel Co Ltd 金属帯の連続冷間圧延ラインにおける通板並びに圧延方法
JP2001335891A (ja) * 2000-05-30 2001-12-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 延性と耐衝撃特性に優れた高張力鋼板およびその製造方法
JP2008156680A (ja) * 2006-12-21 2008-07-10 Nippon Steel Corp 高降伏比を有する高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP2008169452A (ja) * 2007-01-15 2008-07-24 Nippon Steel Corp 熱間プレス用鋼板
JP2010023099A (ja) * 2008-07-23 2010-02-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続式酸洗冷間圧延設備及び冷間圧延材の製造方法
JP2013036112A (ja) * 2011-08-10 2013-02-21 Kobe Steel Ltd シーム溶接性に優れた高強度鋼板

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WO2017163115A1 (fr) 2017-09-28

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