KR20170130302A - 스펀본딩된 하이 로프트 부직 웹을 제조하는 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 크림핑된 다성분 섬유(crimped multicomponent fiber)를 포함하는 스펀본딩된 하이 로프트 부직 웹(spunbonded high loft nonwoven web)을 제조하는 방법에 관한 것이며, 이 방법은 섬유들을 연속적으로 방사시키는 단계; 디플렉터들(deflectors) 및/또는 공기 스트림들에 의해 상기 섬유들이 스핀-벨트(spin-belt)로 향하게 하는 단계; 상기 섬유들을 상기 스핀-벨트 상에 배치시키는 단계; 및 상기 배치 단계 이후에 하나 이상의 사전-압밀화 롤러들(pre-consolidation rollers)을 사용하여 상기 섬유들을 사전-압밀화하여서 사전-압밀화된 웹(pre-consolidated web)을 형성하는 단계를 포함하며, 상기 섬유들의 제 1 성분은 PP 단일중합체를 포함하고, 상기 섬유들의 제 2 성분은 PP/PE 공중합체를 포함하며, 상기 사전-압밀화 롤러들은 110℃보다 낮은 온도에서 그리고/또는 5 N/mm보다 작은 선형 접촉력으로 작동된다.

Description

스펀본딩된 하이 로프트 부직 웹을 제조하는 방법{METHOD FOR MAKING A SPUNBONDED HIGH LOFT NONWOVEN WEB}
본 발명은 크림핑된 다성분 섬유들(crimped multicomponent fibers)를 포함하는 스펀본딩된 하이 로프트 부직 웹(spunbonded high loft nonwoven web)을 제조하는 방법에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 이러한 방법에 의해서 획득된 부직 웹에 관한 것이다.
하이 로프트 스펀본드 층은 기저귀, 생리대 등과 같은 위생 제품에서 요구되는 높은 부드러움(softness)을 갖는 부직포의 제공에 기여할 수 있다. 크림핑된 섬유에 기초한 스펀본딩된 하이 로프트 층을 포함하는 부직포는 당업계에 공지되어 있다.
일 하이 로프트 스펀본딩된 직물은 미국 특허 제6,454,989 B1호에 기술되어있다. 이 문헌에서, 섬유의 크림프(crimp)는 두 성분이 상이한 용융지수(melt flow rate, MFR)를 갖는 다성분 섬유들을 사용함으로써 달성된다. 다른 하나의 하이 로프트 스펀본딩된 직물은 EP 2,343,406 B1호에 기술되어있다. 이 문헌에서, 섬유의 크림프는 두 성분이 유사한 용융지수 및 용융점을 갖지만 중량 평균 분자량 분포에 대한 Z-평균 분자량 분포의 비에서 특정 차를 갖는 다성분 섬유들을 사용함으로써 달성된다. 다른 하나의 하이 로프트 스펀본딩된 직물은 EP 1,369,518 B1호에 기술되어있다. 이 문헌에서, 섬유의 크림프는 하나의 성분이 단일중합체(homopolymer)이고 또 다른 성분이 공중합체(copolmer)인 다성분 섬유를 사용함으로써 달성된다.
이러한 선행 기술의 부직포 중 어느 것도 로프트, 부드러움 및 인장 특성 면에서 완전하게 만족할만한 것은 없다. 본 발명의 목적은 이들 특성면에서 보다 만족스러운 하이 로프트 스펀본딩된 직물을 얻는 방법을 제공하는 것이다.
상기 배경 부분에 대해서, 본 발명은 크림핑된 다성분 섬유를 포함하는 스펀본딩된 하이 로프트 부직 웹을 제조하는 방법에 관한 것이며, 이 방법은 섬유들을 연속적으로 방사시키는 단계; 디플렉터들 및/또는 공기 스트림들에 의해 상기 섬유들이 스핀-벨트로 향하게 하는 단계; 상기 섬유들을 상기 스핀-벨트 상에 배치(laying down)시키는 단계; 및 상기 배치 단계 이후에 하나 이상의 사전-압밀화 롤러들(pre-consolidation rollers)을 사용하여 상기 섬유들을 사전-압밀화하여서 사전-압밀화된 웹(pre-consolidated web)을 형성하는 단계를 포함하며, 상기 섬유들의 제 1 성분은 PP 단일중합체(homopolymer)를 포함하고, 상기 섬유들의 제 2 성분은 PP/PE 공중합체(copolymer)를 포함하며, 상기 사전-압밀화 롤러들은 110℃보다 낮은 온도에서 및/또는 5 N/mm보다 작은 선형 접촉력(linear contact force)으로 작동된다.
PP 단일중합체 및 PP/PE 공중합체 모두는 열가소성이다. 일 실시형태에서, PP 단일중합체 및 PP/PE 공중합체는 각각 제 1 성분 및 제 2 성분에 각각 포함된 유일한 중합체이다. 상기 제 1 성분 및 제 2 성분은 각기 PP 단일중합체 및 PP/PE 공중합체 및, 선택적으로, 비-중합체 첨가제(non-polymer additives)로 구성될 수 있다.
일 실시형태에서, PP 단일중합체 및/또는 PP/PE 공중합체의 PP 성분은 2 개 이상의 PP 계 중합체들의 혼합물을 포함할 수 있다.
상기 섬유들은 바람직하게는 나선형으로 크림핑된(helically crimped) 및/또는 무한(endless) 섬유들이다.
본 발명의 방법에 의해 제조된 직물은 미세플리스(microfleece) 직물과 같은 매우 부드러운 촉감을 가지며, 이와 동시에, 높은 인장 특성을 갖는다. PE/PP 공중합체의 첨가는 바람직하지 않은 건조한 또는 부풀부풀한(cottony) 느낌을 억제한다고 판단된다.
일 실시형태에서, 상기 사전-압밀화 롤러는 50 내지 100℃, 바람직하게는 60 내지 80℃의 온도에서 및/또는 1 내지 4 N/mm, 바람직하게는 2 내지 3 N/mm의 선형 접촉력에서 작동한다. 1 내지 2.5 N/mm의 선형 접촉력이 또한 바람직할 수 있다. 20 내지 110℃(110℃ 제외), 40 내지 90℃ 또는 55 내지 75℃의 온도가 또한 바람직할 수 있다.
일 실시형태에서, PP/PE 공중합체 내에서의 에틸렌-스테밍 반복 단위(ethylene-stemming repetitive units)의 함량은 1 내지 10 중량 %, 바람직하게는 2 내지 6 중량 %, 더욱 바람직하게는 3 내지 5 중량 %이다. 0 내지 5 중량 %(0 퍼센트 제외)의 함량이 또한 바람직할 수 있다.
일 실시형태에서, PP/PE 공중합체는 랜덤 공중합체이다.
일 실시형태에서, PP 단일중합체는 이소태틱(isotactic)이다.
일 실시형태에서, PP 단일중합체 및 PP/PE 공중합체의 용융지수(melt flow rate) 및/또는 다분산도(polydispersity)는 30 % 미만, 25 % 미만 또는 20 % 미만만큼 서로 상이하다. 절대값으로 해서, PP 단일중합체 및/또는 PP/PE 공중합체의 MFR(용융지수)는 20 내지 40 또는 25 내지 35의 범위에 있을 수 있으며, 예를 들어, 약 25, 30 또는 35 g/10min일 수 있다.
일 실시형태에서, PP 단일중합체 및 PP/PE 공중합체의 융점(TM)은 5℃ 또는 10℃ 이상만큼 상이하고/하거나 20℃ 이하만큼 상이하다. 이러한 TM 차는 5 내지 20℃의 범위에 있을 수 있다. 예를 들어, 절대값으로 해서, PP 단일중합체는 155 내지 165℃ 또는 159 내지 163℃ 범위의 융점을 나타낼 수 있고, PP/PE 공중합체는 140 내지 148℃ 또는 142 내지 146℃의 융점을 나타낼 수 있다. 이러한 융점들은 DSC를 사용하여 결정될 수 있다.
일 실시형태에서, 상기 섬유들은 1.2 내지 3.0의 데니어(denier)를 갖는다.
일 실시형태에서, 상기 다성분 섬유는 이성분 섬유이다.
일 실시형태에서, 상기 다성분 섬유는 병치 구성(side-by-side configuration)을 갖는다. 대안적 실시형태에서, 상기 다성분 섬유는 (편심(eccentric)) 쉬스(sheath)-코어(core) 구성 또는 삼각단면(trilobal) 구성을 가질 수 있다.
일 실시형태에서, 상기 다성분 섬유 내에서의 상기 제 1 성분의 상기 제 2 성분에 대한 중량비는 40/60 내지 80/20, 바람직하게는 40/60 내지 60/40이다.
일 실시형태에서, 본 방법은 그 중 적어도 하나가 엠보싱된(embossed) 하나 이상의 캘랜더링 롤들(calandering rolls)을 사용하여 상기 사전-압밀화된 웹을 접합하는 단계를 더 포함한다. 일 실시형태에서, 상기 캘랜더링 롤들에 의해 도입되는 접합 패턴(bond pattern)은, 최대한 많은 크림핑된 섬유들이 해당 구조 밖으로 튀어나오도록(pop out) 충분한 공간을 남길 수 있게, 10 내지 16 %의 접합 면적(bond area) 및/또는 20 내지 45 개의 도트/cm2의 도트 밀도(dot density) 및/또는 도트당 0.35 내지 0.55 ㎟의 도트 크기를 포함한다. 일 실시형태에서, 상기 캘랜더링 롤은 120 내지 145℃의 온도에서 작동된다.
일 실시형태에서, 상기 방법은 고온 공기 관통 접합(hot air through bonding)을 사용하여 상기 사전-압밀화된 웹을 접합하는 단계를 더 포함한다. 일 실시형태에서, 상기 고온 공기 관통 접합에서 사용되는 공기는 120 내지 145℃의 온도를 갖는다.
일 실시형태에서, 본 방법은 함께 열적 롤 접합(thermal roll bonding), IR 접합, 및 공기 관통 접합의 방법들로 구성된 적어도 2 개의 접합 기법들에 의해 상기 사전-압밀화된 직물이 후-접합 공정에서 추가로 활성화 또는 접합되는 혼성 공정을 사용한다.
일 실시형태에서, 본 발명의 방법은 예를 들어, SMS, SHSSSH, SSSH 또는 다른 타입의 스펀멜트(spunmelt) 부직포와 같은 층형 부직포를 형성하기 위한 전체 공정의 일부를 형성한다.
상기 전체 공정은 하이 로프트 스펀본딩된 층들을 형성하는 보다 진보적인 방법들을 포함할 수 있으며, 여기서 각 층은 기술된 온도 및/또는 선형 접촉력으로 작동되는 사전-압밀화 롤러를 사용하여 사전-압밀화된다. 이러한 전체 공정의 일 실시형태에서, 접합은 모든 층들이 배치되고 사전-압밀화된 후에만 발생할 수 있다.
일 실시형태에서, 상기 전체 공정은 적어도 하나의 멜트블로운 층 (M) 및/또는 적어도 하나의 표준 로프트 스펀본드 층(SS)을 포함하며, 이러한 추가 층들은 적어도 하나의 하이 로프트 스펀본드 층(SH)과 함께 부직포 라미네이트, 바람직하게는 SMS 타입, SHSSSH 타입 또는 SSSH 타입 부직포 라미네이트를 형성한다.
용어 "표준 부직포(standard nonwoven)"는 본 명세서에서 단순히, 통상적인 비-크림핑된(non-crimped) 통상적으로 단일성분인 섬유들로 인해 낮은 로프트 정도를 가질, 각각의 다른 스펀본드 부직포 층을 명명하는데 사용된다. 그러나, 이 용어는 단지 정성적일 뿐이며, 로프트의 특정 최대치를 암시하지 않는다. 그러나, 본 발명은 하이 로프트 스펀본드 층의 밀도가 표준 부직포 층의 밀도보다 낮은 구성을 제공한다.
일 실시형태에서, 추가적인 멜트블로운 층(들)이 상기 SH 층의 일면 또는 양면에 형성될 수 있다. 직물 생산 시, SH 층들의 크림핑된 섬유들이 기재(substrate), 예를 들어, 스핀벨트와 얽힐 수 있으므로, 멜트블로운 커버를 적용하면 방출 특성이 향상될 수 있다.
일 실시형태에서, 상기 직물은 적어도 하나의 표준 로프트 스펀본드 층(SS)과 적어도 하나의 하이 로프트 스펀본드 층(SH) 사이에 샌드위치 된 적어도 하나의 멜트블로운 층(M)을 포함한다. 이러한 가능한 SMS 타입 라미네이트는 SSMSH, SSMMSH, SSSSMSH, SSMSHSH, SSSSMMSH, SSMMSHSH, SSSSMMSHSH 라미네이트들, 등을 포함한다.
상기 표준 로프트 스펀본드 층(SS)은 라미네이트의 향상된 기계 안정성, 예컨대, 파열(rupturing) 및 천공(puncturing)에 대한 개선된 안정성에 기여할 수 있다. 상기 멜트블로운 층(M)은 예를 들어, 위생 용품의 배리어 레그커프(barrier legcuffs)에 바람직한 개선된 베리어 특성에 기여할 수 있다.
이 실시형태에서, 본 발명은 "통상적인" 스펀본드 부직포를 본 발명에 따른 크림핑된 섬유들을 포함하는 스펀본드 부직포와 결합시킴으로써 부직포의 부드럽고 벌키한(bulky) 텍스타일(textile) 특성과 양호한 베리어 특성을 조합하는 것을 고려한다.
물론, 대안적인 실시형태에서, 상기 SMS 라미네이트들 각각에서, 상기 (또는 각각의) SS 층 대신에, 또 다른 SH가 사용될 수 있다(SHMSH 등). 이러한 다른 SH 층은 본 발명에 따른 공정으로 형성된 제 1 SH 층과 동일하거나 상이할 수 있다. 상기 다른 SH 층은 예를 들어, 또한, 다른 섬유 구성들(일 구성은 SH 층 병치 구성, 다른 구성은 쉬스-코어 구성)을 사용하여서 본 발명에 따른 방법으로 형성될 수 있거나, 하이 로프트 SH 층들을 획득하는 임의의 공지된 방법으로부터 형성될 수 있다. 이는 특히 높은 수준의 마스킹이 요구되는 제품에서 관심사항이다.
본 발명의 방법이 층형 부직포를 형성하기 위한 전체 공정의 일부를 형성하는 일 실시형태에서, 상기 층형 직물은 본 발명에 따라서 형성된 적어도 하나의 하이 로프트 스펀본드 층 및 적어도 하나의 표준 로프트 스펀본드 층을 포함할 수 있다. 이로써 생성된 직물은 일반적인 타입의 SHSSSH(SHSSSSSH, SHSSSHSH, SHSSSSSHSH 등과 같은 변형을 포함함)에 속할 수 있다. 이 실시형태에서, 제 1 하이 로프트 스펀본드 층 (SH) 및 표준 스펀본드 층(SS)에 기초한 중앙 층 및 그 다음의 또 다른 하이 로프트 스펀본드 층 (SH)을 포함하는 샌드위치 구조가 얻어진다. 이는 스펀멜트(spunmelt) SHMSH 구조와 비교하여, 멜트블로운 중심 층(M)이 SS 층으로 대체된 구조를 생성할 것이다. 2 개 이상의 하이 로프트 스펀본드 직물 층들(SH) 간에 샌드위치된 본질적으로 비크림핑된인 표준 스펀본드 부직포 SS 층을 부가함으로써, 재료에 대한 강도 및 안정성이 증가된다. 이와 동시에, 본 실시형태의 외측 층들은 모두 바람직하게는 하이 로프트 스펀본드 직물(SH)로부터 기인되는 높은 부드러움을 나타낸다.
또 다른 실시형태에서, 이로써 생성된 직물은 일반적인 타입의 SHSS(SSSH, SSSHSH, SSSSSHSH 등과 같은 변형을 포함함)에 속할 수 있다. 이 실시형태에서, 제 1 표준 로프트 스펀본딩된 베이스 층(SS) 및 하이 로프트 스펀본딩된 상단 층(SH)을 포함하는 층 구조가 얻어진다. 다시 말하면, 본질적으로 비크림핑된 표준 스펀본드 부직포 SS의 층(들)을 하이 로프트 스펀본드 직물 층(들)(SH)에 부가하면, 상단 층이 바람직하게 높은 부드러움을 나타내면서, 재료에 대한 강도 및 안정성이 증가하게 된다.
처음에 기술된 배경 부분에 대하여, 본 발명은 추가로 본 발명의 방법에 의해 수득된 부직포에 관한 것이다. 이 부직포는 20 N·cm3·g-2보다 큰 비강도(specific strength) 및/또는 6·10-2g·cm-3의 밀도를 가질 수 있다.
본 발명의 추가의 세부사항 및 이점은 하기의 작용 실시예들 및 도면들을 참조하여 설명된다. 도면들은 다음과 같다:
도 1은 본 발명의 방법을 수행하기 위한 공정 라인(단일 빔)을 도시한다.
도 2는 본 발명의 방법을 수행하기 위한 다른 공정 라인(2 개의 스펀본드 빔들 및 2 개의 멜트블로운 빔들)을 도시한다.
도 3은 고온 공기 관통 접합 동안에 오메가 오븐이 보강된 도 2의 공정 라인을 도시한다.
도 4는 병치 섬유 구성, 편심 쉬스 코어 섬유 구성 및 삼각단면(trilobal) 이성분 섬유 구성의 개략도이다.
다음의 용어들 및 약어들이 작용 실시예들에서 사용될 수 있다.
MFR : ISO 1133에 따라 측정된 용융지수이며, 이 용융지수 값들은 g/10min으로 표시되며, 조건들은 230℃ 및 2.16 Kg임
MD : 기계 방향(machine direction)
CD : 교차 기계 방향(cross machine direction)
TS : 인장강도(tensile strength)
TE : 인장신도(tensile elongation)
데니어(denier) : g/9000m 필라멘트
재료의 두께 변화는 WSP.120.1 (R4), 옵션 A에 따라 측정되었음
크림프(crimp) : 통상적으로 나선형으로 크림핑된 섬유들
넥-인(Neck-in) : MD로의 특정 인장력에 노출되었을 때 폭방향으로 수축되는 재료 경향성
밀도 : g/cm3 체적 단위당 중량 단위
GSM : 평방 미터 당 그램(gram per square meter)
TM : DSC(Differential Scanning Calorimetry) 방법 ISO 11357-3에 따라 결정된 바와 같은 융점(℃)
GPC : 겔 투과 크로마토그래피(Gel Permeation Chromatography)
비강도(Specific strength) : Nxcm3/g2 단위로 비강도를 구하기 위해, 면적 중량(area weight)은 그램으로 가정됨.
본 명세서에서 사용되는 바와 같은, 분자량 평균(Mz, Mw 및 Mn), 분자량 분포(MWD) 및 다분산도 지수(polydispersity index) PDI = Mw/Mn(여기서, Mn은 수 평균 분자량이고 Mw는 중량 평균 분자량임)에 의해 기술되는 분포도의 폭도(broadness)에 대한 값들은 다음과 같은 공식들을 사용하여서, ISO 16014-1:2003, ISO 16014-2:2003, ISO 16014-4:2003 및 ASTM D 6474-12에 따라 GPC에 의해 결정된 것으로 이해되어야 한다:
Figure pat00001
일정한 용출(elution) 부피 간격 ΔVi에 대해, Ai 및 Mi는 각기 용출 부피 Vi와 연관된 크로마토그래피 피크 슬라이스 면적(peak slice are) 및 폴리올레핀 분자량(MW)이며, 여기서 N은 적분 한계치들 간의 크로마토그램으로부터 수득된 데이터 포인트들의 개수와 동일하다.
적외선(IR) 검출기(PolymerChar(Valencia, Spain)로부터의 IR4 또는 IR5) 또는 3x Agilent-PLgel Olexis 및 1x Agilent-PLgel Olexis Guard 컬럼들이 장착된, Agilent Technologies로부터의 시차 굴절계(RI)가 장착된, 고온 GPC 장비가 사용되었다. 용매 및 이동상(mobile phase)으로서, 250 mg/L 2,6-디 tert-부틸-4-메틸-페놀(2,6-Di tert butyl-4-methyl-phenol)로 안정화된 1,2,4- 트리클로로벤젠(1,2,4-trichlorobenzene, TCB)을 사용하였다. 본 크로마토그래피 시스템은 160℃에서 일정한 유동 레이트(flow rate) 1 mL/min으로 작동되었다. 분석마다 200 μL의 샘플 용액이 주입되었다. 데이터 수집은 Agilent Cirrus 소프트웨어 버전 3.3 또는 PolymerChar GPC-IR 제어 소프트웨어를 사용하여 수행되었다.
컬럼 세트는 0.5 kg/mol 내지 11 500 kg/mol의 범위의 19 개의 협폭 MWD 폴리스티렌(PS) 표준 물질들을 사용하여 보편적 캘리브레이션(ISO 16014-2:2003에 따름)에 따라서 캘리브레이션되었다. PS 표준 물질들은 몇 시간에 걸쳐 상온에서 용해되었다. 폴리스티렌 피크 분자량을 폴리올레핀 분자량으로 변환하는 것은 Mark Houwink 방정식과 다음의 Mark Houwink 상수를 사용하여 수행된다:
KPS = 19 × 10-3 mL/g, aPS = 0.655
KPE = 39 x 10-3 mL/g, aPE = 0.725
KPP = 19 × 10-3 mL/g, aPP = 0.725
3 차 다항식 피트(fit)가 캘리브레이션 데이터를 피팅하기 위해서 사용되었다.
모든 샘플들은 0.5 내지 1 mg/ml의 농도 범위에서 준비되었고, 160 ℃에서 2.5 시간 동안 용해되었다.
도 1은 본 발명의 방법을, 보다 구체적으로는, 이성분 스펀본드 방법(biocomponent spunbond method)을 수행하기 위한 공정 라인을 도시한다. 이 공정 라인에는 서로 다른 중합체(polymer)들을 처리하는 두 개의 독립적인 압출기들 A1 및 A2가 장착되어 있다. 중합체들은 개별 채널들에서 코트행어(coathanger)로 인도된다. 코트행어 아래에는, 여러 개의 가이드 플레이트(guide plate)로 구성된 다이가 장착되며, 이 다이는 다양한 교차 섬유 세그먼트(cross fiber segment)들을 얻는 것을 가능하게 한다.
이성분 섬유의 통상적인 구성은 쉬스-코어 구성이다. 다른 구성은 도 4에서 도시된 바와 같이, 2 개의 중합체 스트림들이 병치 배열되거나, 편심 쉬스-코어 배열로 배열되거나, 삼각단면 배열, 등으로 배열되는 다른 구성들이 있을 수 있다.
압출기 A1는 단일중합체를 처리하고 압출기 A2는 랜덤 공중합체를 처리하고 다이가 병치 형태로 구성되는 경우에, 나선형으로 크림핑된 섬유가 특정 방사 조건 하에서 생성된다.
다이를 빠져나간 후에, 필라멘트들은 컨디셔닝된 공정 공기(conditioned process air)에 의해서 유닛(1)에서 냉각된다. 동일한 공정 공기가 인출 시에 연신부(stretching unit)(2) 내에서 필라멘트들을 인출하는데 사용되어 우측 섬유 데니어를 획득하고, 이에 의해, 중합체 체인들을 동일한 방향으로 배열함으로써 섬유들에서 내부 강도를 생성시킬 수 있다.
스핀-벨트(4) 상에 섬유들을 배치시킨 이후에, 공정 공기는 진공 챔버(3)에 의해 흡입된다. 그 후, 섬유들은 스핀벨트 아래의 롤러 세트, 하나의 압축 롤러(5) 및 하나의 카운터 롤러(6)에 의한 사전-압밀화를 위해 닙(nip)에 노출된다.
이로써 생성된 사전-압밀화된 웹(7)은 사전-압밀화 공정을 빠져나간 후에, 어떠한 힘도 받지 않은 스핀벨트 상에 성막되고, 후속 공정을 견딜 수 있을 정도의 약한 섬유 간 일체화가 이루어진다.
하나의 제 1 중합체는 규칙적인(regular) PP 단일중합체이며 이 단일중합체가 병치 배열로 하나의 제 2 랜덤 PP/PE 공중합체와 결합되는 2 개의 중합체들을 처리할 때에, 섬유들은 나선형 크림프를 생성 할 수 있음이 밝혀졌다.
결과적인 직물(7)은 잘 알려진 미세플리스(microfleece)의 촉감에 필적하는 매우 부드러운 촉감을 특징으로 한다. 이러한 중합체 결합으로 이루어진 크림핑된 섬유들은 매우 균일하고 일정한 크림프 레벨들을 제공하기 때문에, 이러한 섬유들의 결과적인 직물은 높은 인장 특성을 나타낼 것이다.
일 예에서, 압축기 A1에 사용된 제 1 중합체인 단일중합체는, 용어 및 조건들이 상술된 바와 같은 GPC로 측정된 4.33 내지 4.93의 범위의 협폭 분자 분포 Mw/Mn(다분산도), 19 내지 35 g/10min 범위의 ISO 1133에 따라서 측정된 MFR, 및 ISO 11357-3에 따라서 DSC로 측정된 159 내지 161℃의 TM을 갖는 통상적인 스펀본드 등급이다. 제 2 중합체로서, Mw/Mn(다분산도) 값이 4.54이고, 따라서 압축기 A1에서 사용된 중합체와 유사한 협폭 분자 분포를 갖는 랜덤 공중합체가 사용된다. ISO 1133에 따라 측정된 압축기 A2에서 사용된 중합체의 MFR은 30 g/10min의 범위에 있고, ISO 11357-3에 따라서 DSC로 측정된 바와 같은 144℃의 TM을 갖는다. 상기 제 2 중합체는 대략 4 %의 C2 레벨을 함유하는 PP/PE 랜덤 공중합체이며 특정 정도로 핵생성되었다.
압밀화 롤러들(5 및 6)에서의 파라미터 설정치들은 직물 품질에 중요한 영향을 준다. 선행 기술의 공정에서, 압밀화 롤러는 통상적으로 5 N/mm의 선형 접촉력의 범위의 압력 및 110 내지 130℃의 온도에서 작동된다. 그러나, 이러한 조건에서 상술한 바와 같은 크림핑된 섬유를 처리할 때, 크림프는 펴지게 되고(ironed out) 직물은 불량한 두께 및 부드러움을 나타낸다. 따라서, 본 발명에 따라서, 압밀화 롤러들(5 및 6)은 종래 기술에서보다 낮은 온도 및 선형 접촉력에서 작동된다.
도 2 및 도 3에서는, 도 1에 도시된 바와 같은 스펀본드 공정 라인을 포함하는 스펀멜트 부직포를 얻기 위한 복잡한 공정 라인들 도시되어 있다. 도 1에서 기술된 바와 같은 공정 라인(10) 외에도, 본 장치는 멜트블로운 공정 라인들(11) 및 접합 장치(12)를 더 포함하며, 상기 접합 장치는 엠보싱된 캘랜더 롤(embossed calander roll)(13) 및 카운터 롤(counter roll)(14)을 포함하고, 상기 접합 장치는 도 3의 경우에서는 고온 공기 관통 접합을 위한 오메가 오븐(15)을 더 포함한다.
아래에서 기술된 모든 실시예들은 도 1에서 기술된 바와 같은 공정 라인을 사용한다.
하기에서 논의되는 모든 실시예들에서, 표 1에 표시된 바와 같은 중합체들이 사용되었다.
타입 MFR TM (DSC) Mn Mw Mz Mw/Mn Mw/ Mz
g/10min ℃ g/mol g/mol g/mol
A1 Moplen HP561R 프로필렌
단일중합체		 25 161 34300 160500 333500 4.68 2.08
Borealis
HF420FB		 프로필렌
단일중합체		 19 161 45150 195500 431000 4.33 2.20
Exxon 3155 프로필렌
단일중합체		 35 159
 30150 148500 307500 4.93 2.07
A2 Moplen
RP248R		 프로필렌
공중합체		 30 144 33600 152500 308000 4.54 2.02
하기에서 기술되는 비교예들에서, 표 2에 표시된 바와 같은 중합체들이 사용되었다.
타입 MFR TM (GPC) Mn Mw Mz Mw/Mn Mw/ Mz
g/10min ℃ g/mol g/mol g/mol
A1 Moplen HP561R 프로필렌
단일중합체		 25 161 34300 160500 333500 4.68 2.08
A2 Moplen
RP552R		 프로필렌
단일중합체		 25 163 25900 176500 514000 6.81 2.91
Moplen HP561R 프로필렌
단일중합체		 25 161 34300 160500 333500 4.68 2.08
실시예들 1 내지 5:
실시예 1 내지 실시예 5에서의 스펀본드 공정에 대한 일반적인 공정 조건들은 다음과 같다.
대략 4900 개의 모세관 홀들/m;
병치 다이 구성(side by side die configuration);
3700 Pa의 캐빈 압력(Cabin pressure);
대략 20℃의 공정 공기 온도;
압출기 A1 및 압출기 A2의 용융 온도는 245 내지 250℃임;
모세관 홀 당 처리량은 0.53 g/hole/min의 범위에 있음;
역가(titer) 범위: 1.5 내지 2.0 데니어;
압밀화 롤러 : 2.5 N/mm 선형 접촉력 및 온도 70℃;
캘랜더링 롤러들은 점 접합 엠보스 롤(point bond emboss roll)에 대해서는 135℃이며 평탄한 롤(smooth roll)에 대해서는 125℃이며 선형 접촉력은 60 N/mm임;
접합 패턴은 도트 직경이 0.8mm이고 도트 밀도는 24 개의 도트들/cm2이고 인그레이빙(engraving) 깊이는 0.75mm인 12.1% 개방된 도트 접합 패턴임.
결과들이 표 3에 나타난다.
예 A1 중합체 A2 중합체 비 A1/A2 Bw gsm 캘리퍼
mm 		밀도
g/ cm 3 		TSMD
N/50mm 		TEMD
% 		TSCD
N/50mm 		TECD
%
10 Exxon 3155 RP248R 50/50 20.6 0.37 0.0557 29.2 74.9 17.5 78.0
2 Exxon 3155 RP248R 70/30 21.2 0.33 0.0642 33.2 56.2 17.8 62.4
3 HP561R RP248R 50/50 20.7 0.42 0.0493 27.8 104.0 17.0 119.0
4 HP561R RP248R 70/30 20.6 0.35 0.0589 36.7 96.8 25.4 116.8
5 HF420FB RP248R 50/50 20.0 0.44 0.0455 26.9 135 17.8 137.0
위에서, 35/30 g/10min, 25/30 g/10min 및 19/30 g/10min의 MFR 범위에서 A1/A2의 다양한 중합체 조합들을 갖는 결과적인 직물의 파라미터들의 테스트 결과를 볼 수 있다. 볼 수 있는 바와 같이, 모든 조합들이 0.33 mm 내지 0.44 mm의 캘리퍼가 측정된다는 점에서 크림프(crimp)를 생성한다. MD 인장 특성은 긍정적으로 높고, 신장 특성은 허용 가능한 낮은 수준으로 유지된다.
실시예 6 내지 실시예 10:
실시예 6 내지 실시예 10에서의 스펀본드 공정에 대한 일반적인 공정 조건들은 다음과 같다.
대략 4900 개의 모세관 홀들/m;
병치 다이 구성(side by side die configuration);
3700 Pa의 캐빈 압력(Cabin pressure);
대략 20℃의 공정 공기 온도;
압출기 A1 및 압출기 A2의 용융 온도는 245 내지 250℃임;
모세관 홀 당 처리량은 0.53 g/hole/min의 범위에 있음;
역가 범위: 1.5 내지 2.0 데니어;
압밀화 롤러 : 2.5 N/mm 선형 접촉력 및 온도 40℃;
캘랜더링 롤러들은 점 접합 엠보스 롤(point bond emboss roll)에 대해서는 135℃이며 평탄한 롤(smooth roll)에 대해서는 125℃이며 선형 접촉력은 60 N/mm임;
접합 패턴은 도트 직경이 0.8mm이고 도트 밀도는 24 개의 도트들/cm2이고 인그레이빙(engraving) 깊이는 0.75mm인 12.1% 개방된 도트 접합 패턴임.
결과들이 표 4에 나타난다.
예 A1 중합체 A2 중합체 비 A1/A2 Bw gsm 캘리퍼
mm 		밀도
g/ cm 3 		TSMD
N/50mm 		TEMD
% 		TSCD
N/50mm 		TECD
%
6 HP561R RP248R 40/60 21.5 0.60 0.0358 21.4 121 12.7 129
7 HP561R RP248R 50/50 21.9 0.49 0.0447 32.3 137 17.5 129
8 HP561R RP248R 60/40 20.9 0.36 0.0581 35.4 112 21.4 131
9 HP561R RP248R 70/30 20.1 0.34 0.0591 45.3 112 26.0 125
10 HP561R RP248R 80/20 20.0 0.34 0.0588 48.3 100 26.7 103
위의 예에서, 압출기 A1과 압출기 A2 간의 중합체 비율을 변화시키지만 다른 모든 파라미터들을 일정하게 유지하고 압밀화 롤러는 모든 옵션들에서 2.5 N/mm의 접촉력 및 대략 40 ℃의 온도로 작동되는 때의 결과들을 볼 수 있다.
최대 크림프 레벨이 0.6mm의 캘리퍼가 측정되는 40/60 비를 갖는 옵션에서 보여지는 것이 주목되며, 또한, 21.4 N/50mm의 MD 범위 및 12.7 N/50m의 CD 범위의 상대적으로 낮은 인장 특성이 이러한 비로 획득된다는 것도 주목된다.
실시예 11 내지 실시예 17:
실시예 11 내지 실시예 17에서의 스펀본드 공정에 대한 일반적인 공정 조건들은 다음과 같다.
대략 4900 개의 모세관 홀들/m;
병치 다이 구성(side by side die configuration);
3700 Pa의 캐빈 압력(Carbin pressure);
대략 20℃의 공정 공기 온도;
압출기 A1 및 압출기 A2의 용융 온도는 245 내지 250℃임;
모세관 홀 당 처리량은 0.53 g/hole/min의 범위에 있음;
역가 범위: 1.5 내지 2.0 데니어;
압밀화 롤러 : 2.5 N/mm 선형 접촉력 및 온도 50 내지 110℃;
캘랜더링 롤러들은 점 접합 엠보스 롤(point bond emboss roll)에 대해서는 135℃이며 평탄한 롤(smooth roll)에 대해서는 125℃이며 선형 접촉력은 60 N/mm임;
접합 패턴은 도트 직경이 0.8mm이고 도트 밀도는 24 개의 도트들/cm2이고 인그레이빙(engraving) 깊이는 0.75mm인 12.1% 개방된 도트 접합 패턴임.
결과들이 표 5에 나타난다.
예 A1 중합체 A2 중합체 비 A1/A2 CR
℃ 		Bw gsm 캘리퍼
mm 		밀도
g/ cm 3 		TSMD
N/50mm 		TEMD
% 		TSCD
N/50mm 		TECD
%
11 HF420FB RP248R 50/50 50 20.0 0.476 0.0420 25.7 130 18.1 154
12 HF420FB RP248R 50/50 60 19.7 0.476 0.0414 27.0 136 17.1 138
13 HF420FB RP248R 50/50 71 20.0 0.470 0.0426 28.0 139 17.3 149
14 HF420FB RP248R 50/50 82 20.2 0.448 0.0451 27.3 130 17.4 156
15 HF420FB RP248R 50/50 91 19.8 0.432 0.0458 26.5 132 18.8 165
16 HF420FB RP248R 50/50 97 20.0 0.370 0.0541 27.6 135 17.7 152
17 HF420FB RP248R 50/50 110 19.8 0.358 0.0553 26.0 126 17.1 151
위의 실시예 11 내지 실시예 17에서, 모든 공정 파라미터들은 동일하게 유지되지만, 예외적으로 압밀화 롤러의 온도는 그렇지 않다. 압밀화 롤러는 모든 옵션들에서 2.5 N/mm의 접촉력으로 작동하며, 온도는 50℃에서 110℃까지 대략 10℃의 증분치로 증가하는 레벨로 설정된다.
실시예 18 내지 실시예 23:
실시예 18 내지 실시예 23에서의 스펀본드 공정에 대한 일반적인 공정 조건들은 다음과 같다.
대략 4900 개의 모세관 홀들/m;
병치 다이 구성(side by side die configuration);
3700 Pa의 캐빈 압력(Cabin pressure);
대략 20℃의 공정 공기 온도;
압출기 A1 및 압출기 A2의 용융 온도는 245 내지 250℃임;
모세관 홀 당 처리량은 0.53 g/hole/min의 범위에 있음;
역가 범위: 1.5 내지 2.0 데니어;
압밀화 롤러 : 2.5 N/mm 선형 접촉력 및 온도 40℃;
캘랜더링 롤러들은 점 접합 엠보스 롤(point bond emboss roll)에 대해서는 135℃이며 평탄한 롤(smooth roll)에 대해서는 125℃이며 선형 접촉력은 60 N/mm임;
접합 패턴은 도트 직경이 0.8mm이고 도트 밀도는 24 개의 도트들/cm2이고 인그레이빙(engraving) 깊이는 0.75mm인 12.1% 개방된 도트 접합 패턴임.
결과들이 표 6에 나타난다.
예 A1 중합체 A2 중합체 비 A1/A2 Oven
℃ 		Bw gsm 캘리퍼
mm 		밀도
g/ cm 3 		TSMD
N/50mm 		TEMD
% 		TSCD
N/50mm 		TECD
%
18 HF420FB RP248R 50/50 120 19.0 0.39 0.0487 28.8 113.6 16.8 132.2
19 HF420FB RP248R 50/50 125 19.3 0.42 0.0460 30.2 109.9 17.1 129.7
20 HF420FB RP248R 50/50 130 20.0 0.41 0.0488 29.5 99.6 15.9 122.0
21 HF420FB RP248R 50/50 135 20.9 0.38 0.0550 31.5 99.3 15.7 121.8
22 HF420FB RP248R 50/50 140 19.5 0.38 0.0513 30.1 97.1 14.9 137.1
23 HF420FB RP248R 50/50 145 20.0 0.40 0.0500 29.2 71.4 12.8 130.0
위의 실시예들에서, 모든 공정 파라미터들은 일정하게 유지되며, 크림핑된 압밀화된 그리고 캘랜더 접합된 웹이 공기 관통 접합 공정으로 오븐에서 후-활성화되었으며, 이러한 고온 공기 관통 접합에서는 압밀화된 웹을 통과하는 공기유동이 일정하게 유지되며 오븐 내에서의 공기의 온도는 120 내지 145℃ 간에서 가변한다.
위의 실시예들 1 내지 23에서 열거된 공정 옵션들의 일반적인 관측 사항들들은 다음과 같다:
중합체 비들의 다양한 조합들이 어떠한 부정적인 관측사항들 없이 처리되었다. 공정 조건들은 옵션들 간의 천이들을 포함하여 매우 안정적이고 운영하기에 원활하였다. 방사 방식에서, 섬유 커튼은 모든 조건에서 안정적이었고, 액적(droplet) 또는 드립(drip)로 이어지는 섬유 파손은 관찰되지 않았다.
비교예 24 내지 비교예 26:
비교예 24 내지 비교예 26에서의 스펀본드 공정에 대한 일반적인 공정 조건들은 다음과 같다.
대략 4900 개의 모세관 홀들/m;
병치 다이 구성(side by side die configuration);
4000 Pa의 캐빈 압력(Cabin pressure);
대략 18℃의 공정 공기 온도;
압출기 A1 및 압출기 A2의 용융 온도는 245 내지 248℃임;
모세관 홀 당 처리량은 0.58 g/hole/min의 범위에 있음;
역가 범위: 1.5 내지 2.0 데니어;
압밀화 롤러 : 2.5 N/mm 선형 접촉력 및 온도는 41 내지 88℃ 간에서 가변적임;
캘랜더링 롤러들은 점 접합 엠보스 롤(point bond emboss roll)에 대해서는 160℃이며 평탄한 롤(smooth roll)에 대해서는 145℃이며 선형 접촉력은 60 N/mm임;
접합 패턴은 도트 직경이 0.8mm이고 도트 밀도는 24 개의 도트들/cm2이고 인그레이빙(engraving) 깊이는 0.75mm인 12.1% 개방된 도트 접합 패턴임.
결과들이 표 7에 나타난다.
예 A1 중합체 A2 중합체 비 A1/A2 CR
℃ 		Bw gsm 캘리퍼
mm 		밀도
g/ cm 3 		TSMD
N/50mm 		TEMD
% 		TSCD
N/50mm 		TECD
%
24 HP561R HP552R/
HP561R		 70/30
(50/50)		 41 20.4 0.66 0.0309 18.1 91.3 9.4 123.9
25 HP561R HP552R/
HP561R		 70/30
(50/50)		 62 20.6 0.67 0.0307 15.1 107.1 10.4 132.7
26 HP561R HP552R/
HP561R		 70/30
(50/50)		 88 20.5 0.65 0.0315
 15.8 109.5 9.5 126.9
위에서, 높은 수준의 크림프 유형(style aggressive crimp)을 갖는 공지된 PP/PP 계의 크림핑된 압밀화된 직물로부터의 기준 옵션들로부터 획득된 데이터들이 보여진다. 중합체 비들은 압출기 A1과 압출기 A2 간의 70/30이고, 압출기 A2에는 50% HP561R 및 50% HP552R(협폭 분포 및 광폭 분포)의 중합체 배합물이 공급된다. 모든 공정 파라미터는 압밀화 롤러의 온도를 제외하고는 일정하게 유지된다. 압밀화 롤러는 2.5 N/50mm의 일정한 선형 접촉력으로 유지되지만 그 온도는 41℃에서 88℃까지 가변한다. 캘랜더 온도는 엠보싱 롤러에 대해서는 160℃이고 평탄한 롤러에 대해서는 145℃이다.
실시예 27 내지 실시예 31 및 비교예 32 :
이러한 실시예들은 본 발명에 따라 제조된 부직물들의 우수한 비강도를 입증하는 역할을 한다. 본 실시예들은 표 8에서 요약된다.
예 A1 중합체 A2 중합체 비 A1/A2 Bw gsm 캘리퍼
mm 		밀도
g/ cm 3 		TSMD
N/50mm 		비강도
Nxcm 3 /g 2
27 HP561R RP248R 40/60 21.5 0.60 0.0358 21.4 27.9
28 HP561R RP248R 50/50 21.9 0.49 0.0447 32.3 33.3
29 HP561R RP248R 60/40 20.9 0.36 0.0581 35.4 29.2
30 HP561R RP248R 70/30 20.1 0.34 0.0591 45.3 38.0
31 HP561R RP248R 80/20 20.0 0.34 0.0588 48.3 41.2
32 HF420FB NA 100 19.3 0.31 0.0623 50.4 42.1
비교예 32는 기준 단성분 재료에 관한 것이며, 이 비교예에서, 이러한 기준 단성분 재료는 엠보싱 롤러에 대해서는 162℃(캘랜더 오일 온도)이고 평탄한 롤러에 대해서는 145℃(캘랜더 오일 온도)인, 현저한 높은 캘랜더 접합 온도들로 롤링된다(run). 다른 모든 실시예들에서는, 엠보싱 롤러에 대해서는 135℃(캘랜더 오일 온도)이고 평탄한 롤러에 대해서는 125℃(캘랜더 오일 온도)인 캘랜더 접합 온도들로 롤링된다. 다른 모든 공정 설정치들은 동일하다.
위에서 볼 수 있는 바와 같이, 최대 획득가능한 MD 인장력은 50.4 N/50mm이며, 이는 크림프가 없는 옵션(비교예 32)에 대해 측정된 것이며, 이는 42.1 N·cm3/g2의 비강도를 생성한다. 상이한 중합체 비들로 인한 저밀도 및 크림핑된 섬유들로 인한 저밀도의 옵션들에 있어서, 절대 인장력이 감소되며, 이는 저감된 비강도로 이어지는 것을 볼 수 있다. 단일중합체와 공중합체의 중합체 비가 50/50인 경우에 크림프/부드러움/두께 및 비강도 간의 최적관계가 발견되었으며, 이러한 경우에 비강도는 33.3 N·cm3/g2이다.
비강도는 재료 개별 밀도 및 평량(basis weight)을 보상한다.
비교예 33 내지 비교예 35 :
이러한 비교예들은 비강도에 대한 하이 로프트 기준 옵션들을 구성한다. 이러한 비교예들은 표 9에서 요약된다.

예
A1 중합체
A2 중합체
비 A1/A2
CR
℃
Bw gsm
캘리퍼
mm
밀도
g/cm 3
TSMD
N/50mm
비강도
Nxcm 3 /g 2

33
HP561R
HP552R
70/30
90
21.1
0.43
0.0500
21.1
22.7

34
Exxon 3155
HP552R
70/30
90
20.6
0.42
0.0490
21.4
21.3

35
HP561R
HP552R/
HP561R
70/30
(50/50)
88
20.5
0.65
0.0315
15.8
24.5
하기 표 10은 위에서 언급된 실시예들 27 내지 35에서 수득된 비강도 파라미터들을 비교한다. 비교예 32는 소정의 공정 조건 하에서 구현가능한 것 중 최적인 것으로 간주되며, 이의 비강도는 100 %로 설정되며, 다른 하이 로프트 옵션들에 대한 범위들은 하기와 같이 계산될 수 있다.

예
A1 중합체
A2 중합체
비 A1/A2
비강도
Nxcm 3 /g 2
비교등급

32
HF420FB
NA
100
42.1
100

27
HP561R
RP248R
40/60
27.9
66.2

28
HP561R
RP248R
50/50
33.3
79.1

29
HP561R
RP248R
60/40
29.2
69.4

30
HP561R
RP248R
70/30
38.0
90.2

31
HP561R
RP248R
80/20
41.2
97.9

33
HP561R
HP552R
70/30
22.7
53.7

34
Exxon 3155
HP552R
70/30
21.3
50.5

35
HP561R
HP552R/HP561R
70/30 (50/50)
24.5
58.2
본 발명의 재료들은 높은 비강도를 갖는다는 것이 밝혀졌다. 2 개의 상이한 중합체들의 비가 50/50인 실시예 28에서 볼 수 있는 바와 같이, 이러한 바는 저밀도/고 캘리퍼(high caliper)가 동시에 우선시되는 때에 등급상 가장 우수한 등급으로 나타난다. 명백하게는, 두 중합체들의 비율이 50/50 배합물로부터 보다 적은 크림프를 생성하는 보다 많은 단성분 배합물로 변화되는 때에, 비인장력이 증가하고, 실제로 80/20 배합물을 갖는 옵션이 비강도의 측면에서 정상적인 단성분 재료에 매우 가깝다.
서로 분자량 분포 차를 갖는(하나는 협폭 분포를 가지며 다른 하나는 광폭 분포를 갖는) 두 개의 단일중합체들로 이루어진 기본 PP/PP 크림핑된 부직포들을 비교하면, 이러한 옵션들은 비강도의 등급이 상대적으로 불량한 것을 생성한다고 보인다. 중간 수준 및 높은 수준의 크림프를 갖는 모든 옵션들은 그 등급이 50.5 내지 58.2 간에 있으며, 여기서 등급 100은 단성분 재료에 대한 최대 값이다. 본 발명의 재료는 비교시 그 등급상 80 %에 근사하다.

Claims (14)

  1. 크림핑된 다성분 섬유(crimped multicomponent fiber)를 포함하는 하이 로프트 스펀본딩된 부직 웹(high loft spunbonded nonwoven web)을 제조하는 방법으로서,
    섬유들을 연속적으로 방사시키는 단계;
    디플렉터들(deflectors) 및/또는 공기 스트림들에 의해 상기 섬유들이 스핀-벨트(spin-belt)로 향하게 하는 단계;
    상기 섬유들을 상기 스핀-벨트 상에 배치(laying down)시키는 단계; 및
    상기 배치 단계 이후에 하나 이상의 사전-압밀화 롤러들(pre-consolidation rollers)을 사용하여 상기 섬유들을 사전-압밀화하여서 사전-압밀화된 웹(pre-consolidated web)을 형성하는 단계를 포함하며,
    상기 섬유들의 제 1 성분은 PP 단일중합체(homopolymer)를 포함하고, 상기 섬유들의 제 2 성분은 PP/PE 공중합체를 포함하며, 상기 사전-압밀화 롤러들은 110℃보다 낮은 온도에서 및/또는 5 N/mm보다 작은 선형 접촉력(linear contact force)으로 작동되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 사전-압밀화 롤러들은 20℃ 이상 110℃ 미만, 바람직하게는 40 내지 90℃, 더욱 바람직하게는 55 내지 75 ℃의 온도에서 작동되는, 방법.
  3. 제 1 항 내지 제 2 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 사전-압밀화 롤러들은 1 내지 4 N/mm, 바람직하게는 1 내지 2.5 N/mm의 선형 접촉력으로 작동되는, 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 PP/PE 공중합체 내에서의 에틸렌-스테밍 반복 단위(ethylene-stemming repetitive units)의 함량은 0 중량 %보다 크고 5 중량 % 이하인, 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 PP/PE 공중합체는 랜덤 공중합체인, 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 PP 단일중합체는 이소택틱(isotactic)인, 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 PP 단일중합체 및 상기 PP/PE 공중합체의 용융지수들 및/또는 다분산도(polydispersity)가 30 % 미만 또는 20 % 미만만큼 차이가 나는, 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 PP 단일중합체 및 상기 PP/PE 공중합체의 융점이 10℃ 이상 및/또는 20℃ 이하만큼 차이가 나는, 방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 다성분 섬유는 이성분 섬유이고 및/또는 병치 구성(side-by-side configuraiton)을 갖는, 방법.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 다성분 섬유 내에서의 상기 제 1 성분의 상기 제 2 성분에 대한 중량비가 40/60 내지 80/20, 바람직하게는 40/60 내지 60/40인, 방법.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
    적어도 하나가 엠보싱된(embossed) 하나 이상의 캘랜더링 롤(calandering roll) 및/또는 고온 공기 관통 접합(hot air through bonding)을 사용하여, 상기 사전-압밀화된 웹을 접합하는 단계를 더 포함하는, 방법.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 캘랜더링 롤들은 120 내지 145℃의 온도에서 작동되고/되거나 상기 고온 공기 관통 접합에서 사용되는 공기는 120 내지 145℃의 온도를 갖는, 방법.
  13. 제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항의 방법에 의해 수득된 부직포.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 부직포는 20 N·cm3·g-2 이상의 비강도(specific strength) 및/또는 6·10-2 g·cm-3 미만의 밀도를 갖는, 부직포.
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