KR20170106597A - 용선 탈황제 - Google Patents

용선 탈황제 Download PDF

Info

Publication number
KR20170106597A
KR20170106597A KR1020160029727A KR20160029727A KR20170106597A KR 20170106597 A KR20170106597 A KR 20170106597A KR 1020160029727 A KR1020160029727 A KR 1020160029727A KR 20160029727 A KR20160029727 A KR 20160029727A KR 20170106597 A KR20170106597 A KR 20170106597A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
weight
ladle slag
desulfurizing agent
dross
slag
Prior art date
Application number
KR1020160029727A
Other languages
English (en)
Inventor
곽상진
방강호
최재복
정태정
금창훈
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020160029727A priority Critical patent/KR20170106597A/ko
Publication of KR20170106597A publication Critical patent/KR20170106597A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
    • C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
    • C21C7/0645—Agents used for dephosphorising or desulfurising
    • Y02P10/216—

Abstract

본 발명은 용선 탈황제에 관한 것으로, 탈황제 배합원료는 생석회와, Al 용해공정 중 발생하는 Al 부산물 및 레이들 슬래그가 배합되어 제조되며, 상기 생석회를 80 내지 85 중량%, 상기 Al 부산물을 5 내지 17 중량%, 상기 레이들 슬래그를 3 내지 15 중량% 및 기타 불가피하게 섞인 불순물을 함유함으로써, 환경 오염 물질인 형석을 사용하지 않고 용선의 탈황효율을 증가시킬 수 있다.
또한, Al 부산물 및 레이들 슬래그는 제철소 공정에서 발생하는 물질을 재활용하는 것이므로, 탈황제를 제조하기 위해 소모되는 비용을 절감할 수 있다.

Description

용선 탈황제 {Desulfurizer for molten iron}
본 발명은 용선 탈황제에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 형석을 함유하지 않는 용선 탈황제에 관한 것이다.
일반적으로, 고로에서 철광석을 용융, 환원시켜 만들어진 용선중에는 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 및 황(S) 등의 원소들이 함유되어 있다. 또한, 고급강재의 사용처가 확대되면서 강 중에 함유된 불순 원소들의 성분 제어가 필요하게 되었다. 그런데, 최근 저급 연료 및 원료의 사용이 확대됨에 따라 용선 중의 황 함량이 증가하는 추세에 있다. 강 중에 황이 존재할 경우 균열을 유발시키고, 적열 취성의 원인이 되는 등 강재 특성에 악영향을 미친다. 특히, 석유 수송관, 유정관 등의 파열, 용접 부위의 균열과 같은 결함은 대부분 압연 방향으로 연신된 황화물에 의해 야기되기 때문에 쾌삭강과 같은 특수 목적의 일부 강종을 제외하고는 황을 가능한 낮은 농도로 유지하고 있다.
황을 제거하기 위해 용선 중에 탈황제를 투입하거나 용강 중에 탈황제를 투입할 수 있고, 전로 취련 중에 탈황제를 투입할 수도 있다. 그런데, 용선 중의 황의 용해도는 탄소(C), 실리콘(Si), 인(P) 등의 존재에 따라 현저히 감소하고, 황의활동도도 증가한다. 반면, 용강 상태에서는 약 5배 정도의 강한 탈황력을 적용해야만 용선과 동일한 탈황 효과를 얻을 수 있다. 또한, 전로 취련 중에 탈황은 장입용선의 황 농도에 따라 다량의 조재제가 필요하기 때문에 이에 따른 산소 취입량 증대, 취련 시간 연장, 내화물 손실 증가, 그리고 생산성 저하 및 제조 원가 증가의 문제를 야기시킨다. 따라서, 탈황 처리는 C, Si, P 등이 다량 존재하는 용선 상태에서 처리하는 것이 매우 유리하다.
용선 탈황 방법으로는 기계적 교반(KR)법과 분체 취입법 등이 있으며, 탈황제는 탈황 방식, 작업 조건 및 경제성에 따라 선택된다. 일반적으로 용선 탈황에 사용되는 탈황제로는 생석회(CaO)계, 칼슘카바이드(CaC2)계, 소다회(Na2CO3)계, 마그네슘(Mg)계 등이 있으나, 경제적으로 저렴한 생석회계 탈황제가 널리 사용되고 있다. 생석회계 탈황제는 생석회의 반응 효율을 증가시키기 위해 주성분이 CaF2인 형석, 탄소, 알루미늄(Al) 드로스(dross) 등을 혼합하여 사용하고 있다. 그러나, 가장 일반적으로 사용되는 매용제인 형석은 환경 오염 물질인 불소(F) 성분이 포함되어 있어 사용상의 제약이 따르며, 토양 환경 보호법의 규제를 받고 있다. 따라서, 형석을 함유하지 않는 새로운 조성의 생석회계 탈황제가 필요한 실정이다. 한편, 한국공개특허 제2002-30198호에는 마그네슘과 탄소를 함유한 용선 탈황제가 제시되어 있다.
탈황제의 투입량은 초기 용선 중 황 농도에 따라 달라지지만, 기계식 교반법의 경우 대략 용선 톤당 5∼7kg, 분체 취입법의 경우 7∼10kg 정도이며, 탈황제 중 형석 배합비는 중량비로 2∼10% 정도이다. 소다회계와 마그네슘계 탈황제는 분체이므로 기계식 교반법에는 적합하지 않으며, 분체 취입법의 경우에도 설비 관리 측면에서 유지 보수가 어렵고, 짙은 가스 발생 등이 문제되고 있다. 또한, 칼슘카바이드계는 고가이므로 용선의 황 농도가 매우 높은 경우, 예를 들면 Fe-Ni 합금철의정련 시에 제한적으로 사용되고 있다.
KR 1185240 B1 KR 0226942 B1 JP 2000-313911 A
본 발명은 환경 오염 물질인 형석을 함유하지 않는 용선 탈황제를 제공한다.
본 발명은 제철소에서 발생하는 부산물을 함유하는 용선 탈황제를 제공한다.
본 발명은 탈황 효율 및 탈황 처리 속도를 향상시킬 수 있는 용선 탈황제를 제공한다.
본 발명의 실시 예에 따른 용선 탈황제는 생석회와, Al 용해공정 중 발생하는 Al 부산물, 레이들 슬래그 및 기타 불가피하게 혼합된 불순물을 포함하고, 상기 생석회를 80 내지 85 중량%, 상기 Al 부산물을 5 내지 17 중량%, 상기 레이들 슬래그를 3 내지 15 중량% 함유한다.
상기 Al 부산물은 Al 드로스를 포함하며, 상기 Al 드로스의 전체 중량을 100으로 할 때, 금속 알루미늄 : 20 내지 40중량% 및 A12O3 : 30 내지 60중량% 을 포함할 수 있다.
상기 Al 드로스 중 유황의 함량은 상기 Al 드로스의 전체 중량을 100으로 할 때, 0 초과 내지 0.05 미만 중량%일 수 있다.
상기 레이들 슬래그는 칼슘알루미네이트(CaO-Al2O3)계 상을 포함할 수 있다.
상기 레이들 슬래그는 CaO와 Al2O3의 배합비(CaO/Al2O3)가 1 내지 2일 수 있다.
상기 레이들 슬래그는, 상기 레이들 슬래그의 전체 중량을 100으로 할 때, FeO 및 MnO의 합량을 30 중량% 미만으로 포함할 수 있다.
상기 레이들 슬래그 중 유황의 함량은 상기 레이들 슬래그의 전체 중량을 100으로 할 때, 0 초과 내지 0.1 미만 중량%일 수 있다.
상기 탈황제의 평균입도는 0 초과 내지 3㎜일 수 있다.
본 발명의 실시 예에 따른 용선 탈황제는 생석회와, Al 부산물 및 레이들 슬래그를 혼합하여 용선 탈황제로 사용함으로써, 환경 오염 물질인 형석을 사용하지 않고 용선의 탈황효율을 증가시킬 수 있다. 이에, 종래 형석 사용에 의한 환경 문제를 해결할 수 있고, 형석 보다 탈황 효율이 우수하기 때문에 탈황 처리 시간을 단축하여, 공정의 생산성을 증가시킬 수 있다.
또한, Al 부산물 및 레이들 슬래그는 제철소 공정에서 발생하는 물질을 재활용하는 것이므로, 탈황제를 제조하기 위해 소모되는 비용을 절감할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 용선 탈황제를 구성하는 배합원료 및 배합비를 나타내는 도면이다.
도 2는 본 발명 및 종래의 용선 탈황제를 이용한 용선 탈황효율을 나타내는 그래프이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시 예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.
이하, 도 1 및 도 2를 참조하여, 본 발명의 실시예에 따른 용선 탈황제를 설명하기로 한다. 도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 용선 탈황제의 배합원료 및 배합비를 설명하기 위한 도면이다. 도 2는 본 발명 및 종래의 용선 탈황제를 이용한 용선 탈황 효율을 설명하기 위한 도면이다.
본 발명의 실시 예에 따른 용선 탈황제는 생석회(CaO)와, Al 용해공정 중 발생하는 Al 부산물, 레이들 슬래그 및 기타 불가피하게 혼합된 불순물을 함유한다. 즉, 용선 탈황제를 제조에 사용되는 배합 원료는 하기 [표 1] 및 도 1에 도시된 것처럼, 80 내지 85중량%의 생석회와, 5 내지 17중량%의 Al 부산물, 3 내지 15중량%의 레이들 슬래그 및 기타 불가피하게 섞인 불순물을 함유한다.

용선
탈황제		 배합원료 배합비 (중량%)
생석회 80 ~ 88
Al 부산물 5 ~ 17
레이들 슬래그 3 ~ 15
생석회(CaO)는 탈황 기능을 수행하는 주요 성분으로, 용선 온도 조건에서 고체 상태이기 때문에 탈황 반응은 고-액 계면에서 진행된다. 생석회 입자 표면에서 황은 CaS 상태로 변화되어 제거되며, 황의 생석회 입자로의 확산에 의해 반응이 진행되기 때문에 반응을 촉진시키기 위해서는 생석회 입자 표면을 액상화시켜 황의 확산 속도를 빠르게 하는 것이 유리하다. 이때, 생석회(CaO)는 탈황제 배합원료의 총 중량(100중량%)를 기준으로 80 내지 85 중량%으로 포함될 수 있다. 여기서, 생석회의 함량이 80중량% 미만일 경우에는, 용선 중 황(S)과 반응하는 생석회의 양이 부족하여 탈황효율이 저하되는 문제가 야기될 수 있다. 또한, 생석회의 함량이 85중량%를 초과하는 경우에는, 후술하는 Al 부산물 및 레이들 슬래그에 의한 칼슘알루미네이트의 공급량이 감소하여, 황 용량(Sulfide capacity)의 증가가 용이하지 않아 탈황효율이 저하되는 문제가 야기될 수 있다. 이에, 생석회는 용선 탈황제를 구성하는 탈황제 배합원료의 전체 중량%인 100중량%를 기준으로, 80 내지 85중량% 함유될 수 있다.
Al 부산물은 탈황 효율을 향상시키기 위한 주요 성분으로, 산화된 Al(Al2O3)이 슬래그(Slag)의 융점을 낮춰 탈황 효율을 향상시키는 역할을 할 수 있다. 즉, Al 부산물은 금속 알루미늄을 함유하며 알루미늄이 산소 포텐셜을 낮추고 산소 분위기를 낮추어 용선의 탈황을 증가시킨다. 이와 같은, Al 부산물은 알루미늄 금속 또는 스크랩을 용해시킬 때 용탕 표면에 형성되는 산화 부산물인 알루미늄 드로스(Al dross)를 포함할 수 있다.
이때, 본 발명에서는 하기의 [표 2]의 성분 및 함량을 갖는 알루미늄 드로스를 사용할 수 있다.
알루미늄
드로스
(중량%)		 Al SiO2 MgO Fe Al2O3 C S
20 ~ 40 3 ~ 10 3 ~ 5 1 ~ 3 30 ~ 60 < 1 < 0.05
즉, 본 발명의 용선 탈황제를 구성하는 알루미늄 드로스는 알루미늄 드로스의 전체 중량을 기준으로 금속 알루미늄을 20 내지 40 중량%, Al2O3를 30 내지 60중량% 및 유황을 0 초과 내지 0.05 중량% 포함하는 알루미늄 드로스를 사용할 수 있다. 이때, 알루미늄 드로스에 함유된 금속 알루미늄의 함량이 20 중량% 미만일 경우, 산소 포텐셜이 높은 용선 탈황처리시 효율 저하를 야기하며, 40 중량%를 초과할 경우에는 알루미늄 드로스의 요구량이 증가하게 되어, 알루미늄 드로스 가공 필요로 인한 비용 증가의 문제를 야기한다.
또한, 알루미늄 드로스에 함유된 Al2O3의 함량이 30중량% 미만일 경우, 유황 제거 능력을 나타내는 황 용량(S capacity)의 확보가 불가능한 문제를 야기하며, 60중량%를 초과하는 경우 슬래그의 액상화를 증가시켜 슬래그의 유동성이 크게 증가하여, 슬래그 배재가 용이하지 않은 문제를 야기할 수 있다.
그리고, 알루미늄 드로스에 함유된 황의 함유량은 0.05 중량% 미만으로 조절될 수 있는데, 이는 탈황제에 의해 용선 내 황의 함량이 증가되는 문제를 억제 및 방지하기 위함이다.
따라서, 알루미늄 부산물로 사용되는 알루미늄 드로스는 상기 성분의 범위를 만족하는 알루미늄 드로스를 사용하여, 용선의 탈황효율을 증가시킬 수 있다.
한편, 상기의 알루미늄 드로스는 탈황제 배합원료의 총 중량(100중량%)를 기준으로 5 내지 17 중량%으로 포함될 수 있다. 이때, 탈황제에 포함되는 알루미늄 드로스의 함량이 5중량% 미만일 경우, 용선 내 산소 포텐셜을 저하시키는 효과가 미비하여 탈황효율이 저하되고, 17 중량%를 초과할 경우에는 알루미늄 드로스 투입시 발생하는 다량의 분진으로 인해 환경오염이 야기되며, 수요량을 맞추기 위한 생산비용이 발생할 수 있다. 따라서, 탈황제에 포함되는 알루미늄 드로스는 탈황제 배합원료의 총 중량을 기준으로 5 내지 17중량% 함유될 수 있다.
레이들 슬래그(Ladle slag)는 제강공정에서 발생하는 슬래그로서, 주요 성분으로는 Al2O3, SiO2, CaO, FeO 및 MgO 중 적어도 어느 하나 이상을 포함할 수 있다. 이와 같은 레이들 슬래그는 유황 제거 능력을 나타내는 황 용량을 증가시킬 수 있다. 즉, 레이들 슬래그를 구성하는 주성분인 CaO와 Al2O3로 구성된 칼슘알루미네이트계 화합물(12CaO-7Al2O3)은 유황 제거 능력을 나타내는 황 용량이 큰 물질로 알려져 있기 때문이다. 또한, 레이들 슬래그는 이미 용해되었던 상태로 성분이 균일한 특성을 가져, 용선 중 탈황제의 용해가 용이하게 하는 역할을 할 수 있다. 즉, 레이들 슬래그는 탈황제 내 칼슘알루미네이트계 화합물을 함유함으로써 용선 내 칼슘알루미네이트가 증가됨에 따라 탈류제가 제거할 수 있는 용선 중 황의 고용한계를 증가시킬 수 있다.
이때, 본 발명에서는 하기의 [표 3]의 성분 및 함량을 갖는 레이들 슬래그를 사용할 수 있다.
레이들
슬래그
(중량%)		 CaO Al2O3 SiO2 MnO FeO MgO S
35 ~ 55 30 ~ 45 < 10 < 10 < 20 < 10 < 0.1
즉, 본 발명의 용선 탈황제를 구성하는 레이들 슬래그는 구성성분 중 CaO와 Al2O3의 비율(CaO/Al2O3)이 1 내지 2인 레이들 슬래그를 사용할 수 있다. 더욱이, 레이들 슬래그는 레이들 슬래그의 전체 중량을 기준으로 CaO를 40 내지 45 중량% 함유하고, Al2O3를 33 내지 38 중량%로 함유하는 레이들 슬래그를 사용할 수 있다. 이때, 레이들 슬래그 중 CaO와 Al2O3의 비율(CaO/Al2O3)이 1 미만이거나 2를 초과하는 경우에는 슬래그의 고상화 및 황 용량의 감소를 초래하여 탈황 효율이 저하되는 문제가 야기된다. 즉, 레이들 슬래그에 함유되는 CaO의 함량이 40중량% 미만일 경우에는 황과 반응하는 CaO의 부족으로 탈황효율이 저하되고, CaO의 함량이 45중량%를 초과하는 경우에는 칼슘알루미네이트의 공급이 줄어들기 때문에 탈황효율이 저하된다. 그리고, 레이들 슬래그에 함유되는 Al2O3의 함량이 33 중량% 미만일 경우에는 황 용량을 증대시키는 것이 용이하지 않으며, 38중량%를 초과하는 경우에는 슬래그의 액상화를 가속하는 문제를 야기할 수 있다. 따라서, 탈황제는 CaO와 Al2O3의 비율(CaO/Al2O3)이 1 내지 2인 레이들 슬래그를 사용할 수 있다.
한편, 용선 탈황제는 레이들 슬래그의 전체 중량을 기준으로 FeO와 MnO의 합량이 30중량% 미만인 레이들 슬래그를 사용할 수 있다. 이때, 레이들 슬래그 중 FeO와 MnO의 함량의 합이 30중량%를 초과하는 경우에는 용선 내 산소 포텐셜이 증가되어 탈황에 열위한 조건을 형성함에 따라 탈황효율의 감소를 야기한다.
또한, 용선 탈황제는 레이들 슬래그의 전체 중량을 기준으로 황이 0.1% 미만으로 함유된 레이들 슬래그를 사용할 수 있는데, 이는 전술한 알루미늄 드로스와 마찬가지로 탈황제에 의해 용선 내 황의 함량이 증가되는 문제를 억제 및 방지하기 위함이다.
한편, 상기의 레이들 슬래그는 탈황제 배합원료의 총 중량(100중량%)를 기준으로 3 내지 15 중량%으로 포함될 수 있다. 이때, 탈황제에 포함되는 레이들 슬래그의 함량이 3중량% 미만일 경우 탈황제를 구성하는 생석회 및 알루미늄 드로스의 함량이 증가하게 됨에 따른 문제가 야기되며, 15 중량%를 초과할 경우에는 탈황제를 구성하는 생석회 및 알루미늄 드로스의 함량이 감소하게 됨에 따른 문제가 야기되며, 레이들 슬래그의 수요량을 맞추기 위한 생산비용이 발생할 수 있다. 따라서, 탈황제에 포함되는 레이들 슬래그는 탈황제 배합원료의 총 중량을 기준으로 3 내지 15중량% 함유될 수 있다.
이와 같이 생석회, 알루미늄 드로스 및 레이들 슬래그로 구성되는 탈황제의 입자 크기는 0 초과 내지 3㎜ 일 수 있다. 또한, 기계식 교반법의 경우에는 탈황제의 입자 크기는 1㎜ 내지 3㎜ 일 수 있고, 분체 취입법의 경우에는 탈황제의 입자 크기는 1㎜ 이하일 수 있다. 이때, 탈황제는 기본적으로 미세한 입자 크기로 용선에 투입하여 황(S)과의 반응 계면적을 증가시켜 탈황효율을 증가시키는 것이 요구되지만, 기계식 교반법의 경우에는 입자 크기가 1㎜ 경우에는 집진 설비에 의해 배가스로 빠져나가는 문제가 야기될 수 있으므로, 탈황제의 입자 크기가 1㎜ 내지 3㎜ 일 수 있다.
실시예
본 발명의 실시 예에 따른 생석회, Al 드로스 및 레이들 슬래그를 배합비(중량%)를 함유하는 탈황제의 탈황효율 평가를 비교예의 탈황제와 비교하는 실험을 실시하였다. 이때, 용선량은 245 내지 250톤 마련하고, 탈황제의 투입량은 동일한 투입량을 적용했으며, 탈황제의 입자 크기는 3㎜ 이하 입자들이 99%를 갖도록 마련하였다.
탈황효율은 하기의 [식 1]에 의해 계산될 수 있다. [식 1]은 용선에 투입된 탈황제 중의 CaO(생석회)가 실제로 용선 내 황(S)과 반응한 비율을 나타내는 지표이다.
[식 1]
Figure pat00001
이때, [식 1]에서 MCaO는 생석회의 분자량으로 56, MS는 유황의 분자량으로 32이며, W용선은 용선량(kg)을 의미하며, WCaO는 탈황제 중의 CaO량(kg)을 의미한다. 그리고, [%S]i 및 [%S]f 는 각각 탈황처리 전, 후 용선 중 황의 농도를 의미한다.
구분 탈황제 배합비 (중량%) 탈황효율(%)
생석회 Al 드로스 레이들 슬래그
실시예1 80 10 10 9.4
실시예2 85 10 5 10.2
실시예3 85 11.25 3.75 9.8
비교예1 75 12.5 12.5 7.5
비교예2 90 3.3 6.7 7.8
비교예3 70 24 6 6.9
[표 4]를 보면, 종래 탈황제는 생석회, Al 드로스 및 레이들 슬래그 중 어느 하나의 혼합량이 본 발명의 탈황제에 포함되는 생석회, Al 드로스 및 레이들 슬래그의 함량 범위를 벗어나도록 상기 성분들을 혼합한 탈황제이다. 즉, 비교예1은 생석회를 75중량% 함유하는 탈황제이며, 비교예2는 생석회를 90중량% 함유하고, Al 드로스를 3.3중량% 함유하는 탈황제이며, 비교예3은 생석회를 70중량% 함유하고 Al 드로스를 24중량% 함유하는 탈황제이다.
한편, 본 발명의 탈황제는, 생석회, Al 드로스 및 레이들 슬래그가 본 발명의 탈황제에 포함되는 생석회, Al 드로스 및 레이들 슬래그의 함량 범위 내 값을 갖도록 혼합된 탈황제이다. 즉, 실시예1은 생석회 80중량%, Al 드로스 10 중량% 및 레이들 슬래그를 10 중량% 함유하는 탈황제이며, 실시예2는 생석회 85중량%, Al 드로스 10 중량% 및 레이들 슬래그를 5중량% 포함하는 탈황제이며, 실시예3은 생석회 85 중량%, Al 드로스 11.25 중량% 및 레이들 슬래그를 12.5중량% 포함하는 탈황제이다.
상기 탈황 효율(%) 결과를 살펴보면, 비교예1의 탈황효율은 7.5%로 실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 3 중 가장 낮은 탈황효율을 나타낸다. 이는, 탈황에 직접 반응하는 생석회의 함량이 본 발명의 실시 예에 따른 생석회의 함량보다 낮은 함량으로 포함되었기 때문이다. 또한, 비교예2의 경우에는 생석회 함량이 90중량%로 증가하며 Al 드로스의 함량이 3.3중량%로 포함됨으로써, 본 발명의 실시 예에 따른 생석회의 함량보다 증가된 함량 및 Al 드로스의 함량범위 미만의 함량을 포함한다. 이에, 비교예 2의 탈황제 중 금속 알루미늄의 함량이 감소하여 슬래그 중의 산소포텐셜의 저하 효과가 없어 탈황효율이 감소되는 문제가 야기되어, 실시예 1 내지 실시예 3의 탈황효율보다 낮은 탈황효율을 나타낸다. 그리고, 비교예3의 경우에는 생석회의 함량이 본 발명의 실시 예에 따른 생석회의 함량범위 미만 및 Al 드로스의 함량범위 초과 함량을 갖는다. 이에, 비교예 3의 탈황제에 의해 용선 내 산소 포텐셜 저하 효과는 얻을 수 있으나, 반대로 레이들 슬래그의 배합비가 감소하기 때문에 레이들 슬래그에 의한 생석회의 융점저하 효과를 얻는것이 용이하지 않아 실시예 1 내지 실시예 3의 탈황효율보다 낮은 탈황효율을 나타낸다.
한편, 실시예 1 내지 실시예 3의 탈황제의 경우에는, 본 발명에서 제시하는 생석회, Al 드로스 및 레이들 슬래그의 함량 범위 내 값을 함유한다. 이에, 알루미늄 드로스 중의 금속 알루미늄에 의한 산소포텐샬 저하 효과와 레이들 슬래그에 의한 생석회 융점 저하 효과를 동시에 얻을 수 있어 비교예 1 내지 비교예 3의 탈황제에 대해 증가된 탈황효율을 얻을 수 있다.
본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.

Claims (8)

  1. 용선 탈황제로서,
    생석회와, Al 용해공정 중 발생하는 Al 부산물, 레이들 슬래그 및 기타 불가피하게 혼합된 불순물을 포함하고,
    상기 생석회를 80 내지 85 중량%, 상기 Al 부산물을 5 내지 17 중량%, 상기 레이들 슬래그를 3 내지 15 중량% 함유하는 용선 탈황제.
  2. 청구항 1 에 있어서,
    상기 Al 부산물은 Al 드로스를 포함하며,
    상기 Al 드로스의 전체 중량을 100으로 할 때, 금속 알루미늄 : 20 내지 40중량% 및 A12O3 : 30 내지 60중량% 을 포함하는 용선 탈황제.
  3. 청구항 2 에 있어서,
    상기 Al 드로스 중 유황의 함량은 상기 Al 드로스의 전체 중량을 100으로 할 때, 0 초과 내지 0.05 미만 중량%인 용선 탈황제.
  4. 청구항 1 에 있어서,
    상기 레이들 슬래그는 칼슘알루미네이트(CaO-Al2O3)계 상을 포함하는 용선 탈황제.
  5. 청구항 4 에 있어서,
    상기 레이들 슬래그는 CaO와 Al2O3의 배합비(CaO/Al2O3)가 1 내지 2인 용선 탈황제.
  6. 청구항 4 에 있어서,
    상기 레이들 슬래그는, 상기 레이들 슬래그의 전체 중량을 100으로 할 때, FeO 및 MnO의 합량을 30 중량% 미만으로 포함하는 용선 탈황제.
  7. 청구항 4 에 있어서,
    상기 레이들 슬래그 중 유황의 함량은 상기 레이들 슬래그의 전체 중량을 100으로 할 때, 0 초과 내지 0.1 미만 중량% 인 용선 탈황제.
  8. 청구항 1 에 있어서,
    상기 탈황제의 평균입도는 0 초과 내지 3㎜인 용선 탈황제.
KR1020160029727A 2016-03-11 2016-03-11 용선 탈황제 KR20170106597A (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020160029727A KR20170106597A (ko) 2016-03-11 2016-03-11 용선 탈황제

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020160029727A KR20170106597A (ko) 2016-03-11 2016-03-11 용선 탈황제

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20170106597A true KR20170106597A (ko) 2017-09-21

Family

ID=60034640

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020160029727A KR20170106597A (ko) 2016-03-11 2016-03-11 용선 탈황제

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20170106597A (ko)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200015043A (ko) * 2018-08-02 2020-02-12 주식회사 포스코 용선 탈류제 및 그 제조방법
EP3670677A1 (en) * 2018-12-17 2020-06-24 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization
KR20240020324A (ko) 2022-08-04 2024-02-15 케이씨케미칼 주식회사 제철 부산물을 포함하는 기계식 교반 방식(kr 탈황법)용 용선 탈황제 및 그 제조방법

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200015043A (ko) * 2018-08-02 2020-02-12 주식회사 포스코 용선 탈류제 및 그 제조방법
EP3670677A1 (en) * 2018-12-17 2020-06-24 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization
EP3670678A1 (en) 2018-12-17 2020-06-24 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization
WO2020127039A1 (en) 2018-12-17 2020-06-25 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization
US11932914B2 (en) 2018-12-17 2024-03-19 S.A. Lhoist Recherche Et Developpement Process for manufacturing a slag conditioning agent for steel desulfurization
KR20240020324A (ko) 2022-08-04 2024-02-15 케이씨케미칼 주식회사 제철 부산물을 포함하는 기계식 교반 방식(kr 탈황법)용 용선 탈황제 및 그 제조방법

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3503176B2 (ja) 吹込み用溶銑脱燐剤
KR20170106597A (ko) 용선 탈황제
WO2017119392A1 (ja) 溶鉄の脱りん剤、精錬剤および脱りん方法
EP2692874B1 (en) Environmentally friendly flux for desulfurization of molten steel
JP5895887B2 (ja) 溶鋼の脱硫処理方法
KR101366304B1 (ko) 용선 탈황제
CA1074125A (en) Reducing material for steel making
JP6451462B2 (ja) クロム含有スラグからのクロム回収方法
JP2008063645A (ja) 製鋼方法
JP4765374B2 (ja) 含クロム溶銑の脱硫処理方法
JP5634966B2 (ja) スラグにおける六価クロムの抑制方法
KR102282018B1 (ko) 탈산과 탈황능력 및 강의 조직을 치밀하게 하는 능력이 우수한 주강 및 제강용 복합탈산제 및 그 제조방법
TW201829787A (zh) 溶銑的預處理方法與極低磷鋼的製造方法
JP4714655B2 (ja) 含クロム溶鉄の脱硫方法
KR20150074800A (ko) 제강 레이들 무형석 정련조업용 형석 대체제
EP0325862A2 (en) Additive for promoting slag formation in steel refining ladle
JP4854933B2 (ja) 反応効率の高い精錬方法
WO2017159840A1 (ja) 溶銑予備処理方法
JPH10263768A (ja) 転炉スラグの再利用方法
KR101863916B1 (ko) 마그네슘 제련공정 부산물과 알루미늄 제련공정 폐부산물을 이용한 탈황 및 탈산용 제강플럭스 조성물
JP7255639B2 (ja) 溶鋼の脱硫方法および脱硫フラックス
CN110073009B (zh) 脱磷熔剂及其制备方法
KR100270120B1 (ko) 고로주상 백필터 더스트를 이용한 용선용 탈린제
JPH0941014A (ja) 溶銑，溶鋼の精錬用フラックスおよびその製造方法
JP2004190114A (ja) 溶銑の脱りん方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application