KR20150143777A - 시멘트 클링커 제조 방법 및 장치 - Google Patents

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유어스 가제르
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홀심 테크날러지 리미티드
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Abstract

시멘트 클링커의 제조 방법으로서, 원료가 클링커 킬른(clinker kiln)으로부터 고온 배가스들을 사용하여 예열기(3)에서 예열되며, 선택적으로 하소로(calciner)(4)에서 하소되는 예열된 원료가 클링커 킬른(2)에서 클링커로 연소되며, 상기 예열기(3)는 복수 개의 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(8, 9, 10)들의 하나 이상의 스트링을 포함하며, 이 열교환기를 통해 킬른 배가스는 연속적으로 유동하며, 이 열교환기에서 원료는 단계적으로 예열되며, 상기 킬른 배가스의 부분 스트림은, 단지 킬른 배가스의 남아 있는 잔류 스트림이 원료를 예열하기 위해서 활용되도록, 전환된다.

Description

시멘트 클링커 제조 방법 및 장치 {PROCESS AND DEVICE FOR CEMENT CLINKER PRODUCTION}
본 발명은 시멘트 클링커의 제조 방법에 관한 것으로, 상기 제조 방법에서, 원료가 클링커 킬른(clinker kiln)으로부터 고온 배가스(exhaust gas)들을 사용하여 예열기(preheater)에서 예열되며, 선택적으로 하소로(calciner)에서 하소되는 예열된 원료가 클링커 킬른에서 클링커(clinker)로 연소되며, 상기 예열기는 적어도 일렬(string)의 복수 개의 사이클론 서스펜션(cyclone suspension) 유형의 열교환기들을 포함하며, 이 열교환기를 통해 킬른 배가스는 연속적으로 유동하며, 이 열교환기에서 원료는 단계적으로 예열된다.
본 발명은, 게다가 시멘트 클링커 제조 플랜트에 관한 것으로, 상기 제조 플랜트는 클링커 킬른을 포함하며, 클링커 킬른의 출력측 단부가 클링커 냉각기(clinker cooler)에 연결되며, 클링커 킬른의 공급측 단부가 예열기 그리고 선택적으로 하소로에 연결되며, 상기 예열기는 적어도 일렬의 복수 개의 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기들을 포함하며, 이 열교환기를 통해 킬른 배가스는 유동 경로를 따라서 연속적으로 유동할 수 있으며, 이 열교환기에서 원료는 단계적으로 예열된다.
시멘트 클링커 제조시, 원료가 예열되고, 완전 건조되고, 하소되며 클링커로 연소되고, 후속하여 냉각된다. 이러한 건조 절차에 따라 작동되는 플랜트들은, 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기들에 포함된 예열기, 하소로, 3차 공기 덕트(tertiary air duct), 로터리 킬른(rotary kiln) 및 클링커 냉각기를 포함한다. 이러한 플랜트에서의 재료 전환을 위해 요구되는 에너지는 로터리 킬른 및 하소로에 연료를 공급함으로써 제공된다. 클링커 냉각기에서 가열된 공기는, 이른바 2차 공기로서 로터리 킬른에 부분적으로 그리고 이른바 3차 공기로서 하소로에 부분적으로 복귀된다. 로터리 킬른의 배가스들은, 킬른 피드 챔버(kiln feed chamber) 및 그 위에 제공된 유동 감소부(contraction)를 통해 하소로에 유도되며, 이를 통해 유동하며, 하소로에서 제조되며 하소로 연료 및 CO2로부터 스모크 가스(smoke gas)를 구성하는 배가스들과 함께 예열기 내로 배출된다.
예열기에는, 하나 또는 수개의 열(string)들로 구성되며, 각각의 열은 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기에 의해 각각 형성된 수개의 열교환기 스테이지들을 포함한다. 건식 시멘트 원료는 최상부(uppermost) 열교환기의 수직관 내로 장입되며, 열교환기 스테이지들을 통해 상부로부터 저부까지 이동하고, 제 2 최하부(lowermost) 열교환기 스테이지로부터 하소로 내로 안내된다. 하소로에서, 고온 원료는, 거의 완벽하게 탈산처리되며(deacidified), 그리고 하소로로부터 배가스와 함께 최하부 열교환기 스테이지 내로 유동하며, 거기에서 분리되고, 킬른 공급 챔버 내로 장입되며, 킬른 공급 챔버를 통해 고온 원료로서 로터리 킬른에 도달한다. 고온 원료는 소결 프로세스에 의해 로터리 킬른에서 클링커로 연소된다.
약 1.4 노르말(normal) ㎥/kg 및 850 내지 890℃의, 클링커의 하소로 배가스에 포함된 열 에너지는 병류(co-current) 열교환으로 신선(fresh) 원료로부터 단계적으로 발산된다. 열교환기 스테이지들의 수가 증가하면, 배가스의 온도는 감소할 것이며, 킬른 플랜트의 열 효율은 향상될 것이고, 열교환기 타워는 크기 및 비용들이 증가할 것이다. 전형적으로, 4 개 내지 6 개의 이러한 스테이지들이 건축되며, 스테이지들의 개수는 주로 원료(raw material)에 함유된 수분에 따른다.
클링커 킬른 및 하소로로부터 배기 가스에 함유된 유용한 열은, 다단계 열교환의 특성 및 유용한 정량적 비율로 인해서 원료의 흡수력을 초과한다. 이에 따라, 예열기로부터 킬른 가스 배출구에서 이용가능한 열 에너지는, 290 내지 >350℃의 클링커의 약 1.5 노르말 ㎥/kg의 유용한 잔열 포텐셜(residual heat potential)을 여전히 포함한다. 이는, 원료들 및 연료들을 건조하기 위한 것뿐만 아니라 열적 프로세스 이외의 다른 목적들, 예컨대 전기 변환(conversion into electricity)을 위해서 추가로 활용될 수 있다.
킬른 배기 가스는, 유도된 통기 벤틸레이터(induced draught ventilator)의 도움에 의해 열교환기 스테이지들을 통해 인출된다. 이렇게 함으로써, 전체 킬른 배가스량이 열교환기 스테이지들 전부를 통해 인출되기 때문에, 열교환기 스테이지들의 유체의 횡단면(fluidic cross section)들은 압력 강하 그리고 이에 따라 공기 흡입 벤틸레이터에 의해 요구되는 파워를 최소화하기 위해서 가능한 한 큰 치수를 갖게 된다. 그러나, 이는, 크기에 직접적으로 좌우되는 플랜트 비용들을 포함할 것이다.
이에 따라, 본 발명은 킬른 플랜트의 열적 효율의 손실을 고려하지 않고 플랜트 비용들을 감소시킬 수 있는 효과를 서두에 규정된 종류의 프로세스, 및 시멘트 클링커 제조 플랜트를 추가로 개발하는 것을 목적으로 한다.
이러한 목적을 해결하기 위해서, 본 발명은 단지 킬른 배가스의 남아있는 잔류 스트림이 원료를 예열하기 위해서 활용되도록 킬른 배가스의 부분 스트림이 전환되는(diverted) 것을 서두에 규정된 종류의 프로세스에 제공한다. 기존 시스템들에 비해서, 이에 따라 동일한 원료의 양이 더 적은 킬른 배가스를 이용하여 예열될 수 있으며, 또는 더 많은 원료량이 동일한 양의 킬른 배가스를 사용하여 예열될 수 있다. 이는, 예열을 위해 사용된 남아있는 킬른 배가스 잔류 스트림으로부터 비교적 더 많은 열이 회수되고(withdrawn), 킬른 배가스의 온도는 최종 열교환기 스테이지 이후에, 즉 예열기를 나갈 때 이에 대응하여 더 낮아지는 것을 유발할 것이다. 이에 따라, 또한 온도 구배(temperature gradient)는 각각의 열교환기 스테이지에 걸쳐 증가할 것이다. 열교환기 스테이지들 전부를 통해 인출되는 킬른 배가스의 감소량으로 인해서, 열교환기 스테이지들의 가스 도입 횡단면들, 그리고 이에 따라 전체 가스량 설계에 대한 구조물 비용들이 가능하게는 감소될 것이다. 킬른 배가스의 예열을 위해 이용되지 않은 전환된 부분 스트림은, 특히, 바람직한 절차의 모드에 대응하는 바와 같이, 킬른 배가스의 부분 스트림이 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1, 즉 최하부, 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기 이후에 전환된다면, 850 내지 890℃의 온도에서 열 활용을 위해서 이용가능할 것이다. 이 점에 있어서, 킬른 배가스의 부분 스트림은, 특히, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기와 제 2 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기 사이에서 전환된다.
전환된 부분 스트림의 크기는, 전체 열 효율의 보존을 보장하도록 설정되는 소정의 상한(upper limit)들을 갖는 개별 조건들에 따라 선택될 수 있다. 이에 따라, 바람직하게는, 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림과 남아있는 잔류 스트림의 용적 비는, 1 : 99 내지 40 : 60이며, 바람직하게는 10 : 90 내지 30 : 70인 것이 제공된다.
본 발명은, 대체 연료들 및 일부 환경에서 심지어 새로운 설비들의 사용을 급격히 증가시키는 동시에 기존 킬른 플랜트들의 용량(capacity)을 증가시키는 것이 특히 유리하다. 다른 이점은, 열교환기 배가스에 의해 통상적으로 제공되는 300 내지 350℃ 대신에 850℃ 초과의 실질적으로 더 높은 그리고 이에 따라 더 값비싼 온도 레벨에서 유용한 별개의 외측방 열 전달에 있다.
기존 킬른 플랜트들의 효율이 증가할 때, 기존 예열기의 돈이 많이 드는 확장(expensive enlargement)은 고온의 부분 가스 스트림의 전환에 의해 회피될 수 있는데, 이는, 게다가 또한 몇 주(several weeks)의 작동 차단을 몇 일(some days)로 감소시킬 것이다. 이는, 단지 가스 전환부(gas diversion) 및 거기에 연결되는 설비들, 이를테면 혼합 사이클론, 고온 가스 밸브들 및 송풍기들을 개장할 것이다.
본 발명에 의해, 게다가 이는, 열교환기의 치수결정시 AFR 과급(supercharge)으로 불리는 것 및 포함된 증가된 자본 비용들의 문제에 대한 제어를 얻는 것을 가능하게 한다. AFR 과급은, 대체 연료들(대체 연료들 및 원료들-AFR)의 사용과 링크되며, 이는 또한 플랜트가 대체 연료들의 사용과 함께 효율적으로 작동된다면, 예열기를 재구성할 때 열교환기 스테이지들이 더 크게 치수결정되어야 하는 것을 의미한다. 킬른 배가스들의 부분 스트림의 본 발명에 따른 전환은, 예열기를 통해 인출된 킬른 배가스들의 양이 이에 따라 일정하게 유지되거나 증가되지 않을 것이기 때문에, 상기 AFR 과급의 회피를 허용한다.
본 발명은, 또한 새롭게 설계된 킬른 플랜트가 연장된 시간 주기에 걸쳐, 예컨대 수요가 많은 강력한 변동들에서 매우 낮은 부분 부하(part load)(<70%)로 빈번하게 작동되어야 하는 경우에 유리할 것이다. 이러한 경우에, 정상적으로 전환된 부분 스트림은, 차단될 수 있으며, 열교환기 스테이지들을 통해 유동하는 킬른 배가스의 양 그리고 이에 따라 상부 열교환기 스테이지들에서의 가스 속도들이 정상적으로 그리고 작동 안전 레벨로 유지될 수 있다. 그러나, 하소로 및 최하부 열교환기 스테이지에서의 속도들은 영향을 받지 않을 것이며, 이는 설계시 고려되어야 할 것이다.
본 발명의 절차의 바람직한 실시예에 따르면, 전환된 부분 스트림의, 그리고 선택적으로 잔류 스트림의 현열(sensible heat)이 활용된다. 이러한 활용은, 다양한 방식들 그리고 각각의 환경들에 따라 실현될 수 있는데, 여기서 킬른 배가스의 열적 에너지는 클링커 제조 방법로 또는 외부 용도로 공급될 수 있다. 바람직한 방식에서, 킬른 배가스의 전환된 부분 스트림 및 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 인출된 킬른 배가스가, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 서로 혼합되는 것이 제공된다. 이에 따라, 고온의 부분 스트림이 저온의 가스 스트림과 혼합되며, 그리고 바람직하게는 원료 및/또는 연료 건조 단계를 위해서 사용된다. 건조된 연료 및 건조된 원료는 바람직하게는 클링커 제조 방법에 공급된다. 전환된 고온의 부분 스트림 및 저온의 가스 스트림이 서로 혼합될 때, 유도된 통기 벤틸레이터의 작동 온도는 대략 통상적인 레벨로 유지될 것이며, 고온 송풍기가 제거될 수 있다.
바람직한 방식에서, 전환된 킬른 가스의 부분 스트림 및 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 인출된 킬른 배가스가, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 혼합 장치에 직접 공급되는 것이 추가로 제공된다. 이는, 전환된 부분 스트림이 직접 혼합 장치 내로 전달되고, 열적 에너지를 활용하기 위해 중간에 배열되는 유닛들이 제공되지 않는다는 것을 의미한다.
마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 인출된 킬른 배가스에 대한 전환된 부분 스트림의 혼합비는, 바람직하게는, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 혼합 장치를 나가는 고온 가스가 400℃ 내지 550℃의 온도를 갖도록 선택될 수 있다.
재료 건조 단계가 요구되지 않는다면, 킬른 배가스의 전환된 부분 스트림은, 예컨대 열회수 증기 발생기에서, 바람직하게는 >850℃인 그의 고온 레벨로 인해서, 열적으로 매우 효과적으로 사용될 수 있다.
본 발명의 근본적인 목적을 해결하기 위해서, 본 발명의 제 2 양태에 따르면, 서두에 규정된 유형의 시멘트 클링커 제조 플랜트에, 유동 경로로부터 킬른 배가스의 부분 스트림을 전환하기 위한 분기 덕트가 제공되는 것이 고려된다.
바람직한 실시예는, 분기 덕트가 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기 이후에 유동 경로로부터 분기하며, 특히, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기와 제 2 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기 사이에서 유동 경로로부터 분기하는 것을 고려한다.
추가의 바람직한 실시예는, 제어 기구, 특히 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림을 조절하는 밸브가 제공되는 것을 고려한다. 상기 제어 기구는, 바람직하게는, 킬른 배가스의 전환된 부분 스트림과 남아있는 잔류 스트림의 용적 비가 5 : 95 내지 40 : 60이며, 바람직하게는 10 : 90 내지 30 : 70이 되도록 조절된다.
추가의 바람직한 실시예는, 상기 분기 덕트 및 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 멀리 안내하는 연도 덕트는, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 혼합 장치로 안내되는 것을 고려한다. 상기 혼합 장치에는 바람직하게는 혼합 사이클론이 포함되며, 상기 혼합 사이클론의 분리된 고온 재료를 위한 고형물들 배출은 하소로 또는 원료 장입(charging) 또는 이송 장치에 연결된다.
바람직한 다른 실시예는, 상기 분기 덕트를 통해 전환된 킬른 배가스 및 선택적으로 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 인출된 킬른 배가스는, 열 활용을 위해 공급되는 것을 고려한다. 이러한 활용은, 예컨대 원료 및/또는 연료 건조 단계를 포함하며, 건조된 연료 및/또는 건조된 원료는 바람직하게는 클링커 제조 방법에 공급된다. 게다가, 이러한 활용은 열회수 보일러에서 증기의 발생을 또한 포함할 수 있다.
하기에서, 본 발명은 도면에 개략적으로 예시된 예시적 실시예들을 통해 보다 상세히 설명될 것이다.
여기서, 도 1은 시멘트 클링커 제조 플랜트의 예시적 제 1 실시예를 예시한다.
도 2는 시멘트 클링커 제조 플랜트의 예시적 제 2 실시예를 예시한다.
도 1은 1로 개략적으로 나타내는 지점에서 장입되는 원료(raw meal)가 클링커 킬른(clinker kiln)(2)의 고온 배가스들에 대향류로 예열기(preheater)(3)에서 예열되고 하소로(4)에서 하소되는 시멘트 클링커 제조 플랜트를 묘사한다. 클링커는 "5"로 나타내는 지점에서 클링커 킬른(2)을 나가며 클링커 냉각기(6)에서 냉각된다. 냉각된 클링커는 "7"로 나타내는 지점에서 클링커 냉각기(6)를 나간다.
예열기(3)는 하나 또는 수개의 예열기 열(string)들을 포함할 수 있다. 도면에서, 일 열이 예시된다. 열은 복수 개의 연속적으로 배열된 사이클론 서스펜션-유형의 열교환기들을 포함하는데, 제 1 서스펜션 유형의 열교환기는 "8"로 나타내고, 마지막 서스펜션 유형의 열교환기는 "9"로 나타내며, 중간에 배열된 서스펜션 유형의 열교환기들은 "10"으로 나타낸다. 킬른 송풍기(kiln blower)(11)는 하소로(4) 및 연속적으로 배열된 서스펜션 유형의 열교환기(8, 10, 9)들 뿐만 아니라 고온 가스 연도(hot-gas flue)(13)를 통해 클링커 킬른(2)의 고온 원료 공급 측(12)에 나타나는 킬른 배가스를 인출(drawing)하기 위해 요구되는 음압(negative pressure)을 만든다.
클링커 킬른(2)의 소성(firing) 시스템에는 "14"에 의해 개략적으로 예시되는 바와 같이 연료가 공급된다. 하소로(4)의 소성 시스템을 위한 연료 공급은 "15"에 의해 개략적으로 도시된다.
클링커 냉각기(6)는 복수 개의 송풍기(25)들을 포함하며, 송풍기들을 통해, 대기가 내부로 송풍된다. 공기는 클링커 냉각기(6)를 통과하며 3차 공기 통기구(26) 및 3차 공기 채널(27), 3차 공기 채널 개구를 통해 하소로(4) 내로 클링커 냉각기(6)를 나간다.
고온 가스 연도(13)에 추가로, 킬른 배가스는 분기 덕트(16)를 통해 또한 인출된다. 분기 지점은, 제 1 서스펜션 유형의 열교환기(8)의 배출구(17) 상에 위치된다. 분기 덕트(16)에서, 밸브(18)를 구성하는 제어 기구(control organ)가 배열되며, 이 밸브는 인출되는 킬른 배가스의 양의 조절을 가능케 한다. 분기 덕트(16)를 통해 인출되는 킬른 배가스는, 혼합 장치(19), 예컨대 혼합 사이클론에 공급되며, 여기서 전환된(diverted) 킬른 배가스의 부분량이 고온 가스 연도(13)를 통해 인출되고 전체 예열기(3)를 통해 인출된 킬른 배가스 잔류 스트림과 혼합된다. 원료는, 하소로(4)에서 700 내지 900℃, 특히 850℃의 온도들에서 가열되며, 분기 덕트(16)를 통해 인출된 킬른 배가스의 부분량은 그 결과 약 850℃의 온도를 갖는다. 예열기(3)를 통과한 후, 킬른 배가스의 잔류량은 고온 가스 연도(13)에서 250 내지 350℃, 특히 300℃의 온도를 갖는다. 혼합 장치(19)를 나가는 고온 가스는, 배가스 스트림들의 용적비(volume ratio)에 따라 400 내지 550℃의 온도를 갖는다. 이후, 고온 가스는 덕트(20)를 통해 탈진(dedusting) 장치(21)에 공급될 수 있으며, 탈진된 고온 가스는 원료 건조(22)에 공급될 수 있다. 대안으로, 또는 추가로, 고온 가스는, 덕트(23)를 통해서 소성 시스템(14)을 위한 연료로서 제공된 석탄(coal)을 건조하기 위한 미분탄기(coal mill)(24)에 공급될 수 있다.
도 2에 따른 구성은, 도 1에 따른 구성에 대응하여, 동일한 도면 부호들이 동일 부품들을 위해 사용되고 있다. 도 1과 다르게, 분기 덕트(15)를 통해 전환된 킬른 배가스 부분 스트림 및 고온 가스 연도(13)를 통해 인출된 잔류 스트림은, 서로 혼합되는 것이 아니라, 열 활용(thermal utilization)을 위해 제각기 공급된다. 고온 가스 연도(13)를 통해 인출된 고온 가스는 덕트(20)를 통해 원료 건조(22)에 공급된다. 대안으로, 또는 추가로, 고온 가스는, 덕트(23)를 통해서 소성 시스템(14)을 위한 연료로서 제공된 석탄(coal)을 건조하기 위한 미분탄기(coal mill)(24)에 공급될 수 있다. 800 내지 900℃인 이의 실질적으로 높은 온도로 인해서, 조악한 탈진(31) 이후에 분기 덕트(16)를 통해 전환된 고온 가스는 증기 재생을 위해서 열회수 보일러(28)에 공급될 수 있다. 이후, 열회수 보일러(28)를 나가는 냉각된 고온 가스는, 송풍기(29)를 통해 추가로 탈진(30)으로 공급될 것이다.

Claims (22)

  1. 시멘트 클링커의 제조 방법으로서,
    원료(raw meal)가 클링커 킬른(clinker kiln)으로부터 고온 배가스(exhaust gas)들을 사용하여 예열기(preheater)에서 예열되며, 선택적으로 하소로(calciner)에서 하소되는 예열된 원료가 클링커 킬른에서 클링커로 연소되며, 상기 예열기는 적어도 일렬(string)의 복수 개의 사이클론 서스펜션(cyclone suspension) 유형의 열교환기들을 포함하며, 상기 열교환기를 통해 킬른 배가스는 연속적으로 유동하며, 상기 열교환기에서 원료는 단계적으로 예열되는, 시멘트 클링커의 제조 방법에 있어서,
    상기 킬른 배가스의 부분 스트림은, 단지 킬른 배가스의 남아 있는 잔류 스트림이 원료를 예열하기 위해서 활용되도록, 전환되는(diverted) 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 킬른 배가스의 부분 스트림은, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(8) 이후에 전환되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 킬른 배가스의 부분 스트림은, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(8)와 제 2 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(10) 사이에서 전환되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항 또는 제 3 항에 있어서,
    상기 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림과 남아있는 잔류 스트림의 용적 비(volume ratio)는, 1 : 99 내지 40 : 60이며, 바람직하게는 10 : 90 내지 30 : 70인 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림 및 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(9)로부터 인출된 킬른 배가스는 서로 혼합되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림 및 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 인출된 킬른 배가스는 혼합 장치(19)에 직접 공급되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기로부터 인출된 킬른 배가스에 대한 전환된 스트림의 혼합비는, 혼합 장치(19)를 나가는 고온 가스가 400℃ 내지 550℃의 온도를 갖도록 선택되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 전환된 부분 스트림의, 그리고 선택적으로 잔류 스트림의 현열(sensible heat)이 활용되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 활용은, 원료 및/또는 연료 건조(22) 단계를 포함하며, 건조된 연료 및/또는 건조된 원료는 바람직하게는 클링커 제조 프로세스에 공급되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  10. 제 8 항에 있어서,
    상기 활용은 열회수 보일러(28)에서의 증기의 발생을 포함하는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  11. 제 8 항 또는 제 9 항 또는 제 10 항에 있어서,
    상기 활용은 유기 성분(organic component)들을 포함하는 습식 폐기 물질(wet waste substance)들을 건조하기 위한 건조 유닛에서의 사용을 제외하며, 그의 드라이어 배기 가스들은 하소로(4)에 공급되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커의 제조 방법.
  12. 클링커 킬른(2)을 포함하며, 클링커 킬른의 출력측 단부가 클링커 냉각기(6)에 연결되며, 클링커 킬른의 공급측 단부가 예열기(3) 그리고 선택적으로 하소로(4)에 연결되는, 특히, 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 따른 방법을 실행하기 위한 시멘트 클링커 제조 플랜트로서,
    상기 예열기(3)는 적어도 일렬의 복수 개의 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(8, 9, 10)들을 포함하며, 상기 열교환기를 통해 킬른 배가스는 유동 경로를 따라서 연속적으로 유동할 수 있으며, 상기 열교환기에서 원료는 단계적으로 예열되는, 시멘트 클링커 제조 플랜트에 있어서,
    상기 유동 경로로부터 상기 킬른 배가스의 부분 스트림을 전환하기 위한 분기 덕트(branch duct)(16)가 제공되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 분기 덕트(16)는, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(8) 이후에 유동 경로로부터 분기하는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 분기 덕트(16)는, 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때, 제 1 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(8)와 제 2 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(10) 사이에 유동 경로로부터 분기하는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  15. 제 12 항 또는 제 13 항 또는 제 14 항에 있어서,
    제어 기구(control organ)(18), 특히 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림을 조절하는 밸브가 제공되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  16. 제 15 항에 있어서,
    상기 제어 기구(18)는, 전환된 킬른 배가스의 부분 스트림과 남아있는 잔류 스트림의 용적 비가 5 : 95 내지 40 : 60이며, 바람직하게는 10 : 90 내지 30 : 70이 되도록 조절되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  17. 제 12 항 내지 제 16 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 분기 덕트(16) 및 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(9)로부터 멀리 안내하는 연도 덕트(flue duct)는 혼합 장치(19)로 안내되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  18. 제 17 항에 있어서,
    상기 혼합 장치는 혼합 사이클론으로 구성되며, 상기 혼합 사이클론의 분리된 고온 재료를 위한 고형물들 배출은 하소로(4) 또는 원료 장입(charging) 또는 이송 장치에 연결되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  19. 제 12 항 내지 제 18 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 분기 덕트(16)를 통해 전환된 킬른 배가스 및 선택적으로 킬른 배가스의 유동 방향에서 볼 때 마지막 사이클론 서스펜션 유형의 열교환기(9)로부터 인출된 킬른 배가스는, 열 활용을 위해 공급되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  20. 제 19 항에 있어서,
    상기 활용은, 원료 및/또는 연료 건조(22, 24) 단계를 포함하며, 건조된 연료 및/또는 건조된 원료는 바람직하게는 클링커 제조 방법에 공급되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  21. 제 19 항에 있어서,
    상기 활용은 열회수 보일러(28)에서의 증기의 발생을 포함하는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
  22. 제 19 항 또는 제 20 항 또는 제 21 항에 있어서,
    상기 활용은 유기 성분(organic component)들을 포함하는 습식 폐기 물질들을 건조하기 위한 건조 유닛을 제외하며, 상기 건조 유닛의 드라이어 배가스들은 하소로에 공급되는 것을 특징으로 하는,
    시멘트 클링커 제조 플랜트.
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