KR20150055073A - 오스테나이트 스테인레스 스틸 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 개선된 내공식성 및 개선된 강도를 갖는 오스테나이트 스테인레스 스틸에 관한 것이다. 스테인레스 스틸은 0.03 중량% 보다 적은 탄소 (C), 0.2-0.6 중량% 규소 (Si), 1.0-2.0 중량% 망간 (Mn), 19.0-21.0 중량% 크롬 (Cr), 7.5-9.5 중량% 니켈 (Ni), 0.4-1.4 중량% 몰리브덴 (Mo), 1.0 중량% 보다 적은 구리 (Cu), 0.10-0.25 중량% 질소 (N), 선택적으로 1.0 중량% 보다 적은 코발트 (Co), 선택적으로 0.006 중량% 보다 적은 붕소 (B) 을 포함하고 잔부는 철 (Fe) 및 불가피 불순물들이다.

Description

오스테나이트 스테인레스 스틸{AUSTENITIC STAINLESS STEEL}
본 발명은 표준화된 316L/1.4404 타입 오스테나이트 스테인레스 스틸보다 더 낮은 제조 비용들로 개선된 내공식성 (pitting corrosion resistance) 및 개선된 강도를 갖는 오스테나이트 스테인레스 스틸에 관한 것이다.
표준화된 316L/1.4404 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.01-0.03 중량% 탄소, 0.25-0.75 중량% 규소, 1-2 중량% 망간, 16.8-17.8 중량% 크롬, 10-10.5 중량% 니켈, 2.0-2.3 중량% 몰리브덴, 0.2-0.64 중량% 구리, 0.10-0.40 중량% 코발트, 0.03-0.07 중량% 질소 및 0.002-0.0035 중량% 붕소를 일반적으로 포함하고, 잔부가 철 및 불가피 불순물들이다. 표준화된 316L/1.4404 오스테나이트 스테인레스 스틸의 안전 강도 (Rp0.2) 는 일반적으로 220-230 MPa 이고 각각 Rp1.0 는 260-270 MPa 인 한편, 인장 강도 (Rm) 는 520-530 MPa 이다. 2B 피니시 표면을 갖는 코일 및 시트 제품들에 대한 일반적인 값들은 Rp0.2 가 290 MPa 이고, Rp1.0 가 330 MPa 이고 Rm 은 600 MPa 이다. 니켈 및 몰리브덴은 값비싼 원소들이고 적어도 니켈의 가격은 심하게 변동하기 때문에, 316L/1.4404 타입 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대한 제조 비용들은 높다.
CN 특허 출원 101724789 로부터, 0.04 중량% 보다 적은 탄소, 0.3-0.9 중량% 규소, 1-2 중량% 망간, 16-22 중량% 크롬, 8-14 중량% 니켈, 4 중량% 보다 적은 몰리브덴, 0.04-0.3 중량% 질소, 0.001-0.003 중량% 붕소 및 0.3 중량% 보다 적은 하나 이상의 희토류 원소들, 세륨 (Ce), 디스프로슘 (Dy), 이트륨 (Y) 및 네오디뮴 (Nd) 을 포함하고, 잔부가 철 및 불가피 불순물들인 오스테나이트 스테인레스 스틸은 공지되어 있다. 이러한 CN 특허 출원 101724789 의 합금은 가소성 및 공식성이 동일한 레벨로 유지되는 한편 합금이 양호한 몰드 인성 및 개선된 항복 강도를 갖는다고 언급하면서 316L 과 비교하고 있다. 그러나, CN 특허 출원 101724789 는 제조 비용들에 대해 어떠한 언급도 없다.
JP 특허 출원 2006-291296 은 0.03 중량% 보다 적은 탄소, 1.0 중량% 보다 적은 규소, 5 중량% 보다 적은 망간, 15-20 중량% 크롬, 5-15 중량% 니켈, 3 중량% 보다 적은 몰리브덴, 0.03 중량% 보다 적은 질소, 0.0001-0.01 중량% 붕소를 포함하고 -60 ℃ 내지 -10 ℃ 의 Md3o 온도 및 SFI (적층 결함 곤란 지수 : Stacking-fault difficulty index) 값≥ 30 을 만족하는 오스테나이트 스테인레스 스틸에 관한 것이고, 상기 값들은 Md30 = 551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo 에 대한 식 및 SFI = 2.2Ni+6Cu-1.1Cr-13Si-1.2Mn+32 에 대한 식을 사용하여 연산된다. JP 특허 출원 2006-291296 은 값비싼 원소로서 니켈을 언급하고, 최대 함량은 바람직하게 13 중량% 이다.
WO 공개 공보 2009/082501 은 최대 0.08 중량% C, 3.0-6.0 중량% Mn, 최대 2.0 중량% Si, 17.0-23.0 중량% Cr, 5.0-7.0 중량% Ni, 0.5-3.0 중량% Mo, 최대 1.0 중량% Cu, 0.14-0.35 중량% N, 최대 4.0 중량% W, 최대 0.008 중량% B, 최대 1.0 중량% Co 를 포함하고, 잔부가 철 및 부수적인 불순물들인 오스테나이트 스테인레스 스틸을 설명한다. WO 공개 공보 2011/053460 은 최대 0.20 중량% C, 2.0 내지 9.0 중량% Mn, 최대 2.0 중량% Si, 15.0 내지 23.0 중량% Cr, 1.0 내지 9.5 중량% Ni, 최대 3.0 중량% Mo, 최대 3.0 중량% Cu, 0.05 내지 0.35 중량% N, (7.5(중량% C) < (중량% Nb + 중량% Ti + 중량% V + 중량% Ta + 중량% Zr) < 1.5 를 포함하고, 잔부가 철 및 부수적인 불순물들인 유사한 오스테나이트 스테인레스 스틸에 관한 것이다. 이들 오스테나이트 스테인레스 스틸들은 300 시리즈들의 오스테나이트 스테인레스 스틸들에 대해 일반적이지 않은 2 중량% 보다 많은 망간을 포함한다. 높은 망간 함량을 갖는 유통되는 (circulated) 스틸은 원재료의 가격 결정에서 가치를 보장받지 못하기 때문에 이러한 높은 망간 함량은 또한 스틸 스크랩의 유통시에 문제들을 발생시킨다.
GB 특허 1,365,773 은 상승된 온도들에서 높은 지속 (sustained) 부하들을 견디는 것이 가능한 오스테나이트 스테인레스 스틸, 즉 개선된 크리프 강도 특성들의 오스테나이트 스테인레스 스틸에 관한 것이다. 크리프 강도 특성들은 바나듐 및 질소가 붕소들과 함께 소정 비율로 스틸 내에 도입된다면 상당히 개선될 수 있다. 중량% 당 바나듐 (V) 함량은 질소 (N) 함량의 3 내지 4 배이다. 이때 미세하게 분산된 질화물 상은 단순한 바나듐 질화물 (VN) 을 주로 포함하는 오스테나이트 매트릭스에서 외부로 석출된다. 이러한 질화물 상은 오스테나이트 그레인들의 크리프 강도를 아주 현저하게 강화시킨다는 것을 알게되었다. GB 특허 1,365,773 은 또한 니켈 및 가능하게 망간이 매트릭스에서 순수 오스테나이트 조직을 함께 확보하는 것이 가능하도록 스틸에 존재해야 한다고 언급하고 있다. 망간 함량이 3 중량% 미만이라는 가정에 기초하여 니켈 함량은 매트릭스에서 오스테나이트 조직의 안정성을 보장하도록 증가되어야만 한다. 따라서 니켈 함량은 적어도 8 중량% 및 적절하게 적어도 12 중량% 가 되어야만 한다.
본 발명의 목적은 종래 기술 분야의 일부 단점을 제거하고 개선된 오스테나이트 스테인레스 스틸을 얻는 것이고, 상기 오스테나이트 스테인레스 스틸의 제조 비용은 높은 가격의 원소들이 내공식성 및 강도와 같은 특성을 약화시키지 않고 보다 가능하게 내공식성 및 강도와 같은 특성을 개선한 낮은 가격의 원소들로 부분적으로 대체되기 때문에 보다 값싸다. 본 발명의 본질적인 특징들은 첨부된 청구항들에 개시된다.
본 발명은 0.03 중량% 보다 적은 탄소 (C), 0.2-0.6 중량% 규소 (Si), 1.0-2.0 중량% 망간 (Mn), 19.0-21.0 중량% 크롬 (Cr), 7.5-9.5 중량% 니켈 (Ni), 0.4-1.4 중량% 몰리브덴 (Mo), 1.0 중량% 보다 적은 구리 (Cu), 0.10-0.25 중량% 질소 (N), 선택적으로 1.0 중량% 보다 적은 코발트, 선택적으로 0.006 중량% 보다 적은 붕소 (B) 를 포함하고, 잔부가 철 (Fe) 및 불가피 불순물들인 오스테나이트 스테인레스 스틸에 관한 것이다.
316L/1.4404 타입 오스테나이트 스테인레스 스틸과 본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸을 비교할 때에, 본 발명에 따른 크롬 함량은 더 높아 적어도 부분적으로 몰리브덴을 대체할 뿐만 아니라 질소 함량은 더 높아 적어도 부분적으로 몰리브덴 뿐만 아니라 니켈을 대체한다. 이러한 대체물들에도 불구하고 크롬 당량과 니켈 당량 사이에 Creq/Nieq 비는 기준 316L/1.4404 타입 오스테나이트 스테인레스 스틸에서의 Creq/Nieq 비와 비교할 때에 본질적으로 유사하거나 보다 낮은 레벨로 유지된다. 델타 페라이트 (δ-페라이트) 함량은 용접 후에 응고 조직에서 뿐만 아니라 고온 어닐링 및 급속 냉각 후에 2-9 % 사이로 유지된다. 이러한 특징은 열간 가공 (hot working) 및 용접과 관련된 문제점들, 즉 고온 균열을 감소시킨다. 본 발명에 따른 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대한 안전 강도 (Rp0.2) 는 일반적으로 320-450 MPa 이고 각각 Rp1.0 은 370-500 MPa 인 한편, 인장 강도 (Rm) 는 630-800 MPa 이다. 따라서 강도 값들은 316L/1.4404 타입 오스테나이트 스테인레스 스틸의 강도보다 약 70-170 MPa 높다. 추가로, 본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸은 24 보다 높은 PREN 값을 갖고, 스틸에서 Creq/Nieq 비는 1.60 보다 적을 뿐만 아니라 스틸은 -80 ℃ 보다 적은 Md3o 값을 갖는다.
본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대한 원소들의 중량% 에서의 함량들 및 효과들은 다음에 설명된다:
탄소 (C) 는 귀중한 오스테나이트 형성 및 오스테나이트 안정화 원소이다. 탄소는 최대 0.03 % 로 첨가될 수 있지만 보다 높은 레벨들은 내부식성에 대해 악영향을 준다. 탄소 함량은 0.01 % 보다 적지 않아야 한다. 낮은 레벨들의 탄소로 탄소 함량을 제한하는 것은 또한 다른 값비싼 오스테나이트 형성제들 및 오스테나이트 안정제들에 대한 필요를 증가시킨다.
규소 (Si) 는 용융 공장 (melt shop) 에서 탈산 목적을 위해 스테인레스 스틸들에 첨가되고 0.2 % 미만으로, 바람직하게 적어도 0.25 % 미만으로 되어서는 안된다. 규소는 페라이트 형성 원소이지만, 규소는 마르텐사이트 형성에 대해 오스테나이트 안정성에 보다 강한 안정화 효과를 준다. 규소 함량은 0.6 % 미만으로, 바람직하게 0.55 % 미만으로 제한되어야만 한다.
망간 (Mn) 은 또한 마르텐사이트 변형에 대해 안정적인 오스테나이트 결정 조직을 확보하는 데 중요한 첨가제이다. 망간은 또한 스틸에 대한 질소의 용해도를 증가시킨다. 그러나, 너무 높은 망간 함량들은 내부식성 및 열간 가공성을 감소시킬 것이다. 따라서, 망간 함량은 1.0-2.0 %, 바람직하게 1.6-2.0 % 의 범위가 되어야만 한다.
크롬 (Cr) 은 스테인레스 스틸의 내부식성을 보장하는 역할을 한다. 크롬은 페라이트 형성 원소이지만, 크롬은 또한 오스테나이트와 페라이트 사이에 적절한 상 밸런스를 생성하는 주 첨가물이다. 크롬 함량을 증가시키는 것은 값비싼 오스테나이트 형성제들, 니켈, 망간에 대한 요구를 증가시키거나 또는 실용적이지 않은 높은 탄소 및 질소 함량들을 필요로 한다. 보다 높은 크롬 함량은 또한 오스테나이트 상에 대해 유리한 질소 용해도를 증가시킨다. 따라서, 크롬 함량은 19-21 %, 바람직하게 19.5-20.5 % 의 범위가 되어야만 한다.
니켈 (Ni) 은 강력한 오스테나이트 안정제이고 성형성 및 인성을 향상시킨다. 그러나, 니켈은 값비싼 원소이고, 따라서 본 발명의 스틸의 비용-효율성을 유지시키도록, 니켈 합금화를 위한 상한은 9.5 %, 바람직하게 9.0 % 가 되어야만 한다. 마르텐사이트 형성에 대해 오스테나이트 안정성에 큰 영향을 주기 때문에, 니켈은 협소한 범위로 존재해야만 한다. 니켈 함량에 대한 하한은 따라서 7.5 %, 바람직하게 8.0 % 이다.
구리 (Cu) 는 오스테나이트 형성제 및 오스테나이트 안정제로서, 니켈에 대한 보다 값싼 대체물로서 사용될 수 있다. 구리는 오스테나이트 상의 약한 안정제이지만 마르텐사이트 형성에 대한 저항에 강력한 효과를 갖는다. 구리는 적층 결함 에너지를 감소시킴으로서 성형성을 개선하고 소정 환경들에서 내부식성을 개선시킨다. 구리 함량이 3.0 % 보다 높다면 이는 열간 가공성을 감소시킨다. 본 발명에서 구리 함량 범위는 0.2-1.0 %, 바람직하게 0.3-0.6 % 이다.
코발트 (Co) 는 오스테나이트를 안정화시키고 니켈에 대한 대체물이다. 코발트는 또한 강도를 증가시킨다. 코발트는 매우 값비싸고 따라서 그 사용이 제한된다. 코발트가 첨가된다면, 최대 한계는 1.0 %, 바람직하게 0.4 % 보다 적고, 상기 범위는 코발트가 재활용된 스크랩으로부터 그리고/또는 니켈 합금화와 함께 자연적으로 얻어질 때에 바람직하게 0.1-0.3 % 이다.
질소 (N) 는 강력한 오스테나이트 형성제 및 안정제이다. 따라서, 질소 합금화는 니켈, 구리 및 망간의 보다 낮은 사용을 가능하게 함으로써 본 발명의 스틸의 비용 효율성을 개선시킨다. 질소는 특히 몰리브덴과 함께 합금화될 때에 내공식성을 매우 효율적으로 개선시킨다.
상기 언급된 합금화 원소들의 합리적으로 낮은 사용을 보장하도록, 질소 함량은 적어도 0.1 % 가 되어야만 한다. 높은 질소 함량들은 스틸의 강도를 증가시키고 따라서 형성 작용들을 보다 어렵게 만든다. 더욱이, 질화물 석출의 위험은 질소 함량을 증가시킴에 따라 증가한다. 이러한 이유들로 인해, 질소 함량은 0.25 % 를 초과해서는 안되고, 상기 함량은 바람직하게 0.13-0.20 % 의 범위이다.
몰리브덴 (Mo) 은 부동태 피막 (passive film) 을 개질시킴으로써 스틸의 내부식성을 개선시키는 원소이다. 몰리브덴은 마르텐사이트 형성에 대한 저항을 증가시킨다. 보다 낮은 몰리브덴 함량은 스틸이 고온들에 노출될 때 형성될 시그마와 같은 금속간 상들의 가능성을 감소시킨다. 높은 Mo 레벨들 (> 3.0 %) 은 열간 가공성을 감소시키고 해로운 레벨로의 델타 페라이트 (δ-페라이트) 응고를 증가시킬 수 있다. 그러나, 높은 비용으로 인해, 스틸의 Mo 함량은 0.4 -1.4 %, 바람직하게 0.5-1.0 % 의 범위가 되어야만 한다.
붕소 (B) 는 개선된 열간 가공성 및 보다 양호한 표면 품질을 위해 사용될 수 있다. 0.01 % 보다 많은 붕소 첨가는 스틸의 가공성 및 내부식성에 대해 해로울 수 있다. 본 발명에 제공된 오스테나이트 스테인레스 스틸은 선택적으로 0.006 % 보다 적은, 바람직하게 0.004 % 보다 적은 붕소를 갖는다.
본 발명에 따른 오스테나이트 스테인레스 스틸의 특성들은 합금들 A, B, C, D, E, F, G, H, I 및 J 에 대해 표 1 의 화학적 조성들로써 테스트되었다. 스틸 합금들 A 내지 I 는 5 mm 두께의 열간 대강 (hot band) 으로 압연되고 추가로 2.2 또는 1.5 mm 최종 두께들로 냉간 압연되는 65 kg 의 캐스트 슬래브들로써 실험실 스케일로 제조되었다. 스틸 합금 J 는 EAF (전기 아크로) - AOD 컨버터 (아르곤 산소 탈탄화 : Argon Oxygen Decarburization) - 레이들 (ladle) 처리 - 연속 캐스팅 - 열간 압연 및 냉간 압연으로 이루어지는 매우 널리 공지된 스테인레스 스틸 제조 루트를 통해 실물 스케일로 제조되었다. 열간 압연된 스트립 두께는 5 mm 이었고 최종 냉간 압연 두께는 1.5 mm 이었다. 표 1 은 또한 기준으로서 사용된 316L/1.4404 (316L) 타입 오스테나이트 스테인레스 스틸의 화학적 조성을 포함한다.
Figure pct00001
표 1
화학적 조성들 A, B, C, D, E, F, G, H, I, J 및 표 1 의 316L 에 대해 크롬 당량 (Creq) 및 니켈 당량 (Nieq) 은 다음의 식들 (1) 및 (2) 을 사용하여 연산되었다:
Creq = %Cr + %Mo + 1.5x%Si + 2.0%Ti + 0.5x%Nb (1)
Nieq = %Ni + 0.5x%Mn + 30x(%C + %N) + 0.5%Cu + 0.5%Co (2)
표 1 의 각각의 스틸에 대해 예상되는 Md3o 온도 (Md3o) 는,
1050 ℃ 의 온도에서 어닐링될 때에 오스테나이트 스테인레스 스틸들에 대해 확립된 Nohara 식 (3) :
Md30 = 551 - 462x(%C+%N) - 9.2x%Si - 8.1x%Mn - 13.7x%Cr - 29x(%Ni+%Cu) - 18.5x%Mo-68x%Nb (3)
을 사용하여 연산되었다. Md3o-온도는 0.3 의 진변형률을 받을 때에 오스테나이트의 마르텐사이트로의 50 % 변환을 산출하는 온도로서 규정된다.
내공식성 평가 지수 (PREN) 는 식 (4) 을 사용하여 연산된다:
PREN = %Cr + 3.3x%Mo + 30x%N (4)
크롬 당량 (Creq), 니켈 당량 (Nieq), Creq/Nieq 비, Md3o 온도 (Md3o) 및 내공식성 평가 지수 (PREN) 에 대한 결과들은 표 2 에 제공된다.
Figure pct00002
표 2
표 2 의 결과들은 내공식성 평가 지수 (PREN) 가 기준 스테인레스 스틸 316L (25.1) 에 대해서보다 본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대해 27.0-29.5 의 범위에서 보다 높다는 것을 나타낸다. 니켈 당량에서 질소의 계수가 상 밸런스에 강력한 영향을 주고 따라서 알맞은 합금화를 위해 매우 유용할 수 있다는 것을 나타내는, 1.20-1.45 의 범위에서 Creq/Nieq 비는 기준 스테인레스 스틸 316L (1.50) 에 대해서보다 본 발명의 스틸들 A-J 에 대해 보다 적다. Md3o 온도는 표 2 에서의 본 발명의 각각의 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대해서 -100.1 ℃ 보다 더 낮고 또한 기준 스틸 316L 에 대한 Md3o 온도보다 더 낮고 따라서 본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸에서 마르텐사이트 변환에 대한 오스테나이트 안정성이 개선된다.
스틸 A-J 에 대해 냉간 압연 그리고 어닐링 조건에서 측정된 페라이트 함량들은 본 발명의 스틸 및 기준 316L 오스테나이트 스테인레스 스틸이 최종 마이크로 조직에서 동등한 양의 페라이트를 본질적으로 갖는다는 것을 나타내는 표 3 에 제공된다.
Figure pct00003
표 3 * 측정 장치에 대해 최소 검출 한계는 0.10 % 였다
본 발명에 따른 오스테나이트 스테인레스 스틸들 A-J 에 대한 안전 강도들 (Rp0.2 및 Rp1.0) 뿐만 아니라 인장 강도 (Rm) 는 결정되었고 기준으로서 표준화된 316L 오스테나이트 스테인레스 스틸의 각각의 값들로써 표 4 에서 제공된다.
Figure pct00004
표 4
표 4 에 도시된 바와 같이, 본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대해 결정된 강도들은 기준 316L 오스테나이트 스테인레스 스틸에 대한 각각의 강도들보다 약 70-170 MPa 더 높다. 추가로, 본 발명에 따른 오스테나이트 스테인레스 스틸은 본질적으로 조질 (temper) 압연 조건들에서 본질적으로 용이하게 압연된다.
본 발명에 제공된 오스테나이트 스테인레스 스틸은 강도가 현저하게 보다 높지만 기준 재료 316L 과 동일한 레벨의 성형성을 갖는다. 성형성 테스트 결과들은 표 5 에 제공되고 LDR (한계 드로잉 비 : Limiting Drawing Ratio) 및 Erichsen 인덱스가 제공된다. 한계 드로잉 비는 펀치 직경에 대해 플랜지 없이 컵으로 안전하게 드로잉될 수 있는 최대 블랭크 직경의 비로서 규정된다. LDR 은 50 mm 의 플랫 헤드 펀치 및 25 kN 의 유지력으로써 결정된다. Erichsen 컵핑 테스트는 신축 가공 형성에서 소성 변형을 받는 금속성 시트들 및 스트립들의 능력을 평가하도록 채용되는 연성 테스트이다. 상기 테스트는 관통 균열이 나타날 때까지 블랭크 홀더와 다이 사이에 클램핑된 테스트 피스에 대해 구형 단부로 펀치를 가압함으로써 오목부를 형성하는 것으로 이루어진다. 컵의 깊이가 측정된다. Erichsen 인덱스들은 5 개의 테스트들의 평균값이다.
Figure pct00005
표 5
본 발명에 제공된 오스테나이트 스테인레스 스틸에서의 높은 크롬 함량 및 보다 낮춰진 몰리브덴 함량을 갖는 질소 합금화는 기준 재료 316L 과 비교할 때에 현저하게 보다 높은 내공식성을 산출한다. 결과들은 표 6 에 제공된다. 공식 테스트들은 35 ℃ 온도의 1 M NaCI 용액에서 Avesta cell 로써 그라인딩된 견본 표면에서 행해졌다.
Figure pct00006
표 6
표 6 에 결과들은 공식이 발생할 때에 파괴 포텐셜, 즉 가장 낮은 포텐셜이 기준 재료 316L 에 대해서보다 본 발명의 오스테나이트 스테인레스 스틸 (스틸들 A-J) 에 대해 훨씬 높다는 것을 나타낸다.

Claims (13)

  1. 개선된 내공식성 (pitting corrosion resistance) 및 개선된 강도를 갖는 오스테나이트 스테인레스 스틸로서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.03 중량% 보다 적은 탄소 (C), 0.2-0.6 중량% 규소 (Si), 1.0-2.0 중량% 망간 (Mn), 19.0-21.0 중량% 크롬 (Cr), 7.5-9.5 중량% 니켈 (Ni), 0.4-1.4 중량% 몰리브덴 (Mo), 1.0 중량% 보다 적은 구리 (Cu), 0.10-0.25 중량% 질소 (N), 선택적으로 1.0 중량% 보다 적은 코발트 (Co), 선택적으로 0.006 중량% 보다 적은 붕소 (B) 을 포함하고 잔부가 철 (Fe) 및 불가피 불순물들이고,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 320-450 MPa 의 안전 강도 (proof strenth) (Rp0.2) 및 370-500 MPa 의 안전 강도 (Rp1.0) 를 갖고, 인장 강도 (Rm) 는 630-800 MPa 인, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.25-0.55 중량% 규소를 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 1.6-2.0 중량% 망간을 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 19.5-20.5 중량% 크롬을 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 8.0-9.0 중량% 니켈을 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.5-1.0 중량% 몰리브덴을 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.3-0.6 중량% 구리를 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.13-0.20 중량% 질소를 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.4 중량% 보다 적은 코발트를 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 0.004 중량% 보다 적은 붕소를 포함하는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 24 보다 큰 PREN 값을 갖는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 1.60 보다 적은 Creq/Nieq 비를 갖는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.
  13. 제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 오스테나이트 스테인레스 스틸은 -80 ℃ 보다 적은 Md3o 온도를 갖는, 오스테나이트 스테인레스 스틸.

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