KR20140147534A - 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어 - Google Patents

고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어 Download PDF

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KR20140147534A
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이사무 기모토
마사야 사이토오
다카유키 오오츠카
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닛테츠 스미킨 요우세츠 고교 가부시키가이샤
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Abstract

본 발명의 과제는, 780㎫급 고장력강의 용접에 있어서 적정한 강도와, 특히 저온 영역에서의 양호하고 안정된 인성을 갖는 용접 금속이 얻어지는 동시에, 용접 작업성이 우수한 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어를 제공하는 것이다.
와이어 전체 질량에 대한 질량％로, C:0.02∼0.10％, Si:0.20∼0.55％, Mn:1.50∼1.95％, Cu:0.15∼0.45％, Ni:2.7∼3.2％, Cr:0.35∼0.65％, Mo:0.15∼0.40％, Ti:0.02∼0.10％를 함유하고, 하기 수학식 1로 나타내어지는 Pts가 0.73∼0.95인 것을 특징으로 하는 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어.
[수학식 1]

Description

고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어 {SOLID WIRE FOR GAS SHIELD ARC WELDING OF HIGH STRENGTH STEEL}
본 발명은, 780㎫급 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어에 관한 것으로, 특히 용접 금속의 저온 영역에서의 인성이 우수한 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어에 관한 것이다.
최근, 빌딩, 교량, 해양 구조물 등의 강 구조물의 대형화나 경량화의 요구가 많아지는 것에 수반하여, 사용되는 강판의 고장력화가 진행되어, 최근에는 인장 강도가 780㎫급인 고장력강이 일반적으로 사용되게 되었다.
이들 인장 강도 780㎫급 고장력강을 사용하는 구조물의 제조에 있어서는, 수소량이 적고 내균열성이 우수하고, 또한 고능률화에 적합한 가스 실드 아크 용접 방법이 많이 사용된다.
종래, 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어는, 예를 들어 특허문헌 1에 개시되는 바와 같이, Ni, Cr, Mo 등을 적량 첨가한 고장력강용 강 와이어가 사용되고 있다. 그러나, 특허문헌 1에 기재된 와이어는 TIG 용접용으로, 소모 전극식인 MAG 용접에 적용한 경우는, 인장 강도 및 저온에서의 우수한 인성이 얻어지지 않는다.
또한, 특허문헌 2에는, Ni, Cr, Mo 등의 성분에 더하여, Al 및 Ti의 산 가용 성분과 산 불용 성분의 함유량 및 그 비를 특정함으로써, 용접 금속의 마이크로 조직의 미세화를 도모하여, 인성을 개선한다고 하는 기술이 개시되어 있다. 그러나, 특허문헌 2에 기재된 기술에 있어서도 저온에서의 우수한 인성은 얻어지지 않는다.
또한, 특허문헌 3에는, 490∼780㎫급 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 와이어로서, 고전류, 고입열 및 고패스간 온도의 용접 조건이라도, 인성 및 강도가 우수한 용접 금속을 안정적으로 확보할 수 있는 기술이 개시되어 있다. 그러나, 특허문헌 3에 기재된 와이어는, 인장 강도 780㎫급의 강판에 적용한 경우의 저온에 있어서의 인성은 확보할 수 없다.
한편, 특허문헌 4에는, 인장 강도가 1200㎫ 이상인 용접 금속이 얻어지는 고장력 강판의 가스 실드 아크 용접용 와이어가 개시되어 있다. 그러나, 특허문헌 4에 기재된 와이어는, 탄소당량(Ceq)이 높아, 용접 금속의 인장 강도가 지나치게 높아져, 저온에 있어서의 인성은 확보할 수 없다고 하는 문제가 있다.
일본 특허 출원 공개 소57-159293호 공보 일본 특허 공고 소60-57953호 공보 일본 특허 출원 공개 제2007-253163호 공보 일본 특허 출원 공개 제2006-110581호 공보
따라서, 본 발명은, 상기 문제점을 해결하기 위해 이루어진 것이며, 780㎫급 고장력강의 용접에 있어서 적정한 강도와, 특히 저온 영역에서의 양호하고 안정된 인성을 갖는 용접 금속이 얻어지는 동시에, 용접 작업성이 우수한 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 요지는, 와이어 전체 질량에 대한 질량％로,
C:0.02∼0.10％,
Si:0.20∼0.55％,
Mn:1.50∼1.95％,
Cu:0.15∼0.45％,
Ni:2.7∼3.2％,
Cr:0.35∼0.65％,
Mo:0.15∼0.40％,
Ti:0.02∼0.10％
를 함유하고, 하기 수학식 1로 나타내어지는 Pts가 0.73∼0.95이고,
Al:0.010％ 이하,
P:0.020％ 이하,
S:0.020％ 이하,
N:0.007％ 이하,
O:0.010％ 이하
이고, 잔량부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어이다.
[수학식 1]
Figure pat00001
단, [C], [Si], [Mn], [Cu], [Ni], [Cr], [Mo], [Ti]는, C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo, Ti의 각각의 함유량(질량％)을 나타낸다.
또한, 와이어 표면에 와이어 10㎏당 송급 윤활유를 0.3∼1.0g 갖는 것도 특징으로 하는 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어이다.
본 발명의 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어에 따르면, 용접시의 아크가 안정되고, 780㎫급의 강도를 확보하고, 또한 저온 영역에서의 안정된 높은 인성 및 결함이 없는 고품질의 용접 금속이 얻어지는 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어를 제공할 수 있다.
도 1은 판 두께 20㎜의 강판을, 개선(開先) 각도 20°, 루트 간격 16㎜의 백킹 금속이 구비된 개선으로 가공하는 이미지도.
도 2는 강판의 두께 방향으로 두께의 1/2의 위치의 부분(용접 금속 및 용융된 강판의 부분을 포함함)으로부터 시험편을 채취하는 이미지도.
본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해, 780㎫급 고장력강의 가스 실드 아크 용접에 있어서, 용접 작업성이 양호하고, 적정한 강도를 갖는 동시에 -60℃에서의 저온 영역에서도 안정된 고인성이 얻어지는 용접 금속을 형성할 수 있는 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어의 성분 조성에 대해 상세하게 검토하였다.
그 결과, 적정한 강도와 함께 안정된 저온 인성의 향상도 동시에 달성시키기 위해서는, C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo 및 Ti량의 각각의 적정화가 유효하고, 또한 용접 작업성은 Si 및 Mn량의 적정화와 와이어 표면에 송급 윤활제를 적량 함유시키는 것이 유효한 것을 발견하였다.
본 발명의 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어는, 각 성분 조성 각각의 단독 및 공존에 의한 상승 효과에 의해 이룰 수 있었던 것이지만, 이하에 각각의 각 성분 조성의 첨가 이유 및 한정 이유를 서술한다. 또한, 이하에 있어서는, 솔리드 와이어의 화학 성분을 와이어의 전체 질량에 대한 비율인 질량％로 나타내는 것으로 하고, 그 질량％에 관한 기재를 단순히 ％로 기재하여 설명한다.
[C:0.02∼0.10％]
C는, 고용(固溶) 강화에 의해 용접 금속의 강도를 향상시키기 위해 필요한 원소이다. 그러나, C가 0.02％ 미만이면, 이 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 0.10％를 초과하면, 용접 균열 감수성이 높아진다. 또한, 바람직하게는 0.03∼0.09％로 한다.
[Si:0.20∼0.55％]
Si는, 용접 금속의 탈산을 위해 첨가한다. Si가 0.20％ 미만이면, 아크가 불안정해진다. 또한, 용접 금속이 탈산 부족으로 되어 인성이 저하된다. 한편, 0.55％를 초과하면, 저온에서의 인성이 안정적으로 얻어지지 않는다. 또한, 바람직하게는 0.25∼0.50％로 한다.
[Mn:1.50∼1.95％]
Mn는, Si와 마찬가지로 주요한 탈산제로서 첨가한다. Mn이 1.50％ 미만이면, 용접 금속의 인성을 충분히 확보할 수 없게 된다. 또한, 아크가 불안정해진다. 한편, 1.95％를 초과하면, 용접 금속의 저온 인성이 안정적으로 얻어지지 않는다. 또한, 바람직하게는 1.50∼1.90％로 한다.
[Cu:0.15∼0.45％]
Cu는, 석출 강화 작용을 갖고, 변태 온도를 저하시키고 조직을 미세화하여 인성을 안정시킨다. Cu가 0.15％ 미만이면, 안정된 저온에서의 인성이 얻어지지 않는다. 한편, 0.45％를 초과하면, 석출 취화가 발생하여 인성이 저하된다. 또한, 고온 균열이 발생하기 쉬워진다. 바람직하게는, 0.20∼0.40％로 한다.
또한, 방청을 목적으로 하여 와이어 표면에 Cu 도금이 실시되어 있는 경우, 이 Cu 도금량도 본 발명에 있어서의 Cu 함유량에 포함된다.
[Ni:2.7∼3.2％]
Ni는, 변태 온도를 저하시켜 조직을 미세화하는 동시에, 용접 금속 중에 고용하여 인성을 저하시키는 일 없이 강도를 높이는 작용을 갖는다. Ni가 2.7％ 미만이면, 인성의 저하를 방지하는 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, 3.2％를 초과하면, 입계가 취화되어 인성이 저하된다.
[Cr:0.35∼0.65％]
Cr은, 변태 온도를 저하시키고, 조직을 미세화하여 인성을 향상시키는 작용을 갖는다. Cr이 0.35％ 미만이면, 이들 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, Cr이 0.65％를 초과하면, 용접 금속의 경화가 현저해져 인성이 저하된다.
[Mo:0.15∼0.40％]
Mo는, Ni 및 Cr과 마찬가지로, 변태 온도를 저하시키고, 조직을 미세화하여 인성을 향상시킨다. Mo가 0.15％ 미만이면, 이들 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 한편, 0.40％를 초과하면, 저온에서의 인성이 안정적으로 얻어지지 않는다.
[Ti:0.02∼0.10％]
Ti는, 탈산제로서 작용하여, 용접 금속 중의 산소를 저감시켜, 용접 금속의 인성을 향상시킨다. 또한, 용접 금속 중에 Ti의 미세 산화물을 생성시켜, 용접 금속의 인성을 더욱 향상시킨다. Ti가 0.02％ 미만이면, 저온에서의 인성이 안정적으로 얻어지지 않는다. 한편, 0.10％를 초과하면, 고용 Ti가 많아져 인성이 저하된다.
[Pts:0.73∼0.95]
상기 C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo 및 Ti의 함유량을 독립 변수, 용접 금속의 강도 및 인성을 종속 변수로 하는 중회귀 분석을 행하고, [C]의 계수를 1로 하여 다른 성분의 회귀 계수식으로서 표현한 것이 하기 수학식의 Pts이며, 이 수학식에 의해 용접용 와이어의 성분에 기초하여 산출되는 용접 금속의 강도 및 인성의 추정값을 Pts로 하였다. C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo 및 Ti의 함유량을, 하기 수학식의 Pts로 0.73∼0.95로 함으로써, 강도를 확보하면서 저온에서의 양호하고 안정된 인성을 갖는 용접 금속이 얻어진다. Pts가 0.73 미만이면, 용접 금속의 강도가 낮아진다. 한편, 0.95를 초과하면, 용접 금속의 강도가 지나치게 높아져 안정된 저온 인성이 얻어지지 않는다.
[수학식 1]
Figure pat00002
또한, Al은, 제강시에 미량을 필연적으로 함유하지만, 용접 금속 중에 비금속 개재물을 형성하여 인성을 저하시키므로 적은 쪽이 바람직하고, 0.010％ 이하로 제한한다. S 및 P는 불순물로, 용접 금속의 인성을 저하시키므로, 그 함유량을 각각 0.020질량％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
N은, 불가피적 불순물이다. 용접 금속의 인성을 안정적으로 향상시키기 위해서는, 용접 금속 중의 고용 N을 저하시키는 것이 필수로 된다. N이 0.0070％를 초과하면, 용접 금속의 인성이 저하된다. O는, 용접 금속 중에 Si 또는 Mn 등과의 비금속 개재물 등을 형성하여 인성을 저하시키므로 0.010％ 이하로 한다.
[와이어 표면의 송급 윤활유:와이어 10㎏당 0.3∼1.0g]
와이어 표면의 송급 윤활유는, 반드시 한정하는 것은 아니지만, 특히 반자동 용접의 경우에 와이어의 송급성을 양호하게 하여, 아크가 안정되어 스패터의 발생량을 적게 하는 동시에, 용접 결함의 발생을 방지한다. 와이어 표면의 송급 윤활제가 와이어 10㎏당 0.3g 미만이면, 와이어 송급성이 불량으로 되어 아크가 불안정하여 스패터 발생량이 많아질 수 있다. 또한, 슬래그가 말려 들어가는 결함이 발생하기 쉬워진다. 한편, 1.0g을 초과하면, 송급 롤러부에서 와이어가 슬립하여, 아크가 불안정하여 스패터 발생량이 많아질 수 있다. 또한, 용접 금속부에 블로우 홀이 발생하기 쉬워지므로, 와이어 10㎏당 0.3∼1.0g으로 하는 것이 바람직하다.
송급 윤활유는, 동식물유, 광물유 혹은 합성유 중 어느 것이어도 된다. 동식물유로서는 팜유, 카놀라유, 피마자유, 돈지, 우지, 어유(漁油) 등을, 광물유로서는 기계유, 터빈유, 스핀들유 등을 사용할 수 있다. 합성유로서는 탄화수소계, 에스테르계, 폴리글리콜계, 폴리페놀계, 실리콘계, 플루오로카본계를 사용할 수 있다. 또한, 유지 또는 에스테르 중 1종 이상으로 이루어지는 기유(基油)와, 황화 유지, 황화 에스테르, 황화 지방산, 황화 올레핀 중 1종 또는 2종 이상의 유황계 오일을 함유한 오일을 윤활유로서 사용할 수 있다.
또한, 실드 가스는, Ar＋CO2로 하지만, CO2의 혼합량은 5∼20체적％의 범위로 하여 용접 금속의 산소량을 저감한다. 또한, 실드 가스의 유량은 내결함성 및 대기로부터의 질소의 혼입을 방지하기 위해 20∼35리터/분인 것이 바람직하다.
[실시예]
이하, 본 발명의 효과를 실시예에 의해 구체적으로 설명한다.
표 1에 나타내는 각종 화학 성분의 와이어 표면에 팜유를 도포한 와이어 직경 1.2㎜의 와이어를 시험 제작하고, 표 2에 나타내는 판 두께 20㎜의 780㎫급 강판을, 도 1과 같이 개선 각도 20°, 루트 간격 16㎜의 백킹 금속이 구비된 개선으로 가공하고, 표 3에 나타내는 용접 조건으로 다층 덧댐 용접을 행하였다. 또한, 용접시의 와이어 송급은, 6m 길이의 콘듀잇 케이블을 사용하였다.
Figure pat00003
표 1의 비교예에 있어서, 밑줄을 그은 성분의 값은 특허청구범위로부터 벗어나는 것을 나타내고 있다.
표 1의 본 발명예에 있어서, 밑줄을 그은 송급 윤활제의 값은 0.3∼1.0g/10kg의 범위를 벗어나는 것을 의미하고 있다.
Figure pat00004
Figure pat00005
평가는, 용접시의 아크의 안정성 및 용접 후에 X선 투과 시험(JIS Z 3106)에 의한 결함의 유무를 조사하고, 또한 용접 금속의 기계적 성능을 조사하였다.
용접 금속의 기계적 성능의 조사는, 도 2와 같이 용접 시험체의 판 두께 1/2t를 중심으로 시험편(JIS Z 2241 10호) 및 샤르피 시험편(JIS Z 2242 V 노치 시험편)을 채취하여 기계 시험을 실시하였다.
아크의 안정성은 「안정」 혹은 「약간 불안정」은 양호로 하였다. X선 투과 시험 결과는 「결함 없음」을 양호로 하였다.
인장 강도의 평가는 800∼920㎫를 양호로 하였다. 또한, 인성의 평가는, -60℃에 있어서의 샤르피 충격 시험을 각 5개 실시하고, 흡수 에너지는 평균값 89J 이상, 최저값 70J 이상을 양호로 하였다.
종합 평가는, 아크의 안정성, X선 투과 시험 결과, 인장 강도, 흡수 에너지의 전부에 있어서 양호한 경우에는 합격(○)으로 하고, 아크의 안정성, X선 투과 시험 결과, 인장 강도, 흡수 에너지 중 어느 하나라도 양호하지 않은 경우에는 불합격(×)으로 하였다.
이들의 조사 결과를 표 4에 정리하여 나타낸다.
Figure pat00006
표 1 및 표 4에 나타내는 와이어 기호 W1∼W10은 본 발명예, 와이어 기호 W11∼W25는 비교예이다.
본 발명예인 와이어 기호 W1∼W2, W4∼W6 및 W8∼W10은, 와이어의 C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo 및 Ti량이 적량이고, 와이어 표면의 송급 윤활제량도 적량 있으므로, 아크가 안정적이고, 용접 결함이 없고, 용접 금속의 인장 강도, 흡수 에너지의 평균값 및 최저값 모두 양호하여, 극히 만족적인 결과로, 종합 평가를 합격(○)으로 하였다.
본 발명예인 와이어 기호 W3 및 와이어 기호 W7에 대해 설명한다.
와이어 기호 W3은 와이어 표면의 송급 윤활제량이 와이어 표면의 송급 윤활유 범위보다 적고, 와이어 기호 W7은 송급 윤활제량이 와이어 표면의 송급 윤활유 범위보다 많기 때문에, 약간 아크가 불안정하였지만, 각별히 문제로 되지는 않았다. 또한, 용접 결함이 없고, 용접 금속의 인장 강도, 흡수 에너지의 평균값 및 최저값 모두 양호하여, 종합 평가를 합격(○)으로 하였다.
비교예 와이어 기호 W11의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W11은, C가 C 범위보다 적으므로, 용접 금속의 인장 강도는 781㎫(＜800㎫)로 불량이었다. 또한, Ti가 Ti 범위보다 적으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 최저값이 67J(＜70J)로 불량이었다.
W11의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W12의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W12는, C가 C 범위보다 많기 때문에, 크레이터부에 균열이 발생하였으므로 X선 투과 시험 결과는 불량이었다. 또한, Cr이 Cr 범위보다 많으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 67J(＜89J)이고, 최저값도 56J(＜70J)로 불량이었다.
W12의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W13의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 13은, Si가 Si 범위보다 적으므로, 아크가 불안정하여 아크의 안정성에 있어서 불량이었다. 또한, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 81J(＜89J)이고, 최저값도 58J(＜70J)로 불량이었다.
W13의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W14의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W14는, 와이어 표면의 송급 윤활제가 와이어 표면의 송급 윤활유 범위보다 적으므로, 아크가 불안정하고 스패터의 발생량이 많아 아크의 안정성에 있어서 불량이었다. 또한, 슬래그가 말려 들어가는 결함도 발생하여, X선 투과 시험 결과도 불량이었다. 또한, Si가 Si 범위보다 많으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 최저값이 48J(＜70J)로 불량이었다. W14의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W15의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W15는, Mn이 Mn 범위보다 낮으므로, 아크가 불안정하여 아크의 안정성에 있어서 불량이었다. 또한, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 85J(＜89J)이고, 최저값도 61J(＜70J)로 불량이었다.
W15의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W16의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W16은, 와이어 표면의 송급 윤활제가 와이어 표면의 송급 윤활유 범위보다 많으므로, 아크가 불안정하여 스패터의 발생량이 많아, 아크의 안정성에 있어서 불량이었다. 또한, 블로우 홀도 발생하여, X선 투과 시험 결과도 불량이었다. 또한, Mn이 Mn 범위보다 많으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 최저값이 52J(＜70J)로 불량이었다.
W16의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W17의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W17은, Pts가 Pts 범위보다 낮으므로, 용접 금속의 인장 강도가 779㎫(＜800㎫)로 불량이었다. 또한, Cu가 Cu 범위보다 낮으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 최저값이 64J(＜70J)로 불량이었다.
W17의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W18의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W18은, Cu가 Cu 범위보다 많으므로, 크레이터부에 균열이 발생하고, X선 투과 시험 결과는 불량이었다. 또한, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 73J(＜89J)이고, 최저값도 53J(＜70J)로 불량이었다.
W18의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W19의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W19는 Ni가 Ni 범위보다 적으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 78J(＜89J)이고, 최저값도 58J(＜70J)로 불량이었다.
W19의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W20의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W20은 Ni가 Ni 범위보다 많으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 72J(＜89J)이고, 최저값도 54J(＜70J)로 불량이었다.
W20의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W21의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W21은 Cr가 Cr 범위보다 적으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 80J(＜89J)이고, 최저값도 55J(＜70J)로 불량이었다.
W21의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W22의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W22는 Mo가 Mo 범위보다 적으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 84J(＜89J)이고, 최저값도 65J(＜70J)로 불량이었다.
W22의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W23의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W23은 Mo가 Mo 범위보다 많으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 최저값이 46J(＜70J)로 불량이었다.
W23의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W24의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W24는 Ti가 Ti 범위보다 많으므로, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 평균값이 82J(＜89J)이고, 최저값도 56J(＜70J)로 불량이었다.
W24의 종합 평가는 불합격(×)이다.
비교예 와이어 기호 W25의 종합 평가에 대해 설명한다.
와이어 기호 W25는 Pts가 Pts 범위보다 높으므로, 용접 금속의 인장 강도는 955㎫(＞920㎫)로 불량이고, 흡수 에너지는 용접 금속의 흡수 에너지의 최저값이 47J(＜70J)로 불량이었다.
W25의 종합 평가는 불합격(×)이다.
1 : 강판
2 : 백킹 금속
3 : 용접 비드
4 : 시험편

Claims (2)

  1. 와이어 전체 질량에 대한 질량％로,
    C:0.02∼0.10％,
    Si:0.20∼0.55％,
    Mn:1.50∼1.95％,
    Cu:0.15∼0.45％,
    Ni:2.7∼3.2％,
    Cr:0.35∼0.65％,
    Mo:0.15∼0.40％,
    Ti:0.02∼0.10％
    를 함유하고, 하기 수학식 1로 나타내어지는 Pts가 0.73∼0.95이고,
    Al:0.010％ 이하,
    P:0.020％ 이하,
    S:0.020％ 이하,
    N:0.007％ 이하,
    O:0.010％ 이하
    이고, 잔량부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어.
    [수학식 1]
    Figure pat00007

    단, [C], [Si], [Mn], [Cu], [Ni], [Cr], [Mo], [Ti]는, C, Si, Mn, Cu, Ni, Cr, Mo, Ti의 각각의 함유량(질량％)을 나타냄.
  2. 제1항에 있어서, 와이어 표면에 와이어 10㎏당 송급 윤활유를 0.3∼1.0g 갖는 것을 특징으로 하는, 고장력강의 가스 실드 아크 용접용 솔리드 와이어.
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