KR20140041285A - 고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법 - Google Patents

고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20140041285A
KR20140041285A KR1020120108418A KR20120108418A KR20140041285A KR 20140041285 A KR20140041285 A KR 20140041285A KR 1020120108418 A KR1020120108418 A KR 1020120108418A KR 20120108418 A KR20120108418 A KR 20120108418A KR 20140041285 A KR20140041285 A KR 20140041285A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
based alloy
weight
treatment
ecap
strength
Prior art date
Application number
KR1020120108418A
Other languages
English (en)
Inventor
김원회
이철원
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020120108418A priority Critical patent/KR20140041285A/ko
Publication of KR20140041285A publication Critical patent/KR20140041285A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/10—Alloys containing non-metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C2202/00—Physical properties

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

강도 및 연신율이 우수한 Al-Mg-Si계 합금 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법은 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0%, 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함하고, 나머지 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어지는 소재를 가열하여 용체화 처리하는 단계; 상기 용체화 처리된 소재를 ECAP(Equal Channel Angular Pressing) 처리하는 단계; 및 상기 ECAP 처리된 소재를 인공시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법 {HIGH STRENGTH Al-Mg-Si BASED ALLOY AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 Al-Mg-Si계 합금에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 및 열처리 제어를 통하여 강도 및 연신율이 우수한 고강도 Al-Mg-Si계 합금 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
항공기 구조재 등은 경량화가 요구되며, 이에 따라 알루미늄을 기반으로 하는 합금에 많은 연구가 이루어지고 있다.
가장 대표적인 합금은 Al-Zn-Mg계 합금이다. 그러나, Al-Zn-Mg계 합금은 강도 특성은 매우 우수하나, 용접성, 내식성 등이 좋지 못한 문제점이 있다.
이러한 점을 해결하고자, 최근에는 Al-Mg-Si계 합금이 개발되었다. Al-Mg-Si계 합금의 경우, 우수한 내부식성을 가지며, 인장강도 대략 300MPa, 연신율 대략 16%를 나타낼 수 있어 기계적 특성 또한 우수한 장점이 있다.
다만, Al-Mg-Si계 합금이 항공기 구조재로 활용되기 위하여는 현재보다 보다 우수한 기계적 특성을 가져야 한다.
본 발명과 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2004-0105099호(2004.12.14. 공개)에 개시된 알루미늄-마그네슘-실리콘 합금판재의 스프링 백 저감을 위한 방법이 있다.
본 발명의 목적은 합금 성분 및 열처리 공정 제어를 통하여 강도 및 연신율이 우수한 Al-Mg-Si계 합금 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 Al-Mg-Si계 합금은 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0%, 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함하고, 나머지 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 항복강도 350MPa 이상, 인장강도 370MPa 이상 및 연신율 12% 이상을 나타내는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 Al-Mg-Si계 합금은 중량%로, 아연(Zn) : 0.01% 이하 및 티타늄(Ti) : 0.01% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법은 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0%, 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함하고, 나머지 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어지는 소재를 가열하여 용체화 처리하는 단계; 상기 용체화 처리된 소재를 ECAP(Equal Channel Angular Pressing) 처리하는 단계; 및 상기 ECAP 처리된 소재를 인공시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 소재는 중량%로, 아연(Zn) : 0.01% 이하 및 티타늄(Ti) : 0.01% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
또한, 상기 용체화 처리는 500~560℃에서 1~3시간동안 가열유지한 후 퀀칭하는 방식으로 수행되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 ECAP 처리는 140~160℃의 온도에서 10~90분간 수행되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 인공시효 처리는 90~110℃의 온도에서 15~30시간동안 수행되는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법에 의하면, 합금성분 조절과 함께 용체화 처리, ECAP 처리 및 인공시효를 포함하는 열처리 공정 제어를 통하여 항복강도 350MPa 이상, 인장강도 370MPa 이상 및 연신율 12% 이상을 갖는 고강도 Al-Mg-Si계 합금을 제조할 수 있다.
제조된 Al-Mg-Si계 합금의 경우, 우수한 기계적 특성을 통하여, 항공기 구조재 등 경량화 및 고강도가 요구되는 많은 분야에 응용될 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2는 실시예 1과 비교예 1에 따른 시편을 제조하기 위하여 적용된 열처리 방식을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 3은 용체화 처리 및 ECAP 처리 후, 인공시효 조건 변화에 따른 시편의 경도 변화를 나타낸 것이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들 및 도면을 참조하면 명확해질 것이다.
그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하, 본 발명에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금 및 그 제조 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
고강도 Al-Mg-Si계 합금
본 발명에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금은 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0% 및 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함한다.
이에 더하여, 본 발명에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금은 중량%로, 아연(Zn) : 0.01% 이하 및 티타늄(Ti) : 0.01% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
상기 성분들 외 나머지는 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명하기로 한다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 내식성을 악화시키지 않으면서도 강도를 향상시키는 역할을 한다.
상기 실리콘은 합금 전체 중량의 0.5~1.5중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.5중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 1.5중량%를 초과하면 오히려 내식성이 저하되는 문제점이 발생할 수 있다.
철(Fe)
철(Fe)은 합금의 밀도를 증가시켜 강도 향상에 기여한다.
상기 철은 합금 전체 중량의 0.1~0.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 철의 첨가량이 0.1중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 철의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 내식성이 악화되는 문제점이 있다.
구리(Cu)
구리(Cu)는 경도 향상과 석출경화를 통한 강도 및 연성 향상에 기여하고, 또한 내부식 특성을 향상시키는데 기여한다.
상기 구리는 합금 전체 중량의 0.005~0.02중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 첨가량이 0.005중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 구리의 첨가량이 0.02중량%를 초과하는 경우 합금의 표면 특성이 저하되는 문제점이 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 소량 첨가시 내식성은 별로 악화시키지 않으면서, 고용강화 효과 및 미세석출물 분산 효과를 통하여 강도 개선에 기여한다.
상기 망간은 합금 전체 중량의 0.005~0.02중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 0.005중량% 미만일 경우, 강도 개선 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 0.02중량%를 초과하면 내식성이 급격히 악화될 수 있다.
마그네슘(Mg)
마그네슘(Mg)은 내식성, 강도 및 연신율을 향상시키고, 경량화와 피삭성을 향상시키는데 기여한다.
상기 마그네슘은 합금 전체 중량의 0.2~1.0중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 마그네슘의 첨가량이 0.2중량% 미만이면 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 마그네슘의 첨가량이 1.0중량%를 초과하면 성형성이 저하되는 문제점이 있다.
크롬(Cr)
크롬(Cr)은 결정립 미세화, 내식성 향상 등의 역할을 한다.
상기 크롬은 합금 전체 중량의 0.005~0.05중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.005중량% 미만이면 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 0.05중량%를 초과하면 성형성이 저하되는 문제점이 있다.
아연(Zn)
아연(Zn)은 시효 경화를 통하여 강도 향상에 기여한다.
상기 아연이 포함될 경우, 그 함량은 합금 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한되는 것이 바람직하다. 아연의 첨가량이 0.01중량%를 초과하는 경우, 용접성, 내식성 등의 물성이 저하될 수 있다.
티타늄(Ti)
티타늄은 결정립 미세화를 통하여 성형성 및 강도 향상에 기여한다.
상기 티타늄이 포함될 경우, 그 함량은 합금 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한되는 것이 바람직하다. 티타늄의 첨가량이 0.01중량%를 초과하는 경우, TiAl3 등의 크고 거친 금속간 화합물을 다량 생산하여, 합금의 기계적 특성을 저하시키는 문제점이 있다.
상기 조성을 갖는 Al-Mg-Si계 합금은 후술하는 용체화 처리, ECAP 처리 및 인공시효를 포함하는 열처리 공정 제어를 통하여, 항복강도 350MPa 이상, 인장강도 370MPa 이상 및 연신율 12% 이상의 우수한 기계적 특성을 나타낼 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 고강도 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법은
Al-MgSi계 모합금 마련 단계(S110), 용체화 처리 단계(S120), ECAP 단계(S130) 및 인공시효 처리 단계(S140)를 포함한다.
Al-MgSi계 모합금 마련 단계(S110)에서는 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0%, 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함하고, 나머지 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어지는 소재를 마련한다.
상기 소재는 아연(Zn) : 0.01% 이하 및 티타늄(Ti) : 0.01% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
다음으로, 용체화 처리 단계(S120)에서는 상기 소재를 가열하여 용체화 처리한다. 용체화 처리를 통하여 고용원소의 석출을 억제하고, 강도 등의 물성을 향상시킬 수 있다.
상기 용체화 처리는 500~560℃에서 1~3시간동안 가열유지한 후 퀀칭하는 방식으로 수행되는 것이 바람직하다. 용체화 처리시 가열유지 온도가 500℃ 미만이거나 가열시간이 1시간 미만일 경우, 강도 향상 등의 효과가 불충분하다. 반대로, 용체화 처리시 가열유지 온도가 560℃를 초과하거나 가열시간이 3시간을 초과하는 경우, 과도한 용체화로 인하여 결정립이 조대화될 수 있으며, 성형성이 저하될 수 있다.
다음으로, ECAP 처리 단계(S130)에서는 용체화 처리된 소재를 ECAP(Equal Channel Angular Pressing) 처리한다.
ECAP 처리는 단면이 일정한 두 채널(channel)을 일정한 각도로 교차시킨 금형에 본 발명에 따른 Al-Mg-Si계 합금 소재를 통과시킴으로써 소재의 단면의 크기나 형상이 변화없이 소재를 강소성 가공하는 것으로, 단면의 변화없이 소재의 결정립을 미세화하고 전위밀도를 급격히 상승시킴으로써 기계적 성질을 향상시킬 수 있다.
상기 ECAP 처리는 140~160℃의 온도에서 10~90분간 수행되는 것이 바람직하다. ECAP 처리가 140℃ 미만 또는 10분 미만으로 수행되는 경우, 기계적 성질 향상 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, ECAP 처리가 160℃를 초과하거나 90분 이상 수행되는 경우, 연신율이 크게 저하될 수 있다.
다음으로, 인공시효 처리 단계(S140)에서는 상기 ECAP 처리된 소재를 인공시효 처리한다.
저온의 인공시효를 통하여, 경도, 항복강도 및 인장강도를 크게 향상시킬 수 있다.
인공시효 처리는 90~110℃의 온도에서 15~30시간동안 수행되는 것이 바람직하다. 인공시효 처리가 90℃ 미만의 온도 또는 15시간 미만의 시간동안 수행되는 경우, 강도 및 경도 향상 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 인공시효 처리가 110℃를 초과하는 온도에서 수행되거나, 30시간을 초과하여 수행되더라도 더 이상 강도 및 경도가 향상되지 않고, 오히려 이들 특성이 저하될 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
Al-Mg-Si 합금 조성
실시예 1 및 비교예 1~2에 적용된 Al-Mg-Si 합금 조성을 표 1에 나타내었다.
[표 1]
Figure pat00001

실시예 1
도 2에 도시된 바와 같이, 시편을 530℃에서 90분동안 용체화 처리하고, 150℃에서 30분동안 ECAP 처리한 후, 100℃에서 25시간동안 인공시효 처리하였다.
비교예 1
도 2에 도시된 바와 같이, 시편을 530℃에서 90분동안 용체화 처리한 후, 175℃에서 8시간동안 피크(peak) 시효 처리하였다.
비교예 2
시편을 530℃에서 90분동안 용체화 처리한 후, 150℃에서 30분동안 ECAP 처리하였다.
2. 기계적 물성 평가
표 2는 실시예 1 및 비교예 1~2에 따라 제조된 Al-Mg-Si 합금의 기계적 특성을 나타낸 것이다.
[표 2]
Figure pat00002
표 2를 참조하면, 용체화 처리, ECAP 처리 및 인공시효 처리를 수행한 실시예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 항복강도 350MPa 이상, 인장강도 370MPa 이상 및 연신율 12% 이상을 나타내어, 목표로 하는 기계적 물성을 충족하였다.
반면, ECAP 처리 없이 피크 시효 처리를 적용한 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우 연신율은 실시예 1에 비하여 약간 높았으나, 인장강도 및 항복강도가 목표치에 크게 미달되었다.
또한, 인공시효 처리없이 ECAP 처리만 수행한 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우, 인장강도 및 항복강도는 목표치에 도달하였으나, 연신율이 목표치에 미치지 못하였다.
즉, 본 발명에 따른 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법의 경우, 피크 시효 처리 소재 대비 강도 특성이 향상되고, ECAP 처리의 취약점인 연신율 감소를 효과적으로 방지하면서 강도를 향상시킬 수 있다고 볼 수 있다.
도 3은 용체화 처리(SS) 및 ECAP 처리 후, 100℃에서 인공 시효(aging) 조건 변화에 따른 시편의 경도 변화를 나타낸 것이다.
도 3을 참조하면, 100℃에서 인공시효 처리를 15~30시간 정도 수행하였을 때, 제조되는 Al-Mg-Si 합금 시편의 경도가 상대적으로 우수한 것을 볼 수 있으며, 대략 25시간 정도에서 시편의 경도가 가장 높은 것을 볼 수 있다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다.

Claims (7)

  1. 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0%, 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함하고, 나머지 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
    항복강도 350MPa 이상, 인장강도 370MPa 이상 및 연신율 12% 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 Al-Mg-Si계 합금은
    중량%로, 아연(Zn) : 0.01% 이하 및 티타늄(Ti) : 0.01% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금.
  3. 중량%로, 실리콘(Si) : 0.5~1.5%, 철(Fe) : 0.1~0.5%, 구리(Cu) : 0.005~0.02%, 망간(Mn) : 0.005~0.02%, 마그네슘(Mg) : 0.2~1.0%, 크롬(Cr) : 0.005~0.05%를 포함하고, 나머지 알루미늄(Al)과 불가피한 불순물로 이루어지는 소재를 가열하여 용체화 처리하는 단계;
    상기 용체화 처리된 소재를 ECAP(Equal Channel Angular Pressing) 처리하는 단계; 및
    상기 ECAP 처리된 소재를 인공시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 소재는
    중량%로, 아연(Zn) : 0.01% 이하 및 티타늄(Ti) : 0.01% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법.
  5. 제3항 또는 제4항에 있어서,
    상기 용체화 처리는
    500~560℃에서 1~3시간동안 가열유지한 후 퀀칭하는 방식으로 수행되는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법.
  6. 제3항 또는 제4항에 있어서,
    상기 ECAP 처리는
    140~160℃의 온도에서 10~90분간 수행되는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법.
  7. 제3항 또는 제4항에 있어서,
    상기 인공시효 처리는
    90~110℃의 온도에서 15~30시간동안 수행되는 것을 특징으로 하는 Al-Mg-Si계 합금 제조 방법.
KR1020120108418A 2012-09-27 2012-09-27 고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법 KR20140041285A (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020120108418A KR20140041285A (ko) 2012-09-27 2012-09-27 고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020120108418A KR20140041285A (ko) 2012-09-27 2012-09-27 고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20140041285A true KR20140041285A (ko) 2014-04-04

Family

ID=50651149

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020120108418A KR20140041285A (ko) 2012-09-27 2012-09-27 고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20140041285A (ko)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104775059A (zh) * 2015-04-21 2015-07-15 宝山钢铁股份有限公司 具有长时间自然时效稳定性的Al-Mg-Si系铝合金材料、铝合金板及其制造方法
CN105112825A (zh) * 2015-09-23 2015-12-02 辽宁工程技术大学 一种液态模锻Al-Mg-Si合金的热处理方法
CN105331858A (zh) * 2015-11-20 2016-02-17 江苏大学 高强高韧超细晶铝合金的制备方法
CN107177806A (zh) * 2017-07-25 2017-09-19 吉林大学 一种具有超塑性的高强韧高固溶镁含量铝合金的制备方法
WO2018102324A1 (en) * 2016-12-02 2018-06-07 Honeywell International Inc. Ecae materials for high strength aluminum alloys
CN109295356A (zh) * 2018-12-12 2019-02-01 徐州宁铝业科技有限公司 一种高塑性、高强度铝合金及其制备方法
CN111057978A (zh) * 2020-01-11 2020-04-24 甘肃西北之光电缆有限公司 一种超细晶、高强韧耐热铝合金导线的制备方法
CN112996934A (zh) * 2018-10-25 2021-06-18 霍尼韦尔国际公司 用于高强度和高硬度铝合金的ecae处理
CN118064772A (zh) * 2024-04-24 2024-05-24 湖南卓创精材科技股份有限公司 一种高反射率Al-Mg-Si合金、制备方法和应用

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104775059A (zh) * 2015-04-21 2015-07-15 宝山钢铁股份有限公司 具有长时间自然时效稳定性的Al-Mg-Si系铝合金材料、铝合金板及其制造方法
CN105112825A (zh) * 2015-09-23 2015-12-02 辽宁工程技术大学 一种液态模锻Al-Mg-Si合金的热处理方法
CN105331858A (zh) * 2015-11-20 2016-02-17 江苏大学 高强高韧超细晶铝合金的制备方法
EP3548643A4 (en) * 2016-12-02 2020-05-13 Honeywell International Inc. MATERIALS OBTAINED BY CONSTANT SECTION ANGULAR EXTRUSION FOR HIGH-STRENGTH ALUMINUM ALLOYS
WO2018102324A1 (en) * 2016-12-02 2018-06-07 Honeywell International Inc. Ecae materials for high strength aluminum alloys
US11421311B2 (en) 2016-12-02 2022-08-23 Honeywell International Inc. ECAE materials for high strength aluminum alloys
US11248286B2 (en) 2016-12-02 2022-02-15 Honeywell International Inc. ECAE materials for high strength aluminum alloys
EP3548644A4 (en) * 2016-12-02 2020-05-13 Honeywell International Inc. ECAE MATERIALS FOR HIGH STRENGTH ALUMINUM ALLOYS
US10851447B2 (en) 2016-12-02 2020-12-01 Honeywell International Inc. ECAE materials for high strength aluminum alloys
CN107177806A (zh) * 2017-07-25 2017-09-19 吉林大学 一种具有超塑性的高强韧高固溶镁含量铝合金的制备方法
CN112996934A (zh) * 2018-10-25 2021-06-18 霍尼韦尔国际公司 用于高强度和高硬度铝合金的ecae处理
JP2022512800A (ja) * 2018-10-25 2022-02-07 ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド 高強度かつ高硬度アルミニウム合金のためのｅｃａｅ加工
EP3870729A4 (en) * 2018-10-25 2022-07-13 Honeywell International Inc. ECAE PROCESSING FOR HIGH STRENGTH AND HIGH HARDNESS ALUMINUM ALLOYS
US11649535B2 (en) 2018-10-25 2023-05-16 Honeywell International Inc. ECAE processing for high strength and high hardness aluminum alloys
CN109295356A (zh) * 2018-12-12 2019-02-01 徐州宁铝业科技有限公司 一种高塑性、高强度铝合金及其制备方法
CN111057978A (zh) * 2020-01-11 2020-04-24 甘肃西北之光电缆有限公司 一种超细晶、高强韧耐热铝合金导线的制备方法
CN118064772A (zh) * 2024-04-24 2024-05-24 湖南卓创精材科技股份有限公司 一种高反射率Al-Mg-Si合金、制备方法和应用

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20140041285A (ko) 고강도 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 및 그 제조 방법
KR102056035B1 (ko) 높은 강도 및 전성 알파/베타 티타늄 합금
CN106399776A (zh) 一种800MPa级超高强铝合金及其制备方法
KR20120038008A (ko) 개선된 5ｘｘｘ 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된 단조된 알루미늄 합금 제품
JP2016514209A (ja) マグネシウム及び亜鉛を有する熱処理可能なアルミニウム合金及びその生成方法
EP2049696A2 (en) High strength, heat treatable al-zn-mg aluminum alloy
JP4666271B2 (ja) チタン板
JP7044863B2 (ja) Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金材
WO2016060117A1 (ja) アルミニウム合金部材の製造方法及びそれを用いたアルミニウム合金部材
CN115053008A (zh) 高强度铝合金挤出材料的制造方法
JP7479854B2 (ja) アルミニウム合金押出材の製造方法
CN1255167A (zh) 晶粒细化的锡黄铜
KR20170082604A (ko) 다목적 열 처리가능한 알루미늄 합금들 및 관련된 프로세스들 및 사용들
KR101455524B1 (ko) Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금의 전위밀도 저감 방법 및 이를 이용한 Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 제조 방법
JP6204298B2 (ja) アルミニウム合金板
KR101499096B1 (ko) 스칸듐을 첨가한 알루미늄 합금 및 그 제조방법
US20140130637A1 (en) Method for Making a Strong Aluminum Alloy
EP4137595A1 (en) Aluminum casting alloy for near net shaped casting of structural or non-structural components
WO2019025335A1 (en) EXTERIOR AUTOMOTIVE PANEL CONSISTING OF 6XXX SERIES ALUMINUM ALLOY SHEET PRODUCT
KR100909699B1 (ko) 충격에너지가 향상된 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된압출재
KR20150001463A (ko) Ａｌ-Ｍｇ-Ｓｉ계 합금 제조 방법
JPH0447019B2 (ko)
EP4101941A1 (en) Aluminium-silicon casting alloy, and castings made from said alloy
RU2672977C1 (ru) АЛЮМИНИЕВЫЙ СПЛАВ СИСТЕМЫ Al-Mg-Si
KR101797131B1 (ko) 주조용 마그네슘 합금 및 이의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application