KR20140037820A

KR20140037820A - 미끄럼 베어링 복합재

Info

Publication number: KR20140037820A
Application number: KR1020137021036A
Authority: KR
Inventors: 게르트 안들러; 칼-하인츠 린트너
Original assignee: 페데랄-모굴 비스바덴 게엠베하
Priority date: 2011-02-08
Filing date: 2012-01-25
Publication date: 2014-03-27
Also published as: CN103443306A; US20130323524A1; EP2673389B1; EP2673389A1; JP2014510194A; DE102011003797B3; KR101906622B1; BR112013019695A2; WO2012107288A1; BR112013019695B1; JP6057918B2; CN103443306B

Abstract

본 발명은 강으로 제조된 기재층, 상기 기재층 위에 배치되어 있는 중간층과 상기 중간층 위에 배치되어 있고 불순물을 포함하지만 납이 없는 알루미늄 합금으로 제조된 베어링 금속층을 구비하고, 상기 알루미늄 합금이 10.5-14 중량%의 주석, 2-3.5 중량%의 규소, 0.4-0.6 중량%의 구리, 0.15-0.25 중량%의 크롬, 0.01-0.08 중량%의 스트론튬과 0.05-0.25 중량%의 티탄을 함유하는 미끄럼 베어링 복합재에 관한 것이다. 상기 규소는 베어링 금속층의 표면적 대비 직경이 4 ㎛ 내지 8 ㎛이고 표면에 노출된 규소 입자의 면적 비율이 적어도 2.5%, 바람직하게는 적어도 2.75%이 되도록 베어링 금속층에 입자 형태로 분포되어 존재한다.

Description

미끄럼 베어링 복합재{SLIDING BEARING COMPOSITE MATERIAL}

본 발명은 강으로 제조된 기재층, 상기 기재층 위에 배치되어 있는 중간층과 상기 중간층 위에 배치되어 있고 불순물을 포함하지만 납이 없는 알루미늄 합금으로 제조된 베어링 금속층을 구비한 미끄럼 베어링 복합재에 관한 것이다.

이러한 유형의 미끄럼 베어링 복합재들은 특히 자동차의 내연기관에서 사용되는 베어링 쉘 또는 부시용으로 개발되고 있다. 알루미늄 합금으로 제조된 베어링 금속층을 구비한 이러한 복합재 이외에도 구리 또는 구리-주석계 베어링 금속 합금을 복합재용으로 사용할 수 있는데, 이에 대해서는 DE 10 2005 023 308 A1을 참조할 수 있다. 가요성, 피로강도와 마멸 거동과 관련하여 구리계 합금이 알루미늄 합금보다 우수하다는 사실은 오랫동안 왔음에도 불구하고, 가장 최근까지도 현재의 연소기관의 엄격해진 요건에 맞게 알루미늄계 베어링 금속 재료를 구성하려는 상당한 노력이 있어 왔다. 알루미늄 재료는 중량을 줄일 수 있고 비용면에서 비교적 유리하다는 장점이 있기 때문에 동일한 성능에서 바람직하게 사용되고 있다.

예를 들면 특허문헌 DE 102 46 848 B4, DE 43 23 448 C5 또는 공개공보 GB 2 243 418 A, WO 02/40883 A1과 DE 10 2010 029 158 A1에는 알루미늄계 베어링 금속층을 구비한 미끄럼 베어링 복합재들이 공지되어 있다.

상기 2개의 공보 DE 43 23 448 C5와 WO 02/40883 A1에서는 마멸 경향을 감소시키기 위한 고체 윤활제로서 납이 필수적이다. 그러나 환경적인 이유로 납을 함유한 합금은 피하여야 한다. 문헌 DE 102 46 848 B4와 DE 10 2010 029 158 A1에 공지되어 있는 재료는 무연이지만, DE 10 2010 029 158 A1은 알루미늄 합금에 대해 상세하게 구체화하고 있지 않다. 이와 관련하여, DE 102 46 848 B4는 구체적으로 기재하고 있으므로 본 발명의 분야와 관련한 종래기술을 구성한다.

상기 문헌에 공지되어 있는 알루미늄 합금은 Si 1.5 내지 8 중량%, Sn 3 내지 40 중량%, Cu, Zn과 Mg로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소의 총량 0.1 내지 6 중량%, 경우에 따라 Mn, V, Mo, Cr, Ni, Co와 B로 이루어진 군으로부터 선택된 하나 이상의 원소 총량 0.01 내지 3 중량%와 잔량의 알루미늄을 포함하고 있다. 각 공보에서 집중하고 있는 연구 대상은 4 ㎛ 미만의 입도를 가진 상대적으로 작은 Si-입자와 매우 넓은 소정의 분포로 이루어진 4 내지 20 ㎛의 입도를 가진 상대적으로 큰 Si-입자를 소정 비율로 함유하는 최종 알루미늄 합금 생성물에 함유된 Si-입자의 입도 분포이다. 상기 소정의 분포에 의해 미끄러지게 할 접착 대상물에 대한 재료의 경향성(마멸 경향성)은 감소하고 입자의 재료 혼입성이 개선된다. 상기 공보의 교시 내용에 따르면, 350℃ 내지 450℃의 온도에서 8 내지 24시간의 기간에 걸친 어닐링 단계와 후속의 압연 단계로 이루어진 일련의 단계는 요구되는 입도 분포 달성에 큰 기여를 한다.

이에 비해, 본 발명에서는 비용면에서 유리한 재료 선택과 관련한 알루미늄계 베어링 금속층의 화학적 조성을 최적화하는 동시에 기계적 특성 강도, 내마모성, 성형성과 내마찰성을 최적화한다. 미끄럼 베어링 복합재의 압연시 제조와 관련된 높은 성형도 관점에서 성형성이 최적화하여야 한다. 현대의 엔진은 더 높은 특정 성능을 통해 재료 소비량을 최소로 하는 동시에 더 큰 강도, 특히 내열강도를 필요로 한다. 또한 내마모성을 최적화하려는 꾸준한 노력이 있지만 증가하는 성능 요구에 희생되어서는 안 되는데, 이는 잠재적인 손실 위험과는 무관하게 마모가 증가하면서 엔진의 효율과 그에 따른 연료 절감이 감소하여 위협받기 때문이다. 또한 엔진의 연료 효율과 관련하여 현대 내연기관의 베어링에서는 혼합 마찰 조건이 증가하는데, 이는 한편으로 저점도 오일을 사용하기 때문이고 다른 한편으로는 시동-정지 용도에 따른 요구 때문이다. 즉, 현대의 베어링은 가장 낮은 회전수에서도 가능하면 가장 낮은 마찰계수를 가져야 한다. 이와 관련하여, 입도 분포가 결정적인 영향을 주는 변수를 구성한다는 것은 확실하다.

상기 배경기술을 고려한 본 발명의 과제는 특히 재료 소비량이 최대한 적으면서 시동-정지시 나타나는 혼합 마찰 조건에서 높은 내열성과 높은 내마모성 모두에 대한 높은 수준의 성형성과 관련하여 조성이 개선된 미끄럼 베어링 복합재를 제공하는데 있다.

상기 과제는 특허청구범위 제1항의 특징부를 갖는 미끄럼 베어링 복합재에 의해 해결된다.

본 발명에 따른 미끄럼 베어링 복합재는 강으로 제조된 기재층과 불순물을 포함하지만 납이 없는 알루미늄 합금으로 제조된 베어링 금속층을 포함하되, 상기 알루미늄 합금은

10.5-14 중량%의 주석,

2-3.5 중량%의 규소,

0.4-0.6 중량%의 구리,

0.15-0.25 중량%의 크롬,

0.01-0.08 중량%의 스트론튬과

0.05-0.25 중량%의 티탄을 함유한다.

본 발명자들은 시동-정지 작동시, 즉 베어링의 (수력학적) 오일 윤활이 제공되지 않을 때, 특히 혼합 마찰 조건의 범위에서 베어링 금속 합금의 정확한 조성이 특히 중요하다는 것을 발견하였다. 이와 관련하여, 첨가 원소의 미량의 함량 또한 결정적인 역할을 한다.

Ti는 상기 미끄럼 베어링 복합재의 제조시 적절한 온도 조절 조건과 적절한 성형도와 관계없이 주조 공정시 기지 재료의 세립화를 개선하기 위해 첨가한다. Ti 함량을 0.05-0.25 중량%, 바람직하게는 0.05-0.15 중량%로 정확하게 유지함으로써 Si-입도 분포와 관련하여 주조 공정의 낮은 냉각속도에서 알루미늄-기지 재료의 충분히 미세한 입도를 조절할 수 있는데, 이는 기지 재료의 연신성을 양호하게 하고 높은 강도를 보장한다. 한편, 상기 기지 재료의 입도 분포는 Si가 Al 매트릭스에 녹아 들어가기 때문에 Si-입자의 분포에 대한 영향 뿐 아니라 Sn의 연성상, 즉 입자 경계를 따라 녹지 않은 Sn의 연성상 유지에 대해 영향을 미친다. 따라서 Ti-함량은 Si와 Sn의 비율에 맞게 가능하면 정확하게 조정할 필요가 있다.

본 발명에 따르면, Sn은 10.5 내지 14 중량%, 바람직하게는 11 내지 13 중량%의 범위로 존재한다. 상기 범위 내에서 합금계는 강도 손실 없이 혼합 마찰 조건에서 사용할 수 있도록 탁월한 미끄럼 특성을 갖는다.

본 발명에 따르면, 상기 Si-함량의 상한이 3.5 중량%, 바람직하게는 2.75 중량%로 낮게 설정되어 있으므로 압연 단계의 높은 성형도와 관련하여 연성이 요구된다. 한편, 상기 베어링 금속 재료의 충분한 내마모성을 설정할 수 있도록 하기 위해 2 중량%, 바람직하게는 2.25 중량%의 최소 함량의 Si-입자가 필요하다.

내마모성의 경우에 Si-함량 이외에 한편으로는 화학적 조성에 의해 영향을 받는 Si의 입도 분포가 필요하다. 본 발명자들은 상술한 Si-함량 중 0.03 내지 0.08 중량% 범위에서 소량의 Sr을 표적 첨가하였더니 입도 분포 조절에 유익하다는 것을 발견하였다. Sr은 주조 공정 후 < 75 K/초, 바람직하게는 < 5 K/초의 낮은 냉각속도와 함께 한편으로 최적의 입도 분포의 경우에는 마모를 최소화한다. 동시에, Sr은 Si-입자의 형태에 영향을 주어 주조 후 Sr-함량에 따라 Sr의 첨가 없이 관찰할 수 있는 것 보다 평균적으로 더 미세한 외관을 갖도록 한다. 이 방법으로, Si 첨가는 후속 공정 단계인 열처리와 압연과 관련하여 기지 재료의 성형성을 거의 악화시키지 않는다. Sr-함량은 Si-함량에 어느 정도 정확하게 맞도록 조정한다.

Cu-함량과 관련하여 Cr-함량을 함께 고려해야 한다. 상기 2개의 원소는 알루미늄 기지에서 재료의 내열성과 관련하여 특히 중요한 것으로 밝혀졌다. Cr은 고응력이 가해지는 용도에서 항상 요구되는 것이다. 0.15 내지 0.25 중량%의 Cr-함량은 0.4 내지 0.6 중량%의 함량을 가진 Cu와의 합금시 기지에서 충분히 강도가 증강된 석출물을 형성하기 때문에 유익한 것으로 밝혀졌다. 다른 한편으로, Cr과 Cu는 성형성에 악영향을 주지 않도록 각각 0.25 중량%와 0.6 중량%를 넘어서는 안 된다. 궁극적으로 Cr과 Cu의 조합은 Cu 사용량 상한을 0.6 중량%로 정함으로써 비용을 줄이고 재료의 재활용성을 높인다는 점에서 긍정적인 효과가 있다.

상기 공보에서 "불순물을 포함한다"는 의미는 경우에 따라서 개별 합금 원소의 불순물을 의미할 수도 있지만, 어떠한 경우든 0.1 중량%의 함량을 초과할 수는 없다.

본 발명의 유리한 추가 실시형태에 따르면, 상기 베어링 금속층의 알루미늄 합금은 V와 Zr로 이루어진 군으로부터 선택된 적어도 하나의 원소를 전체 함량 0.05 내지 0.7 중량%로 더 포함한다.

상기 2개의 원소는 내열성을 증가시키기 위해 사용된다. 이 경우, V는 Ti와의 상호작용하여 연성상과 Si에 맞는 입도를 조절할 수 있는 기지 재료의 재결정화를 억제하는 작용을 한다.

본 발명에 따르면, 상기 베어링 금속층과 기재층 사이에는 중간층이 배치되어 있다.

상기 중간층은 결합강도의 특성과 관련하여 특히 최적화될 수 있고 베어링 금속층의 특성을 갖고 있지 않기 때문에 강재 기재층에 대한 베어링 금속층의 결합강도를 높일 수 있다. 이를 위해 바람직하게는 순수 알루미늄 또는 알루미늄 합금을 사용할 수 있다. 상기 중간층과 베어링 금속층을 압연 공정에서 미리-평탄화한 다음, 또 다른 압연 공정에서 강철 기재층에 층을 결합하는 것이 바람직하다.

특히 연소기관에서 매우 높은 응력이 가해지는 베어링 용도에서는 상기 베어링 금속층 위에 폴리머계 커버층을 배치하는 것이 유리하다.

상기 폴리머층은 특히 높은 응력이 가해질 때 베어링의 전체 폭에 걸쳐 응력을 더욱 균일하게 분포하도록 도와준다. 상기 폴리머층의 탄성적이면서 유연한 가요성에 의해 전체 베어링의 작동 신뢰성이 더욱 증가될 수 있다.

규소는 상기 구성의 베어링 금속층 중에 베어링 금속층 표면적 대비 직경이 4 내지 8 ㎛이고 표면에 노출된 규소입자의 면적 비율이 적어도 2.5%, 바람직하게는 적어도 2.75%가 되도록 입자 형태로 분포되어 존재하는 것이 바람직하다.

상기 입도 분포는 Si-경질 입자가 경질의 내응력성 결정으로서 재료의 높은 내마모성을 확보할 수 있을만큼 충분히 크지만, 다른 한편으로는 특히 동적 응력의 조건에서 기지의 강도 감소를 초래할 만큼 크지 않기 때문에 특히 유익한 것으로 밝혀졌다. 본 발명자들은 특수 개발한 실험 장치에서 본 발명에 따른 미끄럼 베어링 복합재와 2개의 비교용 베어링 재료를 장착한 크랭크샤프트 베어링을 비교 시험하였다. 비교용으로 Si가 없는 AlSnCuMn-금속 베어링 재료와 AlSnSiCuCrMn-금속 베어링 재료를 사용하였다. 첫 번째 재료는 바람직한 냉각속도인 < 75 K/s에서 주조하였고, 두 번째 재료는 Sr을 첨가하지 않고 비교적 높은 냉각속도인 > 400 K/s에서 주조한 결과, 현저하게 더 미세한 Si-입자를 포함하였다. 상기 실험 장치의 15,000회 시동-정지 사이클에서 Si가 없는 금속 베어링 재료의 마모는 기대한 대로 158 ㎛를 기록하였다. 이에 비해, 놀랍게도 AlSnSiCuCrMn-금속 베어링 재료은 비교적 높은 Si-함량에도 불구하고 86 ㎛의 허용할 수 없을 정도로 마모도가 높은 반면에, 본 발명에 따른 미끄럼 베어링의 베어링 금속층은 약 9 ㎛ 만이 마모에 의해 제거되었다.

입도 분포를 결정하기 위해서 소정 치수의 상기 베어링 금속층의 표면 영역을 바람직하게는 500배 배율의 현미경으로 관찰한다. Si-입자는 층 전체에 걸쳐 적어도 균일하게 분포될 것이고 의도했든 의도하지 않았든 불균일한 분포는 예를 들면 응력이 가해지는 경계를 벗어나지 않는 소정의 방향으로 점차 감소 또는 증가하기 때문에 임의의 면에서 베어링 금속층을 관찰할 수 있다. 이를 위해, 상기 베어링 금속층을 먼저 평탄한 연마부가 형성된 구조로 제조한다. 상기 표면 영역에 노출된 Si-입자는 식별가능한 가장 긴 길이를 결정하는 방식으로 측정한다. 상응하는 직경을 가진 원형의 표면은 동등한 표면적을 가진 입자로 등록한다. 마지막으로, 모든 Si-입자의 표면적을 직경이 4 내지 8 ㎛인 표면 영역에 합산하고 측정된 표면 영역의 전체 측정 표면적에 대해 표준화한다. 먼저 Si-입자를 직경에 따라 분류할 수 있고 각 분류에 있는 Si-입자의 수를 각 분류에 할당된 평균 표면적과 곱한 다음, 표면 영역에 있는 직경이 4 내지 8 ㎛인 모든 분류의 Si-입자의 곱을 합산할 수 있다. 통계량이 충분하다면 결과는 크게 벗어나지는 않을 것이다.

이하, 실시예와 도면을 참조하여 본 발명의 다른 특징과 장점을 설명한다. 도면에서:
도 1은 본 발명에 따른 미끄럼 베어링 복합재의 제1실시예의 기본적인 층 구성이고;
도 2는 본 발명에 따른 미끄럼 베어링 복합재의 제2실시예의 기본적인 층 구성이고;
도 3은 Si 입도 분포 측정을 나타내는 도면이고;
도 4는 미끄럼 베어링 복합재의 베어링 금속층에서 입도 분포를 보여주는 그래프이다.

도 1은 본 발명의 제1실시예에 따른 미끄럼 베어링 복합재의 개략적인 단면도이다. 상기 미끄럼 베어링 복합재는 총 3층을 포함하고 있다. 도 1에서 상층으로서 베어링 금속층(10)은 청구범위에 따른 Al계 조성을 갖는다. 베어링 금속층(10)은 강으로 제조된 지지층 또는 기재층(14) 위의 중간층(12) 위에 위치되어 있다. 상기 중간층은 베어링 금속층(10)과 강재층 사이의 접착제 역할을 한다. 상기 중간층은 전형적으로 순수 알루미늄 또는 알루미늄 합금으로 구성된다.

도 1에는 또한 표면 영역(20)이 상징적으로 도시되어 있으며 이를 확대한 내부 구조가 도 3에 도시되어 있다. 이러한 종류의 표면 영역의 이미지를 형성하기 위해서 베어링 금속층의 적절한 위치에 평탄한 연마면을 준비하는 것이 바람직하다. 도 1의 도면과 달리 표면 영역은 미끄럼 표면과 평행하게 관찰될 수도 있다.

본 발명에 따른 미끄럼 베어링 복합재에 있는 중간층의 층 두께는 바람직하게는 30 내지 120 ㎛이고 특히 바람직하게는 40 내지 100 ㎛이다.

도 2에 따른 제2실시형태는 베어링 금속층(10) 위에 폴리머층(16)이 위치되어 있는 또 다른 층 구조로서, 특히 매우 높은 응력이 가해지는 베어링 용도에서 유익하다.

상기 2개의 도시되어 있는 실시예로 본 발명이 한정되는 것은 아니다. 추가적인 기능층이 제공되는 다층 구조를 마찬가지로 예상할 수도 있다. 구배층 또한 배제되지 않는다. 따라서 기본적으로 층의 수와 형태는 수치 한정되지 않는다. 위에서 언급한 비용 절감을 이유로, 신뢰성 있는 작동이 가능하다면 적은 수의 층을 가진 미끄럼 베어링 복합재가 특히 바람직하다.

이하, 도 3을 참고로 Si 입도 분포를 결정하기 위한 방법을 설명한다. 예를 들면 미끄럼 표면을 따라 형성되는 베어링 금속층의 평탄한 연마 표면을 먼저 제조한 후, 소정의 모서리 길이와 폭을 가진 샘플을 베어링 금속층의 표면 영역(20)으로서 선택 및 표시하여 500-배 배율의 현미경으로 검사한다. 상기 표면 영역은 예를 들면 모서리 길이가 500 ㎛과 800 ㎛인, 즉 총 측정 면적이 400,000 ㎛²인 직사각형일 수 있다. 상기 표면 영역에서는 다수 개의 Si-입자(22)를 검출할 수 있는데, 이들은 도면에는 도시되어 있지는 않지만 경험상 특히 열처리 전에 다른 이물질 뿐 아니라 이물질 입자와 서로 다른 회색 또는 칼라 색차값에 의해 광학적으로 구별된다. 상기 Si-입자의 검출은 전자 사진 촬영 장치로 자동 촬영하는 것이 바람직하다. Si-입자(22)는 형태와 관계없이 식별가능한 가장 긴 길이를 결정하는 방식으로 측정한다. 상기 가장 긴 길이를 직경으로서 표시한다. 상기 직경에 따라 Si-입자를 분류, 예를 들면 2-4 ㎛, 4-6 ㎛ 등으로 세분화한다. 각 분류에 할당되는 Si-입자의 개수를 상기 분류에 할당되는 평균 면적, 여기에서는 π*(3/2 ㎛)², π*(5/2 ㎛)² 등과 곱한 다음, 표면 영역에서 검출된 직경이 4 내지 8 ㎛인 Si-입자의 모든 관련 분류의 곱을 합산하고 조사된 표면 영역의 전체 면적에 대해 표준화한다.

본 발명에 따른 베어링 금속의 일례에 적용된 상기 방법을 통해 하기 표에 나타낸 결과가 얻어졌다:

직경, Si-입자 ㎛	입도 분류, Si-입자 ㎛	각 분류의 평균 표면적, Si-입자 ㎛²	전체 측정면적 400,000 ㎛² 상의 입자수	전체 면적, Si-입자 ㎛²	전체 측정 면적에 대한 Si-입자의 면적 비욜(%)
3	2-4	7.07	592	4184.60	1.05
5	4-6	19.63	340	6675.88	1.67
7	6-8	38.48	147	5657.22	1.41
9	8-10	63.62	72	4580.44	1.15

도 4에는 해당 분포도가 도시되어 있다. 유리한 재료 특성에 대한 결정적인 인자는 4 내지 8 ㎛의 직경을 가진 Si-입자의 비율로서, 본 발명에 따르면 2.5%, 바람직하게는 2.75%보다 낮아서는 안 되며, 도시되어 있는 실시예에서는 사실상 베어링 금속 표면적의 3%가 넘는다. 상기 입도 분포는 Si-경질 입자가 경질의 내응력성 결정으로서 재료의 높은 내마모성을 확보할 수 있을만큼 충분히 크지만, 다른 한편으로는 특히 동적 응력의 조건에서 기지의 강도 감소를 초래할 만큼 크지 않기 때문에 특히 유익한 것으로 밝혀졌다.

참조부호 리스트
10 베어링 금속층
12 중간층
14 강재 기재층
16 폴리머 코팅
20 표면 영역
22 Si-입자

Claims

강으로 제조된 기재층, 상기 기재층 위에 배치되어 있는 중간층과 상기 중간층 위에 배치되어 있고 불순물을 포함하지만 납이 없는 알루미늄 합금으로 제조된 베어링 금속층을 구비하고,
상기 알루미늄 합금이
10.5-14 중량%의 주석,
2-3.5 중량%의 규소,
0.4-0.6 중량%의 구리,
0.15-0.25 중량%의 크롬,
0.01-0.08 중량%의 스트론튬과
0.05-0.25 중량%의 티탄을 함유하는 미끄럼 베어링 복합재.
제1항에 있어서, 상기 베어링 금속층의 알루미늄 합금이 V와 Zr로 이루어진 군으로부터 선택된 적어도 하나의 원소를 더 포함하고 상기 미소 합금 원소의 총 함량이 0.05 내지 0.7 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 복합재.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 중간층이 순수 알루미늄 또는 알루미늄 합금으로 구성되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 쉘.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 베어링 금속층의 알루미늄 합금 중 주석의 함량이 11-13 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 쉘.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 베어링 금속층의 알루미늄 합금 중 규소의 함량이 2.25-2.75 중량%인 것을 특징으로 하는 따른 미끄럼 베어링 쉘.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 베어링 금속층의 알루미늄 합금 중 티탄의 함량이 0.05-0.15 중량%인 것을 특징으로 하는 따른 미끄럼 베어링 쉘.
제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 베어링 금속층의 알루미늄 합금 중 스트론튬의 비율이 0.01-0.05 중량%인 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 쉘.
제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 베어링 금속층 위에 폴리머계 커버층이 배치되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 쉘.
제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 규소가 베어링 금속층 중에 베어링 금속층 표면적 대비 직경이 4 내지 8 ㎛이고 표면에 노출된 규소입자의 면적 비율이 적어도 2.5%, 바람직하게는 적어도 2.75%가 되도록 입자 형태로 분포되어 존재하는 것을 특징으로 하는 따른 미끄럼 베어링 쉘.
제9항에 있어서, 상기 규소 입자의 입도 분포가 주조 공정 후 75 K/s 미만, 바람직하게는 50 K/s 미만의 냉각 속도에 의해 조절되는 것을 특징으로 하는 미끄럼 베어링 쉘.