BR112013019695B1

BR112013019695B1 - Material compósito de mancal de deslizamento e cápsula de mancal de deslizamento

Info

Publication number: BR112013019695B1
Application number: BR112013019695-5A
Authority: BR
Inventors: Gerd Andler; Karl-Heinz Lindner
Original assignee: Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh
Priority date: 2011-02-08
Filing date: 2012-01-25
Publication date: 2019-07-02
Also published as: US20130323524A1; JP6057918B2; EP2673389A1; BR112013019695A2; EP2673389B1; WO2012107288A1; KR20140037820A; KR101906622B1; CN103443306A; CN103443306B; JP2014510194A; DE102011003797B3

Abstract

material compósito de mancal de deslizamento e cápsula de mancal de deslizamento a presente invenção refere-se a um material compósito de mancal de deslizamento com uma camada de suporte de aço, uma camada intermediária disposta sobre a camada de suporte e uma camada de metal antifricção disposta sobre a camada intermediária de uma liga de alumínio livre de chumbo com exceção de impurezas, sendo que a liga de alumínio contém 10,5 - 14% em peso, de estanho, 2 - 3,5% em peso de silício, 0,4 - 0,6% em peso de cobre, 0,15 - 0,25% em peso, de cromo, 0,01 - 0,08% em peso de estrôncio e 0,05 - 0,25% em peso de titânio. o silício está presente na forma de partículas divididas na camada de metal antifricção de tal maneira que com base em uma área da camada de metal antifricção, a razão de área das partículas de silício evidentes nessa área com um diâmetro de 4 µm a 8 µm importa em pelo menos 2,5%, preferencialmente em pelo menos 2,75%.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MATERIAL COMPÓSITO DE MANCAL DE DESLIZAMENTO E CÁPSULA DE MANCAL DE DESLIZAMENTO.

[0001] A presente invenção refere-se a um material compósito de mancal de deslizamento com uma camada de suporte de aço, com uma camada intermediária disposta sobre a camada de suporte e com uma camada de metal antifricção disposta sobre a camada intermediária de uma liga de alumínio livre de chumbo com exceção da impureza.

[0002] Tais materiais compósitos de mancal de deslizamento são desenvolvidos, em particular, para caixas do mancal ou buchas para o emprego em motores de combustão interna de automóveis. Além desses materiais compósitos com uma camada de metal antifricção de uma liga de alumínio, para esse fim, são utilizados, ademais, cobre ou ligas de metal antifricção à base de cobre-estanho, compare a DE 10 2005 023 308 A1. Embora, há muito tempo se partia do fato de que com respeito à adaptabilidade, resistência ao cansaço e ao comportamento de grimpagem, as ligas à base de cobre são superiores às ligas de alumínio, recentemente foram empreendidos maiores esforços, para adaptar também materiais de metal antifricção à base de alumínio ao aumento de especificações de modernos motores de combustão interna. Materiais de alumínio têm a vantagem da economia de peso e são comparativamente de baixo custo, razão pela qual eles devem ser preferidos com a mesma eficiência.

[0003] Materiais compósitos de mancal de deslizamento com uma camada de metal antifricção à base de alumínio são conhecidos, por exemplo, das patentes DE 102 46 848, DE 43 23 448 C5 ou das publicações de patentes GB 2.243.418 A, WO 02/40883 A1 e DE 10 2010 029 158 A1.

[0004] Nas duas patentes DE 43 23 448 C5 e WO 02/40883 A1, o chumbo é obrigatório como lubrificante sólido para reduzir a tendência

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2/12 à grimpagem. Contudo, por motivos ambientais, as ligas contendo chumbo devem ser evitadas. O material conhecido das patentes DE 102 46 848 B4 e DE 10 2010 029 158 A1 é livre de chumbo, sendo que na DE 10 2010 029 158 A1, a questão, de forma geral, é somente uma liga de alumínio não detalhadamente especificada. Com respeito a isso, a DE 102 46 848 B4 é mais detalhada e forma, portanto, o estado da técnica genérico com respeito à presente invenção.

[0005] A liga de alumínio do rolamento conhecida dessa patente compreende 1,5 a 8% em peso, de Si, 3 a 40% em peso, de Sn ou um ou mais elementos do grupo, consistindo em Cu, Zn e Mg em uma quantidade total de 0,1 a 6% em peso, opcionalmente em um ou mais elementos do grupo, consistindo em Mn, V, Mo, Cr, Ni, Co e B, em uma quantidade total de 0,01 a 3% em peso e o resto em alumínio. O foco da investigação em cada patente está na distribuição do tamanho de partícula das partículas de Si contidas no produto de liga de alumínio de rolamento pronto, que deve conter tanto uma fração de pequenas partículas de Si com um tamanho de grão inferior a 4 pm, quanto também partículas maiores de Si com um tamanho de grão de 4 a 20 pm em uma certa distribuição, contudo, muito ampla. Com a distribuição indicada, a tendência do material de colar com o participante de deslizamento (tendência à grimpagem) deve diminuir e a introdução das partículas no material deve melhorar. Para obter a distribuição requerida do tamanho de partícula, a sequência de um estágio de recozimento a uma temperatura de 350oC a 450oC durante um período de 8 a 24 horas e um subsequente estágio de laminação, contribui de acordo com o estudo dessa patente.

[0006] Em contrapartida, a presente invenção se refere à otimização da composição química da camada de metal antifricção à base de alumínio com respeito a uma seleção de material de baixo custo com otimização simultânea das propriedades mecânicas estabilidade,

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3/12 resistência ao desgaste, capacidade de deformação e resistência à fricção. A capacidade de deformação deve ser otimizada com respeito aos altos graus de deformação induzidos pela produção na laminação dos materiais compósitos do mancal de deslizamento. Motores modernos requerem, devido à maior potência específica, simultaneamente mais estabilidade, em particular, resistência ao calor com o menor custo de material possível. Também a resistência ao desgaste está sujeita, nesse caso, a um constante esforço de otimização e não deve ser sacrificada para a crescente demanda de potência, visto que, com o crescente desgaste, apesar do potencial risco de falha, a eficiência e, com isso, a economia do motor ameaçam diminuir. Do mesmo modo, com respeito à economia do motor, nos mancais de modernos motores de combustão interna predominam, cada vez mais, condições de fricção misturada que, por um lado, culpam o uso de óleos com baixa viscosidade e, por outro lado, com crescente intensidade, a demanda por aplicações de partida-parada. Em outras palavras, um mancal moderno deve ter o menor coeficiente de fricção possível já com o menor número de rotações. Não se reconhece que a distribuição do tamanho de partícula representa um fator de influência decisivo a esse respeito.

[0007] Neste contexto, é objetivo da presente invenção pôr um material compósito de mancal de deslizamento à disposição com melhor composição com respeito a um elevado grau de deformabilidade com aumento simultâneo da resistência ao calor e a uma elevada resistência ao desgaste, em particular, nas condições de fricção mista predominantes nas aplicações de partida-parada, com o menor custo possível de materiais.

[0008] O objetivo é resolvido por um material compósito de mancal de deslizamento com as características da reivindicação 1.

[0009] O material compósito de mancal de deslizamento de acordo

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4/12 com a invenção apresenta uma camada de suporte de aço e uma camada de metal antifricção de uma liga de alumínio livre de chumbo com exceção da impureza, sendo que a liga de alumínio contém

10,5 - 14% em peso de estanho,

- 3,5% em peso de silício,

0,4 - 0,6% em peso de cobre,

0,15 - 0,25% em peso de cromo,

0,01 - 0,08% em peso de estrôncio e 0,05 - 0,25% em peso de titânio.

[00010] Os inventores reconheceram, que justamente no âmbito das condições de fricção mista no funcionamento partida-parada, isto é, quando não é dada qualquer lubrificação com óleo (hidrodinâmica) do mancal, depende cada vez mais da composição exata da liga de metal antifricção. Nesse caso, as razões dos elementos acrescentados em proporções muito pequenas também têm um papel decisivo.

[00011] A adição de Ti melhora, apesar de uma condução de temperatura adequada e graus de deformação adequados na produção do material compósito de mancal de deslizamento, a finura do grão do material matriz no processo de fundição. Através de um cumprimento exato do teor de Ti de 0,05 - 0,25% em peso, preferencialmente 0,05 0,15% em peso, nas baixas taxas de esfriamento do processo de fundição direcionadas com respeito à distribuição do tamanho de partícula de Si, é possível ajustar um tamanho de grão suficientemente fino do material matriz de Al, que garante uma elevada estabilidade com boas propriedades de dilatação do material matriz. A distribuição do tamanho do grão do material matriz tem, por sua vez, tanto influência sobre a distribuição das partículas de Si, visto que o Si se dissolve na matriz de Al, quanto também sobre o armazenamento da fase macia, isto é, do Sn insolúvel ao longo dos limites do grão. Por isso, o teor de Ti condiciona uma sintonia a mais exata possível com a proporção do

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Si e do Sn.

[00012] O último está presente de acordo com a invenção, em uma faixa de 10,5% em peso a 14% em peso, preferencialmente 11% em peso a 13% em peso. Justamente nessa faixa, o sistema de liga apresenta as excelentes propriedades de deslizamento, que tornam possível seu uso em condições de fricção mista, já sem comprometer sua estabilidade.

[00013] O teor de Si com um limite superior de 3,5% em peso, preferencialmente 2,75% em peso, é ajustado tão baixo, de acordo com a invenção, que é dada a ductilidade requerida com respeito aos elevados graus de deformação dos estágios de laminação. Por outro lado, o teor mínimo das partículas de Si de 2% em peso, preferencialmente 2,25% em peso, é necessário, para poder ajustar uma resistência satisfatória ao desgaste do material de metal antifricção.

[00014] Para a resistência ao desgaste, além da proporção de Si, a distribuição do tamanho de partícula do Si também é importante, a qual, por sua vez, é influenciada pela composição química. Os inventores reconheceram, que a adição deliberada de uma pequena quantidade de Sr na faixa de 0,03 a 0,08% em peso, no teor de Si mencionado acima, favorece a capacidade de ajuste da distribuição do tamanho de partícula. Juntamente com uma baixa taxa de esfriamento depois do processo de fundição de < 75 K/seg, preferencialmente < 50 K/seg, o Sr, com respeito a uma minimização de desgaste, providencia uma distribuição otimizada do tamanho de partícula. Ao mesmo tempo, o Sr influencia a forma das partículas de Si, as quais, em consequência do teor de Sr depois da fundição no meio, apresentam uma aparência mais refinada do que aquela observada sem adição de Sr. Dessa maneira, com respeito aos estágios operacionais seguintes tratamento térmico e laminação, a deformabilidade do material matriz não piora

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6/12 essencialmente devido à adição do Si. O teor de Sr é exatamente adaptado ao teor de Si.

[00015] O teor de Cr deve ser analisado em conexão com o teor de Cu. Ambos os elementos revelaram-se como sendo particularmente importantes com respeito à resistência térmica do material. Essa é sempre requerida em aplicações com alta capacidade de carga. O teor de Cr de 0,15 a 0,25% em peso, provou ser favorável com uma liga simultânea de Cu com um teor de 0,4 a 0,6% em peso, para formar precipitações com suficiente aumento de resistência na matriz. Por outro lado, um teor de 0,25% em peso, de Cr e 0,6% em peso, de Cu não deveria ser excedido, para novamente não influenciar a deformabilidade de forma negativa. Finalmente, a combinação de Cr e Cu também age positivamente de maneira tal, que um limite superior do Cu usado de 0,6% em peso, diminui os custos e aumenta a capacidade de reciclagem do material.

[00016] Como livre de chumbo com exceção das impurezas no sentido dessa patente, entende-se que uma proporção de chumbo, que poderia estar opcionalmente presente devido à impureza de alguns elementos de liga, não pode exceder, em cada caso, uma proporção de 0,1% em peso.

[00017] De acordo com um desenvolvimento vantajoso da invenção, a liga de alumínio da camada de metal antifricção apresenta pelo menos um outro elemento do grupo constituído de V e Zr, sendo que sua proporção importa no total 0,05 a 0,7% em peso.

[00018] Ambos os elementos servem para aumentar a resistência térmica. V age, nesse caso, inibindo a recristalização do material matriz, o que, em conexão com o Ti, permite o ajuste de um tamanho de grão sintonizado com uma fase macia e o Si.

[00019] Entre a camada do metal antifricção e a camada de suporte está disposta, de acordo com a invenção, uma camada intermediária.

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7/12 [00020] A camada intermediária causa uma maior resistência à ligação da camada de metal antifricção sobre a camada de suporte de aço, visto que essa pode ser otimizada com respeito à propriedade da resistência à ligação e não precisa apresentar as propriedades de uma camada de metal antifricção. Para esse fim, utiliza-se preferencialmente ou alumínio puro ou uma liga de alumínio. Preferencialmente, a camada intermediária e a camada de metal antifricção são pré-galvanizada em um processo de laminação e, em seguida, o compósito de camada é aplicado, em um outro processo de laminação, sobre a camada de suporte de aço.

[00021] De forma vantajosa, em particular, em aplicações do mancal de solicitação particularmente elevada em motores de combustão interna, uma camada de cobertura à base de polímero está disposta sobre a camada de metal antifricção.

[00022] A camada polimérica leva a que, em particular, no caso de altas cargas, realiza-se uma distribuição mais uniforme da carga em toda a largura do mancal. Através da capacidade de ajustamento elástico e plástico da camada polimérica, a segurança de funcionamento de todo o mancal pode aumentar novamente.

[00023] Preferencialmente, o silício na forma de partículas está presente distribuído na camada de metal antifricção da estrutura que, com base em uma área da camada de metal antifricção da porção de área das partículas de silício visíveis nessa área com um diâmetro de 4 pm a 8 pm, importa em pelo menos 2,5%, preferencialmente pelo menos 2,75%.

[00024] Essa distribuição do tamanho de partícula foi provada como sendo particularmente vantajosa, porque as partículas sólidas de Si são suficientemente grandes para, como cristais carreadores sólidos, garantir uma elevada resistência ao desgaste do material, por outro lado, por sua vez, não são tão grandes, do que essas levam a uma

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8/12 redução da estabilidade da matriz, em particular, sob esforço dinâmico. Os inventores realizaram um ensaio comparativo em um banco de ensaio especialmente desenvolvido, no qual mancais do eixo de manivela foram confrontados com o material compósito de mancal de deslizamento de acordo com a invenção e dois materiais antifricção comparativos. Para comparar, foram usados um material de metal antifricção AlSnCuMn livre de Si e um material de metal antifricção AlSnSiCuCrMn. O primeiro foi fundido na taxa de esfriamento preferida de < 75 K/s, o último, sem a adição de Sr a uma taxa de esfriamento comparativamente elevada de > 400 K/s e no resultado, apresenta partículas de Si nitidamente mais finas. O desgaste do material de metal antifricção livre de Si em 15000 ciclos de partida-parada do banco de ensaio teve um resultado elevado com 158 pm de acordo com o esperado. Surpreendente, ao contrário, foi que também o material de metal antifricção AlSnSiCuCrMn, apesar de uma proporção de Si comparativamente elevada, estava sujeito a um desgaste inaceitavelmente elevado de 86 pm, enquanto a camada de metal antifricção do mancal de deslizamento de acordo com a invenção diminuiu apenas em torno de 9 pm condicionada pelo desgaste.

[00025] Para determinar a distribuição do tamanho de partícula, uma seção superficial da camada de metal antifricção com uma certa medida é observada sob o microscópio com um aumento de preferencialmente 500 vezes. A camada de metal antifricção, nesse caso, pode ser observada em qualquer área, visto que se parte de uma distribuição essencialmente homogênea das partículas de Si na camada ou pelo menos do fato, de que uma distribuição, que é intencionalmente ou não, não homogênea, portanto, por exemplo, aumenta ou diminui gradualmente em uma direção, pelo menos não deixa os limites reivindicados. Para isso, a camada de metal antifricção é preferencialmente preparada de forma, que inicialmente é preparado

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9/12 um polimento plano. As partículas de Si visíveis na seção superficial são medidas de forma, que sua dilatação mais longa reconhecida seja determinada. A área de um círculo com diâmetro correspondente é registrada como área equivalente para a partícula. Finalmente, as áreas de todas as partículas de Si na seção superficial com um diâmetro entre 4 pm e 8 pm são somadas e normatizadas para a área total de medição da seção superficial pesquisada. As partículas de Si também podem ser inicialmente repartidas em classes de acordo com seus diâmetros e o número das partículas de Si em cada classe pode se multiplicado pelas áreas divididas atribuídas à classe e, depois, os produtos de todas as classes de partículas de Si podem ser somados na seção superficial com um diâmetro entre 4 pm e 8 pm. O resultado não desviará essencialmente com estatística satisfatória.

[00026] Outras características e vantagens da invenção são esclarecidas, a seguir, com base em exemplos de concretização e de desenhos. Mostram:

Figura 1 - uma estrutura de camada de base de um primeiro exemplo de concretização do material compósito de mancal de deslizamento de acordo com a invenção;

Figura 2 - uma estrutura de camada de base de um segundo exemplo de concretização do material compósito de mancal de deslizamento de acordo com a invenção;

Figura 3 - uma ilustração da determinação da distribuição do tamanho de partículas de Si e

Figura 4 - um diagrama da distribuição do tamanho de partículas das partículas de Si na camada de metal antifricção do material compósito de mancal de deslizamento.

[00027] A Figura 1 mostra esquematicamente um corte transversal através de um material composto de mancal de deslizamento de acordo com um primeiro exemplo de concretização da invenção. Esse

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10/12 apresenta ao todo 3 camadas. Como camada superior, a Figura 1 mostra uma camada de metal antifricção 10, que apresenta a composição à base de Al de acordo com a reivindicação. A camada de metal antifricção 10 é aplicada sobre uma camada de apoio ou suporte 14 através de uma camada intermediária 12. A camada intermediária serve como promotora de aderência entre a camada de metal antifricção 10 e a camada de aço. Ela consiste tipicamente em alumínio puro ou em uma liga de alumínio.

[00028] Além disso, a Figura 1 mostra simbolicamente uma seção superficial 20, que apresenta a estrutura interna ilustrada aumentada na Figura 3. Para produzir uma imagem de uma tal seção superficial, um polimento plano é preferencialmente preparado em local adequado da camada de metal antifricção. De forma divergente da ilustração da Figura 1, a seção superficial pode ser observada, por exemplo, também paralelamente à área de deslizamento.

[00029] A espessura da camada intermediária no material compósito de mancal de deslizamento importa preferencialmente em 30 pm a 120 pm e de modo particularmente preferido, em 40 pm a 100 pm.

[00030] O segundo exemplo de concretização de acordo com a Figura 2 apresenta uma estrutura de camada divergente de modo tal, que sobre a camada de metal antifricção 10 é aplicado um revestimento polimérico 16, que é especialmente vantajoso em aplicações de mancal de elevada solicitação.

[00031] A invenção não é restrita a essas duas formas de concretização mostradas. Do mesmo modo, é bem possível prever uma disposição de multicamadas com outras camadas funcionais. Camadas de gradientes também não são excluídas. Fundamentalmente, o número e forma das camadas, por conseguinte, não são limitados. Principalmente pelo motivo inicialmente citado da economia de custos, no entanto, será dada preferência a um material compósito de mancal

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11/12 de deslizamento, que apresenta tão poucas camadas, quantas são permitidas para um funcionamento seguro.

[00032] Com base na Figura 3, esclarece-se, a seguir, o método para a determinação da distribuição do tamanho de partículas de Si. Depois da primeira preparação de polimento superficial plano da camada de metal antifricção, que se estende, por exemplo, para a área de deslizamento, uma seção superficial 20 da camada de metal antifricção com um certo comprimento e largura das arestas é selecionada e marcada sob um microscópio, por exemplo, com aumento de 500 vezes. Seja esse, por exemplo, um retângulo com comprimentos de arestas de 500 pm e 800 pm, portanto, com uma área total de medição de 400.000 pm2. Nessa seção superficial é reconhecido um grande número de partículas de Si 22, que podem ser oticamente distinguidas de acordo com a experiência, por uma certa faixa cinza ou faixa de valores de cor de outras inclusões, em particular, da fase macia, mas também de partículas estranhas, nenhuma das duas mostradas aqui. A detecção das partículas de Si é efetuada, preferencialmente, automatizada em um sistema de detecção de imagem eletrônico. As partículas de Si 22 são medidas de modo tal, que, não obstante a forma é determinada sua maior dilatação visível. Essa dilatação é designada como diâmetro. De acordo com seu diâmetro, as partículas de Si são dividas em classes, tais como, por exemplo, 2-4 pm, 4-6 pm e assim por diante. O número das partículas atribuídas a cada classe é multiplicado pela área dividida atribuída à classe, aqui π* (3/2 pm)2, π* (5/2 pm)2 e assim por diante e os produtos de todas as classes relevantes das partículas assim detectadas na seção superficial com um diâmetro de 4 pm a 8 pm são somadas e normatizadas para uma área total da seção superficial pesquisada.

[00033] Esses processos aplicados em um exemplo do metal antifricção de acordo com a invenção, forneceu o resultado evidente da

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12/12 seguinte tabela:

Diâmetro,	Classe	Área	Número de	Área	Proporção
partículas	de	dividida	partículas	total,	superficial
de Si pm	tamanho	por	para 400.000	partícula	das
	de grão,	classe,	pm² de área	s de Si	partículas
	partículas	partículas	total de	pm²	de Si na
	de Si pm	de Si pm²	medição		área total de

medição %

3	2-4	7,07	592	4184,60	1,05
5	4-6	19,63	340	6675,88	1,67
7	6-8	38,48	147	5657,22	1,41
9	8-10	63,62	72	4580,44	1,15

[00034] A correspondente divisão é mostrada no diagrama da Figura

4. Para as propriedades materiais vantajosas é decisiva a proporção das partículas de Si com um diâmetro de 4 pm a 8 pm, que de acordo com a invenção, não ocupam menos de 2,5%, preferencialmente não menos de 2,75% e no exemplo mostrado, mesmo mais do que 3% da área do metal antifricção. Essa distribuição do tamanho de partícula foi provada como sendo particularmente vantajosa, porque as partículas sólidas de Si são suficientemente grandes para garantir como cristais portadores sólidos uma elevada resistência ao desgaste do material, por outro lado, por sua vez, não são tão grandes, que esses levem a uma redução da resistência da matriz, em particular, sob solicitação dinâmica.

Lista de referências

Camada de metal antifricção

Camada intermediária

Camada de suporte de aço

Revestimento polimérico

Seção superficial

Partículas de Si

Claims

1. Material compósito de mancal de deslizamento, caracterizado pelo fato de que compreende uma camada de suporte (14) de aço, uma camada intermediária (12) disposta sobre a camada de suporte (14) e uma camada de metal antifricção (10) disposta sobre a camada intermediária (12) de uma liga de alumínio livre de chumbo com exceção de impurezas, sendo que a liga de alumínio consiste em

10,5 - 14% em peso de estanho,

2/2 qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que a proporção de silício na liga de alumínio da camada de metal antifricção (10) importa em 2,25 - 2,75% em peso.

2. Material compósito de mancal de deslizamento de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a liga de alumínio da camada de metal antifricção apresenta pelo menos um elemento adicional do grupo consistindo em V e Zr, sendo que a proporção de V e Zr compreende um total de 0,05 - 0,7% em peso.

2 - 3,5% em peso de silício,

0,4 - 0,6% em peso de cobre,

0,15 - 0,25% em peso de cromo,

0,01 - 0,08% em peso de estrôncio,

0,05 - 0,25% em peso de titânio, e opcionalmente pelo menos um elemento adicional do grupo consistindo em V e Zr, sendo que a proporção de V e Zr compreende um total de 0,05 - 0,7% em peso.

3. Material compósito de mancal de deslizamento de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a camada intermediária (12) consiste em alumínio puro ou em uma liga de alumínio.

4. Material compósito de mancal de deslizamento de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que a proporção de estanho na liga de alumínio da camada de metal antifricção (10) importa em 11 - 13% em peso.

5. Cápsula de mancal de deslizamento como definida em

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6. Cápsula de mancal de deslizamento de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que a proporção de titânio na liga de alumínio da camada de metal antifricção (10) importa em 0,05 - 0,15% em peso.

7. Cápsula de mancal de deslizamento de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que a proporção de estrôncio na liga de alumínio da camada de metal antifricção (10) importa em 0,01 - 0,05% em peso.

8. Cápsula de mancal de deslizamento de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que, sobre a camada de metal antifricção (10), está disposta uma camada de cobertura à base de polímero (16).

9. Cápsula de mancal de deslizamento de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizada pelo fato de que o silício está presente na forma de partículas (22) divididas na camada de metal antifricção (10) de tal maneira que, com base em sua área da camada de metal antifricção (10), a razão de área das partículas (22) de silício evidentes nessa área com um diâmetro de 4 pm a 8 pm importa em pelo menos 2,5%, preferencialmente em pelo menos 2,75%.