KR20130092846A

KR20130092846A - 결상렌즈 시스템

Info

Publication number: KR20130092846A
Application number: KR1020120014402A
Authority: KR
Inventors: 박영우
Original assignee: 삼성전자주식회사
Priority date: 2012-02-13
Filing date: 2012-02-13
Publication date: 2013-08-21
Also published as: CN103246051B; CN103246051A; US20130208178A1; EP2626733A1; EP2626733B1; KR101932717B1; US8810932B2

Abstract

결상렌즈 시스템이 개시된다. 개시된 결상렌즈 시스템은 물체측으로부터 상면측으로 순서대로 배치된 것으로, 정의 굴절력을 가지며, 물체측으로부터 순서대로 배치된, 정의 굴절력의 제1렌즈, 정의 굴절력의 제2렌즈 및 부의 굴절력을 가지며 상측이 오목한 제3렌즈로 이루어진 제1렌즈군; 정의 굴절력을 가지며, 물체측으로부터 순서대로 배치된, 물체측이 오목한 부렌즈인 제4렌즈와 정렌즈인 제5렌즈가 접합된 접합렌즈로 이루어진 제2렌즈군;을 포함한다.

Description

결상렌즈 시스템{Imaging lens system}

본 개시는 고화소수의 촬상소자를 채용하는 촬상기기에 적합한 결상렌즈 시스템에 관한 것이다.

최근, CCD(Charge Coupled Device)나 CMOS(Complementary Metal-Oxide Semiconductor) 등과 같은 고체 촬상 소자를 가진 디지털 카메라(digital camera)나 비디오 카메라(video camera)가 널리 보급되고 있다. 또한, 촬상 소자의 화소수가 증가함에 따라 이에 필요한 우수한 광학성능을 지니면서도 적은 렌즈 매수로 구성되는 소형 결상 광학계가 요구되고 있다.

20~30도 정도의 화각을 갖는 교환렌즈식 결상 광학계로서는 조리개를 중심으로 대칭적으로 구성되는 가우스(Gauss) 형식이라고 불리는 결상 광학계가 알려져 있다. 이 가우스 형식라고 부르는 광학계는 조리개에 대해서 거의 대칭적인 형상으로 렌즈들을 배치시킨 구성으로 이러한 대칭성에 의해 우수한 수차 보정 능력을 가진다고 알려져 있다.

일안 레프렉스 카메라 및 디지털 카메라의 경우 CCD나 CMOS와 같은 수광부 앞에 미러나 필터류를 배치할 공간이 필요하기 때문에 이에 사용되는 결상 광학계는 충분한 후초점거리(back focal length)를 확보하여야 한다.

가능한 한 가우스 형식의 대칭성을 유지하면서 충분한 후초점거리를 확보하기 위한 결상렌즈 시스템에 대한 설계안들이 제시되고 있으며, 이들은 조리개를 중심으로 양쪽으로 부렌즈를 배치하고 각각의 부렌즈의 바깥쪽에 정렌즈를 배치하여 후초점거리를 확보하고 있다. 그러나, 소형화와 광학 성능 향상을 동시에 만족시키도록, 렌즈 매수를 줄이고 수차가 적절히 보정되는 설계안에 대한 모색이 더욱 요구되고 있다.

본 개시는 소형화된 구조를 가지며, 수차가 양호하게 보정되는 결상렌즈 시스템을 제공하고자 한다.

본 발명의 일 유형에 따르는 결상렌즈 시스템은 물체측으로부터 상면측으로 순서대로 배치된 것으로, 물체측으로부터 순서대로 배치된, 정의 굴절력의 제1렌즈, 정의 굴절력의 제2렌즈 및 부의 굴절력을 가지며 상측이 오목한 제3렌즈로 이루어지고, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군; 물체측으로부터 순서대로 배치된, 물체측이 오목한 부렌즈인 제4렌즈와 정렌즈인 제5렌즈가 접합된 접합렌즈로 이루어지고, 정의 굴절력을 가지는 제2렌즈군;을 포함한다.

상기 결상렌즈 시스템은 제2렌즈군의 가장 상측면에서 상면까지의 광축상의 공기 환산 거리를 fB, 전체 초점거리를 f라 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

0.2≤fB/f≤0.7

상기 결상렌즈 시스템은 상기 제1렌즈군의 가장 물체측면에서 상면까지의 광축상의 거리를 L_T, 전체 초점거리를 f라 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

0.8 ≤ L_T/f ≤ 1.3

조리개가 상기 제1렌즈군과 상기 제2렌즈군 사이에 배치될 수 있다.

상기 결상렌즈 시스템은 상기 제2렌즈군의 정렌즈의 d-선(587.56nm) 굴절률 및 상기 제2렌즈군의 부렌즈의 d-선(587.56nm) 굴절률을 각각 n_d(p),n_d(n)라 할 때, 다음 조건을 만족할 수 있다.

|n_d(p)-n_d(n)|≥ 0.1

상기 제2렌즈군은 적어도 한 면의 비구면을 포함할 수 있으며, 상기 제2렌즈군의 가장 물체측 면이 비구면일 수 있다.

상기 제2렌즈와 상기 제3렌즈가 접합렌즈를 이룰 수 있다.

상기 결상렌즈 시스템은 물체 위치가 무한대에서 근거리로 변할 때, 시스템 전체가 물체측으로 이동하며 포커싱을 행할 수 있다.

도 1은 본 발명의 제1실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보이는 도면이다.
도 2는 본 발명의 제1실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차, 비점수차, 왜곡을 보이는 수차도이다.
도 3은 본 발명의 제2실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보이는 도면이다.
도 4는 본 발명의 제2실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차, 비점수차, 왜곡을 보이는 수차도이다.
도 5는 본 발명의 제3실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보이는 도면이다.
도 6은 본 발명의 제3실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차, 비점수차, 왜곡을 보이는 수차도이다.
도 7은 본 발명의 제4실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보이는 도면이다.
도 8은 본 발명의 제4실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차, 비점수차, 왜곡을 보이는 수차도이다.

이하 첨부된 도면들을 참조하면서 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 촬영렌즈를 상세히 설명하기로 한다.

도 1, 도 3, 도 5 및 도 7 본 발명의 제1 내지 제4실시예 각각에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보인 도면이다.

도면들을 참조하면, 결상렌즈 시스템은 물체(OBJ) 측에서부터 상면(IMG)측으로 순서대로 배치된 것으로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(G1), 정의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(G2)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)과 제2렌즈군(G2) 사이에는 조리개(ST)가 배치될 수 있다. 상면(IMG)에는 CCD (Charge Coupled Device)나 CMOS와 같은 촬상소자(미도시)가 놓이게 된다. 적외선 필터(60)는 제2렌즈군(G4)과 상면(IMG) 사이에 배치되어 있다.

실시예들에 따른 결상렌즈 시스템은 화각 약 20~30도를 구현하는 단초점 광학계로서, 비교적 간단한 구성으로 포커싱을 행할 수 있는 구조를 갖는다. 실시예들은 조리개(ST)를 중심으로 양측에 배치된 렌즈들 간의 굴절력 차를 최적화하여 대칭성을 유지하면서도 후초점거리를 확보할 수 있는 구조를 제시한다.

제1렌즈군(G1)은 물체측으로부터 순서대로 배치된 정렌즈, 정렌즈, 부렌즈를 포함하며, 제2렌즈군(G2)은 물체측으로부터 순서대로 배치된 부렌즈, 정렌즈를 포함한다. 5매의 렌즈를 사용한 컴팩트한 구성으로 물체 위치가 무한대에서 근거리로 변할 때, 렌즈 전체를 물체측으로 이동하여 포커싱을 행한다. 렌즈 전체를 이용하여 포커싱을 하게 되면 근거리 포커싱시에도 상면만곡의 변동이 적기 때문에 광학 성능의 저하를 방지할 수 있다.

또한, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(G1)을 조리개(ST)의 앞쪽에 배치시켜 축외광선을 유효하게 보정하는 것을 가능하게 하고 있으며, 제1렌즈군(G1)에서 조리개에 가장 근접한 렌즈면이 강한 부의 굴절력을 갖도록 하여 정의 굴절력에서 발생하는 구면수차를 제거하고 있다. 또한, 제1렌즈군(G1)의 두번째 배치된 정렌즈와 세번째 배치된 부렌즈는 서로 접합된 접합렌즈로 구성될 수 있으며, 이 경우, 색수차 보정이 보다 용이해질 수 있다.

제2렌즈군(G2)은 부렌즈와 정렌즈를 접합한 접합렌즈로 구성하여 축상 색수차가 양호하게 보정되도록 하였다. 제2렌즈군(G2)의 부렌즈의 가장 물체측 면은 물체측으로 오목하며, 또한, 이 면은 비구면으로 이루어질 수 있다. 비구면을 적용하는 경우, 구면수차가 보다 양호하게 보정되고 동시에 사지털 코마(Saggital Coma)의 발생을 억제할 수 있다. 또한, 제2렌즈군(G2)의 부렌즈와 정렌즈 사이의 공기 간격은 공정상 오차가 발생하기 쉬우며, 접합에 의해 이러한 오차요인을 제거하고 있다.

제1렌즈군(G1)과 제2렌즈군(G2)이 조리개(ST)에 대해 거의 대칭적인 배치를 가지도록 하여 축외수차의 보정과 광학계의 소형화에 유리한 구조이다.

결상렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

0.2≤fB/f≤0.7 (1)

여기서 fB는 결상렌즈 시스템의 초점거리이고 fB는 결상렌즈 시스템의 후초점거리, 즉, 제2렌즈군(G2)의 최상측면에서 상면까지의 공기 환산거리이다.

조건식(1)은 전체 초점거리에 대한 후초점거리의 비의 범위를 규정한 것이다. 하한을 벗어나면 후초점거리가 지나치게 작아지고, 상한을 벗어나면 후초점거리가 너무 길어져, 결상렌즈 시스템에 광이 입사되는 입사면으로부터 상면까지의 거리가 길어지게 되어 소형화에 불리하게 된다.

또한, 결상렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

0.8 ≤ L_T/f ≤ 1.3 (2)

여기서, L_T는 제1렌즈군(G1)의 가장 물체측면으로부터 상면까지의 광축상의 거리이고, f는 전체 초점거리이다.

조건식 (2)는 초점거리에 대해서 렌즈 전장의 비의 범위를 정하고 있다. 하한을 벗어나면 제1렌즈군(G1)의 굴절력이 약해져 조리개(ST)에 대한 대칭성을 잃게 된다. 또한, 결상렌즈 시스템이 지나치게 소형화되어 우수한 광학 성능을 확보하는 것이 곤란해 진다. 상한을 벗어나면, 제2렌즈군(G2)의 굴절력이 약해져 조리개(ST)에 대한 대칭성을 잃게된다. 또한, 결상렌즈 시스템의 전장이 지나치게 길어져 소형화에 불리하다.

또한, 결상렌즈 시스템은 다음 조건을 만족할 수 있다.

|n_d(p)-n_d(n)|≥ 0.1 (3)

여기서, n_d(p),n_d(n)은 각각 제2렌즈군(G2)에서 가장 상측에 배치된 정렌즈의 d-선(587.56nm) 굴절률 및 제2렌즈군(G2)의 부렌즈의 d-선(587.56nm) 굴절률이다.

조건식 (3)은 제2렌즈군(G2)의 부렌즈와 정렌즈의 굴절률 차이의 범위를 규정하고 있다. 하한을 벗어나는 범위는 부렌즈와 정렌즈의 아베수 차이가 작게 되어 종색수차와 배율색수차 보정이 되지 않아 양호한 결상성능을 얻기 어렵다.

이하, 본 발명의 여러 실시예에 따른 구체적인 렌즈 데이터들을 기술한다. 렌즈 데이터에서, f는 전체 초점거리, Fno는 F수, ω는 반화각을 나타낸다. fB(In Air)는 후초점거리를 나타내며, 포커싱에 의한 가변거리는 D0, D1으로 나타내고 있다. 또한, RDY는 곡률반경, THI는 렌즈간 거리 또는 렌즈 두께, nd는 굴절률, 그리고, ν는 아베수를 의미한다.

ASP는 비구면을 나타내며 비구면의 정의는 다음과 같다.

여기서, x는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리이고, y는 광축에 대해 수직한 방향으로의 거리이며, K는 코닉상수(conic constant), A, B, C, D는 비구면계수, c는 렌즈의 정점에 있어서의 곡률반경의 역수(1/R)이다.

<제1실시예>

도 1은 제1실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보인다. 결상렌즈 시스템은 물체측에서 상면측으로 순서대로 배치된 정의 굴절력의 제1렌즈군(G1), 조리개(ST) 및 정의 굴절력의 제2렌즈군(G2)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(11), 정렌즈인 제2렌즈(21), 상측면이 오목하며, 부렌즈인 제3렌즈(31)를 포함한다. 제2렌즈군(G2)은 물체측면이 오목하며, 부렌즈인 제4렌즈(41), 정렌즈인 제5렌즈(51)를 포함한다. 제4렌즈(41)와 제5렌즈(51)는 서로 접합된 접합렌즈를 이루고 있다.

제1실시예의 렌즈 데이터는 다음과 같다.

f ; 69.5 Fno ; 2.04 2ω; 23.0°

RDY THI nd ν

OBJ: INFINITY D0

1: 30.00000 5.880000 1.71300 53.94

2: 113.80000 0.150000

3: 21.48000 4.900000 1.69680 55.46

4: 35.37000 1.525000

5: 57.80000 1.500000 1.75520 27.53

6: 15.57000 7.280000

ST: INFINITY 4.455000

8: -31.20000 1.500000 1.51424 63.90

ASP:

K : 0.000000

A :-.101711E-04 B :0.000000E+00 C :0.000000E+00 D :0.000000E+00

9: 31.87000 5.800000 1.69680 55.46

10: -32.98000 D1

11: INFINITY 3.000000 1.51680 64.20

12: INFINITY 1.000000

IMG: INFINITY

	무한물체	지근거리
촬영배율	0	-0.1X
D0	Infinity	759.49155
D1	38.03321	44.98344
fB (In Air)	41.01106	47.96129

도 2는 본 발명의 제1실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차(LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.), 비점수차(ASTIGMATIC FIELD CURVES), 왜곡(DISTORTION)을 보이는 수차도이다. 종방향 구면수차는 파장이 656.27(nm), 587.56(nm), 486.13(nm)인 광에 대해 각각 나타내며, 비점수차, 왜곡은 파장 587.56(nm)인 광에 대해 나타낸다. 비점수차는 자오상면 (T: tangential field curvature)과 구결상면(S: sagittal field curvature)으로 나누어 보이고 있다.

<제2실시예>

도 3은 제2실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보인다. 결상렌즈 시스템은 물체측에서 상면측으로 순서대로 배치된 정의 굴절력의 제1렌즈군(G1), 조리개(ST) 및 정의 굴절력의 제2렌즈군(G2)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(12), 정렌즈인 제2렌즈(22), 상측면이 오목하며, 부렌즈인 제3렌즈(32)를 포함한다. 제2렌즈군(G2)은 물체측면이 오목하며, 부렌즈인 제4렌즈(42), 정렌즈인 제5렌즈(52)를 포함한다. 제4렌즈(42)와 제5렌즈(52)는 서로 접합된 접합렌즈를 이루고 있다.

제2실시예의 렌즈 데이터는 다음과 같다.

f ; 54.51 Fno ; 2.83 2ω; 29.1°

RDY THI nd ν

OBJ: INFINITY D0

1: 20.52000 3.900000 1.77250 49.62

2: 90.72000 0.150000

3: 18.60000 2.800000 1.59282 68.63

4: 26.65000 2.010000

5: 180.20000 1.500000 1.74077 27.76

6: 13.22000 4.290000

ST: INFINITY 4.060000

8: -159.00000 1.200000 1.51680 64.20

9: 29.32000 3.090000 1.80420 46.50

10: -56.95000 D1

11: INFINITY 2.940000 1.51680 64.20

12: INFINITY 1.000000

IMG: INFINITY

	무한물체	지근거리
촬영배율	0	-0.1X
D0	Infinity	597.15259
D1	31.17863	36.62984
fB (In Air)	34.11692	39.56813

도 4는 본 발명의 제2실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차(LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.), 비점수차(ASTIGMATIC FIELD CURVES), 왜곡(DISTORTION)을 보이는 수차도이다.

<제3실시예>

도 5는 제3실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보인다. 결상렌즈 시스템은 물체측에서 상면측으로 순서대로 배치된 정의 굴절력의 제1렌즈군(G1), 조리개(ST) 및 정의 굴절력의 제2렌즈군(G2)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(13), 정렌즈인 제2렌즈(23), 상측면이 오목하며, 부렌즈인 제3렌즈(33)를 포함한다. 제2렌즈(23)와 제3렌즈(33)는 서로 접합된 접합렌즈를 이루고 있다. 제2렌즈군(G2)은 물체측면이 오목하며 부렌즈인 제4렌즈(43)와, 정렌즈인 제5렌즈(53)를 포함한다. 제4렌즈(43)와 제5렌즈(53)는 서로 접합된 접합렌즈를 이루고 있다.

제3실시예의 렌즈 데이터는 다음과 같다.

f ; 54.54 Fno ; 2.47 2ω; 29.1°

RDY THI nd ν

OBJ: INFINITY D0

1: 24.22000 3.400000 1.91082 52.50

2: 46.60000 0.150000

3: 16.28000 4.730000 1.59282 68.63

4: 70.30000 1.500000 1.76182 26.61

5: 12.17000 5.300000

ST: INFINITY 3.800000

7: -21.50000 1.200000 1.51424 63.90

ASP:

K : 0.000000

A :-.182245E-04 B :0.000000E+00 C :0.000000E+00 D :0.000000E+00

8: 34.26000 3.920000 1.77250 49.62

9: -26.09000 D1

10: INFINITY 2.940000 1.51680 64.20

11: INFINITY 1.000000

IMG: INFINITY

	무한물체	지근거리
촬영배율	0	-0.1X
D0	Infinity	595.48442
D1	32.11969	37.57354
fB (In Air)	35.05798	40.51183

도 6은 본 발명의 제3실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차(LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.), 비점수차(ASTIGMATIC FIELD CURVES), 왜곡(DISTORTION)을 보이는 수차도이다.

<제4실시예>

도 7은 제4실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 광학적 배치를 보인다. 결상렌즈 시스템은 물체측에서 상면측으로 순서대로 배치된 정의 굴절력의 제1렌즈군(G1), 조리개(ST) 및 정의 굴절력의 제2렌즈군(G2)을 포함한다. 제1렌즈군(G1)은 정렌즈인 제1렌즈(14), 정렌즈인 제2렌즈(24), 상측면이 오목하며, 부렌즈인 제3렌즈(34)를 포함한다. 제2렌즈(24)와 제3렌즈(34)는 서로 접합된 접합렌즈를 이루고 있다. 제2렌즈군(G2)은 물체측면이 오목하며 부렌즈인 제4렌즈(44)와, 정렌즈인 제5렌즈(54)를 포함한다. 제4렌즈(44)와 제5렌즈(54)는 서로 접합된 접합렌즈를 이루고 있다.

제4실시예의 렌즈 데이터는 다음과 같다.

f ; 69.50 Fno ; 2.85 2ω ; 23.0°

RDY THI nd ν

OBJ: INFINITY D0

1: 25.35000 4.210000 1.80420 46.50

2: 56.36000 0.150000

3: 16.80000 5.630000 1.49700 81.61

4: 68.53000 1.500000 1.67270 32.17

5: 12.63000 5.700000

ST: INFINITY 4.990000

7: -33.10000 1.500000 1.51424 63.90

ASP:

K : 0.000000

A :-.127225E-04 B :0.000000E+00 C :0.000000E+00 D :0.000000E+00

8: 22.07000 4.320000 1.64850 53.03

9: -38.04000 D1

10: INFINITY 2.940000 1.51680 64.20

11: INFINITY 1.000000

IMG: INFINITY

	무한물체	지근거리
촬영배율	0	-0.1X
D0	Infinity	767.99274
D1	37.97594	44.92624
fB (In Air)	40.91423	47.86564

도 8은 본 발명의 제4실시예에 따른 결상렌즈 시스템의 종방향 구면수차(LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.), 비점수차(ASTIGMATIC FIELD CURVES), 왜곡(DISTORTION)을 보이는 수차도이다.

다음 표는 실시예들이 상술한 조건들을 만족하는 것을 보인다.

	제1실시예	제2실시예	제3실시예	제4실시예
조건식 (1)	0.59	0.63	0.64	0.59
조건식 (2)	1.08	1.07	1.10	1.01
조건식 (3)	0.18	0.29	0.26	0.13

상술한 실시예들은 렌즈 매수를 최소화하고 적절한 후초점거리를 유지하면서 전체적으로 고른 품질의 광학 성능을 얻게 되며, 촬상소자의 고화소에 대응할 수 있는 결상렌즈 시스템을 제공하고 있다. 또한, 결상렌즈 시스템 전체의 이동에 의한 포커싱으로 포커싱시의 성능변화를 최소화하고 있다.

실시예들에 따른 결상렌즈 시스템은 이러한 결상렌즈 시스템을 통해 형성된 광학 상(optical image)을 전기 신호로 변환하는 촬상소자와 함께 다양한 종류의 촬상 장치에 채용될 수 있다.

이러한 본원 발명인 결상렌즈 시스템은 이해를 돕기 위하여 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 분야에서 통상적 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위에 의해 정해져야 할 것이다.

Claims

물체측으로부터 상면측으로 순서대로 배치된 것으로,
물체측으로부터 순서대로 배치된, 정의 굴절력의 제1렌즈, 정의 굴절력의 제2렌즈 및 부의 굴절력을 가지며 상측이 오목한 제3렌즈로 이루어진, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군;
물체측으로부터 순서대로 배치된, 물체측이 오목한 부렌즈인 제4렌즈와 정렌즈인 제5렌즈가 접합된 접합렌즈로 이루어진, 정의 굴절력을 가지는 제2렌즈군;을 포함하는 결상렌즈 시스템.
제1항에 있어서,
상기 제2렌즈군의 가장 상측면에서 상면까지의 광축상의 공기 환산 거리를 fB, 전체 초점거리를 f라 할 때, 다음 조건을 만족하는 결상렌즈 시스템.
0.2≤fB/f≤0.7
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 제1렌즈군의 가장 물체측면에서 상면까지의 광축상의 거리를 L_T, 전체 초점거리를 f라 할 때, 다음 조건을 만족하는 결상렌즈 시스템.
0.8 ≤ L_T/f ≤ 1.3
제1항 또는 제2항에 있어서,
조리개가 상기 제1렌즈군과 상기 제2렌즈군 사이에 배치된 결상렌즈 시스템.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 제2렌즈군의 정렌즈의 d-선(587.56nm) 굴절률 및 상기 제2렌즈군의 부렌즈의 d-선(587.56nm) 굴절률을 각각 n_d(p),n_d(n)라 할 때, 다음 조건을 만족하는 결상렌즈 시스템.
|n_d(p)-n_d(n)|≥ 0.1
제1항 또는 제2항에 있어서,
제2렌즈군은 적어도 한 면의 비구면을 포함하는 결상렌즈 시스템.
제6항에 있어서,
상기 제2렌즈군의 가장 물체측 면이 비구면으로 된 결상렌즈 시스템.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 제2렌즈와 상기 제3렌즈가 접합렌즈를 이루는 결상렌즈 시스템.
제1항 또는 제2항에 있어서,
물체 위치가 무한대에서 근거리로 변할 때, 시스템 전체가 물체측으로 이동하며 포커싱을 행하는 결상렌즈 시스템.
제1항 또는 제2항의 결상렌즈 시스템;
상기 결상렌즈 시스템에 의해 형성된 광학상을 전기 신호로 변환하는 촬상 소자;를 포함하는 촬상 장치.