KR20130035639A - 유동층 수성가스전환촉매 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 활성성분; 지지체; 무기결합제; 산화코발트, 산화몰리브데늄, 산화니켈, 산화칼슘, 산화바륨, 산화스트론튬, 산화마그네슘, 산화지르코늄, 산화망간 및 바륨티타니아로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 촉진제; 및
산화마그네슘, 산화지르코늄, 안정화지르코니아 및 하이드로탈사이트로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 안정화제를 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물에 관한 것이다.
본 발명에 따른 촉매는 충진밀도 및 내마모도 등의 물리적 특성, CO 전환율이 우수하여 이산화탄소를 효과적으로 포집, 분리할 수 있다. 또한, 분무기술을 적용함으로 대량생산이 용이하고, 생산 수율이 높아 비용발생이 적기 때문에 석탄가스화 복합발전, 연료전지, 석탄액화 공정, 화합물 생산공정 등에 저비용 연소전 CO2 회수기술로 사용할 수 있다.

Description

유동층 수성가스전환촉매{Spray-dried water gas shift catalyst}
본 발명은 유동층 수성가스전환 반응 촉매 조성물, 상기 촉매 조성물을 이용하는 촉매 제조 방법 및 상기 제조 방법에 의해 제조된 촉매에 관한 것이다.
이산화탄소를 포집하는 기술에는 연소전, 연소중, 연소후 기술이 있으며, 이들 중 연소전 이산화탄소 포집기술은 다양한 화석연료를 부분산화(가스화)시켜 수소와 일산화탄소가 주성분인 합성가스를 제조하고, 수성가스전환반응을 통해 일산화탄소를 수소와 이산화탄소로 전환한 후 상기 수소와 이산화탄소를 분리하는 기술로 합성가스를 다양한 응용분야(연료전지 기술, 석탄액화 기술, 화합물 제조)에 이용하기 전에 이산화탄소를 포집하는 기술이다. 연소전 이산화탄소 포집기술은 석탄, 바이오매스 및 유기 폐기물 등을 원료로 이용할 수 있어 석유고갈 및 고유가에 대비할 수 있고, 생성물인 합성가스는 발전, 연료전지, 합성원료 생산 등 다양하게 활용할 수 있을 뿐 아니라 고온, 고압에서 이산화탄소를 회수할 수 있어 기술 적용에 따른 효율저감을 줄일 수 있고, 압축비용을 낮출 수 있어 이산화탄소 포집비용 저감 잠재성이 큰 기술이다. 연소전 CO2 포집기술인 PSA 공정과 selexol, rectisol 등의 물리흡수제를 이용하는 상용기술은 낮은 온도에서 운전되기 때문에 열효율이 낮고 높은 재생에너지가 필요하여 에너지 소비가 높은 단점이 있다. 특히 기존 상용 습식공정은 2단 수성 가스전환(WGS), 열교환, 저온 CO2 흡수 등 최소 4단 이상의 공정 구성이 필요하고, 회수된 CO2 압력이 낮아 저장 등을 위해 2단 이상의 압축이 필요하다. 또 CO2가 제거된 연료가스의 온도가 낮아 가스터빈 전단에서 재 가열에 따른 비용 및 효율 손실이 크다. 분리막의 경우 고압에서 운전이 가능하여 에너지 효율이 높으나 처리용량이 작아 대규모 산업공정에 적용하기엔 한계가 있다.
가스화기에서 생성된 합성가스의 고온 고압 조건을 유지하면서 효과적으로 CO2를 포집, 분리할 수 있는 기술로 촉진수성가스전환(SEWGS; Sorption Enhanced Water Gas Shift) 공정이 있다. 상기 기술은 수성가스전환(WGS) 반응과 동시공정으로 CO 전환율 향상을 촉진시킬 수 있으며, 재생 시 고농도의 CO2만을 분리할 수 있어 무공해 청정에너지 사용을 목표로 하는 연소 전 CO2 포집 기술로 적용 가능하다.
천연가스의 개질 후 CO2를 회수하는 고정층 SEWGS 공정 개발이 유럽에서 진행되고 있으나, 최고 7단계의 공정으로 구성되어 있어 운전이 복잡하며, 연속 운전이 용이치 않아 IGCC와 같은 대규모 산업공정의 연소전 이산화탄소 회수처리에는 한계가 있다.
이에 비해 유동층 SEWGS 공정은 전환/흡수-재생 과정의 One-loop 공정이 가능하며, 대용량 CO2 회수처리에 적합하다.
상기 유동층 촉진수성가스전환 기술은 유동층 반응기로 구성된 2개의 반응기 사이를 흡수제와 촉매가 연속적으로 순환하며, 첫 번째 반응기에서는 일산화탄소 전환반응과 동시에 이산화탄소 포집반응이 진행되어 고농도의 수소를 생산하고, 두 번째 반응기에서는 이산화탄소를 포집한 흡수제가 수증기와 추가의 열원에 의해 재생되어 고농도의 이산화탄소를 분리할 수 있다. 촉매와 흡수제는 두 반응기를 연속, 반복적으로 순환하므로 연속공정이 가능하여 석탄가스화 복합발전 등 대규모 산업공정에 적용하기 용이하다. 이 기술은 고체입자를 사용하므로 폐수가 거의 발생하지 않고, 부식문제가 적으며, 저가의 다양한 소재 사용이 가능하다. 또한, 흡수제는 재생하여 반복 사용 가능하므로 미래 저비용 이산화탄소 회수 및 수소생산 기술로도 활용 잠재성이 큰 기술이다.
이러한 촉진수성가스전환 기술과 관련된 종래의 특허로, JP 378231에는 고정층 다단반응기에 사용할 목적으로 리튬 실리케이트와 산화철-산화크롬의 복합산화물을 포함하는 촉매를 제시하고 있으며 제법은 담지 등의 방법을 사용하고 있다. US 6692545 및 US 7354562는 탄산 칼륨, 마그네슘, 망간산화물, 란탄 산화물, 점토로 구성된 흡수제 및 고온 전환촉매인 철-크롬산화물 촉매를 제안하고 있으며, 상기 특허에서는 제법으로 담지 등의 방법을 제안한다. US 7083658은 촉매에 대한 언급 없이 고온에서 사용 가능한 칼슘산화물 흡수제를 제안하고 있으며, JP 2000-262837 및 JP 2005-041749에서는 다양한 리튬화합물 형태의 흡수제와 철-크롬 복합산화물 촉매를 제시하고 있다.
이러한 촉진수성가스전환 기술과 관련된 최근 기술 논문으로는 ChemSusChem., 2008, 1. 643-650, International Journal of Hydrogen Energy, 2009, 34, 2972-2978, Journal of New Materials for Electrochemicals Systems, 2009, 11, 131-136, Journal of Hydrogen Energy, 2007, 1, 170-179, Journal of Power Sources, 2008, 176, 312-319 등이 있다. 상기 논문에서는 촉매는 상업용 (Sud-chemie) 저온 또는 고온 전환촉매를 그대로 사용하고, 마그네슘과 알루마나 조합의 하이드로탈사이트(hydrotalcite)에 첨가제를 첨가한 흡수제를 사용하여, 다단 공정으로 구성된 SEWGS 공정을 최적화하는 연구를 수행하고 있다.
상기의 특허 및 논문들은 주로 고정층용 상업촉매을 그대로 사용하거나 고정층에 사용가능한 제법을 이용하는 기술들을 제안하고 있으며, 흡수제의 경우 다양한 활성물질, 지지체, 첨가제들의 조합을 제안하고, 물리적 혼합에 의한 제조, 담지방법에 의한 제조 등 제조방법이 본 발명에서 제안하는 것과 상이하다. 또한 유동층 공정에 적당한 촉매 및 흡수제를 대량으로 제조하기에 적당하지 않으며, 촉매 및 흡수제가 유동층 공정으로 구성된 두 반응기 사이를 연속적으로 순환하면서 이산화탄소를 회수하는 공정에 적용하기에 부적합하다.
본 발명은 석탄가스화 복합발전, 연료전지 응용, 석탄액화기술 응용 및 수소와 같은 화합물 합성 등 다양하게 활용할 수 있는 합성가스 중에 포함된 이산화탄소를 유동층 촉진수성가스전환반응 공정을 이용하여 효과적으로 포집, 분리하기 위한 기술에 관한 것이다. 종래에 사용되는 고정층 촉진수성가스전환반응용 촉매를 유동층 촉진수성가스전환반응 공정에 적용할 경우, 입자크기 및 마모 등의 문제점이 존재하므로, 본 발명에서는 상기 유동층 공정에 적당한 촉매를 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한 유동층 공정의 조건(입자크기, 입자분포, 강도 및 충진 밀도 등)을 만족하며, 고온(200℃ 내지 650℃) 및 고압(20 내지 40 bar)의 합성가스 조건에 적용할 수 있는 촉매를 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명은 활성성분; 지지체; 무기결합제; 산화코발트, 산화몰리브데늄, 산화니켈, 산화칼슘, 산화바륨, 산화스트론튬, 산화망간 및 바륨티타니아로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 촉진제; 및
산화마그네슘, 산화지르코늄, 안정화지르코니아 및 하이드로탈사이트로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 안정화제를 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물에 관한 것이다.
이하, 본 발명에 따른 수성가스전환 반응 촉매 조성물을 보다 상세하게 설명한다.
본 발명의 수성가스전환 반응 촉매 조성물은 활성성분, 지지체, 무기결합제, 안정화제 및 촉진제를 포함한다.
본 발명에서 촉매 조성물의 활성성분은 합성가스에 포함된 일산화탄소와 물을 반응시켜 효과적으로 수소와 이산화탄소로 전환시켜주는 물질이다. 상기 활성성분으로는 전이금속 산화물 또는 전이금속 산화물로 전환될 수 있는 성분을 사용할 수 있으며, 구체적으로는 산화구리(CuO), 산화아연(ZnO), 산화철(Fe3O4), 산화크롬(Cr2O3), 산화세리움(CeO2), 산화니켈(NiO), 산화코발트(CoO), 산화몰리브데늄(MoO3) 및 산화망간(MnO)으로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있다. 바람직하게, 상기 활성성분으로 산화구리, 산화아연 및 산화세리움으로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있다.
본 발명에서 상기 활성성분의 함량은 특별히 제한되지 않으며, 촉매 조성물 100 중량부에 대하여, 10 내지 90 중량부를 포함할 수 있으며, 바람직하게는 10 내지 70 중량부를 포함할 수 있다. 상기 함량이 10 중량부 미만이면, 일산화탄소의 전환율이 저하될 우려가 있으며, 90 중량부를 초과하면, 유동층 촉진수성전환반응 공정에서 요구하는 물리적 특성(ex, 내마모도 및 충진밀도 등)이 저하될 우려가 있다.
본 발명에서 상기 활성성분의 순도는 98% 이상인 것이 좋다.
본 발명에서 촉매 조성물에 포함되는 지지체는 활성성분을 촉매 입자 내에 잘 분포되게 하여 상기 활성성분의 활용성을 높이고, 반응에 필요한 기공 및 표면적을 제공하는 물질이다. 상기 지지체의 종류는 큰 비표면적을 가지면 특별히 제한되지 않으며, 알루미나, 하이드로탈사이트, 지르코니아, 이트리아 안정화된 지르코니아, 티타니아, 실리카 및 세라믹으로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있고, 바람직하게는 알루미나, 지르코니아 및 이트리아 안정화된 지르코니아로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있다. 이 때, 사용되는 알루미나는 Al2O3의 함량이 약 99.8 %이고, 비표면적이 150 내지 250㎡/g 일 수 있다. 또한, 하이드로탈사이트는 마그네시아(MgO) 함량이 20% 이상일 수 있고, 비표면적이 100 ㎡/g이상일 수 있다.
본 발명에서 상기 지지체의 함량은 특별히 제한되지 않으며, 촉매 조성물 100 중량부에 대하여, 3 중량부 내지 70 중량부를 포함할 수 있으며, 바람직하게는 5 중량부 내지 60 중량부를 포함할 수 있다. 상기 함량이 3 중량부 미만이면, 유동층 촉진수성전환반응 공정에서 요구하는 내마모도 및 충진밀도 등의 물리적 특성이 저하될 우려가 있으며, 70 중량부를 초과하면, 상대적인 활성성분의 감소로 성능이 저하될 우려가 있다.
본 발명에서 촉매 조성물에 포함되는 무기결합제는 활성성분 및 지지체를 결합시켜 촉매에 강도를 부여하고, 장기간 마모에 의한 손실 없이 촉매를 사용할 수 있게 하는 물질이다. 본 발명에서 상기 무기결합제의 종류는 특별히 제한되지 않으며, 점토류 및 세라믹류 등으로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있다. 이 때, 상기 점토류의 구체적인 종류로는 벤토나이트 또는 카올린 등을 들 수 있고, 세라믹류의 구체적인 종류로는 알루미나졸, 실리카졸 또는 보에마이트 등을 들 수 있다.
본 발명에서 상기 무기결합제의 함량은 특별히 제한되지 않으며, 촉매 조성물 100 중량부에 대하여, 3 중량부 내지 70 중량부를 포함할 수 있으며, 바람직하게는 3 중량부 내지 60 중량부를 포함할 수 있다. 상기 함량이 3 중량부 미만이면, 원료물질 사이의 결합력 저하로 물성이 저하될 우려가 있으며, 70 중량부를 초과하면, 상대적인 활성성분의 함량 저하로 촉매로서의 성능이 저하될 우려가 있다.
본 발명에서 촉매 조성물에 포함되는 촉진제는 촉매의 성능을 향상시켜주고 장기 사용에 따른 반응성 저하 없이 반복하여 사용할 수 있게 해주는 물질이다. 상기 촉진제로는 산화코발트(CoO3), 산화몰리브데늄(MoO3), 산화니켈(NiO), 산화칼슘(CaO), 산화바륨(BaO), 산화스트론튬(SrO2), 산화망간(MnO) 및 바륨티타니아(BaTiO3)로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있으며, 바람직하게는 산화니켈, 산화망간 또는 바륨티타니아를 사용할 수 있다.
또한, 본 발명에서 촉매 조성물에 포함되는 안정화제는 고온(200 내지 650℃) 및 고압(20 내지 40 bar)과 환원성 분위기 조건에서 촉매가 안정적으로 활성을 유지하도록 도와주는 역할을 한다. 상기 안정화제로는 산화마그네슘(MgO), 산화지르코늄(ZrO2), 안정화지르코니아(Yitria stabilized zirconia) 및 하이드로탈사이트로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있으며, 바람직하게는 하이드로탈사이트를 사용할 수 있다.
본 발명에서 상기 촉진제 및 안정화제의 함량은 특별히 제한되지 않으며, 촉매 조성물 100 중량부에 대하여, 3 중량부 내지 70 중량부를 포함할 수 있으며, 바람직하게는 3 중량부 내지 60 중량부를 포함할 수 있다. 상기 함량이 3 중량부 미만이면, 촉진제 및 안정화제 사용 효과가 미미할 우려가 있으며, 70 중량부를 초과하면, 상대적인 활성성분의 함량 저하로 촉매로서의 성능이 저하될 우려가 있다.
또한, 본 발명은 상기 전술한 촉매 조성물, 즉. 활성성분, 지지체, 무기결합제, 촉진제 및 안정화제를 함유하는 조성물을 고체원료로 하여, 상기 고체원료 및 용매를 포함하는 슬러리 조성물에 관한 것이다.
본 발명에서 활성성분, 지지체, 무기결합제, 촉진제 및 안정화제는 앞에서 전술한 종류를 제한 없이 사용할 수 있으며, 그 함량도 전술한 양으로 사용할 수 있다.
본 발명에서 상기 용매의 종류는 특별히 제한되지 않으며, 이 분야에서 일반적으로 사용되는 용매를 사용될 수 있다. 구제적으로는 물 또는 알코올을 사용할 수 있으며, 물을 사용하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명에서 고체원료의 함량은 예를 들면, 전체 슬러리 조성물에 대하여 25 내지 50 중량부로 포함될 수 있으며, 바람직하게는 25 내지 40 중량부로 포함될 수 있다. 상기 고체원료의 함량이 25 중량부 미만이면, 촉매 제조용 슬러리의 양이 상대적으로 증가하여 이에 따른 제조 효율성이 저하될 우려가 있으며, 50 중량부를 초과하면, 농도 증가에 기인한 슬러리의 점도 증가로 유동성이 저하되어 분무 건조시 펌프를 통한 수송이 어렵고 작업성이 저하될 우려가 있다.
본 발명에 따른 슬러리 조성물은 고체원료를 용매인 물 등에 혼합하는 과정에서 가소성과 분산성을 부여하기 위해 첨가제를 추가로 포함할 수 있다. 즉, 고체원료의 균질화, 슬러리의 농도, 점도, 안정성, 유동성, 강도 및 밀도 등의 제어를 위하여, 분산제, 소포제 및 유기결합제로 이루어진 그룹으로부터 선택되는 하나 이상의 유기첨가제를 추가로 포함할 수 있다.
본 발명에서는 분산제, 소포제 및 유기결합제를 모두 사용하는 것이 좋다.
본 발명에서 분산제(dispersant)는 하기에 설명할 분쇄과정에서 입자끼리 응집되는 현상을 방지하기 위해 사용된다. 즉, 촉매를 구성하는 고체원료들의 입자크기를 제어하기 위한 분쇄 과정에서, 분쇄된 미세 분말 입자들의 응집에 의한 분쇄효율의 저하를 방지하기 위해 상기 분산제를 사용할 수 있다.
본 발명에서 분산제의 종류로는, 예를 들면, 음이온계 분산제, 양이온계 분산제, 양쪽성 분산제 및 비이온계 분산제로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있으며, 바람직하게는 음이온계 분산제를 사용할 수 있다. 상기 음이온계 분산제로는 폴리카르복실산, 폴리카르복실산 아민, 폴리카르복실산 아민염 또는 폴리카르복실산 소다염 등을 사용할 수 있다.
상기 음이온계 분산제는 고체원료를 기준으로 0.1 내지 10 중량부를 사용할 수 있다. 상기 범위에서, 입자들의 분산 효과가 우수하다.
본 발명에서 소포제(defoamer)는 분산제 및 유기결합제가 적용된 슬러리의 기포를 제거하기 위해 사용될 수 있다. 상기 소포제의 종류로는, 예를 들면, 금속비누계 또는 폴리에스테르계 비이온성 계면활성제를 사용할 수 있다
상기 소포제는 고체원료를 기준으로 0.01 내지 0.2 중량부를 사용할 수 있다.
본 발명에서 유기결합제(organic binder)는 슬러리에 가소성 및 유동성을 부여하고, 궁극적으로는 분무 건조 시 성형된 고체 입자에 강도를 부여함으로써, 건조 및 소성 전에 상기 입자의 취급을 용이하게 할 수 있다. 본 발명에서 상기 유기결합제의 종류로는, 예를 들면, 폴리비닐알코올계, 폴리글라이콜계 및 메틸셀룰로즈로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있다.
본 발명에서 상기 유기결합제의 함량은, 예를 들면, 고체원료를 기준으로 0.5 내지 5 중량부를 사용할 수 있다. 상기 함량이 0.5 중량부 미만이면, 분무건조 성형된 고체 입자의 결합력 저하로 건조 및 소성전까지 구형의 형상을 유지하는 것이 어려워질 우려가 있으며, 5 중량부를 초과하면 소성 후 잔여 화분에 의해 최종물질의 성능이 저하될 우려가 있다.
본 발명에서는 슬러리 조성물의 pH를 조절하기 위하여 pH 조절제를 추가로 사용할 수 있다. 상기 pH 조절제의 종류로는, 예를 들면, 유기아민 또는 암모니아수를 사용할 수 있다.
본 발명에 따른 수성가스전환 반응 촉매를 제조하는 방법은 특별히 제한되지 않는다.
본 발명에서는 상기 촉매를 (A) 앞에서 전술한 슬러리 조성물을 분무 건조시켜 고체 입자로 제조하는 단계; 및
(B) 상기 제조된 고체 입자를 건조 소성시키는 단계를 포함하는 방법으로 제조할 수 있다.
본 발명의 단계 (A)에서 상기 슬러리 조성물은 앞에서 전술한 고체원료를 용매에 혼합하여 제조할 수 있다.
상기 고체원료는 활성성분, 지지체, 무기결합제, 촉진제 및 안정화제를 포함할 수 있고, 상기 활성성분, 지지체, 무기결합제, 촉진제 및 안정화제는 앞에서 전술한 종류를 제한 없이 사용할 수 있으며, 그 함량도 앞에서 전술한 함량 범위 내에서 사용될 수 있다.
본 발명에 따른 슬러리 조성물은, 용매 및 고체원료의 혼합물을 제조하는 단계;
상기 혼합물에 분산제, 소포제 및 유기결합제로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 유기첨가제를 첨가하는 단계; 및
상기 혼합물을 교반하고, 분쇄하는 단계로 제조될 수 있다.
본 발명의 용매 및 고체원료의 혼합물을 제조하는 단계에서 용매의 종류는 전술한 종류를 사용할 수 있으며, 구제적으로는 물을 사용할 수 있다.
또한, 본 발명에서 고체원료의 함량은 슬러리 조성물에 대하여 25 내지 50 중량부일 수 있다.
본 발명의 혼합물에 유기첨가제를 첨가하는 단계에서 유기첨가제로는 분산제, 소포제 및 유기결합제로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있다. 본 발명에서는 분산제, 소포제 및 유기결합제를 모두 사용하는 것이 좋으며, 상기 혼합물에 pH 조절제를 추가로 첨가할 수 있다.
상기 분산제, 소포제 및 유기결합제는 앞에서 전술한 종류 및 함량으로 사용될 수 있다.
본 발명에서 교반은 혼합물에 포함되는 성분들을 첨가하는 과정 또는/및 모두 첨가된 상태에서 이루어질 수 있으며, 교반기를 사용하여 수행할 수 있다. 상기 사용되는 교반기의 종류는 특별히 제한되지 않으며, 일반적인 교반기(Mechanical stirrer), 이중나선 교반기(Double helix mixer), 고속 유화기, 균질기(Homogenizer), 혼합기(High shear blender) 또는 초음파 균질기(Ultrasonic homogenizer) 등을 사용할 수 있으며, 투입되는 원료의 양에 따라 선택적으로 사용할 수 있다.
본 발명에서 분쇄를 수행함으로써, 고체원료 입자를 미세하게 분쇄하고, 균질하게 분산시킬 수 있다. 본 발명에서는 상기 분쇄 시 필요에 따라 추가의 소포제 및 분산제를 사용할 수 있으며, pH 조절제를 추가로 사용하여 안정된 슬러리를 제조할 수 있다.
본 발명에서는 분쇄효과를 향상시키고, 건식 분쇄 시 발생하는 입자의 날림 등의 문제를 해결하기 위하여 습식 분쇄(Wet milling) 방법을 사용할 수 있다.
본 발명에서는 분쇄기를 사용하여 분쇄를 수행하며, 이 때, 사용되는 분쇄기의 종류는 특별히 제한되지 않고, 예를 들면, 롤러밀(Roller mill), 볼밀(Ball mill), 마모밀(Attrition mill), 프레너터리 밀(Planertary mill), 비드밀(Bead mill) 또는 고에너지 비드밀(High energy bead mill) 등을 사용할 수 있다. 본 발명에서는 바람직하게 고에너지 비드밀을 사용할 수 있다.
상기 고에너지 비드밀을 사용할 경우, 분쇄 및 균질화할 때 분쇄매질인 비드(Bead)의 충진량은 분쇄용기의 부피 기준으로 60% 내지 80%가 바람직하다. 분쇄매질인 비드는 강도와 안정성이 뛰어난 이트리아 안정화 지르코늄 볼(Yttria stabilized zirconia bead)을 사용할 수 있다. 볼의 크기는 0.3 내지 1.25 ㎜ 인 것이 좋다.
본 발명에서 분쇄는 균질한 슬러리를 제조하기 위하여 2 번 이상 수행할 수 있다. 분쇄 후 다음의 분쇄를 수행하기 위하여 슬러리(혼합물)에 분산제 및 소포제를 첨가하여 슬러리의 유동성을 조절하여 펌프를 통한 이송을 용이하게 할 수 있다.
또한, 최종 분쇄 전에는 유기결합제를 첨가하여 슬러리가 균일하게 혼합되도록 할 수 있다.
분쇄가 완료된 후, 분쇄된 혼합물 내의 입자의 평균직경은 3 ㎛ 이하일 수 있으며, 바람직하게는 1 ㎛ 이하일 수 있다.
분쇄가 완료된 슬러리 조성물은 분산제, 소포제 또는 추가의 용매를 사용하여 농도 및 점도 등의 특징을 조절할 수 있다.
한편, 고체원료 입자의 입경이 수 마이크론 이하이면, 분쇄과정을 생략할 수도 있다.
본 발명의 슬러리 조성물의 제조는 슬러리 조성물을 제조한 뒤, 슬러리에 포함된 이물질을 제거하는 단계를 추가로 포함할 수 있다. 상기 단계를 통하여, 분무 성형 시 노즐 막힘 등의 원인이 될 수 있는 이물질이나 덩어리진 원료를 제거할 수 있다. 상기 이물질을 제거하는 방법으로는 체거름법 또는 진공 체거름법 등이 있다.
본 발명에 의해 제조된 최종 슬러리 조성물의 유동성에 대한 특별한 제한은 없으며, 펌프로 이송이 가능하다면 어떤 점도도 가능하다.
본 발명의 슬러리 조성물을 분무 건조시켜 고체 입자로 제조하는 단계는 분무 건조기를 사용하여 수행될 수 있다.
건조는 슬러리 조성물을 펌프를 이용해 분무 건조기로 이송시킨 뒤, 상기 이송된 슬러리를 펌프 등을 통해 분무 건조기 내로 분사하여 이루어지며, 상기 건조에 의해 고체 입자를 성형할 수 있다. 상기 펌프로 이송 가능한 슬러리의 점도는, 예를 들면, 300 cP 이상으로 하여 분사할 수 있다.
본 발명에서 분무 건조기 내에서 고체 입자를 성형하기 위한 분무 건조기의 운전조건은 이 분야에서 일반적으로 사용되는 운전조건을 적용할 수 있다.
또한, 본 발명에서 상기 슬러리 조성물의 분무방식은, 예를 들면, 가압노즐을 사용하여 건조용 공기의 흐름과 반대 방향으로 분사하는 향류식 분무방식을 사용할 수 있다. 즉, 분무 건조기에서 입자의 평균입자크기를 제어하고, 건조기 내부에서 분사된 입자들의 체류시간을 증가시키기 위해 건조기 하부에 가압노즐을 설치한 향류식(Counter-current fountain configuration) 분무 방식을 사용할 수 있다.
슬러리 조성물의 농도, 점도, 분산 정도, 슬러리 조성물의 주입 압력, 주입 양, 분무 건조기의 건조용량 및 온도 등에 의해 고체 입자의 형상, 입자크기, 입자분포 및 조직 등이 영향을 받으므로, 상기 분무 건조기의 구조 및 분무 형태를 알맞게 조절하여 사용할 수 있다.
본 발명에서 분무 건조기의 주입압력은 5 내지 15 kg/cm2, 가압노즐의 내경은 0.4 내지 1.6 mm, 건조기의 입구온도는 260 내지 300℃ 및 출구온도는 90 내지 150℃일 수 있다.
상기 단계에서 제조되는 고체 입자의 입자 크기 분포는 30 내지 330 ㎛인 것이 바람직하다.
본 발명에서 단계 (B)는 단계 (A)에서 제조된 고체 입자를 건조 소성시켜 촉매를 제조하는 단계이다.
본 발명에서 건조는 성형된 고체 입자를 110 내지 150℃의 환류 건조기에서 2시간 이상 건조하여 수행할 수 있다. 이 때, 건조는 공기 분위기에서 이루어 진다.
상기 건조가 완료되면, 건조된 입자를 고온 소성로에 넣고 0.5 내지 10℃/min의 속도로 최종 소성 온도를 350 내지 1000℃까지 올린 뒤, 2 시간 이상 동안 소성시킨다. 본 발명에서는 최종 소성 온도에 이르기까지 2 단계 이상의 정체 온도에서 각 30 분 이상의 정체 구간을 부여한 뒤 소성될 수 있다.
본 발명에서 소성은 박스형로(muffle furnace), 튜브형로(tubular furnace) 또는 킬른(kiln) 등의 소성로를 사용할 수 있다.
본 발명에서 소성 방법은 특별히 제한되지 않으며, 상기 고체 입자를 유동화시켜 소성하는 방법, 유동화 없이 소성하는 방법 또는 Rotary Kiln과 같은 원통형 소성로에 입자를 회전시켜 소성하는 방법 등을 사용할 수 있다.
또한, 본 발명에서 소성은 공기, 질소, 헬륨, 수소, 수중기 또는 환원가스 분위기하에서 수행될 수 있으며, 이 때 분위기 가스의 유량은 소성로의 종류 및 크기에 따라 다양하게 적용될 수 있으며, 예를 들면, 60 ml/min 이상일 수 있다. 상기 유량의 상한은 특별히 제한되지 않는다.
본 발명에서는 상기 소성에 의해 슬러리의 제조 시 투입된 유기첨가제(분산제, 소포제 및 유기결합제)가 연소되고, 원료물질들 간의 결합이 이루어져 입자의 강도가 향상하게 된다.
또한, 본 발명은 수성가스전환 반응 촉매에 관한 것이다. 본 발명에 따른 촉매는 전술한 활성성분, 지지체, 무기결합제, 촉진제 및 안정화제를 포함하는 조성물을 전술한 촉매 제조 방법으로 제조된 것이다.
본 발명에서 상기 촉매의 형상은 구형일 수 있다. 상기 형상이 구형이 아닌 도우넛 형 또는 홈이 파인 형태일 경우, 입자의 마모손실이 커지게 된다.
그리고, 상기 촉매의 입자크기 및 입자분포는 각각 60 ㎛ 내지 180 ㎛ 및 30 ㎛ 내지 330 ㎛ 일 수 있다.
본 발명의 촉매의 충진밀도는 0.5 내지 2.0 g/cc 이상일 수 있다.
본 발명에서 내마모도는 마모지수(AI)로 표현되며, 상기 마모지수가 낮을수록 내마모도가 좋다는 것을 의미한다. 상기 촉매의 내마모도는 특별히 제한되지 않으며, 70%이하일 수 있다. 상기 내마모도가 70%를 초과하면, 미세분말 등이 많이 발생하여 유동층 촉진수성가스전환반응 공정 등에 사용하기 어려워질 수 있다.
또한, 본 발명에서 300℃ 이상에서의 촉매의 일산화탄소 전환율은 60% 이상, 바람직하게는 80% 이상, 더욱 바람직하게는 90% 이상, 가장 바람직하게는 95% 이상 일 수 있다. 여기서, 일산화탄소 전환율은 일산화탄소가 물과 반응하여 이산화탄소 및 수소로 전환되는 비율을 의미한다.
또한, 본 발명은 촉매를 사용하여 일산화탄소를 이산화탄소 및 수소로 전환시키는 동시에 전환된 이산화탄소를 흡수제에 포집하는 제 1 단계; 및
상기 이산화탄소가 포집된 흡수제를 재생하는 제 2 단계를 포함하는 유동층 촉진수성가스전환 방법에 관한 것으로, 상기 촉매로는 본 발명에 따른 촉매를 사용할 수 있다.
가스화기 등에서 생성된 합성가스는 일산화탄소 및 수소를 주성분으로 포함한다.
상기 제 1 단계에서 합성가스 내의 일산화탄소는 물과 반응하여 하기 반응식 1과 같이 이산화탄소 및 수소로 전환되게 된다.
<반응식 1>
CO + H2O → CO2 + H2
상기 일산화탄소의 전환은 촉매에 의해 활성화 될 수 있다. 여기서, 상기 촉매는 전술한 바와 같이, 활성성분, 지지체, 무기결합제, 촉진제 및 안정화제를 함유하는 촉매 조성물을 이용하여 본 발명에 따른 제조방법으로 제조한 것을 사용할 수 있다.
상기 반응에 의해 생성된 이산화탄소는 흡수제에 의해 포집될 수 있다. 여기서, 상기 흡수제의 종류는 특별히 제한되지 않으며, 당업계에서 사용되는 일반적인 촉매를 사용할 수 있다.
제 2 단계는 이산화탄소가 포집된 흡수제를 재생하는 단계로, 상기 재생은 흡수제를 수증기와 반응시켜 수행될 수 있다.
상기 흡수제에 수증기 및 추가의 열원을 공급하면 흡수제 내의 이산화탄소는 분리되며, 상기 흡수제는 재생된다.
본 발명에서 재생된 흡수제는 이산화탄소를 포집하는 제 1단계의 공정을 재 수행할 수 있다.
본 발명에 따른 촉매는 유동층 공정에서 요구되는 촉매와 CO2 흡수제의 조건으로서 구형의 형상과, 평균입자 크기 및 크기분포, 충진밀도, 내마모도 등의 물리적 특성이 충족될 뿐만 아니라, CO 전환율과 수소생산 수율이 우수하여 화석연료의 합성가스에 포함된 일산화탄소를 이산화탄소와 수소로 효과적으로 전환시킴으로서 이산화탄소 포집이 용이할 수 있다. 또한, 분무기술을 적용함으로 대량생산이 용이하고, 생산 수율이 높아 비용발생이 적기 때문에 석탄가스화 복합발전, 연료전지, 석탄액화 공정, 화합물 생산공정 등에 저비용 연소전 CO2 회수기술로 사용할 수 있다. 아울러, 고온 및 고압의 합성가스 조건을 그대로 이용할 수 있어 CO2 회수에 따른 효율저감을 최소화 할 수 있고, 압축비용을 현저히 낮출 수 있으므로 저비용으로 CO2를 처리할 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 수성가스전환 반응 촉매를 제조하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 2는 고체원료 및 용매의 혼합물을 슬러리로 제조하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 3은 슬러리를 분무건조하여 고체 입자로 성형하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 4는 분무건조법으로 성형된 고체 입자를 건조 소성시켜 촉매로 제조하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 5는 본 발명의 실시예에 의해 제조된 촉매의 SEM 사진이다.
도 6 내지 8은 본 발명의 실시예에 의해 제조된 촉매의 CO 전환율을 나타내는 그래프이다.
본 발명의 내용을 하기 도면을 통해 구체적으로 설명하도록 한다.
도 1은 본 발명에 따른 수성가스전환 반응 촉매를 제조하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 1에 나타난 바와 같이, 상기 촉매의 제조는 고체원료를 용매 등에 혼합하여 슬러리를 제조하는 단계(10), 제조된 슬러리를 분무 건조시켜 고체 입자(일차 건조된 촉매)로 제조하는 단계(20) 및 고체 입자를 건조 소성시켜 최종 촉매를 제조하는 단계(30)를 포함할 수 있다.
본 발명의 도 2는 고체원료 및 용매의 혼합물을 슬러리로 제조하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 2에 나타난 바와 같이, 슬러리의 제조는 고체원료를 물(용매)에 혼합하여 혼합물을 제조하는 단계(11), 혼합물에 유기첨가제 등을 첨가하는 단계(12), 상기 혼합물을 교반하는 단계(13), 고체원료를 분쇄하고 균일화하는 단계(14) 및 슬러리에 포함된 이물질을 제거하는 단계(15)로 이루어진다.
여기서, 유기첨가제로는 분산제, 소포제 및 유기결합제로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 사용할 수 있으며, 바람직하게는 모두를 사용할 수 있다.
도 3은 슬러리를 분무 건조하여 고체 입자로 성형하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 3에 나타난 바와 같이, 슬러리를 분무 건조하여 고체 입자를 제조하는 단계는 슬러리를 분무 건조기로 이송하는 단계(21) 및 이송된 슬러리를 분무 건조기 내로 분사하는 단계(22)로 이루어진다.
도 4는 분무건조법으로 제조된 고체 입자를 건조 소성시켜 촉매로 제조하는 과정을 나타낸 공정도이다.
도 4에 나타난 바와 같이, 분무 건조단계에서 1차 건조된 입자는 건조과정(31)을 거친 후, 소성과정(32)을 통해 최종 촉매로 제조된다.
이하 본 발명에 따르는 실시예 및 본 발명에 따르지 않는 비교예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명하나, 본 발명의 범위가 하기 제시된 실시예에 의해 제한되는 것은 아니다.
실시예 1
총 질량이 8 kg이 되도록 활성성분으로 산화구리(CuO) 40 중량부, 산화세륨(Ce2O) 22 중량부, 지지체로 감마알루미나(γ-Al2O3) 5 중량부, 이트리아안정화된 지르코니아 3 중량부, 무기결합제로 벤토나이트(Bentonite) 5 중량부, 안정화제로 하이트로탈사이트 20 중량부 및 촉진제로 산화망간 5 중량부를 사용하여 고체원료를 제조하였다
물에 고체원료를 교반기로 교반하면서 첨가하여 혼합 슬러리를 제조하였다. 여기서, 혼합 슬러리 100 중량부에 대하여, 고체원료의 함량은 24.6 중량부였다. 분산제는 고체물질의 용이한 혼합과 분산을 위해 원료를 투입하기 전에 투입하거나, 원료의 순차적인 투입과정에서 혼합 슬러리의 점도, 교반의 정도에 따라 소량 투입하였다. 소포제는 분산제 투입후 또는 슬러리의 교반과정에서 발생하는 기포의 정도에 따라 소량 투입하였다.
상기 슬러리를 고체원료 중 상대적으로 비중이 크거나 크기가 큰 입자들의 침강을 방지하기 위해 이중나선 교반기를 이용해 10,000 rpm 내지 25,000 rpm의 속도로 10분 이상 충분히 교반하였다.
교반 뒤, 슬러리를 2회 이상 고에너지 비드밀을 이용하여 고체원료 입자를 분쇄하고 균질화하여 최종 슬러리를 제조하였다. 이 때, 슬러리의 점도, 고체원료의 농도 및 pH등 슬러리의 특성을 제어하거나 작업의 용이성을 위해 추가의 물, 분산제, 소포제 및 pH 조절제(유기 아민)을 첨가하였다. 유기결합제로 폴리에틸글리콜(Poly ethyl glycol)을 슬러리에 균질하게 분산되도록 최종 분쇄 전에 첨가하였다.
상기와 같은 슬러리의 특성 제어를 통해 얻어진 최종 슬러리는 제조과정에서 유입될 수 있는 이물질을 제거하기 위해서 체거름하였다.
상기 제조된 슬러리를 공기분위기의 건조기에서 120℃로 2시간 이상 건조한 후, 박스형 소성로(Muffle Furnace)에서 최종 소성온도 500℃ 내지 650℃까지 0.5℃/min 내지 10℃/min의 승온 속도로 승온한 후 최종 온도에서 2시간 이상 유지하여 최종 촉매를 제조하였다.
슬러리 제조과정에서 첨가된 유기 첨가제와 유기 결합제를 효과적으로 제거하기 위하여 최종 소성온도 도달 전 200℃, 400℃ 및 500℃에서 각 1시간씩 유지하였다.
상기 촉매의 제조에 사용된 성분들의 함량 및 슬러리 특성을 하기 표 1에 나타내었다.
실시예 2 내지 3 및 비교예 1 내지 2
실시예 1과 같은 방법으로 촉매를 제조하되, 제조에 사용된 성분들의 함량 및 슬러리 특성을 하기 표 1에 나타내었다.
비교예 3
Sud-Chimie의 상품명인 Shiftmax 210을 사용하였다.
실시예 1 실시예 2 비교예 1 비교예 2 실시예 3 비교예 3(shiftmax 210) 비교예4 비교예5
활성성분
(중량부)		 CuO 40 40 40 40 40 58 40 40
ZnO 30 31
CeO2 22 22 20 10 20 22
지지체(중량부) γ-Alumina 5 5 5 5 5 11 5 23
ZrO2 30 40 4 5 5
이트리아안정화된 지르코니아 3 3
안정화제
(중량부)		 하이드로탈사이트(Pural MG30) 20 20 10 25
무기결합제
(중량부)		 벤토나이트 5 5 5 5 4 5 5
유사보에마이트 3
촉진제
(중량부)		 BaTiO3 4
NiO 5 5
MnO 5
총고체원료(중량부) 100 100 100 100 100 100 100 100
비이온계분산제(중량부) 0.01 ~ 0.1
음이온계분산제(중량부) 0.1 ~ 3
소포제(중량부) 0.01 ~ 0.1
유기결합제(중량부) 1.0 ~ 5.0
슬러리농도(중량부) 24.6 28.6 30.9 30.2 31.6 - 32 31
슬러리 pH 10.33 9.42 8.70 8.66 10.3 - 9.4 9.3
점도(cP) 44,260 46,730 1,900 2,606 62,600 - 42,000 3,000
실험예
1) 촉매의 형상 측정
촉매의 형상은 육안, 산업용 현미경 또는 전자주사 현미경(SEM)을 이용하여 측정하였다.
2) 평균 입자 크기 및 입자 크기 분포의 측정
촉매의 평균 입자 크기 및 입자 크기 분포는 표준체 방법인 ASTM E-11에 따라 측정하였다. 이 때, 10g의 촉매 시료를 시브쉐이커(sieve shaker)에 30분 동안 체거름한 후 제시된 계산방법에 따라 평균입자 크기 및 크기분포를 계산하였다.
3) 충진 밀도 측정
촉매의 충진 밀도는 표준 규격인 ASTM D 4164-88에서 제시한 장치 및 방법에 따라 측정하였다.
4) 내마모도(AI) 측정
촉매의 내마모도는 ASTM D 5757-95를 준용하여 제작된 내마모 측정장치(3-hole attrition tester)를 이용하여 규격에서 제시하는 시험방법과 순서에 따라 측정하였다
ASTM에서 제시한 방법에 따라 계산되는 마모 지수(AI)는 10 slpm (분당 표준 리터) 유량으로 5시간 동안 마모관에서 마모에 의해 발생되어 포집된 미분말을 초기 시료량(50g)의 비율로 나타낸 것이다. (유동층 또는 고속 유동층)공정의 요구 조건 중 중요한 지표의 하나로 (유동층)공정에서는 30% 미만을 선호한다. 내마모도로 표현되는 마모지수(AI)는 그 값이 작을수록 마모강도가 높음을 나타낸다.
5) 일산화탄소 전환률 측정
상기 제조된 촉매의 CO 전환반응은 베치 유동층(2 cm ID)반응기를 이용하였다. 20 bar 및 300℃ 내지 420℃의 반응 조건에서 전환율을 측정하였다. 반응에 사용한 가스조성은 석탄가스화에 의해 생성된 합성가스를 모사한 것으로, 부피 백분율로 일산화탄소 29.8%, 수소 13.4%, 이산화탄소 4.9% 및 밸런스 가스인 질소 59.1%이며, 수성가스전환 반응을 위해 증기로서 물 및 일산화탄소의 부피비를 1 : 1 내지 5 : 1 까지 조정하기 위하여 증기로 물을 추가하여 시험하였다.
상기 실시예 및 비교예에 의해 제조된 촉매의 물성을 측정하여 측정된 결과를 하기 표 2에 나타냈다.
실시예 1 실시예 2 비교예13 비교예 2 실시예 3 비교예 3 비교예4 비교예5
형상 ss ss ss ss ss Tablet ss Ss
입자크기
(㎛)		 140 149 113 129 110 4.8 X 3.2 mm 126 115
입자분포 ㎛ 71-250 71-250 56-224 63-250 37-303 - 45-250 45-250
충진밀도 g/ml 0.85 0.96 1.24 1.29 0.80 - 0.95 0.91
내마모도 % 42 39 - - 46 - 42 36
최종 소성 온도 550 550 550 550 550 - 550 550
상기 표 2에 나타나듯이, 본 발명에 의해 제조된 촉매는 유동층 공정에서 요구하는 물리적 특성을 충족시킨다.
도 5는 본 발명의 실시예 및 비교예에 의해 제조된 촉매의 SEM 사진이다. 구체적으로 A는 실시예 1, B는 실시예 2, C는 비교예 1, D는 비교예 2 및 F는 실시예 3에 의해 제조된 촉매이다. 상기 도 5에 나타난 바와 같이, 본 발명에 의해 제조되는 촉매는 구형의 형상을 지닌다.
도 6은 실시예 및 비교예에 의해 제조된 촉매를 대상으로 증기로서 물과 일산화탄소의 비를 1: 3으로 하고, 300℃에서 일산화탄소가 수소로 전환비되는 비율, 즉 CO 전환율을 비교한 것이다. 안정화제 및 촉진제를 함께 사용한 실시예의 촉매가 그렇지 않은 촉매(비교예 1 내지 3)에 비해 300℃ 에서의 CO 전환율이 우수하다. 또한, 비교예 4 및 비교예 5는 안정화제 및 촉진제를 각각 사용한 경우로, 상기 비교예의 CO 전환율은 90% 이하로, 안정화제 및 촉진제를 모두 사용하지 않은 경우에 비해서는 우수한 CO 전환율을 가지나, 안정화제 및 촉진제를 함께 사용한 실시예에 비해서는 낮은 값을 지닌다. 상기 실시예의 촉매는 97% 이상의 우수한 CO 전환율을 보여준다.
도 7은 실시예 1에서 제조한 촉매를 대상으로 증기로서 물과 일산화탄소의 비를 1: 2로 하여 일산화탄소 전환율을 측정한 결과이다. 승온 속도는 분당 1℃올렸으며, 250℃에서의 최대 CO 전환율은 99% 이상으로 매우 우수한 성능을 보여준다
도 8은 실시예 1의 촉매(A)와 비교예 3의 촉매의 일산화탄소 전환율을 비교한 결과이다. 상기 도 8에서 알 수 있듯이, 비교예 3의 촉매는 고정층용 상업촉매의 경우 전환율이 우수하나, 고속 유동층 사용에는 적합하지 않다.

Claims (24)

  1. 활성성분; 지지체; 무기결합제; 산화코발트, 산화몰리브데늄, 산화니켈, 산화칼슘, 산화바륨, 산화스트론튬, 산화망간 및 바륨티타니아로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 촉진제; 및
    산화마그네슘, 산화지르코늄, 안정화지르코니아 및 하이드로탈사이트로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 안정화제를 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  2. 제 1 항에 있어서,
    활성성분은 전이금속 산화물 또는 전이금속 산화물로 전환될 수 있는 성분인 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  3. 제 1 항에 있어서,
    활성성분을 조성물 100 중량부에 대하여 10 내지 90 중량부 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  4. 제 1 항에 있어서,
    지지체는 알루미나, 하이드로탈사이트, 지르코니아, 티타니아 실리카 및 세라믹으로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상인 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  5. 제 4 항에 있어서,
    알루미나는 비표면적이 150 ㎡/g 내지 250 ㎡/g이며, 하이드로탈사이트는 마그네시아를 30 내지 60 중량부 함유하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  6. 제 1 항에 있어서,
    지지체를 조성물 100 중량부에 대하여 3 내지 70 중량부 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  7. 제 1 항에 있어서,
    무기결합제는 점토류 및 세라믹류로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  8. 제 7 항에 있어서,
    점토류는 벤토나이트 또는 카올린이고, 세라믹류는 알루미나졸, 실리카졸 또는 보에마이트인 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  9. 제 1 항에 있어서,
    무기결합제를 조성물 100 중량부에 대하여 3 내지 70 중량부 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  10. 제 1 항에 있어서,
    촉진제 및 안정화제를 조성물 100 중량부에 대하여 3 내지 70 중량부 포함하는 수성가스전환 반응 촉매 조성물.
  11. 고체원료로서 제 1 항 내지 제 10 항에 따른 수성가스전환 반응 촉매 조성물 및 용매를 포함하는 슬러리 조성물.
  12. 제 11 항에 있어서,
    슬러리 조성물에 대하여 고체원료를 25 내지 50 중량부 포함하는 슬러리 조성물.
  13. 제 11 항에 있어서,
    분산제, 소포제 및 유기결합제로 이루어진 그룹으로부터 선택되는 하나 이상의 유기첨가제를 추가로 포함하는 슬러리 조성물.
  14. 제 13 항에 있어서,
    분산제는 음이온계 분산제, 양이온계 분산제, 양쪽성 분산제 및 비이온계 분산제로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 포함하는 슬러리 조성물.
  15. 제 13 항에 있어서,
    소포제는 금속비누계 또는 폴리에스테르계인 슬러리 조성물.
  16. 제 13 항에 있어서,
    유기결합제는 폴리비닐알코올계, 폴리글라이콜계 및 메틸셀룰로즈로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상을 포함하는 슬러리 조성물.
  17. (A) 제 11 항에 따른 슬러리 조성물을 분무 건조시켜 고체 입자로 제조하는 단계; 및
    (B) 상기 제조된 고체 입자를 건조 소성시키는 단계를 포함하는 수성가스전환 반응 촉매의 제조 방법.
  18. 제 17 항에 있어서,
    슬러리 조성물은 용매 및 고체원료의 혼합물을 제조하는 단계;
    상기 혼합물에 분산제, 소포제 및 유기결합제로 이루어진 그룹으로부터 선택된 하나 이상의 유기첨가제를 첨가하는 단계; 및
    상기 혼합물을 교반하고, 분쇄하는 단계로 제조되는 수성가스전환 반응 촉매의 제조 방법.
  19. 제 18 항에 있어서,
    혼합물의 교반은 일반적 교반기, 이중나선 교반기, 고속 유화기, 혼합기 또는 초음파 유화기를 사용하여 수행되고, 분쇄는 롤러밀, 볼밀, 마모밀, 프레너터리 밀, 비드밀 또는 고에너지비드밀을 사용하여 수행되는 수성가스전환 반응 촉매의 제조 방법.
  20. 제 18 항에 있어서,
    교반 및 분쇄된 슬러리 조성물 중의 이물질을 제거하는 단계를 추가로 포함하는 수성가스전환 반응 촉매의 제조 방법.
  21. 제 17 항에 있어서,
    단계 (B)의 건조는 공기 분위기 및 110 내지 150℃에서 수행되는 수성가스전환 반응 촉매의 제조 방법.
  22. 제 17 항에 있어서,
    단계 (B)의 소성은 공기, 질소, 헬륨, 수소, 수증기 또는 환원가스 분위기 및 350 내지 1000℃에서 수행되는 수성가스전환 반응 촉매의 제조 방법.
  23. 제 17 항의 제조 방법에 의해 제조된 수성가스전환 반응 촉매.
  24. 제 23 항에 있어서,
    평균 입자크기는 60 ㎛ 내지 180 ㎛이고, 입자 분포는 30 ㎛ 내지 330 ㎛이며, 충진밀도는 0.5 내지 2.0 g/cc 이고, 내마모도가 70%이하이며, CO 전환율이 60% 이상인 수성가스전환 반응 촉매.
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