KR20110124708A - 알루미늄계 베어링합금 및 그 제조방법 - Google Patents

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도모유키 니라사와
고이치 사루와타리
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다이도 메탈 고교 가부시키가이샤
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Abstract

1 내지 15 mass%의 Si를 함유하는 Al계 베어링합금이 제공된다. 상기 Al계 베어링합금은 Si 입자들을 포함하고, 슬라이드 측면 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측되는 Si 입자들의 원주의 총 길이는 4000 내지 6000 ㎛인 것을 요지로 한다.

Description

알루미늄계 베어링합금 및 그 제조방법{ALUMINUM-BASED BEARING ALLOY AND PRODUCTION METHOD OF THE SAME}
본 발명은 Si(실리콘)을 함유하는 Al(알루미늄)계 베어링합금 및 그 제조방법에 관한 것이다.
기판 상에 Al계 베어링합금을 포함하는 슬라이드베어링은 상대적으로 만족할 만한 초기 순응성(conformability), 및 고비하중(high specific load) 하에 고내피로성(high fatigue resistance)을 가지므로, 자동차의 내연기관에 사용된다.
보다 높은 내피로성을 갖는 Al계 베어링합금이 예컨대 JP-A-3-6345에 개시되어 있다. JP-A-3-6345의 Al계 베어링합금은 1 내지 15 mass%의 Si 및 0.005 내지 0.5 mass%의 Sr을 함유한다. JP-A-3-6345는 상기 Al계 베어링합금이 미세 크기의 Si 입자를 가지기 위하여 Sr을 함유하고 있다는 것과, 상기 Al계 베어링합금이 고하중들을 견딜 수 있고 미세한 Si 입자로 인하여 부서지는 것이 방지되어, 상기 Al계 베어링합금의 내피로성을 개선하게 된다는 것을 개시하고 있다.
최근에는, 내피로성 이외에도 내용착성(seizure resistance)이 높은 Al계 베어링합금이 요구된다. 구체적으로는, 최근 내연기관의 분야에서, 커넥팅로드 등은 연비를 개선하기 위하여 내연기관의 중량을 저감하도록 두께를 줄였다. 상기 커넥팅로드의 두께의 저감은 상기 커넥팅로드의 강도를 저감시켜, 상기 커넥팅로드는 쉽게 변형된다. 따라서, 상기 커넥팅로드에 제공된 슬라이드베어링도 변형되기 쉽게 된다. 이에 따라, 슬라이딩 카운터파트 부재가 상기 Al계 베어링합금의 슬라이드 측면과 국부적으로 접촉하게 되기 쉽다. 상기 카운터파트 부재가 Al계 베어링합금과 직접 접촉되고 있으면서 계속 슬라이딩한다면, 용착이 발생할 수도 있다.
본 발명은 상술된 상황들의 관점에서 고안되었으며, 내용착성이 높은 Al계 베어링합금 및 그 제조방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은 1 내지 15 mass%의 Si를 함유하는 Al계 베어링합금 내의 Si 입자의 크기에 주목하고, 부지런히 실험들을 반복하였다. 그 결과, 본 발명자들은 Si 입자들의 함유량이 1 내지 15 mass%의 Si를 함유하는 상기 Al계 베어링합금에서 동일한 경우에도, 슬라이드 측면 상의 소정 범위의 관측필드(observation field)에서 관측된 Si 입자들의 원주들의 총 길이가 소정 범위 내에 있을 때 상기 Al계 베어링합금의 만족할 만한 내용착성이 얻어질 수 있게 된다는 것을 밝혀냈다.
본 발명자들은 상기 발견을 토대로 후술하는 발명을 성취하였다.
본 발명은 1 내지 15 mass%의 Si를 함유하는 Al계 베어링합금을 제공하되, 슬라이드 측면 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측된 Si 입자들의 원주의 총 길이가 4000 내지 6000 ㎛ 인 것을 요지로 한다.
본 발명에 따르면, 내용착성이 높은 Al계 베어링합금 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 Al계 베어링합금의 단면도;
도 2는 영역분할법(region partitioning method)을 예시한 개념도;
도 3은 캐스팅디바이스(casting device)의 개략적인 구성을 도시한 측면도; 및
도 4는 롤링(rolling) 단계를 개략적으로 도시한 측면도이다.
본 발명의 Al계 베어링합금으로서, 슬라이드베어링의 기판(substrate) 상에 있는 Al계 베어링합금층의 일 실시예를 후술하기로 한다. 상기 Al계 베어링합금은 백메탈(back metal)층 상에 성형되는 것이라기 보다는 오히려 슬라이드부재(슬라이드베어링)로서 사용될 수도 있다.
우선, Al계 베어링합금의 일 실시예가 도 1에 도시되어 있다. 도 1의 슬라이드베어링(1)은 기판(2) 및 상기 기판(2) 상의 Al계 베어링합금(Al계 베어링합금층)(3)을 포함한다. 도 1에서, 상기 Al계 베어링합금(3)의 슬라이드측(슬라이딩 카운터파트 부재측)의 표면은 "표면(3a)"으로 표시되어 있다.
상기 기판(2)은 상기 Al계 베어링합금(3)이 성형되는 부재이고, 예컨대 스틸, 철 등으로 이루어진 백메탈층이다.
도 2에 도시된 바와 같이, 상기 Al계 베어링합금(3)은 Al 또는 Al 합금의 매트릭스(4) 내에 1 내지 15 mass%의 Si(Si 입자들(5))를 함유한다. 상기 Al계 베어링합금(3) 내의 Si의 양을 증가시키면, 상기 Al계 베어링합금(3)은 더욱 단단해지고, 상기 슬라이드베어링(1)의 내피로성이 향상된다. 상기 Al계 베어링합금(3)에 함유된 Si가 1 mass% 이상이면, 경도(hardness)면에서 Si의 영향이 있고, 상기 슬라이드베어링(1)의 내피로성이 향상된 효과를 얻을 수 있다. 상기 Al계 베어링합금(3)에 함유된 Si가 15 mass% 이하이면, 상기 Al계 베어링합금(3)이 부서지는 것은 방지될 수 있다.
상기 Al계 베어링합금(3)은 불가피한 불순물들을 함유한다.
본 실시예에 있어서, 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a) 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측된 Si(Si 입자들(5))의 총 원주 길이들은 4000 내지 6000 ㎛ 이다. 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a)은 광학현미경으로 관찰된다. 상기 관측필드는 상기 광학현미경의 관측 범위를 조정하여 변경될 수 있고, 상기 관측필드는 본 실시예에서 37820 ㎛2로 결정된다.
상기 광학현미경에 의해 관측된 각각의 Si 입자(5)의 원주 길이는, 이미지 분석 소프트웨어, 예컨대 Image-Pro Plus(버전 4.5)(상표명)(Planetron사 제조)를 이용하여 측정된다.
본 실시예에 있어서, 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a) 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측된 Si 입자들(5)의 총 원주 길이들은 미리 결정된 길이 이상, 즉 본 실시예에서는 4000 ㎛ 이상이므로, 상기 매트릭스(4)와 상기 Si 입자들(5) 사이의 계면 영역(interface area)을 증가시키게 된다. 이는 상기 매트릭스(4)와 상기 Si 입자들(5) 사이의 계면들에서 계면 에너지(interface energy)를 증가시키고, 상기 계면 에너지의 증가는 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a)의 표면 에너지(surface energy)를 증가시켜, 상기 표면(3a)에서의 윤활제의 습윤성(wettability)을 증가시킨다. 이러한 상기 표면(3a)의 증가된 습윤성은 유막 파손(oil film break)을 방지한다. 따라서, 본 실시예에 따르면, 상기 표면(3a)의 습윤성이 상기 Al계 베어링합금(3)과 카운터파트 부재 간의 직접적인 접촉을 방지하도록 증가될 수 있다. 이는 상기 Al계 베어링합금(3)의 만족할 만한 내용착성을 제공한다.
본 실시예에 있어서, 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a) 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측된 Si 입자들(5)의 총 원주 길이들은 6000 ㎛ 이하이다. 상기 Si 입자들(5)의 총 원주 길이들이 6000 ㎛ 이하이면, 상기 매트릭스(4)는, 상기 매트릭스(4)를 너무 단단하게 만드는 Si 입자들(5)을 그렇게 많이 포함하지 않는다. 이는 본 실시예에 있어서 상기 Al계 베어링합금(3)의 만족할 만한 순응성을 제공한다.
본 발명의 Al계 베어링합금에 있어서는, 상기 슬라이드 측면 상의 37820 ㎛2의 관측필드가, 영역분할법에 의하여 하나의 Si 입자를 포함하는 각각의 영역들로 분할되는 것이 바람직하다. 상기 영역들의 평균종횡비(average aspect ratio)는 1 내지 2인 것이 바람직하다.
상기 영역분할법은 도 2에 도시되어 있다. 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a) 상의 관측필드에 있는 인접한 Si 입자들(5) 사이에 라인(본 실시예에서는, 상기 관측필드 내의 Si 입자들(5)이 볼로노이(volonoi) 다각형들로 변환되고, 상기 볼로노이 다각형들의 경계가 "라인"에 대응함)이 도시되어 있고, 상기 관측필드는 영역들로 분할된다. 상기 영역들의 수는 Si 입자들(5)의 수와 동일하다. 본 실시예에 있어서는, 상기 Al계 베어링합금(3)의 표면(3a) 상의 37820 ㎛2의 관측필드가 상기 영역분할법에 의하여 관측될 각각의 Si 입자들(5)에 대한 영역들로 분할되게 된다.
Si(Si 입자들(5))의 함유량이 동일하면, 상기 Si 입자(5)의 크기와 상기 Si 입자들(5)의 수가 상관관계를 가진다. Si 입자(5)가 크면, Si 입자들(5)의 수가 적어, 상기 영역분할법에 의하여 획득한 각각의 영역의 면적을 증가시킨다. 다른 한편으로, Si 입자(5)가 작으면, Si 입자들(5)의 수가 많아, 각각의 영역의 면적을 저감시킨다.
상기 "영역의 종횡비"는 상기 영역의 부축(minor axis)의 길이에 대한 주축(major axis)의 길이의 비, 즉 상기 부축의 길이로 상기 주축의 길이를 나누어 얻어진 값을 말한다. 본 명세서에서 주축은 상기 영역분할법에 의하여 얻어진 영역 내의 최대 길이를 말한다. 상기 부축은 상기 주축의 중심을 통과하고 상기 영역 내의 주축에 수직하는 방향으로의 길이를 말한다.
본 실시예에서의 "평균 종횡비"는 상기 영역분할법에 의해 얻어진 관측필드 내의 각각의 영역들의 종횡비들의 평균값이다. 본 실시예에서의 관측필드는 37820 ㎛2이다.
본 실시예에 있어서, 상기 영역들의 평균 종횡비는 1 내지 2이다. 상기 영역들의 평균 종횡비가 1에 근접하면, 각각의 영역은 더 많은 원형 또는 등변다각형을 가진다. 상기 Si 입자들(5)은 상기 매트릭스(4)에서 더욱 균일하게 분산되고, 표면 에너지는 상기 Al계 베어링합금(3)의 전체 표면(3a) 상에서 더욱 균일해진다. 따라서, 상기 Al계 베어링합금(3)의 전체 표면(3a) 상에서 균일한 습윤성이 얻어질 수 있어, 국부적인 유막 파손을 방지하게 된다. 이는 또한 상기 Al계 베어링합금(3)의 만족할 만한 내용착성을 제공한다.
상기 슬라이드베어링(1)은 캐스팅 단계, 롤링 단계, 롤본딩(roll bonding) 단계, 열처리(어닐링) 단계, 및 기계가공 단계에 의하여 제조된다.
본 발명의 Al계 베어링합금의 제조방법은, Al 또는 Al 합금과 Si를 용융시켜 용융 합금을 제조하는 단계; 상기 용융 합금을 80℃/sec 내지 130℃/sec의 속도로 냉각시켜 Al계 캐스트 플레이트(cast plate)를 성형하는 단계; 및 상기 Al계 캐스트 플레이트를 50% 내지 95%의 리덕션(reduction)으로 롤링하여, Al계 베어링합금을 제조하는 단계를 포함하는 것이 바람직하다.
상기 캐스팅 단계에서는, Si를 Al 또는 Al 합금과 함께 용융시켜 상기 용융 금속이 얻어지고, 80℃/sec 내지 130℃/sec의 냉각속도로 캐스팅하여 Al계 캐스트 플레이트를 제조하게 된다. 상기 용융 금속의 냉각속도는 용융된 Si를 매트릭스(4)에서 결정화되도록 한다. 상기 Si(Si 입자들(5))는 종래의 Si(Si 입자들) 보다 미세하다.
롤링 단계에서는, 상기 Al계 캐스트 플레이트가 롤러 등에 의해 롤링되어, 상기 Al계 베어링합금(3)을 제조하게 된다. 롤링은 상기 롤링 단계에서의 리덕션이 50% 내지 95%에 이를 때까지 수행된다. 롤링 패스(pass)는 여하한의 회수로 행하여질 수도 있지만, 1회 내지 5회가 바람직하다.
상기 용어 "리덕션"은 롤링되기 이전(롤링 단계 이전)의 상태와 비교할 때의 롤링 정도를 나타낸다. 리덕션 Z(%)는 다음과 같은 수학식으로 표현된다.
Z = {(X-Y)/X}×100(%)
여기서, X(mm)는 롤링되기 이전(롤링 단계 이전)의 플레이트 두께이고, Y(mm)는 롤링된 이후(롤링 단계 이후)의 플레이트 두께이다.
본 실시예에 따르면, 상기 캐스팅 단계에 의해 얻어진 Al계 캐스트 플레이트는 50% 이상의 리덕션으로 롤링되므로, 상기 표면(3a) 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측된 Si 입자들(5)의 총 원주 길이들이 4000 ㎛ 이상인 Al계 베어링합금(3)이 획득될 수 있다.
본 실시예에 따르면, 상기 캐스팅 단계에 의해 얻어진 Al계 캐스트 플레이트는 95% 이하의 리덕션으로 롤링되므로, 상기 표면(3a) 상의 37820 ㎛2의 관측필드에서 관측된 Si 입자들(5)의 총 원주 길이들이 6000 ㎛ 이하인 Al계 베어링합금(3)이 획득될 수 있다.
상기 롤본딩 단계에서는, 상기 롤링 단계에서 획득된 Al계 베어링합금(3)이 기판(백메탈층)(2)에 롤본딩되어, 베어링 성형 플레이트 재료(bearing forming plate material)를 제조하게 된다.
그리고, 상기 롤본딩 단계에 의해 얻어진 베어링 성형 플레이트 재료는 열처리(어닐링) 단계에 의하여 어닐링되고, 기계가공 단계에 의하여 기계가공되어 반원형 또는 원형 슬라이드베어링(1)을 제조하게 된다.
지금까지 상기 기판(2) 및 Al계 베어링합금(3)을 포함하는 2층 구조를 갖는 슬라이드베어링(1)을 설명하였지만, 이는 접착층, 예컨대 상기 Al계 베어링합금(3)과 기판(2) 사이의 순수 Al 등의 중간층을 포함하는 3층 구조를 가질 수도 있다. 또한, 상기 Al계 베어링합금(3) 상에는 Bi, Sn, Bi 합금, Sn 합금 등의 오버레이(overlay)층이 성형될 수도 있다. 상기 오버레이층이 상기 Al계 베어링합금(3) 상에 도포되면, 상기 오버레이층이 마모된 이후에 상기 Al계 베어링합금(3)의 내용착성이 나타난다.
상기 Al계 베어링합금(3)은 상기 Al계 베어링합금(3)의 강도를 증가시키도록 고용화 열처리(solution treatment)를 행할 수도 있다.
실시예들
본 실시예의 장점들을 확인하기 위하여, 표 1에 도시된 조성들을 함유하는 Al계 베어링합금들을 포함하는 슬라이드베어링들의 샘플들(실시예 1 내지 5 및 비교예 11 내지 13)이 제조되었고, 상기 샘플들의 용착 시험들이 행하여졌다.

샘플		 Al계 베어링합금의 조성(mass%)
냉각속도
(℃/sec)
리덕션
(%)
Si입자들의 총 원주 길이(㎛)
영역들의 평균
종횡비
용착없는
최대 비하중
(MPa)
Al Si
실시예 1 Bal. 6 80 90 4185 1.3 90
2 Bal. 8 100 95 5006 1.2 95
3 Bal. 6 100 90 5848 1.8 90
4 Bal. 3 100 80 4233 1.9 85
5 Bal. 10 130 50 5000 2.2 80
비교예 1 Bal. 6 100 40 3200 1.3 70
2 Bal. 10 70 60 7941 2.1 65
3 Bal. 3 70 40 2409 2.2 65
실시예 1 내지 5의 제조방법들은 후술하는 바와 같다.
우선, Al 및 Si는 표 1에 도시된 비들로 용융된 다음, 도 3에 도시된 캐스팅디바이스(11)로 캐스팅된다.
상기 캐스팅디바이스(11)는 캐스팅을 위한 재료들을 저장하는 용융로(melting furnace; 12)를 포함한다. 표 1에 도시된 조성들을 갖는 용융될 재료들은 상기 용융로(12)에서 채워진다. 표 1의 조성들은 불가피한 불순물들을 함유한다.
상기 캐스팅디바이스는 상기 용융로(12)로부터 부어지는 용융 금속을 저장하기 위한 배스(bath; 13)를 포함한다.
상기 배스(13)에는 상기 배스(13)에 저장된 용융 금속을 배출하는 용융금속공급노즐(14)이 제공되어 있다. 상기 용융금속공급노즐(14)의 선단측에는, 그 사이에 미세한 갭이 있는 한 쌍의 롤러(15, 15)들이 배치된다. 상기 한 쌍의 롤러(15, 15)들은, 그 축선들이 상기 용융 금속의 유동에 수직인 방향으로 수평하게 연장되도록 배치된다. 따라서, 상기 용융로(12) 내의 용융 금속이 상기 배스(13) 및 상기 용융금속공급노즐(14)을 통과하여, 상기 한 쌍의 롤러(15, 15)들 사이에 공급되게 된다.
상기 한 쌍의 롤러(15, 15)들은 냉각관(16)과 같은 냉각수단에 의하여 냉각된다. 상기 한 쌍의 롤러(15, 15)에서는 복수의 냉각관(16)들이 축방향으로 연장된다. 물과 같은 냉각제는 상기 냉각관(16)들로 공급되어 상기 한 쌍의 롤러(15, 15)들을 냉각시킨다. 상기 냉각관(16)들 안으로 공급되는 수량과 그 유량은, 도시되지 않은 제어장치에 의하여 제어되는 도시되지 않은 밸브의 개폐 정도에 따라 조정된다. 실시예 1 내지 5의 제조에 있어서, 상기 밸브의 개폐 정도는 상기 용융금속공급노즐(14)로부터 80℃/sec 내지 130℃/sec의 냉각속도(표 1에 도시된 냉각속도)로 상기 한 쌍의 롤러(15, 15)들 사이에 공급되는 용융 금속을 냉각시키도록 조정된다. 80℃/sec 내지 130℃/sec로의 냉각은 상기 용융 금속이 550℃에 이를 때까지 행하여진다.
상기 용융 금속은 상기 한 쌍의 롤러(15, 15)들에 의해 냉각 및 고형화되어 Al계 캐스트 플레이트(17)를 제조하게 된다. 상기 획득한 Al계 캐스트 플레이트(17)는 커터(cutter; 18)에 의하여 소정의 길이로 절단되어, 코일러(coiler; 19)에 의해 감긴다. 그리고, 상기 Al계 캐스트 플레이트(17)는, 리덕션이 표 1에 도시된 값에 이를 때까지 상기 롤링 단계에서 도 4에 도시된 한 쌍의 롤러(20, 20)들에 의하여 롤링된다.
그리고, 미리 결정된 리덕션에 이른 Al계 캐스트 플레이트(17)는 상기 기판(백메탈층)을 성형하는 강판에 롤본딩된다. 이에 따라, 베어링 성형 플레이트 재료가 제조된다. 상기 베어링 성형 플레이트 재료는 몇 시간 동안 가열되어 어닐링된 다음, 기계가공되어 슬라이드베어링을 제조하게 된다. 이에 따라, 실시예 1 내지 5의 상기 슬라이드베어링이 제조되었다.
다른 한편으로, 비교례 11 내지 13의 제조방법은 다음과 같은 점들에서 실시예 1 내지 5의 제조방법과 상이하다.
비교예 11은 롤링 단계에서의 리덕션이 40%인 점을 제외하고는 실시예 1 내지 5와 동일한 제조방법으로 획득되었다.
비교예 12는 캐스팅 단계에서의 냉각속도가 70℃/sec인 점을 제외하고는 실시예 1 내지 5와 동일한 제조방법으로 획득되었다.
비교예 13은 캐스팅 단계에서의 냉각속도가 70℃/sec이고, 롤링 단계에서의 리덕션이 40%인 점을 제외하고는 실시예 1 내지 5와 동일한 제조방법으로 획득되었다.
이렇게 획득한 실시예 1 내지 5 및 비교예 11 내지 13에 있어서, 각 샘플의 표면이 관측되었고, 표 2에 도시된 시험 조건 하에 용착 시험이 행하여졌다. 그 결과들이 표 1에 도시되어 있다.
표 1의 실시예 1 내지 5 및 비교예 11 내지 13의 "Si 입자들의 총 원주 길이" 및 "영역들의 평균 종횡비"는, 광학현미경으로 마이크로스트럭처를 사진 찍고(photographing), 이미지 분석 소프트웨어, 예컨대 Image-Pro Plus(버전 4.5)(상표명)(Planetron사 제조)를 이용하여 37820 ㎛2의 관측필드에서 이미지를 분석함으로써 측정되었다.
용착 시험 조건들
RPM 8000rpm
시험 하중 5MPa/5min로 증가
윤활 온도 100℃
윤활량 60ml/min
윤활제 VG22
샤프트 재료 S55C

평가 방법		 베어링 이면 온도가 200℃를 초과하거나, 또는 샤프트 드라이브 벨트가 토크 변화로 인하여 슬립되는 경우에 용착이 식별됨
다음으로, 용착 시험의 결과들이 분석된다.
실시예 1 내지 5와 비교예 11 및 13 간의 비교로부터, 실시예 1 내지 5는 Si 입자들의 총 원주 길이들이 4000 ㎛ 이상이기 때문에 내용착성이 높다는 것을 이해할 수 있다.
실시예 1 내지 5와 비교예 12 간의 비교로부터, 실시예 1 내지 5는 Si 입자들의 총 원주 길이들이 6000 ㎛ 이하이기 때문에 내용착성이 높다는 것을 이해할 수 있다.
실시예 1 내지 4와 실시예 5 간의 비교로부터, 실시예 1 내지 4는 영역분할법에 의해 획득된 영역들의 평균 종횡비들이 2 이하이기 때문에 내용착성이 극히 높다는 것을 이해할 수 있다.
본 발명은 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않으면서 변경 및 실시될 수도 있다.

Claims (3)

1 내지 15 mass%의 Si를 함유하는 Al계 베어링합금으로서,
상기 Al계 베어링합금은 Si 입자들을 포함하고,
슬라이드 측면 상의 37820 ㎛2의 관측필드(observation field)에서 관측된 Si 입자들의 원주의 총 길이는 4000 내지 6000 ㎛인 Al계 베어링합금.
제1항에 있어서,
상기 슬라이드 측면 상의 37820 ㎛2의 관측필드가 영역분할법(region partitioning method)에 의하여 하나의 Si 입자를 포함하는 각각의 영역들로 분할되는 경우, 상기 영역들의 평균 종횡비(average aspect ratio)는 1 내지 2인 Al계 베어링합금.
Al계 베어링합금의 제조방법으로서,
Al 또는 Al 합금과 Si를 용융시켜 용융 합금을 제조하는 단계;
상기 용융 합금을 80℃/sec 내지 130℃/sec의 속도로 냉각시켜 Al계 캐스트 플레이트(cast plate)를 성형하는 단계; 및
상기 Al계 캐스트 플레이트를 50% 내지 95%의 리덕션(reduction)으로 롤링하여, 상기 Al계 베어링합금을 제조하는 단계를 포함하여 이루어지는 Al계 베어링합금의 제조방법.
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