KR20110076561A

KR20110076561A - 높은 파워 및 내열성을 가진 탄성사의 제조 방법 및 이를 이용하여 제조된 탄성사

Info

Publication number: KR20110076561A
Application number: KR1020090133306A
Authority: KR
Inventors: 이재명; 김태헌; 강연수
Original assignee: 주식회사 효성
Priority date: 2009-12-29
Filing date: 2009-12-29
Publication date: 2011-07-06
Also published as: KR101157327B1

Abstract

본 발명은 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 1) 글리콜과 디이소시아네이트를 글리콜 대비 디이소시아네이트의 반응 몰비를 1.45 내지 2.15로 혼합하여 예비 중합체를 제조하고, 2) 예비 중합체에 사슬 연장제를 첨가하여 폴리우레탄우레아 중합물을 얻은 후, 3) 폴리우레탄우레아 중합물에 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 최종 중합물 고형분 대비 0.01 내지 15중량%로 첨가하여 폴리우레탄우레아 방사원액를 제조한 후, 이를 방사하는 것을 특징으로 하는 것으로, 본 발명에 따르면, 중합물 제조 조건을 급격하게 변화시키지 않고도 높은 파워 및 내열성을 가진 탄성사를 용이하게 제조할 수 있다. 상기 방법으로 제조한 폴리우레탄우레아 탄성사는 파워가 높고 우수한 내열성을 가지며, 상기 탄성사를 사용한 교 편직물은 직물의 파워가 높고 편직 후 실시되는 후가공에 의한 열적 취화를 개선할 수 있다.

폴리우레탄우레아 탄성사, 트리에틸렌테트라아민, 고파워, 내열성, 직물의 파워

Description

높은 파워 및 내열성을 가진 탄성사의 제조 방법 및 이를 이용하여 제조된 탄성사{A Process for Preparing Polyurethaneurea Elastic Fiber having high Power and Heat-resistance and fiber using it}

본 발명은 폴리우레탄우레아의 제조방법 및 그를 이용하여 제조된 탄성사에 관한 것으로, 보다 상세하게는 글리콜과 디이소시아네이트를 글리콜 대비 디이소시아네이트의 반응 몰비를 1.45 내지 2.15로 혼합하여 예비 중합체를 제조하고, 예비 중합체에 사슬 연장제를 첨가하여 폴리우레탄우레아 중합물을 얻은 후, 최종 폴리우레탄우레아 중합물에 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 최종 중합물 고형분 대비 0.01 내지 15중량%로 첨가 및 방사하는 것을 특징으로 하는 폴리우레탄우레아 및 그를 이용하여 제조된 고파워 탄성사에 관한 것이다.

더욱 상세하게는 파워 및 내열성이 우수한 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조함으로써, 상기 폴리우레탄우레아 탄성사를 사용하여 교 편직한 직물의 고파워화 및 경량화를 가능하게 하고, 이를 열세팅 할 경우 열에 의해 취화되지 않도록 하는 기술에 관한 것이다.

폴리우레탄우레아는 일반적으로 고분자량의 디올 화합물인 폴리올과 과량의 디이 소시아네이트 화합물을 반응시켜 폴리올의 양 말단에 이소시아네이트기를 가지는 예비중합체(prepolymer)를 얻는 1차 중합반응물과, 상기 예비중합체를 적절한 용매에 용해시킨 후 그 용액에 디아민계 또는 디올계 사슬 연장제를 첨가하고 모노알코올 또는 모노아민 등과 같은 사슬종결제 등을 반응시키는 단계를 거쳐 폴리우레탄우레아 섬유의 방사액을 만든 후, 건식 및 습식 방사에 의해 폴리우레탄우레아 탄성 섬유를 얻는다.

폴리우레탄우레아 탄성섬유는 우수한 탄성 및 탄성회복력을 갖는 고유의 특성 때문에 다양한 용도로 사용되고 있고, 그 용도 범위가 확대됨에 따라 기존의 섬유에 새로운 부가적인 특성이 계속하여 요구되고 있다.

일반적으로 폴리우레탄우레아 탄성섬유는 상대사(나일론, 면, 실크, 울 등)와의 편직 후 실시되는 후가공에서 높은 열에 의해 열적 취화가 발생하며, 이는 원단의 파워가 저하되는 등의 문제를 유발시키게 된다. 이러한 문제를 해결하기 위해 높은 파워 및 내열성을 가진 폴리우레탄우레아 탄성섬유에 대한 수요가 증가하고 있고, 특히 세 데니아(denier)의 탄성사를 사용하여 교 편직 시 직물을 경량화하면서도 파워를 향상시키고자 하는 수요가 점차 증가하고 있다.

상기 문제에 대응하여, 폴리우레탄계 탄성 섬유의 내열성 및 원사파워를 개선하기 위한 노력이 지속적으로 이루어져 왔다. 그간 탄성사 제조업체에서 가장 보편적으로 사용해온 방법은 탄성사 제조용 중합물 제조시에 하드 세그먼트(hard segment) 함량을 높여서 파워를 향상시키고, 결합력이 높고 측쇄(side chain)가 없는 쇄연장제를 사용하여 내열성을 향상시키는 것이다. 그러나 상기와 같은 방법으로 파워 및 내열성을 향상시키는 경우에는 중합물의 겔 형성에 따른 급격한점도의 상승, 용해성 저하 등의 문제가 발생하여 공정관리가 용이하지 못한 한계가 있다. 즉, 아직까지는 안정적인 중합물을 유지하면서 폴리우레탄계 탄성 섬유의 파워 및 내열성 향상이 가능한 방법이 정립되지 않은 상태이다.

본 발명에 의한 폴리올과 디이소시아네이트 중합물로 이루어진 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조방법은 1) 글리콜과 디이소시아네이트를 글리콜 대비 디이소시아네이트의 반응 몰비를 1.45 내지 2.15로 혼합하여 예비 중합체를 제조하고, 2) 예비 중합체에 사슬 연장제를 첨가하여 폴리우레탄우레아 중합물을 얻은 후, 3) 폴리우레탄우레아 중합물에 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 최종 중합물 고형분 대비 0.01 내지 15중량%로 첨가하여 폴리우레탄우레아 방사원액를 제조한 후, 이를 방사하는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 의한 내열성이 우수한 폴리우레탄우레아 탄성사는 상기된 방법으로 제조되고, 300% 5회 반복 신장 후 회복 중 200% 신장 시 원사에 걸리는 하중이 1.4g 이상인 것을 특징으로 한다.

이와 같이 제조된 고파워 및 고내열성 탄성사를 이용하여 교 편직한 원단은 직물의 파워가 높고 편직 후 실시하는 후가공에 의한 열적 취화를 개선할 수 있다.

본 발명은 높은 파워 및 내열성을 가진 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조함으로서, 상기 폴리우레탄우레아 탄성사를 사용하여 교 편직한 직물의 고파워화를 가능하게 하고, 이를 열세팅 할 경우 열에 의해 취화되지 않는다.

이하, 본 발명의 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조하는 방법에 대하여 보다 상세하게 설명한다.　 본 발명의 탄성사 제조 시 사용되는 폴리우레탄우레아는 유기 디이소시아네이트와 고분자 디올을 반응시켜 예비중합체를 제조하고, 이를 유기 용매에 용해한 후 디아민 및 모노아민과 반응시킴으로써 제조된다.　

본 발명에 사용되는 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조에 사용되는 디이소시아네이트의 구체적인 예로는 4,4'-디페닐메탄디이소시아네이트, 1,5'-나프탈렌디이소시아네이트, 1,4'-페닐렌디이소시아네이트, 헥사메틸렌 디이소시아네이트, 1,4'-시클로헥산디이소시아네이트, 4,4'-디시클로헥실 메탄디이소시아네이트, 이소포론디이소시아네이트 등이 있다.

본 발명에서 예비중합체의 글리콜 대비 디이소시아네이트의 반응 몰비는 폴리우레탄우레아 탄성사로서의 물성 발현을 위하여 1.45 내지 2.15인 것이 바람직하다. 만약 반응 몰비가 1.45미만이거나 2.15를 초과하면 탄성사의 물성 저하가 초래된다.

본 발명에 사용되는 고분자 디올은 폴리테트라메틸렌에테르 글리콜, 폴리프로필렌 글리콜, 폴리카보네이트디올, 알킬렌옥사이드와 락톤모노머의 혼합물과 폴리(테트라메틸렌에테르)글리콜의 공중합체, 3-메틸-테트라히드로푸란과 테트라히드로푸란의 공중합체 등에서 1종 또는 이들의 2종 이상의 혼합물로 예시할 수 있으나 반드시 이들로 제한되는 것은 아니다.

사슬연장제로는 디아민류가 사용되며, 그 예로는 에틸렌디아민, 1, 2-디아미노프로판, 1, 3-디아미노프로판, 1,4-디아미노부탄, 2,3-디아미노부탄, 1,5-디아미노펜탄, 1, 6-헥사메틸렌디아민 및 1,4-씨클로헥산디아민 등의 1종 또는 이들의 2종 이상의 혼합물을 예시할 수 있다.

폴리우레탄우레아의 사슬종지제로는 1 관능기를 갖는 아민, 예를 들어 디에틸아민, 모노에탄올아민, 디메틸아민 등이 사용될 수 있다.

모듈러스 및 내열성을 향상시키기 위해 트리에틸렌테트라아민(TETA)를 사용하며, 이 때 함량은 최종 폴리우레탄우레아 중합물 고형분 대비 0.01 내지 15중량%가 적정하다. 상기 첨가제는 가교제의 역할을 하는 물질로서 폴리우레탄우레아 중합물에 첨가될 경우, 하드 세그먼트(hard segment)내 분자간 수소결합을 형성시켜 전체적인 분자구조를 조밀하게 만듬으로써 고 모듈러스 및 우수한 내열성을 가진 탄성사를 수득할 수 있다. 최종 폴리우레탄우레아 중합물 대비 첨가제의 함량이 0.01중량% 미만일 경우 파워 향상 효과가 미흡하고, 15중량%를 초과할 경우 원사의 신도가 크게 저하되는 문제가 발생될 수 있다.

또한, 본 발명에서는 자외선, 대기 스모그 및 스판덱스 가공에 수반되는 열처리 과정 등에 의한 폴리우레탄우레아의 변색과 물성 저하를 방지하기 위해, 방사원액에 입체장애 페놀계 화합물, 벤조퓨란-온계 화합물, 세미카바자이드계 화합물, 벤조 트리아졸계 화합물, 중합체성 3급 아민 안정제 등을 적절히 조합하여 첨가할 수 있다.

나아가, 본 발명의 폴리우레탄우레아 탄성사는 상기 성분 외에도 이산화티탄, 마그네슘 스테아레이트 등과 같은 첨가제를 포함할 수 있다.

본 발명에 의해 제조된 폴리우레탄우레아 탄성사는 높은 파워와 내열성을 가지고 있다. 바람직하게는 300% 5회 반복 신장 후 회복 중 200% 신장 시 원사에 걸리는 하중이 1.4g 이상이며, 열처리 후 파워유지율이 50% 이상이다. 이러한 조건을 만족하는 폴리우레탄우레아 탄성사는 교 편직한 직물의 고파워화가 가능하고 이를 열세 팅할 경우 열에 의해 취화되는 것을 방지할 수 있다.

이하, 구체적인 실시예 및 비교예를 통하여 본 발명의 우수성을 상세하게 설명하고자 하나, 이러한 실시예들은 단지 본 발명을 예증하기 위한 것으로서 본 발명의 범위를 제한하는 것으로 해석되어서는 안 된다.

후술하는 실시예 및 비교예에서 언급한 폴리머의 NCO% 및 폴리우레탄우레아 탄성사의 물성, 원단의 파워는 아래와 같이 측정하였다.

* NCO % 측정법

NCO%=[100*2*NCO화학식량*(캡핑비-1)]/{(디이소시아네이트분자량*캡핑비)+폴리올 분자량}

상기 식에서 캡핑비는 디이소시아네이트 몰비/폴리올 몰비이다.

* 원사의 데니아

시료길이 90cm*10가닥의 무게를 측정하여 아래 식에 따라 데니아를 계산한다.

Denier = 시료 10가닥의 무게g/9m * 9000m/1g

* 원사의 강신도

자동 강신도 측정장치(MEL기, Textechno社)를 이용하여 시료길이 10cm, 인장속도 100cm/min로 하여 측정한다. 이 때 파단 시의 강력과 신도값이 측정되며, 원사 200% 신장 시 원사에 걸리는 하중(200% 모듈러스)도 측정된다.

* 원사의 파워

자동 강신도 측정장치(MEL기, Textechno社)를 이용하여 시료길이 10cm*20가닥, 인장속도 100cm/min로 300% 5회 반복 신장하여 측정한다.

* 원사의 열처리 후 파워유지율

초기 원사의 파워(5'th unload at 200%, P0)를 측정한다. 원사를 대기에 노출된 상태로 100% 신장한 후, 190℃에서 1분간 건열 처리하였다가 실온으로 냉각한다. 건열 처리한 원사를 이완된 상태로 100℃에서 30분간 습열 처리한 뒤 실온에서 건조하여 원사의 파워(5'th unload at 200%, P1)를 측정하여, 아래 식에 따라 원사의 열처리 후 파워유지율을 계산한다.

열처리 후 파워유지율(%) = P1/P0 X 100

* 원단의 파워

탄성사와 Nylon 원사를 사용하여 금용 사(社)의 직경 32인치, 28게이지, 96 피더(feeder)의 규격을 갖는 환편기를 이용해 환편물을 제작하였다. 이 환편물은 Nylon 원사 70데니어, 상기에 의해 제조된 탄성사 40 데니어를 사용하여 편직하였고, 탄성사의 함량은 전체 편물 중량 대비 8% 이다.

교 편직 된 Nylon/폴리우레탄우레아 탄성사로 만든 환편 원단을 프리세팅(Pre-setting)→염색→파이널세팅(Final-setting) 처리한 후, 자동 강신도 측정장치(MEL기, Textechno社)를 이용하여 시료 폭 2.5 cm * 시료 길이 20cm, 인장속도 100cm/min로 100% 5회 반복 신장하여 측정한다.

　　 < 실시예 1>

캡핑비(CR) 1.75로 글리콜과 디이소시아네이트를 혼합하였고, 사슬연장제로는 에틸렌디아민과 1,2-디아미노 프로판을 80몰%와 20몰% 비율로, 사슬종결제로는 디에틸아민을 사용하였다. 사슬연장제와 사슬종결제의 비율은 10:1로 하였고, 사용된 아민은 총 농도 7몰%로 조제되었으며, 용매로는 디메틸아세트아마이드를 사용하였다.

즉, 4,4'-디페닐메탄디이소시아네이트 468.6g과 폴리테트라메틸렌에테르 글리콜(분자량 1800) 1926.0g을, 질소가스기류 중에서 90℃, 180분간 교반하면서 반응시켜 양말단에 이소시아네이트를 지닌 폴리우레탄우레아 를 제조하였다. 예비중합체(prepolymer)를 실온까지 냉각시킨 후, 디메틸아세트아마이드 3350.7g을 가하여 폴리우레탄우레아 예비중합체(prepolymer) 용액을 얻었다. 이어서 에틸렌디아민 33.6g(0.56몰), 1,2-디아노프로판 10.3g(0.14몰), 디에틸아민 5.1g을 디메틸아세트아마이드 651g에 용해하고 10℃ 이하에서 상기 예비중합체(prepolymer) 용액에 첨가하여 폴리우레탄우레아 용액을 얻었다.

　이 중합물의 고형분 대비 첨가제로서는 트리에틸렌테트라아민(TETA) 0.5중량%, 5,7-디-t-부틸-3-(3,4-디메틸페닐)-3H-벤조퓨란-2-온 0.5중량%, 1,1,1',1'-테트라메틸-4,4'-(메틸렌-디-p-페닐렌)디세미카바지드 1중량%, 폴리(N,N-디에틸-2-아미노에틸 메타크릴레이트) 1중량%, 이산화티탄 0.1중량%를 첨가 혼합하여 폴리우레탄우레아 방사원액을 얻었다.

위와 같이 수득한 방사 원액을 건식 방사 (방사 온도: 260^oC)에 의해 900m/min 속도로 방사하여 40 데니아 3 필라멘트의 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조하였고, 그 물성을 평가하여 표 1과 2에 나타내었다.

　　 < 실시예 2>

최종 폴리우레탄우레아 중합물의 고형분 대비 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 5중량% 첨가한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실시하여 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조하였고, 그 물성을 평가하여 표 1과 2에 나타내었다.

　　 < 실시예 3>

최종 폴리우레탄우레아 중합물의 고형분 대비 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 10중량% 첨가한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실시하여 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조하였고, 그 물성을 평가하여 표 1과 2에 나타내었다.

　　 < 실시예 4>

최종 폴리우레탄우레아 중합물의 고형분 대비 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 15중량% 첨가한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일하게 실시하여 폴리우레탄우레아 탄성사를 제조하였고, 그 물성을 평가하여 표 1과 2에 나타내었다.

　　 < 비교예 1>

트리에틸렌테트라아민(TETA)을 첨가하지 않은 것을 제외하고는 실시예 1과 동일 조건으로 제조하였다. 즉, 4,4'-디페닐메탄디이소시아네이트 468.6g과 폴리테트라메틸렌에테르 글리콜(분자량 1800) 1926.0g을, 질소가스기류 중에서 90℃, 180분간 교반하면서 반응시켜 양말단에 이소시아네이트를 지닌 폴리우레탄우레아 를 제조하였다. 예비중합체(prepolymer)를 실온까지 냉각시킨 후, 디메틸아세트아마이드 3350.7g을 가하여 폴리우레탄우레아 예비중합체(prepolymer) 용액을 얻었다. 이어서 에틸렌디아민 33.6g(0.56몰), 1,2-디아노프로판 10.3g(0.14몰), 디에틸아민 5.1g을 디메틸아세트아마이드 651g에 용해하고 10℃ 이하에서 상기 예비중합체(prepolymer) 용액에 첨가하여 폴리우레탄우레아 용액을 얻었다.

　이 중합물의 고형분 대비 첨가제로서는 에틸렌비스(옥시에틸렌)비스-(3-(5-t-부틸-4-히드록시-m-토일)-프로피오네이트) 1.5중량%, 5,7-디-t-부틸-3-(3,4-디메틸페닐)-3H-벤조퓨란-2-온 0.5중량%, 1,1,1',1'-테트라메틸-4,4'-(메틸렌-디-p-페닐렌)디세미카바지드 1중량%, 폴리(N,N-디에틸-2-아미노에틸 메타크릴레이트) 1중량%, 이산화티탄 0.1중량%를 첨가 혼합하여 폴리우레탄우레아 방사원액을 얻었다.

[표1]

	NCO%	첨가제 (TETA) 함량 [중량%]	De	강도 [g/d]	신도 [%]	200% 모듈러스 [g]	5'th Unload at 200% [g]	열처리 후 5'th unload at 200% [g]	내열성 (파워 유지율) [%]
실시예1	2.82	0.5%	39.2	1.36	458	12.11	1.42	0.74	52
실시예2	2.82	5%	40.1	1.60	453	14.46	1.57	0.91	58
실시예3	2.82	10%	39.8	1.94	442	19.37	1.82	1.13	62
실시예4	2.82	15%	39.5	2.07	411	23.51	1.95	1.23	63
비교예1	2.82	0%	40.3	1.24	463	8.82	1.37	0.59	43

* TETA : 트리에틸렌테트라아민

상기 [표1]과 같이 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 0.5 내지 15중량% 첨가 시, 원사 파워 및 내열성이 향상됨을 확인할 수 있었다.

하기 [표2]는 원단 평가법에 의해 환편물을 제조하여 후가공한 원단의 가공 조건 및 파워를 나타낸 것이다.

[표2]

	프리세팅온도(℃)	파이널세팅온도(℃)	원단 중량[g/m2]	원단 파워 5'th unload at 50% [g/m2]
실시예2	190	180	255	126.3
비교예1	190	180	249	96.2

상기 [표2]와 같이 나일론 환편물 제조 시 실시예 2로 제작된 원단은 190℃에서 프리세팅하여도 비교예 1로 제작된 원단 대비 원단 파워가 우수함을 확인하였다. 즉, 트리에틸렌테트라민을 첨가제로 사용하지 않을 경우 원단의 파워 향상은 어려움을 확인할 수 있었다.

Claims

폴리올과 디이소시아네이트 중합물로 이루어진 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조방법에 있어서,

1) 글리콜과 디이소시아네이트를 글리콜 대비 디이소시아네이트의 반응 몰비를 1.45 내지 2.15로 혼합하여 예비 중합체를 제조하고,

2) 예비 중합체에 사슬 연장제를 첨가하여 폴리우레탄우레아 중합물을 얻은 후,

3) 폴리우레탄우레아 중합물에 트리에틸렌테트라아민(TETA)을 최종 중합물 고형분 대비 0.01 내지 15중량%로 첨가하여 폴리우레탄우레아 방사원액를 제조한 후, 이를 방사하는 것을 특징으로 하는 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조 방법.
제 1항에 있어서, 디이소시아네이트는 4,4’-디페닐메탄디이소시아네이트, 1,5’-나프탈렌디이소시아네이트, 1,4’-페닐렌디이소시아네이트, 헥사메틸렌 디이소시아네이트, 1,4’-시클로헥산디이소시아네이트, 4,4’-디시클로헥실메탄디이소시아네이트, 또는 이소포론디이소시아네이트로 이루어진 군에서 선택된 1종 또는 2종이상을 사용하는 것을 특징으로 하는 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조 방법.
제 1항에 있어서, 예비중합체에 사용된 폴리올은 폴리테트라메틸렌에테르 글리콜, 폴리프로필렌글리콜, 폴리카보네이트디올, 알킬렌옥사이드와 락톤모노머의 혼합물과 폴리(테트라메틸렌에테르)글리콜의 공중합체, 또는, 3-메틸-테트라히드로푸 란과 테트라히드로푸란의 공중합체로 이루어진 군에서 선택된 1종 또는 2종 이상인 것을 특징으로 하는 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조 방법.
제 1항에 있어서, 사슬연장제는 에틸렌디아민, 1,2-디아미노프로판, 1,3-디아미노프로판, 1,4-디아미노부탄, 2,3-디아미노부탄, 1,5-디아미노펜탄, 1,6-헥사메틸렌디아민 및 1,4-씨클로헥산디아민으로 구성된 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상인 것을 특징으로 하는 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조방법.
제 1항에 있어서, 예비중합체의 이소시아네이트 중량 비율이 1.75% 내지 4.13%인 것을 특징으로 하는 폴리우레탄우레아 탄성사의 제조방법.
제 1항의 방법으로 제조되고, 300% 5회 반복 신장 후 회복 중 200% 신장 시 원사에 걸리는 하중이 1.4g 이상이며, 열처리 후 파워유지율이 50% 이상인 내열성이 우수한 폴리우레탄우레아 탄성사.