KR20100035138A

KR20100035138A - 유량계에 있어서의 온도계측회로

Info

Publication number: KR20100035138A
Application number: KR1020097012779A
Authority: KR
Inventors: 히데키 시마다
Original assignee: 가부시키가이샤 오바루
Priority date: 2008-07-28
Filing date: 2008-10-15
Publication date: 2010-04-02
Also published as: CN101828100B; US20100326185A1; TWI382163B; EP2306168A1; JP4274385B1; KR101057555B1; WO2010013360A1; TW201005272A; EP2306168B1; EP2306168A4; CN101828100A; JP2010032299A; US8051708B2

Abstract

[과제] 부품 갯수를 줄이고, 또한 부품의 개체차나 온도에 의한 부품의 특성 변화의 영향을 받기 어렵게 하는 것이 가능한, 유량계에 있어서의 온도계측회로를 제공한다.

[해결 수단] 제2 전선(26) 및 제3 전선(27) 사이가 도통 상태에서의 분압 전압에 기초한 전압비와 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치로부터, 비도통 상태에서의 분압 전압에 기초한 전압비와 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치를 감산하여 선간 저항(24)을 구한다. 선간 저항(24)이 얻어지는 것에 의해, 온도에 관한 보상된 저항치를 구할 수 있게 된다.

Description

유량계에 있어서의 온도계측회로{TEMPERATURE MEASURING CIRCUIT IN A FLOWMETER}

본 발명은, 유량계에 있어서의 온도계측회로에 관한 것이다.

코리올리 유량계는, 피측정 유체가 흐르는 측정관을 양단에서 지지하고, 이 지지된 측정관의 중앙부를 지지선에 대해서 직각인 방향으로 교번 구동했을 때에, 측정관의 양단 지지부와 중앙부 사이의 대칭 위치에 질량 유량에 비례하는 위상차 신호를 검출하는 질량 유량계이다. 측정관은, 온도와 함께 변화하는 영률을 가진 금속재료에 의해서 형성되어 있다. 따라서, 높은 측정 정밀도를 유지하기 위해서는, 측정관의 온도를 측정하여 온도의 변화에 따른 영률의 변화에 대해서 보상을 할 필요가 있다.

이하에, 종래의 온도계측의 일례를 들어 설명한다. 종래의 온도계측은, 도 6에 도시한 바와 같이, 저항 브리지를 이용하여 브리지 전압을 감산 회로에 입력하고, 이 출력전압을 V/F 컨버터에 입력하고, 그리고 주파수로 변환하여 CPU로 저항 환산하는 것에 의해 온도가 구해지도록 되어 있다. 도면속의 인용부호 1은 저항형 온도 센서로서의 백금 온도측정 저항체(PT100:100Ω)를 도시하고 있다. 또한, 인용부호 2는 저항 브리지부, 인용부호 3은 선간(線間) 저항(RC)을 가진 전선, 인용부 호 4는 전압 기준(VCC), 인용부호 5는 기준 저항(Rref:100Ω), 인용부호 6은 V/F컨버터, 인용부호 7은 CPU를 도시하고 있다.

V/F컨버터(6)는, 예를 들면 이 주파수 출력이 이하의 식으로 표시되도록 되어 있다.

[수식 1]

V/F컨버터(6)는, 상기 식으로부터 알 수 있듯이, 저항과 콘덴서의 비로 주파수 출력이 정해지기 때문에, 저항 및 콘덴서의 온도 특성이 매우 중요하다. 특히, 콘덴서는 저항에 비해 온도 특성이 나쁘기 때문에, 회로의 주위 온도가 변화할 때마다 주파수 출력이 영향을 받게 되어, 정확한 온도계측을 할 수 없는 경우가 있다는 문제점을 가지고 있다.

백금 온도측정 저항체(1)의 브리지 전압을 V1, 기준 저항(5)의 브리지 전압을 V2, 저항 브리지부(2)의 출력전압을 V3로 하여, 상기 구성으로 온도를 구하고자 하면, V1∼V3는 다음과 같은 식으로 표시되도록 되어 있다.

[수식 2]

[수식 3]

[수식 4]

상기 식으로부터 알 수 있듯이, 저항 브리지부(2)의 출력전압 V3는, 최저로도 6개의 저항의 비로 정해지도록 되어 있다. 여기서 문제가 되는 것은, 하나 하나의 저항의 온도 특성은 매우 좋은 것을 알 수 있지만, 6개의 저항의 온도 특성이 동시에 출력전압 V3에 영향을 미치게 되어 버리는 것이다. 이것은 정확한 온도계측을 실시하는 데에 매우 문제시되는 것이다.

종래의 온도계측에 관한 회로의 문제점을 이하에 몇가지 예를 들기로 한다.

첫번째 문제점으로서는, 회로의 온도 특성이 좋지 않다고 하는 것이다. 이것은, 기준 저항(5) 이외의 부품이 주위 온도 등의 영향에 의해서 변화하면, 큰 계측 오차의 요인이 되어 버리기 때문이다. 또한, 후단에 사용하는 V/F컨버터(6)가 특히 주위의 온도에 대해서 온도 특성의 변화가 커지는 경우, 코리올리 유량계의 변환기에서의 통전 후의 자기 발열의 영향으로 계측 온도가 대폭 바뀌어 버리기 때문이다.

두번째 문제점으로서는, 부품 갯수가 많기 때문에 회로의 개체차가 커져 버리는 것이다. 이것은, 하나 하나의 부품의 변화가 회로의 성능에 직접 영향을 주어 버리기 때문이다(개체차가 크고 회로의 성능도 다양하며, 개체차에 의한 불균일을 무시할 수 없다). 이 외에, 회로는, 개체차를 조절하기 위한 캘리브레이션 등에 주의를 해야 한다고 하는 부차적 난점을 아울러 가지고 있다.

세번째 문제점으로서는, 센서의 온도계측위치를 복수개 배치 마련하여 계측 하는 경우(2회로 이상), 부품을 더 추가해야만 한다는 것이다. 이에 따라, 성능이나 온도 변화에 대해서 복잡한 영향을 무시할 수 없게 되어 버린다.

한편, 종래의 온도계측에 관해서는, 하기 특허문헌 1을 참고하는 것으로 한다.

[특허문헌 1] 일본 특허 제3105253호 공보

[발명의 개시]

[발명이 해결하고자 하는 과제]

본 발명은, 상기한 사정에 비추어 이루어진 것으로, 부품 갯수를 줄이고, 또한, 부품의 개체차나 온도에 의한 부품의 특성 변화의 영향을 받기 어렵게 할 수 있는, 유량계에 있어서의 온도계측회로를 제공하는 것을 과제로 한다.

상기 과제를 해결하기 위해서 이루어진 청구항 1에 기재된 본 발명의 유량계에 있어서의 온도계측회로는, 유량계에 있어서의 제1 및 제2 계측 위치에 설치되는 동시에 각 일단끼리를 접속하는 것에 의해 직렬인 접속 상태가 되는 제1 및 제2 저항형 온도 센서와, 선간 저항을 가지며 상기 제1 저항형 온도 센서의 타단에 접속되는 제1 전선과, 전원 저항을 사이에 두고 상기 제1 전선에 접속되는 전압 기준과, 선간 저항을 가지며 상기 제1 및 제2 저항형 온도 센서의 각 일단에 접속되는 제2 전선과, 선간 저항을 가지며 상기 제2 저항형 온도 센서의 타단에 접속되는 제3 전선과, 상기 제3 전선에 일단이 접속되고 타단측이 접지되는 기준 저항과, 상기 제2 전선 및 상기 제3 전선에 걸쳐 접속되어 이들을 도통 상태 또는 비도통 상태로 하는 스위칭 디바이스와, 상기 제1 전선, 상기 제2 전선, 상기 제3 전선, 및 상기 기준 저항의 접지측중에서, 어느 한쪽을 선택하는 멀티 플렉서와, 상기 멀티 플렉서에 의해 선택된 각 분압 전압을 A/D변환하는 A/D컨버터와, 상기 스위칭 디바이스를 제어하는 동시에 상기 A/D컨버터로부터의 신호가 입력되는 연산·제어장치를 구비하고, 상기 연산·제어장치는, 상기 제2 전선 및 상기 제3 전선간이 도통 상태에서의 상기 분압 전압에 기초한 전압비와 상기 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치로부터, 비도통 상태에서의 상기 분압 전압에 기초한 전압비와 상기 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치를 감산하는 것에 의해 상기 선간 저항을 구하는 것을 특징으로 하고 있다.

이러한 특징을 가진 본 발명에 의하면, 기준 저항 이외의 부품은 온도 영향이나 개체차의 영향을 받는 경우가 없는 것이 된다. 또한, 본 발명에 의하면, 분압 전압의 계측에서, 계측 전압이 변화해도 전압비가 정확하면 저항의 계측에 영향을 미치는 경우가 없는 것이 된다. 또한, 본 발명에 의하면, 회로의 구성요소(부품)가 적은 것이 된다.

청구항 2에 기재된 본 발명의 유량계에 있어서의 온도계측회로는, 청구항 1에 기재된 유량계에 있어서의 온도계측회로에 있어서, 상기 구한 선간 저항을 상기 제2 저항형 온도 센서에 관한 쌍곡선 근사식으로 보정하는 것에 의해 보정후의 선간 저항을 구하는 것을 특징으로 하고 있다.

이러한 특징을 가진 본 발명에 의하면, 광계측 온도 범위에서의 계측 오차를 극히 낮게 억제하는 것이 가능하게 된다. 쌍곡선 근사식(Y=1/X)을 적용하는 것에 의해, 부품 갯수의 추가를 억제하는 것이 가능하게 된다.

[효과]

본 발명에 의하면, 부품 갯수를 줄이고, 또한, 부품의 개체차나 온도에 의한 부품의 특성 변화의 영향을 받기 어렵게 할 수 있다고 하는 효과를 발휘한다.

도 1은 본 발명의 유량계에 있어서의 온도계측회로의 하나의 실시형태를 도시한 기본 구성도이다.

도 2는 본 발명이 유용한 것이라는 설명도이고, 저항형 온도 센서가 하나인 경우의 설명도이다.

도 3은 본 발명이 유용한 것이라는 설명도이고, 저항형 온도 센서가 두 개인 경우의 설명도이다.

도 4는 본 발명이 유용한 것이라는 설명도이고, 선간 저항이 큰 때에도 사용할 수 있는 경우의 설명도이다.

도 5는 본 발명이 유용한 것이라는 설명도이며, 도 4에 대해서 전류의 흐름을 부가한 경우의 설명도이다.

도 6은 종래의 온도계측에 관한 회로도이다.

[부호의 설명]

21 온도계측회로

22 제1 저항형 온도 센서

23 제2 저항형 온도 센서

24 선간 저항

25 제1 전선

26 제2 전선

27 제3 전선

28 전압 기준

29 전원 저항

30 기준 저항

31 오프셋 저항

32 FET(스위칭 디바이스)

33 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터

34 CPU(연산·제어장치)

35∼37 단자

38 선

39 멀티 플렉서

40 A/D컨버터

이하, 도면을 참조하면서 설명한다. 도 1은 본 발명의 유량계에 있어서의 온도계측회로의 일실시 형태를 도시한 기본 구성도이다.

도 1에서, 인용부호 21은 온도계측회로를 도시하고 있다. 온도계측회로(21)는, 도시하지 않은 코리올리 유량계의 하나의 구성으로서 구비되어 있다. 온도계측 회로(21)는, 제1 저항형 온도 센서(22)(PT100:100Ω)와, 제2 저항형 온도 센서(23) (PT100:100Ω)와, 선간 저항(24)(RC)을 가진 제1 전선(25)과, 마찬가지로 선간 저항(24)(RC)을 가진 제2 전선(26)과, 마찬가지로 선간 저항(24)(RC)을 가진 제3 전선(27)과, 전압 기준(28)(VCC)과, 전원 저항(29)(R1)과, 기준 저항(30)(Rref:100Ω)와, 오프셋 저항(31)(Roff)과, FET(32)(스위칭 디바이스)와, 멀티 플렉스 부착 A/D컨버터(33)와, CPU(34)(연산·제어장치)를 구비하여 구성되어 있다.

제1 저항형 온도 센서(22) 및 제2 저항형 온도 센서(23)는, 도시하지 않은 코리올리 유량계에서의 측정관의 소정 계측 위치에 설치되는 온도 센서로서, 이들은 각 일단끼리가 접속되어 직렬인 접속 상태가 되어 있다. 제1 저항형 온도 센서 (22) 및 제2 저항형 온도 센서(23)는, 공지의 백금 온도측정 저항체가 이용되고 있다. 이러한 제1 저항형 온도 센서(22)의 타단은, 단자(35)에 접속되어 있다. 또한, 제1 저항형 온도 센서(22) 및 제2 저항형 온도 센서(23)의 각 일단은, 단자(36)에 접속되어 있다. 또한, 제2 저항형 온도 센서(23)의 타단은, 단자(37)에 접속되어 있다.

제1 저항형 온도 센서(22)의 타단이 접속되는 단자(35)에는, 제1 전선(25)의 일단이 접속되어 있다. 제1 전선(25)에는, 전원 저항(29)을 사이에 두고 전압 기준 (28)이 접속되어 있다. 제1 전선(25)의 타단은, 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)에 접속되어 있다.

제1 저항형 온도 센서(22) 및 제2 저항형 온도 센서(23)의 각 일단이 접속되는 단자(36)에는, 제2 전선(26)의 일단이 접속되어 있다. 제2 전선(26)의 타단은, 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)에 접속되어 있다.

제2 저항형 온도 센서(23)의 타단이 접속되는 단자(37)에는, 제3 전선(27)의 일단이 접속되어 있다. 제3 전선(27)에는, 기준 저항(30)의 일단이 접속되어 있다. 기준 저항(30)의 타단은, 오프셋 저항(31)을 사이에 두고 접지되는 동시에, 선(38)을 통하여 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)에 접속되어 있다. 제3 전선(27)의 타단은, 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)에 접속되어 있다.

FET(32)는, 제2 전선(26)으로부터 제3 전선(27)으로 전류가 흐르도록 드레인-소스 사이가 설정되어 있다. FET(32)의 게이트는, CPU(34)에 접속되어 있다. FET (32)는, CPU(34)에 의해서 제어되는 것에 의해, 제2 전선(26) 및 제3 전선(27)간을 비도통 상태 또는 도통 상태로 할 수 있도록 되어 있다.

멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)는, 제1 전선(25)∼제3 전선(27)의 타단 및 선(38)이 접속되는 멀티 플렉서(39)와, 이 멀티 플렉서(39)로부터의 출력을 A/D 변환하는 A/D컨버터(40)를 구비하여 구성되어 있다. 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)는, 각 분압 전압을 A/D변환하여 이것을 CPU(34)에 출력할 수 있도록 되어 있다.

CPU(34)는, 연산 기능, 제어 기능을 가진 연산·제어장치로서, 여기서는 적어도 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33) 및 FET(32)가 접속되어 있다. CPU(34)는, 이것 이외 최소한의 부품 갯수가 되는 상기 구성이라 하더라도, 고정밀의 온도계측을 행할 수 있도록 되어 있다. 한편, CPU(34)에서의 연산 등에 관해서는, 이하의 설명에서 예로 드는 식으로부터 이해할 수 있으므로, 여기서는 생략한다.

다음에, 도 2 내지 도 5를 참조하면서, 도 1에 도시한 본 발명의 온도계측회 로(21)가 유용한 것을 설명한다.

도 2는 저항형 온도 센서가 하나인 경우의 설명도, 도 3은 저항형 온도 센서가 2개인 경우의 설명도, 도 4는 선간 저항이 큰 때에도 사용할 수 있는 경우의 설명도, 도 5는 도 4에 대해서 전류의 흐름을 부가한 경우의 설명도이다. 한편, 도 1에 도시한 구성과 기본적으로 동일한 것에는 동일한 부호를 부여하여 설명을 생략하는 것으로 한다.

도 2에서, 여기서 도시한 회로의 기본적인 방식은, 저항의 분압치를 직접 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)(도 1 참조)로 계측하는 것이다. 선(38)의 단말의 분압 전압을 V0, 제3 전선(27)의 단말의 분압 전압을 V1, 제2 전선(26)의 단말의 분압 전압을 V2, 제2 전선(26)의 단말의 분압 전압을 V3로 정의하면, PT100(예를 들면 제1 저항형 온도 센서(22)에 상당)은 이하의 식(1)로 표시할 수 있게 된다.

[수식 5]

도 2의 회로의 특징으로서는, (1)기준 저항(30)(Rref:100Ω) 이외의 부품은 온도 영향이나 개체차의 영향을 받지 않는 것, (2)V0∼V3의 전압계측에서, 계측 전압이 변화하더라도 전압비가 정확하면 저항의 계측에는 영향을 주지 않는 것, (3) 회로의 구성요소(부품)가 적은 것을 들 수 있다.

분압 전압 V0~V3의 전압계측에 이용하는 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)에 관하여, 여기서 특성이 주위 온도의 영향 등에 의해서 이하와 같이 변화한 경우를 고려해 보기로 한다.

이하의 식중에서 α를 A/D컨버터(40)(도 1 참조)의 게인의 변화, β를 오프셋으로 둔 경우, V3는 V3→αV3+β가 된다. 또한, V2는 V2→αV2+β가 된다. 또한, V1는 V1→αV1+β가 된다. 또한, V0는 V0→αV0+β가 된다. 그렇게 되면, 상기의 식(1)은 다음과 같은 식이 된다.

[수식 6]

식(2)로부터 알 수 있듯이, A/D컨버터(40)의 특성이 변화해도 계산식상에서는 계측에 영향을 미치지 않게 된다. 한편, 본 형태에서는, 멀티 플렉서(39)와 A/D컨버터(40)를 일체로 하여 멀티 플렉서 부착 A/D컨버터(33)를 구성하도록 하고 있지만, 이에 한정되지 않고, 멀티 플렉서(39)와 A/D컨버터(40)를 다른 것으로 하여 구성해도 되는 것으로 한다.

계속해서, 저항형 온도 센서가 2개인 경우에 대하여 설명한다.

도 3에서, 제1 저항형 온도 센서(22)(PT100) 및 제2 저항형 온도 센서 (23)(PT100)의 저항치를 X1, X2로 둔 경우는, 이하의 식(3), (4)로부터 온도를 표시할 수 있게 된다(저항치를 환산하는 것에 의해 온도를 표시할 수 있게 된다).

[수식 7]

[수식 8]

선간 저항(24)(RC:케이블 저항)이 매우 작은 경우는, 상기 식(3), (4)에 의해서 각각의 저항치 X1, X2를 구할 수 있다. 도 2에서 도시한 바와 같이 저항형 온도 센서가 하나인 경우와 비교해서, 부품의 증가가 없이 계산식만의 변경으로 대응할 수 있음을 알 수 있다. 그러나, 실제로는 선간 저항(24)(RC)의 저항치가 0.1Ω이하 정도인 경우 밖에 사용할 수 없기 때문에, 한정된 조건만으로밖에 2개의 저항형 온도 센서를 사용하지 못하게 된다. 이 문제점은, 회로 구성을 4선식으로 변경하면 해결할 수 있다고 생각되지만, 4선식으로 변경하기 위해서는 단점이 되는 면이 매우 커져 버리게 된다. 따라서, 본 발명에서는 이하와 같은 회로를 채택하고 있다.

도 4는 선간 저항(24)(RC)가 큰 때에도 사용할 수 있는 회로이며, 도면속의 화살표로 도시한 위치에 스위칭 디바이스(여기서는 FET(32). 일례인 것으로 한다)를 마련하고 있다. FET(32)가 OFF(오프)가 될 때에는, 이 부분에 전류가 흐르지 않기 때문에 도 3의 회로와 동일하게 되고, 따라서, 식(3), (4)를 이용하여 X1+RC, X2+RC의 값을 구할 수 있게 된다. 한편, FET(32)가 ON(온)이 될 때에는, 이 부분에 도 5중의 화살표에 도시한 바와 같이 전류가 흐르게 된다.

FET(32)가 ON(온)이 될 때의 각 포인트에서의 분압 전압을 V0on∼V3on으로 놓고, 또한 X2에 흐르는 전류가 X1에 흐르는 전류에 비해 무시할 수 있을 정도로 작다고(실제로는 RC와 X2의 저항치 및 FET(32)의 ON저항에 따라서 변화한다) 가정할 경우, 선간 저항(24)(RC)는 이하의 식(5)로 표시할 수 있다.

[수식 9]

식(5)에 의해 선간 저항(24)(RC)를 얻을 수 있기 때문에, 온도에 관한 보상된 저항치를 구할 수 있게 된다.

한편, 식(5)는, 제2 전선(26) 및 제3 전선(27) 사이가 도통 상태에서의 분압 전압에 기초한 전압비와 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치로부터, 비도통 상태에서의 분압 전압에 기초한 전압비와 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치를 감산하여 선간 저항(24)(RC)를 구하는 것으로 한다.

이하의 설명은, 보다 한층 고정밀의 온도계측을 실현하기 위한 일례이다.

여기서, 상기의 가정인 X2에 흐르는 전류가 실제로 어느 정도의 계측 오차로 연결될지에 대해서, 회로를 제작하여 실측하여 보았다. 측정 결과는 표 1에 나타내는 바와 같다.

X2를 백금 온도측정 저항체 100Ω로 했을 때의 측정 조건은, FET(32)의 ON저항을 0.1Ω 이하, 선간 저항(24)(RC)를 3.2Ω으로 하고 표준 저항치 3.2Ω로 고정 으로 하고, 다이얼 저항기로 입력치를 입력하여, 도 4에 도시한 바와 같이 회로를 구성하여 식(5)로부터 간접적으로 RC를 구하면, 표 1에 나타낸 바와 같은 결과가 된다.

[표 1]

RC의 계측 오차는 -200℃일 때에 최대로 0.4Ω 정도이며, 온도로 환산하면 약 1℃의 오차가 된다. 예를 들면, 케이블 길이(전선 길이) 300m(3.2Ω)로 했을 때, 바꾸어 말하면 X2에 흐르는 전류가 최대가 되는 조건에서, X2의 저항이 18.52Ω, 온도로서는 -200℃일 때에 계측 오차가 최대가 된다. 만약, 이 계측 오차가 크다고 하면, 보정해야 할 것이다. 이하, 보정에 관해서 설명한다.

도 5에서, FET(32)가 ON(온)이 될 때에, RC와 X2가 병렬이 되기 때문에, X2에 흐르는 전류(IX2)는 다음의 식(6)으로 표시할 수 있다.

[수식 10]

따라서 RC의 보정식은, X2에 흐르는 전류가 커질수록 보정이 커지기 때문에, X2의 쌍곡선(반비례)이 된다. 이 관계로부터 표 1에 근사 가능한 계수 K를 더 구하여, 본래의 입력 저항치, 및 선간 저항치(케이블 저항치 3.2Ω)에 근사할 수 있도록 이 오차가 온도 환산으로 0.5℃, 선간 저항치로 0.2Ω 이내가 되도록 X2의 쌍곡선 근사(식(7))로 보정할 수 있다. 보정 후의 RC를 RCX로 두면,

[수식 11]

아래 표 2는, 식(7)도 이용하여 실제의 회로 구성(본 발명의 온도계측회로 (21))에서의 RCX를 구한 것이지만, RCX값은 ±0.1Ω 이내, 온도 환산으로 ±0.25℃가 된다.

[표 2]

표 2로부터 알 수 있듯이, -200℃∼+200℃의 범위에서 0.2Ω 이하의 측정 오차를 실현할 수 있게 되어 있다. 따라서, 두 개의 저항형 온도 센서를 구성하여 광계측 온도 범위로의 계측 오차를 극히 낮게(0.5℃/스팬) 억제할 수 있다.

본 발명은 본 발명의 주요 요지를 바꾸지 않는 범위에서 여러 가지 변경 실시 가능함은 물론이다. 즉, 상기 근사식에 한정되지 않고 다른 보정식을 이용하여도 되는 것으로 한다.

Claims

유량계에 있어서의 제1 및 제2 계측 위치에 설치되는 동시에 각 일단끼리를 접속하는 것에 의해 직렬인 접속 상태가 되는 제1 및 제2 저항형 온도 센서와,

선간 저항을 가지며 상기 제1 저항형 온도 센서의 타단에 접속되는 제1 전선과,

전원 저항을 사이에 두고 상기 제1 전선에 접속되는 전압 기준과,

선간 저항을 가지며 상기 제1 및 제2 저항형 온도 센서의 각 일단에 접속되는 제2 전선과,

선간 저항을 가지며 상기 제2 저항형 온도 센서의 타단에 접속되는 제3 전선과,

상기 제3 전선에 일단이 접속되고 타단측이 접지되는 기준 저항과,

상기 제2 전선 및 상기 제3 전선에 걸쳐 접속되고, 이들을 도통 상태 또는 비도통 상태로 하는 스위칭 디바이스와,

상기 제1 전선, 상기 제2 전선, 상기 제3 전선, 및 상기 기준 저항의 접지측중의 어느 하나를 선택하는 멀티 플렉서와,

상기 멀티 플렉서에 의해 선택된 각 분압 전압을 A/D변환하는 A/D컨버터와,

상기 스위칭 디바이스를 제어하는 동시에 상기 A/D컨버터로부터의 신호가 입력되는 연산·제어장치를 구비하고,

상기 연산·제어장치는, 상기 제2 전선 및 상기 제3 전선 사이가 도통 상태 에서의 상기 분압 전압에 기초한 전압비와 상기 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치로부터, 비도통 상태에서의 상기 분압 전압에 기초한 전압비와 상기 기준 저항과의 곱으로 구해지는 저항치를 감산하는 것에 의해 상기 선간 저항을 구하는 것을 특징으로 하는 유량계에 있어서의 온도계측회로.
제 1 항에 있어서,

상기 구해진 선간 저항을 상기 제2 저항형 온도 센서에 관한 쌍곡선 근사식으로 보정함으로써 보정후의 선간 저항을 구하는 것을 특징으로 하는 유량계에 있어서의 온도계측회로.