KR20100014219A - 안테나 장치 - Google Patents

안테나 장치 Download PDF

Info

Publication number
KR20100014219A
KR20100014219A KR1020097002016A KR20097002016A KR20100014219A KR 20100014219 A KR20100014219 A KR 20100014219A KR 1020097002016 A KR1020097002016 A KR 1020097002016A KR 20097002016 A KR20097002016 A KR 20097002016A KR 20100014219 A KR20100014219 A KR 20100014219A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
antenna device
conductor
dielectric substrate
radiation conductor
notch
Prior art date
Application number
KR1020097002016A
Other languages
English (en)
Inventor
가즈유키 사키야마
아키라 미네기시
Original Assignee
파나소닉 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 파나소닉 주식회사 filed Critical 파나소닉 주식회사
Publication of KR20100014219A publication Critical patent/KR20100014219A/ko

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/36—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith
    • H01Q1/38—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith formed by a conductive layer on an insulating support
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0442—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with particular tuning means
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/08—Radiating ends of two-conductor microwave transmission lines, e.g. of coaxial lines, of microstrip lines

Landscapes

  • Waveguide Aerials (AREA)
  • Details Of Aerials (AREA)

Abstract

무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 무선 송수신할 경우에, 구형(矩形) 파형의 고조파(高調波) 성분이 기본 주파수 성분보다 감소함으로써 생기는 파형 왜곡(歪曲)을 저감하기 위해서, 안테나 장치는, 이면(裏面)에 접지 도체(2)를 형성해서 이루어지는 유전체 기판(1)과, 유전체 기판(1)의 표면에 형성된 방사 도체(3)를 포함한다. 방사 도체(3)는, 안테나 장치를 여진(勵振)하였을 때의 전계(電界)에 의해 정의되는 전계 면과 교차하는 방사 도체(3)의 변(邊)에 형성된 노치(notch)(5, 6)를 형성함으로써, 방사 도체(3)의 급전(給電) 점(9)을 통해서 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 송수신할 때, 전송된 무선 디지털 신호의 파형 왜곡을 저감시킨다.

Description

안테나 장치{ANTENNA DEVICE}
본 발명은, 안테나 장치에 관한 것으로, 특히, 무선 디지털 신호를 직접적으로 무선 송수신하기 위한 안테나 장치에 관한 것이다.
무선 디지털 신호를 직접적으로 무선 송수신하기 위한 광대역 안테나 장치가 보급되고 있다. 특허 문헌 1에, 광대역에 걸쳐서 고조파(高調波) 모드(mode)의 발생을 저감한 종래예에 관련하는 마이크로 스트립 안테나(micro strip antenna)가 개시되어 있다. 특허 문헌 1은, 마이크로 스트립 안테나의 각각의 공진 모드의 분포에 착목(着目)하고, 유전체 기판 면에 형성된 방사(放射) 도체판의 네 구석에 노치(notch)를 설치함으로써, 고차(高次) 주파수 공진(共振) 모드를 억제해서 안테나 특성을 제어한다.
(특허 문헌 1)
일본국 특개평05-129825호 공보
(특허 문헌 2)
일본국 특개2005-278067호 공보
(특허 문헌 3)
일본국 특개2005-079972호 공보
(비특허 문헌 1)
Ramesh Garg, et al., "Microstrip antenna DesignHandbook", Artech House, November 2000
(비특허 문헌 2)
일본국 子安修 이외 「고속 이서네트 케이블(Ethernet cable)의 개량과 패시브 이퀄라이저에 의한 전송 특성의 개선」 전자정보 통신학회 논문지 C, Vol. J87-C, No. 11, pp. 873-880, 2004년 11월 1일
(발명이 해결하려고 하는 과제)
그러나, 상기 종래예에 관련하는 마이크로 스트립 안테나에 있어서, 구형파(矩形波)의 무선 디지털 신호를 직접적으로 무선 송수신할 경우, 구형파의 기본 주파수 성분에 비교해서 고조파 성분이 감쇠(減衰)하고(예를 들면, 상세하게 후술하는 도 31의 종래기술에 관련하는 오벌 다이폴(oval dipole) 광대역 안테나 장치의 고차 차수(次數)에 대한 통과 감쇠량 S21의 특성을 참조), 그 결과, 수신 측에서 수신되는 무선 디지털 신호 파형이 왜곡된다고 하는 문제점이 있었다.
본 발명의 목적은 이상의 문제점을 해결하고, 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 무선 송수신할 경우에, 구형(矩形) 파형의 고조파 성분이 기본 주파수 성분보다 감소함으로써 생기는 파형 왜곡을 저감하는 안테나 장치를 제공하는 것에 있다.
(과제를 해결하기 위한 수단)
제1발명에 관련하는 안테나 장치는, 이면(裏面)에 접지 도체를 형성해서 이루어지는 유전체 기판과, 상기 유전체 기판의 표면에 형성된 방사(放射) 도체를 구비하고, 상기 방사 도체의 급전(給電) 점을 통해서 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 송수신하기 위한 안테나 장치에 있어서, 상기 방사 도체는, 상기 안테나 장치를 여진(勵振)하였을 때의 전계(電界)에 의해 정의되는 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 변(邊) 중 적어도 1개의 변에, 적어도 ３차 고조파(高調波) 신호 레벨이 기본파 신호 레벨에 비교해서 커지도록, 적어도 1개의 노치를 형성함으로써, 상기 전송된 무선 디지털 신호의 파형 왜곡(歪曲)을 저감시키는 것을 특징으로 한다.
상기 안테나 장치에 있어서, 적어도 ３차 고조파 신호 레벨이 기본파 신호 레벨 및 ２차 고조파 신호 레벨에 비교해서 커지도록, 적어도 1개의 노치를 형성한 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 노치는, 상기 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 변의 대략 중앙에 형성된다.
또한, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 방사 도체의 변에 대응하는 상기 각각의 노치의 변 길이의 합(合)은, 상기 각각의 노치를 형성하지 않을 때의 상기 방사 도체의 전체 주변의 6분의 1보다도 짧아지도록 설정된다.
또한 더욱이, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 노치가 상기 방사 도체의 중심(重心) 점 또는 상기 급전 점에 위치하지 않도록 형성된다.
또한, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 노치는, 상기 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 양쪽 변에 각각 형성되고, 또한, 상기 전계 면에 직교하는 자계(磁界) 면에 대하여 대칭으로 형성된다.
또한, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 유전체 기판은, 상기 전계 면과 교차하는 적어도 1개의 위치로서 상기 노치의 근방의 위치에 형성된 적어도 1개의 홈을 추가로 구비한다.
또한 더욱이, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 각각의 홈의 깊이는, 0으로부터 상기 유전체 기판의 두께와 동등한 값까지의 범위 중 1개의 값에 설정된다.
또한, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 방사 도체의 변에 평행한 상기 각각의 홈의 변 길이의 합은, 상기 각각의 노치를 형성하지 않을 때의 상기 방사 도체의 전체 주변의 6분의 1보다도 짧아지도록 설정된다.
또한, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 각각의 홈이 상기 유전체 기판의 단부로부터 상기 방사 도체의 중심 점 또는 상기 급전 점까지의 위치에 형성된다.
또한 더욱이, 상기 안테나 장치에 있어서, 상기 유전체 기판은 적어도 2개의 홈을 구비하고, 상기 2개의 홈은 상기 자계 면에 대하여 대칭으로 형성된다.
(발명의 효과)
본 발명에 관련하는 안테나 장치에 의하면, 방사 도체가, 상기 안테나 장치를 여진하였을 때의 전계에 의해 정의되는 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 변 중 적어도 1개의 변에, 적어도 ３차 고조파 신호 레벨이 기본파 신호 레벨에 비교해서 커지도록, 적어도 1개의 노치를 형성하였으므로, 고조파 성분의 방사 강도에 대하여 기본 주파수 성분의 방사 강도를 저감시킬 수 있고, 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 무선 송수신할 경우에, 구형(矩形) 파형의 고조파 성분이 기본 주파수 성분보다 감소함으로써 생기는 파형 왜곡을 대폭적으로 저감할 수 있다.
또한, 송신되는 구형 파형의 기본 주파수 성분을 저감하는 동작을 수동(受動) 소자에 의해 실행하므로, 회로 구성이 단순하고, 또한 능동(能動) 소자를 이용하였을 경우에 비해서 소비 전력을 저감할 수 있다.
도 1은 본 발명의 제1실시형태에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도.
도 2는 도 1의 안테나 장치의 외관을 나타내는 사시도.
도 3은 도 1의 A-A' 면에 있어서의 종단면도.
도 4는 노치(5 및 6)를 설치하지 않는 상태의 방사 도체(33)를 구비한 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도.
도 5는 도 4의 B-B' 면에 있어서의 종단면도.
도 6은 노치(5 및 6)를 설치하지 않는 종래예에 관련하는 안테나 장치와, 노치(5 및 6)를 설치한 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치와의 각각의 모드에 있어서의 전계 및 자류(磁流) 분포를 비교하기 위한 도면.
도 7은 노치(5 및 6)를 설치하지 않는 종래예에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도.
도 8은 도 7의 C-C' 면에 있어서의 종단면도.
도 9는 도 7의 안테나 장치의 등가(等價) 회로를 나타내는 회로도.
도 10은 노치(5 및 6)를 설치한 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도.
도 11은 도 10의 D-D' 면 및 F-F' 면에 있어서의 종단면도.
도 12는 도 10의 E-E' 면에 있어서의 종단면도.
도 13은 도 10의 안테나 장치의 등가 회로를 나타내는 회로도.
도 14는 도 9의 등가 회로를 이용한 종래예에 관련하는 안테나 장치의 시뮬레이션(simulation)용 회로를 나타내는 회로도.
도 15는 도 14의 시뮬레이션 회로를 이용해 실행한 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도.
도 16은 도 13의 등가 회로를 이용한 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치의 시뮬레이션용 회로를 나타내는 회로도.
도 17은 도 16의 시뮬레이션 회로를 이용해 실행한 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도.
도 18은 전자계(電磁界) 시뮬레이터(simulator)를 이용한 비교예에 있어서의 시뮬레이션 회로도.
도 19는 종래예에 관련하는 안테나 장치에 의해 수신된 수신 신호의 아이 패턴(eye patterns)의 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도.
도 20은 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에 의해 수신된 수신 신호의 아 이 패턴의 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도.
도 21은 본 발명의 제1실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 노치(5A∼5D, 6A∼6D) 및 방사 도체(3) 형상의 제1의 예를 나타내는 평면도.
도 22는 본 발명의 제1실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 노치(5A∼5D, 6A∼6D) 및 방사 도체(3) 형상의 제2의 예를 나타내는 평면도.
도 23은 본 발명의 제1실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 노치(5A∼5D, 6A∼6D) 및 방사 도체(3) 형상의 제3의 예를 나타내는 평면도.
도 24는 본 발명의 제1실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 노치(5A∼5D, 6A∼6D) 및 방사 도체(3) 형상의 제4의 예를 나타내는 평면도.
도 25는 본 발명의 제2실시형태에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도.
도 26은 도 25에 대응하는 사시도.
도 27은 도 25의 G-G' 면에 있어서의 종단면도.
도 28은 본 발명의 제2실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 홈(7A∼7C)의 위치의 제1의 예를 나타내는 평면도.
도 29는 본 발명의 제2실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 홈(7A∼7C)의 위치의 제2의 예를 나타내는 평면도.
도 30은 본 발명의 제2실시형태의 변형예에 관련하는 안테나 장치의 홈(7A∼7C)의 위치의 제3의 예를 나타내는 평면도.
도 31은 종래기술에 관련하는 오벌 다이폴 광대역 안테나 장치(발명자에 의 한 시작 안테나로서, 2개의 시작 예가 있다.)의 각각의 1쌍을 대향시켜서 각각 무선 전송 시스템 및 유선 전송 시스템을 형성하였을 때의 기본파 모드 및 ２차 이상의 고조파 모드의 전송 신호에 대한 통과 감쇠량(減衰量) S21[dB]을 나타내는 그래프.
도 32는 종래기술에 관련하는 정방형 형상의 구형 패치 안테나 장치에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼(spectrum) 도면.
도 33은 제1실시형태에 관련하는 안테나 장치에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면.
도 34는 종래기술에 관련하는 구형 루프 슬롯 안테나 장치(특허 문헌 3의 도 4의 안테나 장치로서, 도 32의 구형 패치 안테나 장치의 패치 도체의 주위에 소정의 폭의 슬롯을 통해서 접지 도체를 배치 형성한 장치)에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면.
도 35는 종래기술에 관련하는 구형 루프 슬롯 안테나 장치(특허 문헌 3의 도 1의 안테나 장치로서, H 형상의 패치 도체의 주위에 소정의 폭의 슬롯을 통해서 접지 도체를 배치 형성한 장치)에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면.
*도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명
1, 1A: 유전체 기판
2: 접지 도체
3, 3A: 방사 도체
5, 6, 5A, 5B, 5C, 5D, 6A, 6B, 6C, 6D: 노치(notch)
7, 8, 7A, 7B, 7C: 홈
9: 급전 점
10: 동축(同軸) 케이블
11: 중심 도체
12: 유전체
13: 접지 도체
14: 스루홀 도체
14h: 스루홀
15, 35: 안테나 장치
16: 구형파(矩形波) 신호 발생기
17: 클록 신호 발생기
18: 안테나의 2포트 모델
Cl, Cll, C12, C13: 커패시터
L0∼L2, L11∼L13, L21∼L23: 인덕터
Rl, R3, R4: 방사 공간 저항
이하에, 본 발명에 관련하는 실시형태에 대해서 도면을 참조해서 설명한다. 또한, 이하의 각각의 실시형태에 있어서, 동일한 구성 요소에 대해서는 동일한 부호를 첨부하고 있다.
(제1실시형태)
도 1은 본 발명의 제1실시형태에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도이고, 도 2는 도 1의 안테나 장치의 외관을 나타내는 사시도이며, 도 3은 도 1의 A-A' 면에 있어서의 종단면도이다. 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치는, 예를 들면 마이크로 스트립 안테나로서, 예를 들면 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 송수신하는 무선 버스(bus)나 무선 인터커넥션(interconnection) 등에 이용된다. 도 1 내지 도 3에 있어서, 안테나 장치는, 유전체 기판(1)과, 접지 도체(2)와, 길이 LC 및 폭 LB를 갖는 방사 도체(3)와, 급전 선(線)(10)을 구비해서 구성된다. 방사 도체(3)는, 주변 부분 중, 방사 전계의 방향이 평행하게 되는 전계 면(이하, E면이라고 한다.)과 교차하는 변의 대략 중앙에 각각 형성된 노치(5, 6)를 갖는다. 노치(5)는 깊이 LD 및 길이(폭) LA를 갖고, 노치(6)는 깊이 LD 및 길이 LA를 갖고, 노치(5 및 6)는, H면에 대하여 대칭으로 형성된다.
접지 도체(2)는 유전체 기판(1)의 이면에 형성되고, 유전체 기판(1)의 표면에는 방사기(放射器)가 되는 방사 도체(3)가 형성된다. 급전 선인 동축 케이블(10)은, 중심 도체(11)와, 접지 도체(13)와, 이것들의 도체(11, 13) 사이를 절연하는 유전체(12)에 의해 구성된다. 여기서, 중심 도체(11)는, 유전체 기판(1)을 두께 방 향에 관통하는 스루홀(14h) 내에 충전된 스루홀 도체(14)를 통하여, 방사 도체(3)의 급전 점(9)에 접속된다. 또한, 접지 도체(13)는, 접지 도체(2)에 접속된다. 동축 케이블(10)은, 디지털 전송 신호를 송수신하기 위해서, 급전 점(9)으로부터 방사 도체(3)에 급전한다. 동축 케이블(10)에 의해 급전되는 무선 신호는, 방사 도체(3)의 급전 점(9)에 급전됨으로써, 방사 도체(3)를 여진해서, 이 무선 신호를 자유 공간에 방사한다.
이어서, 도 4 및 도 5를 참조하여, 도 1의 노치(5 및 6)의 크기의 설정 방법에 대해서 설명한다. 도 4는, 노치(5 및 6)를 설치하지 않는 상태의 방사 도체(33)를 구비한 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도이며, 도 5는 도 4의 B-B' 면에 있어서의 종단면도이다. 도 4 및 도 5에 있어서, 방사 도체(1)와 접지 도체(2)와의 사이에서 전자계의 공진이 일어날 때의, 가장 낮은 주파수(이하, 기본 주파수라고 한다.)에서의 전계의 진동 모양을 나타내기 위해서, 전기력(電氣力) 선의 흐름의 순간을 모식적으로 나타낸다. 전기력 선의 방향을 De로 하고, 자류의 방향을 Dh로 한다. 이 때의 공진 전계의 분포는, 거의 E면에 평행한 방향으로 분포되고, E면에 직교하는 자계 면(이하, H면이라고 한다.)에서 거의 대칭이 된다. E면은, 도 5의 B-B' 면에 있어서 유전체 기판(1)의 두께 방향으로서 B-B' 면에 평행한 면이며, H면은, E면과 직교하고 또한 유전체 기판(1)의 두께 방향에 존재한다. 이러한 기본 주파수에서의 공진 전계는, 방사 도체(33)의 H면 부분이 마디가 되는 정재파(定在波)가 된다. 이렇게 방사 도체(33)의 주변부를 따라 λ/2 파장 상당의 공진 전계가 정재파로서 분포되기 때문에, 도 4에 나타낸 바와 같이, 정재파 분포의 주기 길이 Ls를 따른, 전계의 정재파의 공간 강도 분포의 공간 조파 성분을 고려하여, 기본 공간 고조파 성분이 기본 공진 주파수의 전자 방사에 기여하는 것으로 생각된다.
따라서, 본 실시형태에 있어서, 기본 주파수 성분을 억제하기 위해서, 공간 조파 성분의 기본 성분을 억제하도록, 노치(5, 6)의 길이 LA, LA는, 각각 정재파 분포의 주기 길이 LS의 3분의 1보다 짧아지도록 설정된다. 바꿔 말하면, 노치(5, 6)의 길이 LA, LA는, 노치(5, 6)를 형성하지 않을 때의 방사 도체(33)의 전체 주변의 6분의 1의 길이보다 짧아지도록 설정된다. 즉, 도 1 내지 도 3에 있어서, 다음의 식 (1)이 성립되도록 설정된다.
(식 1)
LA < (LB + LC)/3 (1)
또한, 노치(5, 6)는, 기본 주파수의 공진 전계의 마디(절(節))에 맞는 H면과 방사 도체(3)에 교점을 포함하지 않고, 또한, 전계의 기본 주파수에서의 정재파 분포의 복(腹; 배)의 부분, 즉 방사 도체(3)의 주변 부분의 누설 전계가 커지는 E면과의 교차 부분을 포함하는 위치에 설치된다. 또한, 노치(5, 6)는, 기본 공진 주파수에서의 공진을 저해하지 않도록, 방사 도체(3)의 중심(重心) 점에 위치하지 않도록 형성되고, 또한, 급전을 방해하지 않게, 급전 점(9)에 위치하지 않도록 형성된다. 이것에 의해, 기본 주파수 성분의 정재파 분포의 피크(peak)에 가까운 값을 억제할 수 있다.
상기 구성을 갖는 안테나 장치에 대해서, 이하에, 그 동작 및 효과에 대해서 설명한다. 도 6은, 노치(5 및 6)를 설치하지 않는 종래예에 관련하는 안테나 장치와, 노치(5 및 6)를 설치한 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치와의 각각의 모드에 있어서의 전계 및 자류 분포를 비교하기 위한 도면이다. 도 6에 있어서, 각각의 방사 도체에 있어서의 고유 진동 중 낮은 쪽으로부터, 기본 주파수 성분의 동작 모드인 기본파 모드, ２차 고조파 성분의 동작 모드인 ２차 고조파 모드, 및 ３차 고조파 성분의 동작 모드인 ３차 고조파 모드라고 한다. 도 6에 나타낸 바와 같이, 기본파 모드에 있어서, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에서는 방사 도체(3)에 노치(5, 6)가 설치되어 있기 때문에, 노치(5, 6)가 없을 경우보다도 전체의 자류 분포가 감소한다. 제2모드에 있어서, 양자(兩者)에 큰 차이는 없다. ３차 고조파 모드에 있어서, 종래예에 관련하는 안테나 장치에서는 자류가 상쇄되어서 감소하지만, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에서는 방사 도체(3)에 노치(5, 6)가 설치되어 있기 때문에, 기본파 모드와 거의 동일한 정도의 자류를 발생한다. 따라서, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에서는, 노치(5, 6)가 없을 경우와 비교해서, 기본파 모드에 있어서의 자류 분포가 감소하여, 기본 주파수 성분이 억제되는 것을 알 수 있다.
도 7은, 노치(5 및 6)를 설치하지 않는 종래예에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도이고, 도 8은, 도 7의 C-C' 면에 있어서의 종단면도이며, 도 9는, 도 7의 안테나 장치의 등가 회로를 나타내는 회로도이다. 또한 도 8에 있어서, 동축 케이블(10)은 도시(圖示)를 생략한다. 도 7 및 도 8에 있어서, 종래예에 관련하는 안테나 장치에서는, 방사 도체(33) 및 접지 도체(2) 사이의 전계 중, 방 사 도체(33)의 단부에 분포되는 소위 누설 전계와, 거기에 기인하는 자류에 의한 전자 결합에 의해 안테나 장치로부터의 방사 전자계가 형성된다. 따라서, 도 9의 등가 회로에 나타낸 바와 같이, 노치를 설치하지 않는 종래예에 관련하는 안테나 장치는, 방사 도체(33) 및 접지 도체(2) 사이의 커패시터 Cl과, 자유 공간 측에의 상호 유도를 나타내는 인덕터 L1 및 L2와의 모델로 나타낼 수 있다.
도 10은, 노치(5 및 6)를 설치한 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도이고, 도 11은, 도 10의 D-D' 면 및 F-F' 면에 있어서의 종단면도이며, 도 12는, 도 10의 E-E' 면에 있어서의 종단면도이고, 도 13은, 도 10의 안테나 장치의 등가 회로를 나타내는 회로도이다. 또한, 도 12에 있어서, 동축 케이블(10)은 도시를 생략한다. 도 10에 있어서, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에서는 방사 도체(3)에 노치(5 및 6)가 설치되어 있기 때문에, 방사 도체(3)가 노치(5, 6)에 의해서 3개의 구형 부분에 의해 구성된다고 생각할 수 있고, 도 13에 나타낸 바와 같이, 방사 도체(33)의 각각의 부분 및 접지 도체(2) 사이의 커패시터 Cll, C12, C13과, 자유 공간 측에의 상호 유도를 나타내는 인덕터 L11∼ L13 및 L21∼L23과의 모델로 나타낼 수 있다.
도 14는, 도 9의 등가 회로를 이용한 종래예에 관련하는 안테나 장치의 시뮬레이션용 회로를 나타내는 회로도이다. 도 14에 있어서, 종래예에 관련하는 안테나 장치의 시뮬레이션용 회로는, 구형파 신호 발생기(16)와, 인덕터 L0과, 커패시터 Cl 및 인덕터 L1을 포함하는 안테나 장치(35)와, 인덕터 L2와, 방사 공간 저항 Rl을 구비해서 구성된다. 구형파 신호 발생기(16)는, 1GHz의 샘플링 주파수와, 1V의 진폭 레벨 Vi를 갖는 구형파 신호를 발생해서 출력한다. 본 시뮬레이션에 있어서, 인덕터 L0의 인덕턴스를 1nH로 하고, 커패시터 Cl의 정전 용량을 5pF로 하고, 인덕터 L1, L2의 인덕턴스를 함께 5nH로 하고, 방사 공간 저항 Rl의 저항치를 50Ω으로 한다. 또한, 인덕터 L1 및 L2의 상호 결합 계수를 0.9로 근사(近似)하였다. 구형파 신호 발생기(16)로부터의 구형파 신호는, 안테나 장치(35)를 통해서, 방사 공간 저항 Rl에 전송되고, 공간 측에서 측정되는 전압 Vo가 시뮬레이션된다.
도 15는, 도 14의 시뮬레이션 회로를 이용해 실행한 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도이다. 도 15에 있어서, 방사 공간 저항 Rl 측의 전압 Vo의 파형은, 입력 신호인 구형파 Vi와 비교해서, 안테나 장치(35)의 특성에 의해 왜곡되는 것을 보게 된다.
도 16은, 도 13의 등가 회로를 이용한 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치의 시뮬레이션용 회로를 나타내는 회로도이다. 도 16에 있어서, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치의 시뮬레이션용 회로는, 구형파 신호 발생기(16)와, 인덕터 L0과, 커패시터 Cll∼C13 및 인덕터 L11∼ L13을 포함하는 안테나 장치(15)와, 인덕터 L21∼ L23과, 방사 공간 저항 Rl을 구비해서 구성된다. 구형파 발생기(16)는, 1GHz의 샘플링 주파수와, 1V의 진폭 레벨 Vi를 갖는 구형파 신호를 발생해서 출력한다. 본 시뮬레이션에 있어서, 인덕터 L0의 인덕턴스를 1nH로 하고, 커패시터 Cll 및 C13의 각각의 정전 용량을 2pF로 하고, 커패시터 C2의 정전 용량을 1pF로 하고, 인덕터 L11, L13, L21, L23의 인덕턴스를 2nH로 하고, 인덕터 L12, L22의 인덕턴스를 1nH로 하고, 방사 공간 저항 Rl을 50Ω으로 한다. 또한, 인덕터 L11 및 L21의 상호 결합 계수 및 인덕터 L13 및 L23의 상호 결합 계수를 0.9로 근사하고, 인덕터 L12 및 L22의 상호 결합 계수를 0.2로 근사하였다. 구형파 발생기(16)로부터의 구형파 신호는, 안테나 장치(15)를 통해서, 방사 공간 저항 Rl에 전송되고, 공간 측에서 측정되는 전압 Vo가 시뮬레이션이 된다.
도 17은, 도 16의 시뮬레이션 회로를 이용해 실행한 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도이다. 도 17에 있어서, 방사 공간 저항 Rl 측의 전압 Vo의 파형은, 도 15와 비교해서, 기본 주파수 성분을 감소시키기 때문에, 전압 Vo의 진폭은 감소하지만, 고조파 성분과 기본 주파수 성분과의 차(差)가 작아짐으로써, 구형파의 왜곡 정도가 감소하고 있다.
이어서, 종래예에 관련하는 안테나 장치와, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치를, 안테나 구조의 차이를 직접 고려할 수 있는 전자계 시뮬레이터를 이용해서 비교 실험을 실행하였다. 도 18은, 전자계 시뮬레이터를 이용한 비교예에 있어서의 시뮬레이션 회로도이다. 또한, 비교 실험에 있어서, 종래예에 관련하는 안테나 장치의 방사 도체(33)의 길이(33a)를 15.9mm, 폭(33b)을 24.4mm로 하고, 유전체 기판(1)의 비유전율(比誘電率)을 2.5로 하고, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치의 방사 도체(3)의 길이 LB를 15.9mm, 폭 LC를 24.4mm로 하고, 노치(5 및 6)의 길이 LA, LA를 10.7mm로 하고, 깊이 LD 및 LD를 0.82mm로 한다. 또한, 송신 측 부하 R3을 50Ω으로 하고, 공간 측 부하 R4를 1kΩ으로 한다. 이것들의 안테나 모델을 송신 측 및 수신 측에서 쌍으로 해서 안테나의 2포트 모델(18)을 구성하고, 클록 신호 발생기(17)에 의해 발생된 1GHz 샘플링의 의사(擬似) M계열 랜덤 클록 신호 Vs를 송신 측에서 송신하고, 수신 측에서 수신된 신호 Vo의 신호 파형의 아이 패턴 해석을 실행하였다. 해석 방법은 송신 측 및 수신 측 사이의 전달 함수를 전자계 시뮬레이션에 의해 구하고, 그 전달 함수를 이용해서 의사 M계열 랜덤 클록 신호 Vs의 전송을 평가하는 시뮬레이션 모델에 의해 실행하였다.
도 19 및 도 20은, 각각 종래예 및 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에 의해 수신된 수신 신호의 아이 패턴의 시뮬레이션 결과를 나타내는 파형도이다. 도 19 및 도 20에 나타낸 바와 같이, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에서는, 고조파 성분과 기본 주파수 성분의 차가 작아짐으로써, 종래예에 관련하는 안테나 장치에 비교해서, 구형파의 왜곡 정도를 저감해서 구형파로서의 파형 형상을 유지한 신호 수신을 할 수 있는 것을 알았다.
이상 설명한 바와 같이, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에 의하면, 방사 도체(3)에, E면과 교차하는 변에 형성된 노치(5, 6)를 설치함으로써, 고조파 성분의 방사 강도에 대하여 기본 주파수 성분의 방사 강도를 저감시킬 수 있으므로, 무선 디지털 신호를 직접적으로 무선 송수신할 경우에, 구형 파형의 고조파 성분이 기본 주파수 성분보다 감소함으로써 생기는 무선 디지털 신호의 파형 왜곡을 저감할 수 있다.
또한, 송신되는 구형 파형의 기본 주파수 성분을 저감하는 동작을 수동 소자에 의해 실행할 수 있으므로, 회로 구성이 단순하고, 또한 능동 소자를 이용하였을 경우에 비해서 소비 전력을 저감할 수 있다.
또한, 본 실시형태에 있어서, 노치(5 및 6)는 구형(矩形)이었다. 그러나, 본 발명은 이 구성에 한정하지 않고, 노치(5 및 6)는, 예를 들면, 도 21∼도 23에 나타내는 바와 같은 다른 형상이어도 좋다. 또한, 방사 도체(3)는 구형이었지만, 예를 들면, 도 24에 나타낸 바와 같이 원형 등의 다른 형상이어도 좋다. 노치(5 및 6) 및 방사 도체(3)는, 도 21∼도 24에 나타낸 형상 외에, 여러 가지 변형을 생각할 수 있는 것은 말할 필요도 없다. 또한, 노치(5)와 노치(6)의 형상이 서로 상이해도 좋다. 또한 더욱이, 어느 한쪽의 노치(5 및 6)만 설치되어도 좋다.
또한, 급전 선을 배면(背面) 동축형 급전 방식의 동축 케이블(10)로 하였지만, 본 발명은 이것에 한정하지 않고, 공평면형(共平面型) 급전 방식 또는 전자 결합형 방식 등으로 해도 좋다.
(제2실시형태)
도 25는 본 발명의 제2실시형태에 관련하는 안테나 장치의 구성을 나타내는 평면도이고, 도 26은 도 25에 대응하는 사시도이며, 도 27은 도 25의 G-G' 면에 있어서의 종단면도이다. 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치는, 도 1 내지 도 3에 나타낸 제1실시형태에 관련하는 안테나 장치에 비교해서, 유전체 기판(1)에 대신해서 유전체 기판(1A)을 구비한 점이 상이(相異)하다. 그것 이외의 점에 대해서는, 도 1 내지 도 3에 나타낸 제1실시형태와 마찬가지여서, 동일 부호를 첨부한 구성 요소에 대한 상세한 설명은 생략한다.
도 25 내지 도 27에 있어서, 유전체 기판(1A)은, E면과 교차하는 위치이고, 또한 각각 노치(5, 6)의 근방에 형성된, 유전체 기판(1A)의 표면에 개구한 오목 형 상의 홈(7, 8)을 갖는다. 홈(7, 8)은, 각각 길이(7b 및 8b)와, 폭(7a 및 8a)과, 깊이(7d 및 8d)를 갖는다. 홈(7, 8)의 깊이(7d, 8d)는, 유전체 기판(1)의 두께와 동등하다. 홈(7 및 8)의 폭(7a 및 8a)은, 각각 정재파 분포의 주기 길이 LS의 3분의 1보다 짧아지도록 설정된다. 또한, 홈(7)은, 방사 도체(3)의 중심 점에서 거리(7c)의 위치에 형성되고, 홈(8)은, 급전 점(9)으로부터 거리(8c)의 위치에 형성되고, 홈(7 및 8)은, H면에 대하여 대칭으로 형성된다.
상기 구성에 의하면, 유전체 기판(1)에 홈(7, 8)을 설치함으로써, 홈(7, 8) 근방의 유전체 기판(1)의 전계 강도가 유전체 기판(1)의 다른 부분보다도 작아져, 자류가 저감된다. 이것에 의해, 제1실시형태와 마찬가지로, 등가 회로에 있어서의 인덕터 간의 상호 결합 계수를 작게 하는 작용을 발생하고, 그 결과, 기본파 모드의 전자 결합을 선택적으로 저감시켜, 전계의 기본 주파수 성분을 억제할 수 있다.
이상 설명한 바와 같이, 본 실시형태에 관련하는 안테나 장치에 의하면, 유전체 기판(1)에 오목 형상의 홈(7, 8)을 설치함으로써, 제1실시형태와 마찬가지로, 무선 디지털 신호를 직접적으로 무선 송수신할 경우에, 구형 파형의 고조파 성분이 기본 주파수 성분보다 감소함으로써 생기는 파형 왜곡을 저감할 수 있다.
또한, 본 실시형태에 있어서, 도 25 내지 도 27에 나타낸 홈(7 및 8)의 형성 위치는 일례(一例)이며, 홈(7 및 8)은, 예를 들면, 도 28 내지 도 30에 나타내는 바와 같은 다른 위치에 배치되어도 좋다. 도 28에 있어서, 홈(7)에 대신해서 홈(7A)이 형성되고, 홈(7A)의 길이(7Ab)가 도 25 내지 도 27에 나타낸 홈(7)의 길 이(7b)보다도 크고, 유전체 기판(1)의 단부 근방에까지 연장해 존재하고 있어도 좋다. 홈(7A)은, 유전체 기판(1)의 단부로부터 방사 도체(3)의 중심 점 또는 급전 점(9)까지의 위치에 형성되어도 좋다. 도 29에 있어서, 홈(7)에 대신해서 홈(7B)이 형성되고, 방사 도체(3)의 중심 점으로부터의 홈(7B)의 거리(7Bc)가 도 25 내지 도 27에 나타낸 방사 도체(3)의 중심 점으로부터의 홈(7)의 거리(7c)보다도 작고, 홈(7B)의 일부가 방사 도체(3)의 일부와 중첩하고 있어도 좋다. 홈(7B)의 일부가 방사 도체(3)의 일부와 중첩됨으로써, 등가 회로에 있어서의 커패시터 C12(도 13참조)의 정전 용량을 감소시킬 수 있어, 용이하게 안테나 부분의 정전 용량을 변경한 설계를 할 수 있다고 하는 효과가 있다. 또한, 도 30에 있어서, 홈(7)에 대신해서 홈(7C)이 형성되고, 홈(7C)의 폭(7Ca)이 도 25 내지 도 27에 나타낸 홈(7)의 폭(7a)보다도 크고, 방사 도체(3)의 일부와 중첩하고 있어도 좋다. 홈(7C)의 폭(7Ca)은, 방사 도체(3) 전체의 폭 LC 및 길이 LB의 합의 3분의 1보다도 짧아지는 임의의 값에 설정되어도 좋다. 도 28 내지 도 30에 있어서, 홈(7)의 변형예인 홈(7A, 7B, 7C)에 대해서 나타냈지만, 홈(8)에 대해서도 마찬가지의 변형예가 생각되는 것은 말할 필요도 없다.
또한, 홈(7, 8)의 깊이(7d, 8d)는, 유전체 기판(1)의 두께와 동등하다고 하였다. 그러나, 본 발명은 이 구성에 한정하지 않고, 홈(7, 8)의 깊이(7d, 8d)는, 0으로부터 유전체 기판(1)의 두께에 동등한 값까지의 범위 내이면, 임의의 값이어도 좋다. 또한, 홈(7)의 길이(7b), 폭(7a) 및 깊이(7d)와, 홈(8)의 길이(8b), 폭(8a) 및 깊이(8d)는, 각각 동일하였지만, 서로 다른 값으로 설정되어도 좋다. 또한, 홈(7, 8)은 평면도에 있어서 구형 형상이었지만, 본 발명은 이 형상에 한정하지 않고, 원형 등의 다른 형상이어도 좋다.
또한, 본 실시형태에 있어서, 노치(5, 6) 및 홈(7, 8)을 양쪽 모두 설치하였지만, 노치(5, 6)를 설치하지 않고, 홈(7, 8)만을 설치해도 좋다.
(실시예)
이하에, 발명자에 의한 종래기술 및 실시형태에 관련하는 안테나 장치에 관한 시뮬레이션 결과에 대해서 설명한다.
도 31은, 종래기술에 관련하는 오벌 다이폴 광대역 안테나 장치(발명자에 의한 시작 안테나로서, 2개의 시작 예가 있다.)의 각각의 1쌍을 대향시켜서 각각 무선 전송 시스템 및 유선 전송 시스템을 형성하였을 때의 기본파 모드 및 ２차 이상의 고조파 모드의 전송 신호에 대한 통과 감쇠량 S21[dB]을 나타내는 그래프이다. 도 31에 있어서, 각각의 플롯(plot) 점을 잇는 꺾인 선 이외의 직선은 무선 전송 시스템 및 유선 전송 시스템에 있어서의 선형 근사의 직선이다. 도 31로부터 명확한 바와 같이, 무선 전송 시스템 및 유선 전송 시스템의 어느 쪽의 시스템에 있어서도, ２차 이상의 고조파 성분의 신호 레벨은 기본파 성분의 신호 레벨에 비교해서 대폭적으로 감쇠하고 있다.
이어서, 이하의 4개의 안테나 장치에 있어서의 반사 감쇠량 Sll의 비교 결과를 이하에 나타낸다. 도 32는 종래기술에 관련하는 정방형 형상의 구형 패치 안테 나 장치(제1의 비교예)에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면이고, 도 33은 제1실시형태에 관련하는 안테나 장치에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면이다. 또한, 도 34는 종래기술에 관련하는 구형 루프 슬롯 안테나 장치(특허 문헌 3의 도 4의 안테나 장치로서, 도 32의 구형 패치 안테나 장치의 패치 도체의 주위에 소정의 폭의 슬롯을 통해서 접지 도체를 배치 형성한 장치: 제2의 비교예)에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면이다. 또한, 도 35는 종래기술에 관련하는 구형 루프 슬롯 안테나 장치(특허 문헌 3의 도 1의 안테나 장치로서, H 형상의 패치 도체의 주위에 소정의 폭의 슬롯을 통해서 접지 도체를 배치 형성한 장치: 제3의 비교예)에 있어서의 반사 감쇠량 S11[dB]의 주파수 특성을 나타내는 스펙트럼 도면이다. 도 32 내지 도 35에 있어서, 101은 기본파 모드의 반사 감쇠량 S11[dB]을 나타내고, 102는２차 고조파 모드의 반사 감쇠량 S11[dB]을 나타내고, 103은 ３차 고조파 모드의 반사 감쇠량 S11[dB]을 나타낸다. 또한, 도 32 내지 도 35에 있어서, 반사 감쇠량의 극소 점에서 공진이 발생하고, 일반적으로, 그 공진 점의 주파수에서의 반사 감쇠량이 작은 쪽이 전송 신호 레벨은 크게 된다.
도 32 및 도 33의 비교로부터 명확한 바와 같이, 본 실시형태의 효과(노치 형성의 효과)로서, 기본파 모드의 전송 신호 레벨은 내리지만, ３차 고조파 모드의 신호 레벨을 올리는 작용 효과를 갖는다. 또한, 도 34 및 도 35로부터 명확한 바와 같이, 기본파 모드의 전송 신호 레벨은 변화되지만, ３차 이상의 고조파 모드의 공진을 얻을 수 없으므로, ３차 이상의 고조파 모드에서의 신호 레벨을 올리는 작용 효과를 얻을 수는 없다.
본 발명에 관련하는 안테나 장치에 의하면, 방사 도체가, 상기 안테나 장치를 여진하였을 때의 전계에 의해 정의되는 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 변 중 적어도 1개의 변에, 적어도 ３차 고조파 신호 레벨이 기본파 신호 레벨에 비교해서 커지도록, 적어도 1개의 노치를 형성하였으므로, 고조파 성분의 방사 강도에 대하여 기본 주파수 성분의 방사 강도를 저감시킬 수 있어, 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 무선 송수신할 경우에, 구형 파형의 고조파 성분이 기본 주파수 성분보다 감소함으로써 생기는 파형 왜곡을 대폭적으로 저감할 수 있다.
또한, 송신되는 구형 파형의 기본 주파수 성분을 저감하는 동작을 수동 소자에 의해서 실행하므로, 회로 구성이 단순하고, 또한 능동 소자를 이용하였을 경우에 비해서 소비 전력을 저감할 수 있다.
본 발명에 관련하는 안테나 장치는, 예를 들면, 무선 디지털 신호를 직접적으로 무선 송수신하는 무선 버스나 무선 인터커넥션 등에 이용할 수 있다.

Claims (11)

  1. 이면(裏面)에 접지 도체를 형성해서 이루어지는 유전체 기판과, 상기 유전체 기판의 표면에 형성된 방사(放射) 도체를 구비하고, 상기 방사 도체의 급전(給電) 점을 통해서 무선 디지털 신호를 베이스 밴드 전송으로 직접적으로 송수신하기 위한 안테나 장치에 있어서,
    상기 방사 도체는, 상기 안테나 장치를 여진(勵振)하였을 때의 전계(電界)에 의해 정의되는 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 변(邊) 중 적어도 1개의 변에, 적어도 ３차 고조파(高調波) 신호 레벨이 기본파 신호 레벨에 비해서 커지도록, 적어도 1개의 노치(notch)를 형성함으로써, 상기 전송된 무선 디지털 신호의 파형 왜곡(歪曲)을 저감시키는 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  2. 제1항에 있어서, 적어도 ３차 고조파 신호 레벨이 기본파 신호 레벨 및 ２차 고조파 신호 레벨에 비교해서 커지도록, 적어도 1개의 노치를 형성한 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 노치는, 상기 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 변의 대략 중앙에 형성된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  4. 제1항 내지 제3항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 방사 도체의 변에 대응하 는 상기 각각의 노치의 변 길이의 합은, 상기 각각의 노치를 형성하지 않을 때의 상기 방사 도체의 전체 주변의 6분의 1보다도 짧아지도록 설정된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  5. 제1항 내지 제4항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 노치가 상기 방사 도체의 중심(重心) 점 또는 상기 급전 점에 위치하지 않도록 형성된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  6. 제1항 내지 제5항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 노치는, 상기 전계 면과 교차하는 상기 방사 도체의 양쪽 변에 각각 형성되고, 또한, 상기 전계 면에 직교하는 자계(磁界) 면에 대하여 대칭으로 형성된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  7. 제1항 내지 제6항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 유전체 기판은, 상기 전계 면과 교차하는 적어도 1개의 위치로서 상기 노치의 근방의 위치에 형성된 적어도 1개의 홈을 추가로 구비한 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  8. 제7항에 있어서, 상기 각각의 홈의 깊이는, 0으로부터 상기 유전체 기판의 두께와 동등한 값까지의 범위 중의 1개의 값에 설정된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  9. 제7항 또는 제8항에 있어서, 상기 방사 도체의 변에 평행한 상기 각각의 홈의 변 길이의 합은, 상기 각각의 노치를 형성하지 않을 때의 상기 방사 도체의 전체 주변의 6분의 1보다도 짧아지도록 설정된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  10. 제7항 내지 제9항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 각각의 홈이 상기 유전체 기판의 단부로부터 상기 방사 도체의 중심 점 또는 상기 급전 점까지의 위치에 형성된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
  11. 제7항 내지 제10항 중의 어느 한 항에 있어서, 상기 유전체 기판은 적어도 2개의 홈을 구비하고, 상기 2개의 홈은 상기 자계 면에 대하여 대칭으로 형성된 것을 특징으로 하는 안테나 장치.
KR1020097002016A 2007-04-12 2008-04-09 안테나 장치 KR20100014219A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JPJP-P-2007-104805 2007-04-12
JP2007104805 2007-04-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20100014219A true KR20100014219A (ko) 2010-02-10

Family

ID=39925258

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020097002016A KR20100014219A (ko) 2007-04-12 2008-04-09 안테나 장치

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8421678B2 (ko)
JP (1) JPWO2008132785A1 (ko)
KR (1) KR20100014219A (ko)
CN (1) CN101542835B (ko)
WO (1) WO2008132785A1 (ko)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101542835B (zh) * 2007-04-12 2012-10-10 松下电器产业株式会社 天线装置
WO2010115191A1 (en) * 2009-04-03 2010-10-07 Board Of Trustees Of The University Of Arkansas Circularly polarized microstrip antennas
JP4922382B2 (ja) * 2009-11-27 2012-04-25 株式会社東芝 カプラ装置および結合素子
JP4818443B2 (ja) * 2009-12-24 2011-11-16 株式会社東芝 カプラ装置
JP4988017B2 (ja) * 2010-07-23 2012-08-01 株式会社東芝 カプラ装置および情報処理装置
CN102118181A (zh) * 2011-01-02 2011-07-06 黄风义 数字信号的无线通信方法及系统
WO2012157016A1 (en) * 2011-05-16 2012-11-22 Nec Corporation Broadband patch antenna
JP5737048B2 (ja) * 2011-08-12 2015-06-17 カシオ計算機株式会社 パッチアンテナ装置及び電波受信機器
US9231306B2 (en) 2012-09-20 2016-01-05 Casio Computer Co., Ltd. Patch antenna and wireless communications device
CN104685716B (zh) * 2012-10-01 2017-11-17 株式会社Ntt都科摩 反射阵列
US9954285B2 (en) * 2014-09-12 2018-04-24 Taoglas Group Holdings Limited WiFi patch antenna with dual u-shaped slots
CN106030618B (zh) * 2014-11-07 2018-11-20 株式会社村田制作所 无线通信装置及其制造方法、以及带rfic元件贴片及其制作方法
US10476163B2 (en) * 2016-09-12 2019-11-12 Taoglas Group Holdings Limited Ultra-small planar antennas
WO2019017322A1 (ja) * 2017-07-20 2019-01-24 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 マルチバンド対応アンテナ及び無線通信装置
JP6764163B1 (ja) * 2019-11-21 2020-09-30 株式会社Ｓｐａｃｅ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ マイクロストリップアンテナ、情報機器

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5216430A (en) * 1990-12-27 1993-06-01 General Electric Company Low impedance printed circuit radiating element
JPH05129825A (ja) 1991-11-07 1993-05-25 Mitsubishi Electric Corp マイクロストリツプアンテナ
JP3239435B2 (ja) * 1992-04-24 2001-12-17 ソニー株式会社 平面アンテナ
JPH11355009A (ja) 1998-06-09 1999-12-24 Murata Mfg Co Ltd ストリップライン共振器、ストリップラインフィルタ、ストリップラインデュプレクサ及び通信機装置
JP3415453B2 (ja) 1998-08-31 2003-06-09 株式会社東芝 マイクロストリップアンテナ
TW431033B (en) * 1999-09-03 2001-04-21 Ind Tech Res Inst Twin-notch loaded type microstrip antenna
JP2002118417A (ja) * 2000-10-10 2002-04-19 Alps Electric Co Ltd 平面パッチアンテナ
JP2003051710A (ja) * 2001-08-07 2003-02-21 Matsushita Electric Ind Co Ltd 円偏波アンテナ
JP2003078462A (ja) * 2001-08-31 2003-03-14 Sanyo Electric Co Ltd 無線装置、その信号受信方法、そのフィルタ係数測定方法、およびそのフィルタ係数測定プログラム
JP2005079972A (ja) 2003-09-01 2005-03-24 Alps Electric Co Ltd 平面アンテナ装置
JP2005278067A (ja) 2004-03-26 2005-10-06 Sony Corp アンテナ装置
CN101542835B (zh) * 2007-04-12 2012-10-10 松下电器产业株式会社 天线装置
JP5129825B2 (ja) 2010-01-13 2013-01-30 エスペック株式会社 圧力調整装置及び環境試験装置

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2008132785A1 (ja) 2010-07-22
CN101542835A (zh) 2009-09-23
US8421678B2 (en) 2013-04-16
US20100019976A1 (en) 2010-01-28
WO2008132785A1 (ja) 2008-11-06
CN101542835B (zh) 2012-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20100014219A (ko) 안테나 장치
Ghosh et al. Mutual coupling reduction between closely placed microstrip patch antenna using meander line resonator
US7151430B2 (en) Method of and inductor layout for reduced VCO coupling
US9099784B2 (en) Array antenna of mobile terminal and implementing method thereof
US10965020B2 (en) Antenna device
TWI423524B (zh) 具切換不同輻射場形之特性的天線結構與製作方法
US20110006872A1 (en) Magnetic shield layout, semiconductor device and application
WO2020124315A1 (zh) 一种天线阵列电磁去耦的方法及结构
KR101094510B1 (ko) 복사 소자를 둘러싼 초크 부재가 반사판으로부터 이격되어 배열되는 안테나
Alshamaileh et al. Dual band-notched microstrip-fed Vivaldi antenna utilizing compact EBG structures
CN105470643B (zh) 具有高共模抑制比和高矩形度陷波的差分uwb天线
CN108666757B (zh) 低剖面天线及终端
Ghaloua et al. Mutual coupling reduction and miniaturization arrays antennas using new structure of EBG
EP1754283A1 (en) Wideband antenna with omni-directional radiation
Qu et al. Design of a wideband single-layer slot MIMO antenna and its decoupling method: Using the odd-and even-mode analysis approach
US7872612B2 (en) Antenna apparatus utilizing aperture of transmission line
CN106465551A (zh) 电路基板以及电路基板的减噪方法
JP2009171017A (ja) 平面アンテナ装置
CN108054511B (zh) 一种微带传输线与微带天线间耦合消除结构
Chen et al. A long read range RFID tag design for metallic objects
Lvxia et al. Ultra-wideband planar monopole antenna with parametric study
RU2810242C1 (ru) Блок фильтрации нижних частот с высокостабильной диаграммой направленности и антенная решетка
KR100552268B1 (ko) 전달 격리기 내 다각형 페라이트 제작방법
Suresh A SMALL SIZED PRINTED MIMO SLOT ANTENNA SYSTEM WITH MICROSTRIP FEED LINE FOR FUTURE WIDEBAND APPLICATIONS
Puskely et al. Novel planar horn antenna for 75/85 GHz experimental wireless link

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid