KR20080081339A - 개선된 점화력을 가진 고압 방전 램프 및 고전압 펄스발생기 - Google Patents

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안드레아스 클로쓰
우테 리폴트
카르스텐 슈
토르스텐 슈타인코프
클라우쓰 슈톡발트
슈테펜 발터
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오스람 게젤샤프트 미트 베쉬랭크터 하프퉁
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Abstract

램프의 외측 피스톤 안쪽에 직접 설치된 나선형 펄스 발생기가 고압 방전 램프를 점화하기 위하여 사용된다.

Description

개선된 점화력을 가진 고압 방전 램프 및 고전압 펄스 발생기{HIGH PRESSURE DISCHARGE LAMP WITH IMPROVED IGNITABILITY AND HIGH VOLTAGE PULSE GENERATOR}
본 발명은 청구범위 제 1 항의 전제부에 따른 고압 방전 램프에 기초한다. 그러한 램프는 특히 일반 조명을 위한 또는 사진 광학(photooptical) 목적을 위한 또는 차량용 조명을 위한 고압 방전 램프이다. 본 발명은 부가하여 특히 램프에 사용될 수 있는 고전압 펄스 발생기에 관한 것이다.
고압 방전 램프의 점화와 연관된 문제점은 현재 점화 장치가 안정기에 통합됨으로써 해결된다. 이와 관련된 한 가지 단점은 피드 라인들이 고전압에 저항력을 갖도록 설계되어야 한다는 것이다.
과거에는, 점화 유니트를 램프에 통합하려는 반복된 시도들이 이루어져 왔다. 이러한 시도들은 베이스에 점화 유니트를 통합하는 것을 수반한다. 높은 펄스들을 보증하는 특히 효과적인 점화는 소위 나선형 펄스 발생기를 사용하여 달성한다(US-A 3 289 015 참조). 꽤 오래 전에 그러한 장치들이 금속-할로겐 램프들 또는 나트륨 고압 램프들과 같은 상이한 고압 방전 램프들을 위하여 제안되었다(예를 들어, US-A 4 325 004, US-A 4 353 012 참조). 그러나, 그것들이 너무 비싸다는 한 가지 이유 때문에 구현될 수 없었다. 두 번째로, 베이스에 점화 유니트를 통합시키는 것의 이점은 전구 안으로 고전압을 공급하는 것의 문제점이 남아있기 때문에 충분치 않다. 따라서 램프에 손상을 줄 확률은 그것이 절연 문제든 아니면 베이스의 균열이든 상당히 증가하게 된다. 현재까지 통상적인 점화 장치들은 일반적으로 100℃를 너머 가열될 수 없었다. 그때 생성된 전압은 램프로 공급되어야 했고, 상기 램프는 높은 전압, 전형적으로 대략 5 kV에 대응하는 저항력을 갖는 라인들 및 램프홀더를 필요로 한다.
본 발명의 목적은 이전의 램프들에 비해 점화 응답이 현저히 개선되고 고전압의 결과로서 야기되는 어떠한 손상에 대한 위험도 존재하지 않는 고압 방전 램프를 제공하는 것이다. 이것은 특히 금속-할로겐 램프들에 적용되고, 방전관의 재료가 석영 유리(quartz glass) 또는 세라믹인 것이 가능하다.
이러한 목적은 청구범위 제 1 항의 특징들에 의해 달성된다.
특히 유리한 구성들이 종속항들에 주어진다.
부가하여, 본 발명의 목적은 컴팩트한 고전압 펄스 발생기를 특정하는 것이다. 이러한 목적은 청구범위 제 14 항의 특징들에 의해 달성된다.
본 발명에 따르면, 램프를 점화시키는데 요구되는 적어도 1.5 kV를 가진 고전압 펄스가 이제 특별한 온도-저항 나선형 펄스 발생기를 사용하여 생성되고, 상기 펄스 발생기는 외부 전구 내에서 방전관의 바로 근처에 통합된다. 따라서 냉-시동(cold-start)뿐만 아니라, 고온-재시동(hot-restarting) 또한 가능하다.
이제 사용된 나선형 펄스 발생기는 특히 소위 LTCC 어셈블리이다. 이것은 나선형 펄스 발생기가 LTCC(Low Temperature Co-fired Ceramics; 저온 동시소성 세라믹) 성능을 가진 세라믹으로부터 생산됨을 의미한다. 이러한 재료는 특별한 세라믹이고, 600℃까지의 온도-저항성이 이루어질 수 있다. 비록 LTCC가 이미 램프들과 연관하여 사용되어 오고 있었으나(US 2003/0001519 및 US-B 6,853,151 참조), 100℃ 미만의 전형적인 온도로 사실상 온도 부하를 전혀 받지 않는 램프들에 완전히 상이한 목적들을 위하여 사용되어 오고 있었다. 무엇보다 점화 문제를 가진 금속-할로겐 램프들과 같은 고압 방전 램프들의 점화와 관련하여 LTCC의 고온 안정성의 특정한 값이 선행 기술에서는 발견될 수 없다.
나선형 펄스 발생기는 적어도 1.5kV의 전압을 가진 점화 펄스들을 생성하기 위한 도파관의 특성과 캐패시터의 특성들을 결합하는 어셈블리이다. 생산을 위하여, 금속 도전성 페이스트를 가진 두 개의 세라믹 "녹색 필름들"은 프린트되고 그 다음 나선을 형성하기 위하여 오프셋 방식으로 감겨지고 최종적으로 몰딩을 형성하기 위하여 등압 몰딩으로 압축된다. 금속 페이스트 및 세라믹 필름의 추후 공동 소결은 800 및 1100℃ 사이 범위, 특히 800 내지 900℃ 범위의 온도 범위에서 공기중에서 발생한다. 이런 처리는 통상적으로 나선형 펄스 발생기의 사용 범위가 700℃까지의 온도 로딩을 가지게 한다. 결과적으로, 나선형 펄스 발생기는 외부 전구 내에서 방전관의 바로 근처에 수용될 수 있지만, 또한 베이스 내 또는 램프의 바로 근처에 수용될 수 있다.
그러나, 나선형 펄스 발생기의 생산을 위하여, HTCC(High Temperature Co-fired Ceramics)의 소결 온도 범위에 속하는 금속 도전성 페이스트를 가진 세라믹 "녹색 필름들"을 사용하는 것은 가능하다. 예를들어 Al2O3, ZrO2 등이 있다. 이런 등급 재료들은 1100 및 1800℃ 사이의 고온 범위에서 조밀하게 소결된다.
소결은 다른 가스 조성물들 및 혼합 비율들을 가지며 질소(N2), 아르곤(Ar) 또는 수소(H2) 또는 이들의 혼합물들에서 발생할 수 있다.
나선형 펄스 발생기의 생산을 위하여, 바람직하게 세라믹 녹색 필름들은 사용될 수 있고, 상기 세라믹 녹색 필름들은 소결 후 5 내지 20000의 상대적 유전체 상수(D.C.) 엡실론(ε)을 가진다. 이것은 나선형 캐패시터의 매우 높은 캐패시턴스를 가능하게 하고, 게다가 생성된 고전압 펄스의 비교적 큰 폭을 형성한다. 실제로, D.C.에 대한 우수한 값들은 ε=10 내지 100이다.
따라서 매우 컴팩트한 설계는 가능하고, 이것은 램프의 외부 전구 또는 베이스에 직접 나선형 펄스 발생기를 통합하는 것을 가능하게 한다. 높은 펄스 폭은 또한 방전관의 플라스마에서 섬락을 촉진한다.
바람직하게 적어도 하나의 금속 성분을 가지며 소결 처리 후 전류를 도전시키는 모든 페이스트 시스템들은 필름의 금속 코팅으로서 적당하다.
이들은 바람직하게 Ag, Au, Cu, Mo, Ni, Pt, 조성 AgxPd1 -x에 따른 Ag 및 Pd의 혼합물들이다. 이 경우, x는 바람직하게 0.5 내지 0.99 범위이다.
금속 코팅은 또한 금속 포일들 형태로 세라믹 기판들 상에 적층될 수 있다. 포일들의 두께는 바람직하게 1 내지 100㎛ 범위이다. 이 경우, 포일은 성형 권선 처리 이전 또는 동안에 제공될 수 있다.
도전성 코팅을 위한 적당한 비금속성 물질 시스템은 흑연이다.
도전성 코팅을 위한 비금속 무기질 물질 시스템은 전기적으로 도전성 세라믹들 또는 내열성 합금이다.
본래 바람직하게 세라믹 녹색 필름들이 슬립(slip)을 통해 이끌려질 수 있는 모든 세라믹 물질 시스템들은 나선형 펄스 발생기들의 생산을 위하여 적당하다. 처음 상태에서 세라믹 물질 시스템들(비금속-무기질)은 εr=5 및 εr=20000 사이의 D.C.을 가진다. 그러나, 적어도 하나의 구성요소에서 세라믹 물질 시스템을 나타내는 물질 시스템들 및 혼합물들은 또한 적당하다. 이들은 특히 테이블 1의 물질들이다.
테이블 1
재료 D.C. εE(대략)
LTCC 기술을 사용한 세라믹 기판들 3 내지 10000
캐패시터 제조를 위한 통상적인 재료들 10 내지 20000
마륨 티타에티들로 구성된 그룹으로부터의 재료들 500 내지 12000, 특히, 3000 내지 7000
바륨 지르코네이트 티타네이트로 구성된 그룹으로부터의 재료들 15000 내지 21000
납 지르코네이트 티타네이트, 소위 PZT, 특히 하드 및 소프트 PZT들로 구성된 그룹으로부터의 재료들 1500 내지 2500
부가물들을 가진 PZT들 8000 내지 9500
납 마그네슘 니오베이트들, 소위 PMN들로 구성된 그룹으로부터의 재료들 18000 내지 20000
납 아연 니오베이스, 소위 PZN들로 구성된 그룹으로부터의 재료들 17000 내지 20500
칼륨 소듐 니오베이트, 소위 KNN으로 구성된 그룹으로부터의 재료들 700 내지 1200
비스무스 바탕 페로브스카이트로 구성된 그룹으로부터의 재료들 800 내지 1150
텅스텐 청동으로 구성된 그룹으로부터의 재료들 800 내지 1200
재료들 선택의 장점은:
- 나선형 펄스 발생기가 램프 바로 근처, 베이스 또는 외부 전구내에 설치될 수 있다;
- 작은 물리적 모양;
- 고전압에 저항하는 피드 라인들이 더 이상 요구되지 않는다;
- 고 에너지 저장 용량 및 결과적인 높은 점화 펄스 에너지;
- 고압 방전 램프를 시동시키기 위한 펄스 폭은 D.C.에 따라 증가될 수 있고, 통상적인 결과적인 펄스 폭들은 50 내지 200ns이다;
- 충전 전압은 5 내지 200의 인자만큼의 턴수에 따라 증가될 수 있다.
특정한 나선형 펄스 발생기는 예를들어 65의 ε를 가진 세라믹 LTCC 재료로 제조된다. 테이프 길이는 50cm 내지 110cm이다. 금속 코팅은 Au로 구성된 도전성 페이스트이다. 결과적인 나선형 펄스 발생기는 예를들어 대략 1.4cm 내지 2.5cm의 외부 직경을 가진다.
이와 무관하게, 상기 나선형 펄스 발생기는 고온에서 안정할뿐 아니라 극히 컴팩트하기 때문에 다른 애플리케이션들에도 사용될 수 있다. 이런 목적을 위하여 나선형 펄스 발생기는 세라믹 필름들 및 금속 도전성 페이스트를 포함하는 LTCC 어셈블리 형태인 것이 필수적이다. 충분한 출력 전압을 제공하기 위하여, 나선형부는 적어도 5 턴을 포함하여야 한다.
게다가, 이런 고전압 펄스 발생기를 바탕으로, 점화 유니트는 추가로 적어도 하나의 충전 저항기 및 스위치를 포함하도록 지정될 수 있다. 스위치는 스파크 갭 또는 그 외에 SiC 기술을 사용한 다이악(diac)일 수 있다.
램프들에 대한 애플리케이션의 경우 스위치가 외부 전구에 수용되는 것은 바람직하다. 이것은 고전압에 저항하는 전압 피드 라인에 대한 필요성을 배제하기 때문이다.
게다가, 나선형 펄스 발생기는 고전압 펄스로 인해 램프의 고온 재시동이 가능해질 수 있도록 하는 크기일 수 있다. 세라믹으로 만들어진 유전체는 εr>10 범위의 극히 높은 유전체 상수(εr)를 특징으로 하고, 통상적으로 ε=70 내지 100의 ε가 재료 및 구성에 따라 달성될 수 있는 것은 가능하다. 이것은 나선형 펄스 발생기의 매우 높은 용량을 가능하게 하고 생성된 펄스들의 비교적 큰 시간적 폭을 가능하게 한다. 결과적으로, 나선형 펄스 발생기의 매우 컴팩트한 설계는 가능하고, 그 결과 상기 나선형 펄스 발생기는 고압 방전 램프들의 통상적인 외부 전구들에 통합될 수 있다.
높은 펄스 폭은 방전 체적 내에서 섬락을 촉진시킨다.
임의의 통상적인 유리는 외부 전구 재료, 즉 특히 하드 유리, 바이코어 또는 석영 유리로서 사용될 수 있다. 충전물의 선택은 임의의 특정 제한에 영향을 받지 않는다.
본 발명은 다수의 예시적인 실시예들을 참조하여 하기에 보다 상세히 설명될 것이다.
도 1은 나선형 펄스 발생기의 기본 설계를 나타낸다.
도 2는 LTCC 나선형 펄스 발생기의 특성을 나타낸다.
도 3은 외부 전구 내에 나선형 펄스 발생기를 가진 제 3 점화 전극을 구비한 고압 방전 램프의 기본 설계도이다.
도 4는 외부 전구 내에 나선형 펄스 발생기를 가지며, 중첩 점화를 사용하는 고압 방전 램프의 기본 설계도이다.
도 5는 외부 전구 내에 나선형 펄스 발생기를 가진 금속 할로겐 램프를 도시한다.
도 6은 베이스 내에 나선형 펄스 발생기를 가진 금속 할로겐 램프를 도시한다.
도 7은 통합된 스파크 갭을 가진 나선형 펄스 발생기를 도시한다.
도 8은 통상적인 나선형 펄스 발생기에 대한 시간 함수로서 결과적인 출력 전압의 측정치를 도시한다.
도 1은 나선형 펄스 발생기(1)의 설계를 평면도로 도시한다. 상기 나선형 펄스 발생기는 세라믹 실린더(2)를 포함하고, 상기 세라믹 실린더에 두 개의 다른 금속 도전체들(3 및 4)이 나선형 방식으로 감겨진다. 실린더(2)는 내부에 중공이 있고 주어진 내부 직경(ID)을 가진다. 두 개의 도전체들(3 및 4)의 두 개의 내부 접촉부들(6 및 7)은 서로 인접하고 스파크 갭(5)을 통하여 서로 접속된다.
두 개의 도전체들 중 외부 도전체만이 실린더의 외부 에지 상에 추가 접촉부(8)를 가진다. 다른 도전체는 개방된 채로 종료된다. 따라서 두 개의 도전체들 은 함께 개방된 단부를 가진 도파관을 형성하고, 상기 도파관은 유전체 매체, 즉 세라믹으로 구현된다.
나선형 펄스 발생기는 금속 페이스트로 코팅된 두 개의 세라믹 필름들로 감겨지거나 두 개의 금속 포일들 및 두 개의 세라믹 녹색 필름들로 구성된다. 이 경우 중요한 특성은 n개의 턴들이고, 상기 턴들은 바람직하게 5 내지 100 정도의 크기이어야 한다. 이런 코일 장치는 적층되고 추후 공동으로 소결되어, 세라믹 어셈블리, 특히 LTCC 어셈블리를 발생시킨다. 그 다음 캐패시터 특성을 가지는 방식으로 생성되는 나선형 펄스 발생기들은 스파크 갭 및 충전 캐패시터에 접속된다.
스파크 갭은 내부 또는 외부 단자들에 배치되거나 발생기 권선 내에 배치될 수 있다. 스파크 갭은 바람직하게 펄스를 개시하는 고전압 스위치로서 사용될 수 있다. 게다가, 바람직하게 SiC 기술을 사용하여 고온들에 저항하는 반도체 스위치의 사용은 가능하다. 예를들어, Cree에 의한 스위칭 엘리먼트 MESFET는 사용될 수 있다. 이것은 350℃ 까지의 온도에 적당하다.
특정한 예시적인 실시예에서, ε=60 내지 70인 세라믹 재료는 사용된다. 여기에 사용된 유전체는 바람직하게 세라믹 필름, 특히 각각 Heraeus에 의한 헤라테이프 CT 700 또는 CT 707 또는 바람직하게 CT 765 같은 세라믹 스트립이거나, 이들 중 적어도 두 개의 혼합물이다. 녹색 필름의 두께는 통상적으로 50 내지 150㎛이다. 사용된 도전체는 Heraeus의한 "Cofirable Silver" 같은 특히 Ag 도전성 페이스트이다. 특정한 예는 Heraeus에 의한 TC 7303이다. 우수한 결과들은 DuPont에 의한 금속 페이스트 6142로 달성된다. 이들 부분들은 효과적으로 적층되고 그 다 음 번 아웃("결합 번아웃") 되고 함께 소결된다("co-firing": 혼합 소각).
특정 나선형 펄스 발생기의 내부 직경(ID)은 10-14mm이다. 개별 스트립들의 폭은 대략 6 내지 9mm이다. 필름 두께는 50-80㎛이고 두 개의 도전체들의 두께는 각각의 경우 7 내지 12㎛이다. 300V의 충전 전압으로 인해 이런 발생기는 2500V를 생성한다. 이들 조건들 하에서, 나선형 펄스 생성기는 대략 n=19의 턴수를 가진 특성들에 최적성을 달성한다.
도 2는 ㎲(곡선 a)의 고전압 펄스의 최대치 절반의 연관된 전체 폭, ㎌(곡선 b)의 어셈블리의 총 캐패시턴스, mm(곡선 c)의 결과적인 외부 직경, 및 효율성(곡선 d), kV의 최대 펄스 전압(곡선 e) 및 Ω(곡선 f)의 도전체 저항을 도시한다.
도 3은 통합된 세라믹 방전관(11) 및 나선형 발생기(13)를 가진 외부 전구(12)를 가진 고압 방전 램프, 특히 화학 나트륨 고압 램프(10)의 기본 설계도를 도시하고, 점화 전극(14)은 세라믹 방전관(11) 외측에 설치된다. 나선형 펄스 발생기(13)에는 외부 전구 내의 스파크 갭(15) 및 충전 저항기(16)가 수용된다.
도 4는 고압 방전 램프, 특히 금속 할로겐 램프(20)의 기본 설계도를 도시하고, 상기 고압 방전 램프는 통합된 나선형 펄스 발생기(21)를 가지며, 점화 전극은 방전관(22) 외부에 설치되지 않고, 상기 방전관은 석영 유리 또는 세라믹으로 제조될 수 있다. 나선형 펄스 발생기(21)에는 외부 전구(25) 내의 스파크 갭(23) 및 충전 저항기가 수용된다. 고전압 펄스는 램프의 동작 전압에 중첩되고 메인 전극을 통하여 공급된다.
도 5는 외부 전구 내에서 두 개의 피드 라인들(26,27)에 의해 고정되는 방전 관(22)을 가진 금속 할로겐 램프(20)를 도시한다. 제 1 피드 라인(26)은 뒤로 접혀진 짧은 섹션을 가진 와이어이다. 제 2 피드 라인(27)은 베이스로부터 멀리 리드스로우(28)에 유도되는 실질적으로 바(bar)이다. 나선형 펄스 발생기, 스파크 갭 및 충전 저항기를 포함하는 점화 유니트(31)는 도 4에 도시된 바와 같이 베이스(30)의 피드 라인(29) 및 바(27) 사이에 배열된다.
도 6은 외부 전구(25) 내에서 두 개의 피드 라인들(26,27)에 의해 고정되는 방전관(22)을 가진 도 5와 유사한 금속 할로겐 램프(20)를 도시한다. 제 1 피드 라인(26)은 뒤로 접혀진 짧은 섹션을 가진 와이어이다. 제 2 피드 라인(27)은 베이스로부터 멀리 떨어져 리드쓰로우(28)로 유도되는 실질적으로 바이다. 이 경우, 점화 유니트는 베이스(30) 내에서 나선형 펄스 발생기(21) 및 스파크 갭(23) 및 충전 저항기(24) 모두 정확하게 배열된다.
도 7은 통합된 스파크 갭(53)을 가진 나선형 펄스 발생기(50)의 물리적 구현을 도시한다. 상기 나선형 펄스 발생기는 스파크 갭(53) 내부에 두 개의 전기 단자들 및 외부 원주상에 하나의 단자를 가진다.
도 8은 단락 회로시 230V의 입력 전압을 사용하여 세라믹 나선형 펄스 발생기에서 출력 전압(UOUT)을 측정하는 것을 도시한다. 출력 전압(UOUT)은 시간(t)(ns)의 함수로서 표현된다. 최대 출력 전압은 이 경우 예를들어 -1850V이다.
이 기술은 전극들 없는 램프들에 사용될 수 있고, 나선형 펄스 발생기가 점화 보조부로서 작동하게 한다.
이런 컴팩트 고전압 펄스 발생기의 추가 애플리케이션들은 다른 장치들의 점화를 포함한다. 상기 애플리케이션은 X 선 펄스들의 생성 및 전자 빔 펄스들의 생성시 소위 매직 구들에 바람직하다. 통상적인 점화 코일들에 대한 대체물로서 자동차들에 사용하는 것은 또한 가능하다.
이 경우, 500까지의 턴 수(n)들은 100KV 크기 정도까지의 출력 전압이 달성되도록 사용된다. 이것은 출력 전압(UA)이 충전 전압(UL)의 함수로서 UA = 2×n×UL×
Figure 112008052565050-PCT00001
에 의해 제공되고, 효율성(
Figure 112008052565050-PCT00002
)은
Figure 112008052565050-PCT00003
=(AD-ID)/AD에 의해 제공된다.
본 발명은 적어도 3 바르(bar)의 높은 압력 하에서 크세논 및 금속 할로겐으로 채워진 자동차 헤드램프들용 고압 방전 램프와 상호작용하는데 특히 장점으로 연관된다. 특히 높은 크세논 압력의 결과로서 점화 전압이 10kV 보다 크기 때문에 점화하는 것은 어렵다. 현재 베이스에 점화 유니트의 구성요소들을 수용하기 위한 시도가 있었다. 통합된 충전 저항기를 가진 나선형 펄스 발생기는 자동차 램프의 베이스 또는 램프의 외부 전구 내에 수용될 수 있다.
본 발명은 임의의 수은을 포함하지 않은 고압 방전 램프들과 상호 작용하는데 특히 큰 장점들을 포함한다. 상기 램프들은 환경 보호 이유로 특히 바람직하다. 상기 램프들은 적당한 금속 할로겐 충전물 및 특히 고 압력하에서 크세논 같은 희 가스를 포함한다. 수은의 부족으로 인해, 점화 전압은 특히 높다. 통상적으로 적어도 5kV이지만, 20kV보다 클 수 있다. 현재 베이스 내에 점화 유니트의 구성요소들을 수용하는 것이 시도되었다. 통합된 충전 저항기를 가진 나선형 펄스 발생기는 수은 없는 램프의 베이스 또는 램프의 외부 전구에 수용될 수 있다.

Claims (18)

  1. 외부 전구에 수용되고 프레임에 의해 고정되는 방전관을 가진 고압 방전 램프로서,
    점화 장치는 램프 내에서 고전압 펄스들을 생성하는 램프에 통합되고,
    상기 점화 장치는 외부 전구 내에 수용되는,
    고압 방전 램프.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 점화 장치는 프레임의 일부인,
    고압 방전 램프.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 점화 장치는 나선형 펄스 발생기인,
    고압 방전 램프.
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 나선형 펄스 발생기는 온도 저항 재료, 특히 LTCC 재료로 형성되는,
    고압 방전 램프.
  5. 제 1 항에 있어서, 나선형 펄스 발생기에 의해 형성된 고전압은 직접적으로 방전관의 두 개의 전극들에 작용하는,
    고압 방전 램프.
  6. 제 1 항에 있어서, 상기 나선형 펄스 발생기에 의해 형성된 전압은 방전관 외부에 설치된 보조 점화 전극에 작용하는,
    고압 방전 램프.
  7. 제 1 항에 있어서, 상기 나선형 펄스 발생기는 다수의 층들로 구성되고, 상기 층들의 수(n)는 적어도 n=5인,
    고압 방전 램프.
  8. 제 7 항에 있어서, 상기 층들의 수(n)는 적어도 n=500, 바람직하게 기껏 n=100인,
    고압 방전 램프.
  9. 제 1 항에 있어서, 상기 나선형 펄스 발생기는 대략 중공 실린더 설계를 가지며, 상기 실린더의 내부 직경은 적어도 10mm인,
    고압 방전 램프.
  10. 제 1 항에 있어서, 상기 나선형 펄스 발생기의 유전체 상수(εr)는 적어도 εr=10인,
    고압 방전 램프.
  11. 제 1 항에 있어서, 직렬 저항기는 외부 전구에 수용되고 나선형 펄스 발생기의 충전 전류를 제한하는,
    고압 방전 램프.
  12. 방전관 및 연관된 점화 장치를 가진 고압 방전 램프로서,
    상기 점화 장치는 고전압 펄스들을 생성하고 나선형 펄스 발생기를 포함하고,
    상기 나선형 펄스 발생기는 LTCC 재료로 제조되는,
    고압 방전 램프.
  13. 제 12 항에 있어서, 상기 나선형 펄스 발생기는 램프의 외부 전구에 수용되는,
    고압 방전 램프.
  14. 나선형 펄스 발생기를 바탕으로 하는 컴팩트 고전압 펄스 발생기로서,
    상기 나선형 펄스 발생기는 세라믹 필름들 및 금속 도전성 페이스트를 포함 하는 LTCC 어셈블리 또는 HTCC 어셈블리 형태인,
    컴팩트 고전압 펄스 발생기.
  15. 제 14 항에 있어서, 상기 나선형부는 적어도 n=5 턴들을 포함하고 바람직하게 기껏 n=500 턴들을 포함하는,
    컴팩트 고전압 펄스 발생기.
  16. 제 14 항에 있어서, 상기 세라믹 필름은 티타네이트 또는 니오베이트, 비스무스 바탕 페로브스카이트 또는 텅스텐 청동으로 구성된 그룹으로부터 적어도 하나의 재료를 사용하는,
    컴팩트 고전압 펄스 발생기.
  17. 제 16 항에 있어서, 상기 재료의 유전 상수는 3 및 21000 사이, 바람직하게 5 및 20000 사이 이도록 선택되는,
    컴팩트 고전압 펄스 발생기.
  18. 제 14 항에 따른 고전압 펄스 발생기를 바탕으로 하는 점화 유니트로서,
    상기 점화 유니트는 적어도 하나의 충전 저항기 및 스위치를 더 포함하는,
    점화 유니트.
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