KR20080052547A - 산성 가스 포획 공정에서의 에너지 저감 방법 및 에너지저감 장치 - Google Patents

산성 가스 포획 공정에서의 에너지 저감 방법 및 에너지저감 장치 Download PDF

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칼 안데르스 호프
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엔티엔유 테크놀로지 트랜스퍼 에이에스
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Abstract

본 발명은 유기산을 상기 농후 흡수제의 스트림에 가하여 산성 가스의 평형을 가스측을 향하여 이동시킴으로써 상기 산성 가스를 배출시키고, 이어서, 상기 유기산을 상기 흡수제로부터 분리시킴으로써 흡수 플랜트에서의 가스상 혼합물로부터 산성 가스를 제거하고, 회수하는 새로운 방법에 관한 것이다. 상기 방법에 의하여 상기 공정의 에너지 소비가 실질적으로 감소된다. 또한, 본 발명은 상기 방법을 행하기 위한 장치에 관한 것이다.
산성 가스 제거, 회수 방법

Description

산성 가스 포획 공정에서의 에너지 저감 방법 및 에너지 저감 장치{Method and apparatus for enengy reduction in acid gas capture processes}
최근, 온실 가스, 특히 CO2의 다량 방출은 지구 온난화의 주요 원인 중 하나로 여겨지고 있다. 흡수가 CO2제거에 가장 많이 사용되는 기술이지만, 낮은 CO2 분압을 지닌 가스로부터 대규모 제거는 경제적 문제로 인하여 한계가 있다. 천연 가스, 공정 가스, 특히, 화석 연료계 발전소, 제철소 등의 배출 가스로부터의 CO2 및 H2S의 흡수는 흡수제의 재생을 위해 높은 에너지 요구량과 관련된다.
본 발명은 재생을 간단하게 하지만, 업소버(absorber) 작동에 제한 효과를 갖는 성분을 첨가함으로써 흡수제 재생을 위한 에너지 요구량을 저감시키는 새로운 방법 및 장치를 도입하여 상기 특정 문제를 처리한다.
배출 가스 등으로부터의 산성 가스(예컨대, CO2 또는 H2S) 제거용 흡수 플랜트의 종래 설계는 간단한 형태로 도 1에 나타내어진다. 처리되는 가스(1)는 업소버 바닥면으로 들어가고, 상기 업소버(A1)를 통하여 상방을 통과한다. 상기 컬럼 내부 상부 위치에서 희박 흡수제(3)가 상기 업소버(A1)에 들어가고, 하방의 향 류(counter-current)를 상기 가스로 전달한다. 상기 흡수제의 물성과 상들간의 긴밀한 접촉은 상기 산성 가스를 가스상으로 방출하고, 상기 흡수제, 일반적으로 상기 액체상에서의 발열 화학 반응에 의해 야기된 부분에 흡수된다. 흡수제의 손실을 억제하기 위해서, 상기 업소버는 상기 꼭대기부에 수세부를 구비할 수 있지만, 이것은 본 발명과는 무관한다.
상기 꼭대기부에서 정제된 가스(2)는 상기 업소버(A1)를 나가고, 상기 바닥부에서 산성 가스가 농후한 액체(4)가 나간다. 그런 후, 상기 농후 흡수제 용액(4)은 상기 흡수제의 온도 근방으로 가열된 열교환기(H1)를 통과한 후, 스트림(stream)(5)으로서 상기 디소버(desorber)(D1)를 통과한다.
상기 디소버에 있어서, 상기 화학 반응을 포함한 상기 산성 가스의 용액을 평형 통제하는 것은 상기 온도의 증가에 의해 전환된다. 도 1에 나타낸 바와 같이, 상기 증가된 온도는 상기 디소버 재비기(R1)에서 직접 또는 간접 가열을 도입함으로써 달성된다. 상기 산성 가스의 평형 및 탈착의 전환 후, 상기 흡수제는 상기 디소버용 스트림(11)을 발생시키는 상기 재비기(R1)로부터의 희박 흡수제(6)로서, 또한 스트림(7)으로서 상기 디소버를 통과한다. 상기 희박 흡수제(6)는 냉각되고, 스트림(3)으로서 상기 업소버(A1)로 되돌아가기 전에 상기 농후 흡수제를 가열함과 동시에 상기 열교환기(H1)를 통과한다. 상기 디소버로서부터의 CO2는 수증기(8)와 함께 온도가 하강하여 물이 응축된 응축기(C1)를 통과하고, 상기 디소버(9)로 되돌아간다. 주로 CO2(10)를 함유하는 가스상이 생성물이다.
세계적으로 벌크 CO2 제거 등에 상기 기술을 사용하는데 주요 장애물은 상기 디소버에 있어서의 흡수제 재생에 요구되는 에너지이다. 예를 들면, Fluor Econamine 방법과 같은 종래의 기술은 일반적으로 석탄 화력 발전소로부터의 배출로부터의 CO2의 흡수를 위해, 일반적으로 톤 CO2 당 약 3850MJ의 에너지가 사용된다(S.Reddy et al. Proceedings 2nd national conference of Carbon Sequestration, pp 1-11, Alexandria USA, Ma 2003).
이들 방법에 대한 개선은 이루어져 왔고, 약 3250MJ/제거되는 톤 CO2 의 재생 에너지 요구량이 되도록 Fluor Econamine Plus 방법이 요청되고 있다(S.Reddy et al. Proceedings 2nd national conference of Carbon Sequestration, pp 1-11, Alexandria USA, Ma 2003). 또한, 미츠비시는 새로운 방법을 개발하고 있고, 그들의 새로운 흡착제 KS1은 약 3250 MJ/제거되는 톤 CO2를 요구한다(S.Reddy et al. Proceedings 2nd national conference of Carbon Sequestration, pp 1-11, Alexandria USA, Ma 2003 및 Mimura et. al. Energy Convers, Mgmt. 36(1995), pp397-400 및 Chem. Eng. Comm., 170(1998), pp 245-260).
그러나, 이러한 에너지 요구량의 감소는 배출 가스로부터 CO2 제거 등에 가시적 기술로서 바람직한 흡수를 이루기에는 충분하지 않다. 재생 에너지 요구량에서의 필요한 감소를 위한 정확한 방법은 제공할 수 없지만, 1500~1800MJ/제거되는 톤 CO2의 범위는 허용될 수 있을것이라 생각된다.
상기 방법에서 흡수제로서 아민이 사용되는 경우, 분해 생성물로서 유기산이 형성될 수 있다고 알려져 있다. 또한, 이들은 전혀 산화에 대하여 안정하지 않으므로, 최고의 시스템을 위하여 분해 방지제를 첨가하는 것이다. 미량의 산소가 존재하는 경우, MEA 등의 아민은 이들과 반응하여 글리신, 글리콜산 및 옥살산을 형성한다(이들 화합물은 그들 자신과 더 상호작용하여 다른 분해 생성물을 형성한다)(참조; Leci and Goldthorpe.; Energy Convers. Mgmt, 33, 5-8, 477-485, 1992). 용액 중에서 이들과 다른 산이 형성되고, 업소버와 디소버 모두를 통하여 순환한다. 이들 산은 산성 가스 흡수 및 탈착 모두에 대한 평형 곡선을 이동시키지만, 에너지 요구량에서 작은 감소를 얻을 수 있으므로, 그 전체적인 효과는 긍정적이다. 상기 조작법은 상기 평형 곡선을 이동시킨 산이 상기 전체 공정 중에 존재한다는 단점을 갖는다. 따라서, 이들은 고농도로 존재할 수 없고, 열안정성의 염으로서 다른 부생성물과 이들 산을 제거하기 위하여 흡수제 재생이 정기적으로 요구된다.
연소 배가스로부터의 SO2의 제거를 위한 방법에 있어서, 아디프산 나트륨 등의 산성염 용액은 디소버에서 고농도로 사용될 수 있고, 침전에 의해 상기 순환으로부터 산성 염이 제거된다고 알려져 있다(참조: O.Erga, Ind. Eng. Chem. Fundam., 25(1986), pp692-695). 상기 방법에 있어서, 희박 용액은 가열되었고, 용제는 증발되었다. 이와 같이, 아디프산염의 과포화는 달성될 수 있고, 저농도의 흡 수제로 침전이 얻어진다. 이것은 상기 흡수를 향상시킨다.
본 발명은 가스상 혼합물이 업소버의 염기성 흡수제를 통과하고, 상기 농후 흡수제(예컨대, 산성 가스를 지닌 흡수제)는 열교환기를 통과한 후, 상기 흡수제로부터 상기 산성 가스를 제거하는 디소버를 통과하는 흡수 플랜트에서, 가스상 혼합물로부터 산성 가스를 제거 및 회수하는 방법으로서, 유기산을 상기 디소버에 또는 그 전에 상기 농후 흡수제 스트림에 가하여 상기 산성 가스의 평형을 상기 가스측을 향하여 이동시킴으로써 산성 가스의 배출을 향상시키고, 이어서, 상기 유기산을 상기 업소버로 되돌아가기 전에 유기 용제로 선택적으로 추출함으로써, 분리 액체상으로서 희박 흡수제로부터 분리되는 것을 특징으로 한다. 상기 방법에 의해, 상기 공정의 에너지 소비가 실질적으로 감소된다. 상기 유기산이 나프텐산, C1-C18의 카르복실산, 아미노산, 또는 그들의 혼합물이어도 좋다. 상기 산성 가스를 배출한 후의 상기 유기산과의 희박 흡수제(즉, 산성 가스를 제거한 후의 흡수제)의 혼합물은 유기산이 농후한 것 및 흡수제와 물이 농후한 것의 2개의 개별적인 상을 형성하고, 상기 2개의 상은 액체상 분리기로 분리된다. 상기 분리는 예컨대, 상기 희박 흡수제의 냉각 또는 상기 유기산의 부분 용해를 위하여 유기 용제를 사용함으로써 달성될 수 있다. 따라서, 상기 업소버에 가해진 상기 희박 흡수제는 유기산을 저감시킬 것이다.
본 발명의 다른 실시형태는 상기 첨가된 유기산이 결합하여 상기 용액으로부터 중금속을 제거할 수 있는 것이다.
또한, 본 발명은 상기 디소버(D1) 전에 또는 상기 직교류 열교환기(H1) 전에 유기산(5b, 13, 14a)(도 2)의 공급기가 위치되어 있고, 상기 희박 흡수제(3b)로부터 상기 유기산(15)을 분리하기 위해 상기 열교환기(H1)와 상기 업소버(A1) 사이의 재순환 라인(3b-3a)에 분리기(S1)가 위치되어 있는 상기 방법을 행하기 위한 장치를 제공한다. 디소버 상측의 분리기(S2)를 상기 형성된 3개의 상을 분리하기 위하여 포함할 수 있고, 상기 유기산이 농후한 상 및 물과 흡수제가 농후한 상의 재순환을 위하여 파이프라인이 설치되었다. 상기 분리기는 예컨대, 중력 침전조 또는 원심 분리기 등의 액체/액체 분리에 사용되는 어떠한 형태이어도 좋다.
또한, 본 출원은 유기산용 재순환 파이프라인(14a, 14b 및 14c) 및 상기 희박 흡수제 스트림(6)에 대하여 용제용 순환 파이프(return pipe)(16)를 지닌 직교류 열교환기 후에 위치된 유기 용제용 분리기(S3)를 구비한 장치를 제공한다.
도 1은 CO2 제거를 위한 종래의 흡수 플랜트를 나타낸다. 도 2에 있어서, 본 발명에 따른 CO2 제거 플랜트 조작을 위해 대표적인 플로우시트의 예를 나타낸다. 도 3은 상기 직교류 열교환기 전에 상기 유기산 함유 용액이 농후하고 희박한 흡수제 용액으로 되돌아가는 도 2의 다른 형태를 나타낸다. 도 4는 120℃에서 MEA 용액에 대하여 CO2의 분압에 대한 부분 중화의 효과를 나타낸다. 도 5는 상기 유기산이 상기 유기 용제와 함께 첨가되고, 상기 유기 용제는 상기 디소버를 들어가기 전에 상기 농후한 흡수제 유동으로부터 분리되고, 상기 직교류 열교환기 전에 상기 희박 흡수제 스트림으로 되돌아가는 또 다른 형태이다. 도 6은 추출에 의해 처리되는 가스 스트림으로부터의 유기산 함유 액체상으로 수은 등의 중금속 제거 및 상기 흡수 공정으로부터의 블리드(bleed)의 개별적인 세정으로 상기 금속의 연속 제거의 경우를 나타낸다. 도 7에 있어서, 소망의 효과를 나타내는 2개의 온도 40℃ 및 80℃의 용제에서의 유기산과 접촉된 MEA 대한 CO2 평형 데이터를 나타낸다.
본 발명은 업소버에서의 평형 곡선을 어떠한 큰 영향없이 상기 디소버에 있어서의 탈착을 위한 평형 곡선을 변화시키는 방법에 관한 것이다.
본 발명의 기본은, 상기 농후 흡수제 디소버 입구 또는 상기 농후 흡수제 직교류 열교환기(H1) 입구 직전에 있는 스트림(13)에 의하여 도 2 및 도 3에서의 예시된 위치에서 상기 농후 흡수제 스트림에 일부분 또는 모두 용해성인 성분, 바람직하게는 유기산, 예컨대, 나프텐산, 카르복실산 또는 아미노산을 첨가하는 것이다. 이들 위치는 실시예와 같고, 비제한적이다. 상기 산은 순수한 형태로 또는 유기 용제와 유기산의 혼합물로서 첨가될 수 있다. 상기 산은 온도가 증가함에 따라서, 흡수제 수용액에 점차적으로 용해될 수 있는 특성을 갖는다. 따라서, 상기 디소버에 있어서, 상기 산의 높은 용해성이 확인된다. 염기성인 흡수제에 산을 첨가하는 것은 상기 흡수제를 중화시키고, 상기 가스측을 향하여 상기 산성 가스 평형을 이동시킬 것이다. 이것은 원래의 공정에 비하여 상기 디소버(D1)에서의 산성 가 스의 분압을 증가시킬 것이다. 상기 분압의 변화는 상기 흡수제 수용액에 용해된 유기산의 양 및 첨가량에 따를 수 있다. 상기 평형 곡선에 대한 부분 중화의 효과의 실시예는 도 4에 나타내어진다. 상기 CO2의 분압의 증가는 탈착을 용이하게 하여 에너지 수요를 저감시킬 수 있다. 실시예는 시뮬레이션의 결과인 표 1에 나타내어진다. 여기서, 상기 흡수제 MEA(모노-에탄올아민)로의 CO2흡수는 실시예로서 사용된다. 상기 흡수제는 유기산에 의해 다른 정도로 중화되고, 이것은 산성 가스의 부화량을 상당하게 변화시킬 것이다. 25% 정도의 중화는 3890MJ/톤 CO2의 평균값에서 2000MJ/톤 CO2 미만으로 CO2흡수에 요구되는 에너지 량을 감소시킨다. 또한, 중화도의 증가는 에너지 요구량을 더욱 감소시키고, 또한, 32% 중화시에, 상기 에너지 요구량은 1500MJ/톤 CO2 미만이 된다.
흡수제의 중화율 에너지 요구량 (MJ/t CO2) 흡수제 희박 부하량 몰 CO2/몰 흡수제 흡수제 농후 부하량 몰 CO2/몰 흡수제
0.0 3890 0.2000 0.457
0.05 3440 0.2100 0.457
0.07 3200 0.2160 0.457
0.09 2990 0.2310 0.457
0.17 2480 0.2400 0.457
0.25 1950 0.2666 0.457
0.32 1440 0.2960 0.457
상기 디소버에 유기산의 첨가는 상기 업소버로의 희박 흡수제 용액을 되돌리기 전에 제거되지 않으면, 상기 흡수력에 바람직하지 않는 영향을 미친다.
따라서, 본 발명의 두번째 부분은 상기 희박 흡수제 용액으로부터 산을 제거하기 위한 방법에 관한 것이다. 이것은 상기 희박 흡수제 용액이 냉각되는 경우, 상기 직교류 열교환기(H1)에서와 같이, 상기 혼합물이 2개의 상을 형성하도록 첨가된 유기산의 특성을 선택함으로써 달성된다. 하나의 상은 흡수제와 물이 농후하고, 약간의 잔존 유기산을 함유하는 반면에, 다른 상은 유기산이 농후하고, 약간의 흡수제와 물을 함유할 것이다. 도 2에 나타낸 바와 같이, 산 농후상(15)은 통상의 분리기(S1)로 분리되고, 상기 흡수제 농후상(3b)으로부터 제거된다. S1은 희박 흡수제 스트림(3b-3a) 상에 위치되고, 분리기일 수 있고, 또는 냉각기와 분리기가 조합된 것일 수 있다. 그런 후, 상기 흡수제 농후상(3a)은 상기 업소버(A1)를 통과한다. 상기 유기산 농후상(15)은 다양한 위치에서 되돌아 갈 수 있고, 바람직하게는, 도 2에 나타낸 바와 같이, 상기 디소버(D1)에 들어가기 전에 상기 뜨거운 농후 흡수제 기류(5a)로 되돌아 가거나, 또는 도 3에 나타낸 바와 같이 상기 직교류 열교환기(H1)를 들어가기 전에 상기 농후 흡수제 스트림(4)으로 되돌아 갈 수 있다. 후자가 상기 직교류 열교환기에 있어서, 열이 더욱 잘 전달될 수 있다는 추가 장점을 가질 수 있다.
상기 유기산의 일부는 그들의 휘발성에 따라서, 상기 디소버에서 휘발되고, CO2, 물 및 흡수제(8)와 상기 디소버 상측의 응축기(S2)로 유동되어 냉각 및 응축된다. 상기 응축기(S2)에 있어서, 3개의 상이 형성된다. 상기 가스 상(10)은 주로 CO2를 함유하는 생성물이다. 상기 액체는 하나는 유기산(14)이 농후하고, 다른 하나는 물과 흡수제(9)가 농후한 2개의 상을 형성한다. 상기 유기산 농후상은 제한없이 도 2에 나타낸 바와 같이 상기 디소버 꼭대기(14a) 또는 상기 재비기(14b)로, 또는 도 3에 나타낸 바와 같이 농후한 흡수제 스트림(14c)으로 스트림(14)으로서 되돌아 간다. 이 둘의 혼합이 사용될 수도 있다.
상기 방법은 흡수제로서 사용되는 MEA(모노에탄올아민), DEA(디에탄올아민), MDEA(메틸-디에탄올아민) 등의 알칸올 아민류, AEEA(아미노에틸-에탄올아민), DETA(디에틸렌-트리아민) 등의 디- 및 폴리아민류, PZ(피레라진) 등의 환상 아미류, 및 AMP(아미노-메틸프로판올) 등의 입체적 힌더드 아민류 등의 모든 아민류 및 그 혼합물과 같은 유기 염기성 성분을 다루지만, 카보네이트류 등의 무기성 흡수제도 다룰 수 있다. 또한, 물리적 및 화학적 흡착체 모두에 기초한 혼합계를 다룰 수도 있다.
유기산 비함유 예로서, 펜탄산, 헥산산, 헵탄산, 옥탄산, 노난산, 데칸산, 운데칸산, 도데칸산, 트리데칸산, 발레르산 및 에틸-헥산산 등의 C1-C18 범위의 카르복실산이 열거될 수 있다. 또한, 나프텐산이 상기 범위에 포함된다. 또한, 카르복실산의 혼합물, 예컨대, 시판의 블렌드 버사틱 911이 사용될 수 있다. 아미노산의 예로는 글리신, 타우린, 사르코신 및 프롤린이 있다.
상기 카르복실산이 도 5에 나타낸 바와 같이, 유기산과 혼합물로 사용되는 경우, 상기 혼합물은 디소버(D1) 온도에서 상기 흡수제 용액에 전혀 용해되지 않을 수 있다. 이 경우, 조작의 대안법은 상기 농후 흡수제 스트림(5a-5b)에 분리기(S3)가 추가되고, 상기 유기 용제의 카르복실산의 함량을 제거한다. 따라서, 상기 디소버에 2개의 액체상의 존재가 회피된다. 약간의 유기산을 지닌 상기 유기 용제는 상기 직교류 열교환기(H1) 전에 상기 희박 흡수제 유동(6)으로 되돌아 간다. 시판의 용제의 예로는 Shellsol 80, Exxol 80 및 Solvesso이다.
본 발명의 다른 실시형태는 카르복실산 및 나프텐산이 상기 용액 및 기체로부터 중금속을 결합 및 제거하는 능력을 갖는 것이다. 중금속, 특히, 석탄 화력 발전소로부터의 수은(Hg)은 매우 위험한 오염물질이다. 상기 발명된 방법은 상기 수은을 제거할 수 있다. 상기 실시형태는 도 6에 나타내어진다. 여기서, 유기산이 농후한 상의 블리드 스트림(17 및/또는 18)이 취해지고, 무기산/수용액(19)으로 세정된다. 상기 유기산에 의해 추출된 수은 및 다른 중금속은 수용액으로 운반되고, 개별적으로 처리(21)된다. 상기 정제된 블리드 스트림(21 및 22)은 희박 흡수제 스트림, 스트림(6) 또는 (3a 또는 3b) 중 어느 하나로 되돌아 간다.
도 7에 있어서, 각각 40℃ 및 80℃에서 용제/유기산 혼합물을 지닌 MEA/수 혼합물의 평형을 유지하는 CO2평형에 영향을 주는 실험 데이터의 예를 나타낸다. 상기 평형 곡선의 이동은 최대 온도에서 가장 바람직한 효과를 나타낸다.

Claims (12)

  1. 가스상 혼합물이 업소버의 염기성 흡수제를 통과하는 단계, 농후 흡수제(즉, 산성 가스를 지닌 흡수제)가 열교환기를 통과하는 단계, 그런 후 상기 산성 가스가 상기 농후 흡수제로부터 분리되는 디소버를 통과하는 단계를 포함하는 흡수 플랜트에서의 가스상 혼합물로부터의 산성 가스 제거 및 회수 방법으로서:
    유기산을 상기 디소버에 또는 그 디소버 전에 유기산 농후 흡수제 스트림에 가하여 상기 산성 가스의 평형을 상기 가스측을 향하여 이동시킴으로써 상기 산성 가스 배출을 향상시키고, 이어서, 상기 유기산을 상기 업소버로 되돌아가기 전에 유기 용제로 선택적으로 추출함으로써, 분리 액체상으로서 상기 희박 흡수제로부터 분리되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 유기산이 나프텐산 또는 C1~C18의 카르복실산, 또는 그 혼합물인 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 상기 유기 용제는 상기 유기산의 부분 용해 및 추출에 사용되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 산성 가스를 배출한 후 의 상기 유기산과의 희박 흡수제(즉, 상기 산성 가스를 제거한 후의 흡수제)의 혼합물은 유기산이 농후한 것 및 흡수제와 물이 농후한 것의 2개의 개별적인 상을 형성하고, 상기 2개의 상은 분리되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유기 용제는 상기 유기산의 부분 용해에 사용되고, 상기 유기 용제는 상기 디서버 전에 추출에 의해 농후 흡수제 스트림으로부터 분리되어 상기 희박 흡수제 스트림으로 되돌아가는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 디서버에서 증발된 유기산의 일부는 응축기에서 분리되어, 3개의 상으로 형성되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유기산은 용액으로부터 중금속을 결합 제거하는데 사용되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법.
  8. 업소버(A1), 열교환기(H1), 디소버(D1) 및 재비기(R1)를 포함하는 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 기재된 산성 가스 제거 및 회수 방법을 행하는 장치 로서:
    상기 디소버 전에 또는 상기 직교류 열교환기 전에 하나 이상의 유기산(5b, 13, 14a) 공급기가 위치되어 있고,
    상기 희박 흡착제(3b)로부터 상기 유기산(15)을 분리하기 위해 상기 열교환기와 상기 업소버간의 재순환 라인에 분리기/응축기(S1)가 위치되어 있는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법을 행하는 장치.
  9. 제 8 항에 있어서, 디소버 상측의 분리기(S2)를 상기 형성된 3개의 상을 분리하기 위해 포함하고, 상기 유기산 농후상(14a, 14b, 14c) 및 물과 흡수제 농후상을 재순환시키기 위한 파이프라인이 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법을 행하는 장치.
  10. 제 8 항 또는 제 9 항에 있어서, 상기 유기산(13)은 상기 농후 흡수제 직교류 열교환기(H1) 입구 직전에서 공급되고, 상기 분리기(S1)로부터의 상기 유기산(15)과 혼합되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법을 행하는 장치.
  11. 제 8 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열교환기(H1)와 상기 디소버(D1) 입구간에 분리기(S3)가 위치되어, 상기 열교환기 전의 농후 흡수제로 되돌아 가는 제 2 액체상을 분리하는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법을 행하는 장치.
  12. 제 8 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 유기상으로부터 중금속을 제거하기 위한 산세정 장치(AW1)가 금속 함유 유기산을 제거하고, 세정하며 되돌아 올 수 있도록 위치되는 것을 특징으로 하는 산성 가스 제거 및 회수 방법을 행하는 장치.
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