KR20050009277A

KR20050009277A - 고강도 방폭밴드용 강판 및 고강도 방폭밴드

Info

Publication number: KR20050009277A
Application number: KR10-2004-7013437A
Authority: KR
Inventors: 미네지노부코; 이노우에타다시; 히라타니타츠히코; 타하라켄지; 타카하시노리타카; 가토히로아키; 다케우치데루오; 다카야나기켄이치로; 사토초하지; 오카다마사미치
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤; 소니 가부시끼 가이샤
Priority date: 2003-01-06
Filing date: 2003-12-25
Publication date: 2005-01-24
Also published as: WO2004061144A1; US20050167006A1; DE10392371T5

Abstract

방폭밴드용 강판은, C : 0.001 ∼ 0.05 질량％, Si : 0.2 ∼ l 질량％, Mn : O.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ O.12 질량％, O : 0.OO5 질량％이하, S : 0 .020 질량％이하, N : 0.005질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave (단, Pmax 은 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내는 강판 내에서의 P의 편석율(偏析率)이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 10 ∼ 25㎛이며, 비이력(非履歷) 투자율(透磁率)이 10000이상이다,

Description

고강도 방폭밴드용 강판 및 고강도 방폭밴드{STEEL SHEET FOR HIGH STRENGTH HEAT SHRINK BAND FOR CATHODE-RAY TUBE AND HIGH STRENGTH HEAT SHRINK BAND}

텔레비전 등의 컬러 음극선관은, 내부의 고진공상태에 의한 패널면의 오목형상의 변형이나 폭축(爆縮)을 방지하기 위하여, 패널면의 주위를 방폭밴드(히트 슈링크 밴드)로 단단히 고정하고 있다. 더욱이, 상기 방폭밴드는, 내부 자기 실드(Shield)와 마찬가지로 지자기(地磁氣) 실드를 하는 기능도 가지고 있고, 지자기에 의한 형광면에 대한 전자빔의 착탄위치의 어긋남, 즉 색 어긋남이 발생하는 것을 방지하고 있다.

종래 상기 방폭밴드용의 재료로서는, 항복강도가 약 230N/mm²정도의 강판이 사용되어 왔다. 그러나, 이러한 재료를 방폭밴드로서 사용한 경우, 패널면의 변형을 보정할 필요가 있고, 그 때문에 밴드의 중량이 무거워 진다고 하는 문제가 생긴다. 이 문제를 해결하기 위해서는, 강도가 높은 고강도 강판을 사용하고, 이것에 의해 방폭밴드의 판두께의 감소를 도모하는 동시에, 자기 실드성이라고하는 관점으로부터 강판의 투자율(透磁率)도 향상시킬 필요가 있다. 이들의 방폭밴드용 재료에 대한 요구특성을 만족하는 기술로서 일본 특개2001-40417호 공보 및 일본 특개2001-40419호 공보에 개시된 기술이 제안되어 있다. 이들은, 패널유리의 경량화에 메리트(Merit)가 있다고 생각되는 항복강도 340N/mm²이상의 강도레벨을 실현하고, 또한 27.9A/m(O.35 Oe)에서의 투자율μ_0.35도 300 이상이라고 하는 우수한 값을 실현하고 있다.

그러나, 상기 일본 특개2001-40417호 공보 및 일본 특개25001-40419호에 개시된 강판에서는 어느 정도의 지자기 실드성은 얻을 수 있지만, 반드시 요구되는 레벨에 도달하고 있다고는 말할 수 없다. 또한, 방폭밴드는 TV부재로서 구성될 때, 슬릿(Slit), 굽힘가공후, 상기 밴드의 단부를 스폿(Spot) 용접하고, 그 후, 확장, 열박음의 공정을 거쳐서 패널유리의 원주부분을 단단히 고정하기 위하여, 상기 스폿 용접부 접합의 신뢰성이 높은 것, 즉 우수한 용접성도 요구되지만, 상기 일본 특개2001-40417호 공보 및 일본 특개2001-40419호에 개시된 성분조성에서는 용접성이 반드시 좋은 레벨은 아니다. 따라서, 더 우수한 자기특성과 용접성을 겸비한 방폭밴드가 요구되고 있다.

또한, 이들의 기술에서는, 변형시효를 활용하여 고강도화를 달성하고 있기 때문에, 어느정도의 고용탄소를 함유하고, 변형시효에 의한 자기특성의 열화를 피할 수 없다. 이 때문에, 용도에 따라서는, 상기 특성에 부가하여 자기특성의 경시열화가 적다는 것도 요구된다.

본 발명은, 텔레비전 등의 컬러 음극선관에 있어서, 패널유리의 원주부분을 단단히 고정하는 고강도 방폭(放爆)밴드용 강판에 관한 것이고, 특히, 자기특성, 용접성이 우수한, 또는 이들에 부가하여 자기특성의 경시열화(經時劣化)가 적은 고강도 방폭밴드용 강판 및 고강도 방폭밴드에 관한 것이다.

본 발명의 목적은, 우수한 자기특성 및 용접성을 가지는 고강도 방폭밴드용 강판 및 고강도 방폭밴드를 제공하는 것에 있다.

본 발명의 다른 목적은, 우수한 용접성, 자기특성을 가지고, 자기특성의 경 시 열화가 적은 고강도 방폭밴드용 강판 및 고강도 방폭밴드를 제공 하는 것에 있다.

본 발명의 제 1의 관점에 의하면, C : 0.001 ∼ 0.05 질량％, Si : 0.2 ∼ l 질량％, Mn : O.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ O.12 질량％, O : 0.OO5 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.005 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트(Ferrite)의 평균 결정입경은 10 ∼ 25㎛이며, 비이력(非履歷) 투자율(透磁率)이 10000이상인, 자기특성, 용접성이 우수한 고강도 방폭밴드용 강판이 제공된다.

본 발명의 제 2 관점에 의하면, C : 0.001 ∼ 0.05 질량％, Si : 1 질량％ 초과 3 질량％ 이하, Mn : 0.2 ∼ 2.5 질량％, P : 0.02 ∼0.12 질량％, O : 0.005 질량％ 이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.005 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)× 100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 10 ∼ 25㎛이며, 비이력 투자율이 10000이상인, 자기특성, 용접성이 우수한 고강도 방폭밴드용 강판이 제공된다.

본 발명 제 3의 관점에 의하면, C : 0.001 ∼ 0.2 질량％, Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ 0.15 질량％, O : 0.005 질량%이하, S : 0.03 질량％이하, N : 0.01 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmaxsms 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 90N/mm²이하인 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화가 적은 고강도 방폭밴드용 강판이 제공된다.

본 발명의 제 4의 관점에 의하면, C : 0.001 ∼ 0.2 질량％, Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ 0.15 질량％, O : O.005 질량％이하, S :0.03 질량％이하, N : 0.01 질량％이하, B : 0.0001 ∼ 0.01 질량％를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P 농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 70N/mm²이하인 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화가 적은 고강도 방폭밴드용 강판이 제공된다.

본 발명의 제 5의 관점에 의하면, C : O.001 ∼ O.2 질량％, Si : 1 질량％초과 3 질량％이하, Mn : 0.2 ∼ 2.5질량％, P : 0.02 ∼ 0.12질량％, O : 0.005 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.01 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P 농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 90N/mm²이하인 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화(經時劣化)가 적은 고강도 방폭밴드용 강판이 제공된다.

본 발명의 제 6의 관점에 의하면, C : 0.OO1 ∼ 0.2 질량％ Si : l 질량％초과 3 질량％이하, Mn : 0.2 ∼ 2.5 질량％, P : 0.02 ∼ 0.12 질량％, O : 0.005 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : O.01 질량％이하, B : O.0001 ∼ 0.01질량％를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 70N/mm²이하인 것을 특징으로 하는 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화가 적은 고강도 방폭밴드용 강판이 제공된다.

본 발명의 제 7의 관점에 의하면, 상기 어느쪽의 강판으로 제조된 고강도 방폭밴드가 제공된다.

[도면의 간단한 설명]

도 1은, 본 발명의 강판으로 구성된 방폭밴드를 구비하는 컬러 음극선관을 나타내는 단면도이다.

[발명을 실시하기 위한 최선의 형태]

이하, 본 발명에 대하여 더욱 상세히 설명한다.

본 발명자들은, 상술한 과제를 해결해야 하는 연구를 거듭한 결과, 성분조성을 적절하게 조정하고, 또한 P의 편석율, 페라이트의 평균 결정입경, 및 비이력 투자율을 특정한 범위로 규정하는 것에 의해, 우수한 자기특성 및 용접성을 가지는 고강도 방폭밴드용 강판을 얻을 수 있는 것, 및 성분조성을 적절하게 조정하고, 또한 P의 편석율, 페라이트의 평균 결정입경, 및 비이력 투자율에 부가하고, 시효지수를 특정한 범위로 규정하는 것에 의해, 우수한 용접성 및 자기특성을 확보하면서, 자기특성의 경시변화가 적은 고강도 방폭밴드용 강판을 얻을 수 있는 것을 알아내고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

본 발명 실시형태 1에 관한 방폭밴드용 강판은, C : 0.001 ∼ 0.05 질량％, Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ O.12 질량％, O : 0.005 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.005 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 10 ∼ 25㎛이며, 비이력 투자율이 10000이상이다.

또한, 본 발명의 실시형태 2에 관한 방폭밴드용 강판은, Si : 1 질량％ 초과 3 질량％이하, Mn : O.2 ∼ 2.5질량％인 것 이외는 실시형태 1과 같다. 실시형태 2의 강판은, 자기특성으로서 비이력 투자율외에, 양호한 보자력(保磁力) 특성을 가진다.

이하, 이들 실시형태 1 및 실시형태 2에 대하여 설명한다.

우선, 자기특성에 대하여 설명한다.

이들의 실시형태에 있어서는, 우수한 자기 실드성을 얻기 위하여 비이력 투자율을 10000이상으로 한다. 비이력 투자율이란, 전자정보통신 학회지, Vol.J79-C-11, No.6, p311∼319, ’96.6에 서술되어 있는 바와 같이, 지자기 중에서 소자(消磁)후의 잔류자화를 지자기로 제거한 것이다. 본 발명자들은, 상기 밴드재의 자기 실드성의 알맞은 지표가 되는 자기특성 파라미터(Parameter)를 계통적으로 조사한 결과, 예컨대, 상기 일본 특개2001-40417 및 일본 특개2001-40419 중에서 지표로 되고 있는 저자장(27.9A/m(0.35 0e))에서의 투자율이 높은 강판이 반드시 비이력 투자율이 높다고는 할 수 없다는 것, 및 상기 저자장(27.9A/m(O.35 0e ))에서의 투자율보다 비이력 투자율쪽이, 지자기중의 소자(消磁)후의 밴드재의 자기 실드성의 지표로서 알맞은 것을 알아냈다. 이것 때문에, 실시형태 1 및 2에서는, 양호한 자기 실드성을 실현하기 위한 자기특성으로서 비이력 투자율을 10000이상으로 규정하였다. 실시형태 2의 강판에 대해서는, 이러한 비이력 투자율을 만족하는 것 이외에, 다른 자기특성으로서 양호한 보자력특성을 가진다.

다음에, 강판의 성분조성에 대하여 설명한다.

C는, 그 함유량이 O.001 질량％미만이면 강판의 용접부 강도가 모재에 대하여 향상하지 않기 때문에, 용접성이 바람직한 레벨까지 향상하지 않는다. 한편, C함유량이 0.05 질량％을 초과하는 경우, 실시형태 1에서 규정되는 Si량으로는, 실시형태 1에서 요구되는 자기특성을 얻을 수 없고, 또한, 실시형태 2에 있어서는, 소재의 보자력이 방폭밴드에 작용하는 합리적인 소자(消磁)회로에 의한 최대 소자자계(170A/m)을 크게 넘어버리기 때문에, 소자 불충분으로 되어서 본래의 자기 실드 성능을 얻을 수 없다. 이상으로부터, C 함유량을 0.001 ∼ 0.05 질량％의 범위로 하였다. 자기특성 향상의 관점으로부터, C 함유량은 0.03 질량％이하가 바람직하고, 0.02 질량％이하가 한층더 바람직하다.

Si는, 자기특성을 향상시키는 동시에, 강도를 상승시키는 원소이다. 실시형태 1에서는 Si 함유량을 0.2 ∼ l 질량％의 범위로 하는데, 이것은 0.2 질량％미만이면 비이력 투자율 10000이상을 얻기 어려워지고, 1 질량％를 초과하면 용접성이 열화하는 경향이 있고, 실시형태 1에서 목표로 하는 용접성을 얻을 수 없을 염려가 있기 때문이다. 실시형태 2에서는 Si 함유량을 1 질량％초과 3 질량％이하의 범위로 하는데, 이것은 1 질량％이하이면, 실시형태 2에서 얻으려고 하는 자기특성을 얻기 어려워지고, 3 질량％를 초과하면 용접성이 열화하기 때문이다.

Mn은, 강도를 상승시키고, 또한 용접성도 개선하는 바람직한 첨가원소이다. 실시형태 1에서는 Mn 함유량을 0.5 ∼ 2.3 질량％의 범위로 하는데, 이것은 실시형태 1의 성분계에 있어서, Mn 함유량이 0.5질량％ 미만에서는, 강도상승 및 용접성 개선의 효과를 얻기 어렵게 되고, 한편, 2.3 질량％를 초과하면 비이력 투자율 10000이상이 얻기 어려워지기 때문이다. 실시형태 2에서는 Mn함유량을 0.2 ∼ 2.5질량％의 범위로 하는데, 이것은 실시형태 2의 성분계에 있어서, 0.2 질량％미만에서는, 강도상승 및 용접성 개선의 효과를 얻기 어렵게 되고, 2.5 질량％를 초과하면 비이력 투자율 10000이상, 보자력 240A/m미만의 자기특성이 얻기 어려워지기 때문이다.

P는, 강도를 상승시키는 원소이기 때문에, 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, P 함유량이 0.02 질량％미만에서는 그 효과가 불충분하며, O.12 질량％를 초과하면 용접성 및 자기특성이 열화한다. 그 때문에 실시형태 1 및 2 모두 P 함유량을 0.02 ∼ 0.12 질량％로 했다.

O는 바라는 자기특성을 얻기 위하여 저감해야 할 원소이다. O 함유량이 O.005 질량％를 초과하면, 실시형태 1 및 2의 어느 것에 있어서도 의도하는 자기특성을 얻을 수 없으므로, 상기 상한을 0.005 질량％로 한다.

S는 본 발명에서 의도하는 자기특성을 얻기 위하여 저감해야 할 원소이다. S 량이 0.020 질량％를 초과하면, 실시형태 1 및 2의 어느 것에 있어서도 의도하는 자기특성을 얻을 수 없으므로, 그 상한을 0.020 질량％로 한다. S 함유량의 보다 바람직한 범위는 0.01 질량％ 이하이다.

N은 본 발명에서 의도하는 자기특성을 얻기 위해서 저감해야 할 원소이다. N 함유량이 0.005 질량％을 초과하면, 실시형태 1 및 2의 어느 것에 있어서도 의도하는 자기특성을 얻을 수 없기 때문에, 그 상한을 0.005 질량％로 한다. N 함유량의 보다 바람직한 범위는 0.003 질량％이하이다.

다음에, 강판 내에서의 P의 편석율에 대해서 설명한다.

상기 실시형태 1 및 2의 어느 것에 있어서도, 양호한 용접성을 얻기 위해서,강판 내 P의 편석율을 특정값 내에서 제어하는 것이 필수적이다. 즉, (Pmax-Pave)×10O/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내의 P의 편석율을 100％이하로 함으로써 상기 화학성분 조성범위에 있어서 용접성을 본 발명에서 의도하는 양호한 레벨까지 높일 수 있다.

P의 편석율에 대해서는, 강판샘플의 압연방향 단면에 있어서 EMPA(Electron Probe Micro Analyzer)에 의한 P의 선분석(線分析)을 판두께 방향으로 하고, 얻을 수 있는 데이타인 P의 평균농도를 Pave, P 편석부의 최고농도를 Pmax로 하여, 상기한 계산식에서 구할 수 있다.

다음에, 강판의 페라이트 평균 결정입경에 대하여 설명한다.

페라이트의 평균 결정입경에 대해서는, 실시형태 1 및 2 에서 의도하는 강도, 자기특성을 얻기 위해서는, 10 ∼ 25㎛으로 할 필요가 있다. 10㎛ 미만에서는충분한 자기특성을 얻을 수 없고, 한편 25㎛을 초과하면 필요한 강도를 얻을 수 없다. 따라서, 페라이트의 평균 결정입경을 10 ∼ 25㎛으로 하였다.

페라이트 결정입경은, 나이탈에칭(Nital etching)에 의해 결정입경을 현출시킨 후에 현미경 사진을 찍고, 상기 사진을 사용하여서 절단법(이미 알고있는 길이의 직선을 긋고, 이것과 교차하는 입자의 수를 계산하는 방법)에 의해 구할 수 있다.

다음에, 본 발명의 실시형태 3 내지 6에 대하여 설명한다.

본 발명의 실시형태 3에 관한 방폭밴드용 강판은, C : 0.001 ∼ 0.2 질량％,Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ 0.15 질량％, O : 0.005 질량％이하, S : 0.03 질량％이하, N : O.01질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)× 100/Pave (단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5∼25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 90N/mm²이하인 것을 특징으로 한다.

본 발명 실시형태 4에 관한 방폭밴드용 강판은, 상기 실시형태 3의 성분에 부가하여, B : 0.0001 ∼ 0.01 질량％를 함유하고, 또한, 다시 시효지수 AI가 70N/mm²이하를 만족한다.

본 발명 실시형태 5에 관한 방폭밴드용 강판은 Si : 1 질량％초과 3 질량％이하, Mn : 0.2 ∼ 2.5 질량％, P : 0.02 ∼ 0.12 질량％인 것 이외는 실시형태 3과 마찬가지이다.

본 발명의 실시형태 6에 관한 방폭밴드용 강판은, 상기 실시형태 5의 성분에 부가하여, B : O.0001 ∼ 0.01 질량％를 함유하고, 또한, 다시 시효지수 AI가 70N/mm²이하를 만족한다.

이들 실시형태 3 내지 6에 있어서는, 용접성 및 자기특성이 우수한 것 이외에, 자기특성의 경시열화를 적게 할 수 있다.

이들 실시형태에 있어서, 자기특성에 대해서는, 우수한 자기 실드성을 얻기 위하여 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율을 7000이상으로 한다. 실시형태 5및 6의 강판에 대해서는, 이러한 비이력 투자율을 만족하는 것 이외에, 다른 자기특성으로서 양호한 보자력 특성을 가진다.

성분조성에 관해서는, 실시형태 3 내지 6에 공통되고, C의 함유량이 O.001 ∼ 0.2 질량％, N의 함유량이 O.01 질량％ 이하인 점이 실시형태 1 , 2와는 다르다.또한, Si, Mn, P, S의 함유량에 관해서는, 실시형태 3 및 4와, 실시형태 5 및 6 과는 다르다.

C 함유량이 0.001 ∼ 0.2 질량％의 범위로 하는 것은, 0.0001 질량％미만이면강판의 용접부 강도가 모재에 대하여 향상하지 않기 때문에, 용접성이 바람직한 레벨까지 향상시키지 않고, O.2 질량％를 초과할 경우, 자기특성의 경시열화가 커져서 이들 실시형태에서 의도하는 자기특성의 경시열화가 적은 강판을 얻을 수 없고,또한, 실시형태 5 및 6에서는, 이와 함께 소재의 보자력이 방폭밴드에 작용하는 합리적인 소자(消磁)회로에 의한 최대소자자계(170A/m)를 크게 넘어버리기 때문에, 소자불충분으로 되어서 본래의 자기 실드성능을 얻을 수 없기 때문이다.

Si의 함유량은, 실시형태 3 및 4에서는, 실시형태 1과 마찬가지 0.2 ∼ 1 질량％의 범위로 하고 실시형태 5 및 6에서는, 실시형태 2와 마찬가지로 1 질량％초과 3 질량％이하의 범위로 한다. 그 이유는, 각각 실시형태 1 및 실시형태 2의 경우와 마찬가지이다.

Mn의 함유량은, 실시형태 3 및 4에서는, 실시형태 1과 마찬가지로 0.5 ∼ 2.3 질량％의 범위로 하고 실시형태 5 및 6에서는, 실시형태 2와 마찬가지로 Mn함유량을 0.2 ∼ 2.5 질량％의 범위로 한다. 그 이유는, 각각 실시형태 1 및 실시형태 2의 경우와 마찬가지이다.

P의 함유량은, 실시형태 3 및 4에서는, 실시형태 1 및 2와는 달리, 0.02 ∼O.15 질량％로 하지만, 실시형태 5 및 6에서는, 실시형태 1 및 2와 마찬가지로 O.02 ∼ 0.12 질량％로 한다. 실시형태 3 및 4에서는, 용접성의 관점으로부터 P함유량이 0.15 질량％까지 허용된다.

O의 함유량은, 실시형태 3 내지 6 모두 소망하는 자기특성을 얻는 관점으로부터, 실시형태 1 및 2와 마찬가지로 그 상한을 0.005 질량％로 한다.

S 함유량은, 자기특성의 관점에서 그 상한이 규정되고, 실시형태 3 및 4에서는, 실시형태 1 및 2와는 달리, 그 상한을 O.03 질량％로 하고, 실시형태 5 및 6에서는, 실시형태 1 및 2와 마찬가지로 상한을 0.02 질량％로 한다. S 함유량의 보다 바람직한 범위는, 0.Ol 질량％이하이다.

N 함유량은, 자기특성의 관점으로부터는 저감해야 하고, 실시형태 3 내지 6의 소기(所期)의 자기특성을 얻는 관점으로부터, 실시형태 1 및 2와 달리 그 상한을 0.01 질량％로 한다. N 함유량의 보다 바람직한 범위는, 0.005 질량％이하이다.

실시형태 4 및 6에 있어서는, 상기 성분의 외에 B를 O.0001 ∼ 0.01 질량％의 범위로 첨가한다. B는 자기특성의 경시열화를 억제하는 원소이며, 자기특성의 경시열화를 보다 작게 하고 싶을 경우에 유효하다. B 함유량을 0.0001 ∼ 0.01 질량％의 범위로 한 것은, 0.0001 질량％미만에서는 이러한 효과를 얻을 수 없고, 0.01 질량％을 초과하면 본 발명 강에 있어서는 B가 입계에 편석하게 되어, 본 발명에서 의도하는 자기특성이 얻기 어려워지기 때문이다.

이들 실시형태 3 내지 6에 있어서, 강판 내에서의 P의 편석율에 대하여는, 상기 실시형태 1 및 2와 완전히 동일하게 규정된다.

페라이트의 평균 결정입경에 대해서는 실시형태 3 내지 6에서 의도하는 강도, 자기특성을 얻기 위해서는, 실시형태 1 및 2와는 달리, 5 ∼ 25㎛으로 할 필요가 있다. 5㎛ 미만에서는 이들 실시형태에서 의도하는 자기특성을 얻을 수 없고, 한편 25㎛을 초과하면 소기의 강도를 얻을 수 없다. 따라서, 페라이트의 평균 결정입경을 5 ∼ 2㎛으로 하였다.

실시형태 3 내지 6에 있어서는, 이상의 규정 외에, 시효지수 AI를 규정한다. 이하, 시효지수 AI에 대하여 설명한다.

자기특성의 경시열화의 정도는, 시효지수 AI의 값에 의해 좌우된다. 따라서, 본 발명에서는 자기특성의 경시열화를 억제하기 위하여 AI를 특정한 범위로 규정한다. 즉, 후술하는 실시예에 나타내는 바와 같이, AI가 90N/mm²를 초과하면 자기특성(비이력투자율(非履歷透磁率)의 경시열화가 커지지만, AI를 90N/mm²이하로 하는 것에 의해, 자기특성(비이력 투자율)의 경시열화를 원하는 레벨까지 작게 할 수가 있기 때문에, AI를 90N/mm²이하로 한다. 상기 AI의 값은, 실시형태 4 및 6과 같이, 알맞은 양의 B를 첨가함으로써, 70N/mm²이하로 더욱 작은 값으로 할 수가 있고, 이 범위에서 자기특성의 경시열화를 보다 작게 할 수가 있다.

다음에, 이상의 각 실시형태의 강판을 얻기 위한 제조방법의 일례에 대하여설명한다.

상술한 성분조성을 가지는 강을 용제(溶製)하고, 연속주조(연속주조시에 전자교반 및/또는 경압하(輕壓下) 주조를 실시)하여 슬래브(Slab)로 한 후, 1200℃이하의 온도에서 가열하고, 그 후, 거친압연을 개시하고, 830 ∼ 890℃에서 열간압연을 종료하여, 냉각후 620 ∼ 680℃에서 권취하고, 계속하여 경우에 따라 680 ∼ 720℃에서 열연판 어닐링(Annealing)을 실시하며(어닐링전에 조질압연을 실시하여도 좋다), 얻어진 열연코일을 산세척한 후, 냉간압연을 실시하고, 연속어닐링 또는 상자 어닐링을 700 ∼ 850℃로 실시한다. 이에 의해 각 실시형태의 강판을 얻을 수 있다.

본 발명에 있어서는, 상기한 바와 같이 하여 얻어진 강판에 대하여, 내식성부여를 위하여, 전기도금 라인에 통판(通板)하고, 전기 Zn-Ni도금(예컨대 부착량20g/m²정도)등의 Zn계 도금이나, 거기에 부가하여 표면에 내식성 또는 내열성을 향상시키는 피막을 형성시키는 처리를 하여도 좋다.

이상의 각 실시형태의 강판으로부터 방폭밴드가 구성된다. 도 1은, 이러한 본 발명의 강판으로 구성된 방폭밴드를 구비하는 컬러 음극선관을 나타내는 단면도이다. 도 1에 나타내는 바와 같이, 음극선관 1은, 화상이 표시되는 패널부(2)와, 펀넬(Funnel)부(3)를 구비하고 있다. 이들은 용착(溶着) 되어 있으며, 음극선관 1의 내부는 고진공으로 유지되어 있다. 패널부(2)의 내면에는 빨강, 초록, 파란 3색의 형광체가 도포된 형광면(4)이 설치되고, 상기 형광면(4)과 마주보도록 텐션 마스크(Tension Mask, 5)가 배치되어 있다. 상기 텐션 마스크(5)는 프레임(6)에 의해 인장 설치되고, 이들 텐션 마스크(5)와 프레임(6)으로 색 선별 전극을 구성하고 있다. 프레임(6)의 뒷면쪽에 내부 자기 실드(7)이 설치되어져 있다. 패널부(2)의 주위에는, 상기강판으로 구성된 방폭밴드(9)가 설치되어 있고, 상기 방폭밴드(9)에 의해 패널부(2)가 단단히 죄어져 있다. 또한, 참조부호 8은 전자총을 나타낸다.

[실시예]

다음에, 본 발명에 의한 구체적인 실시예에 대하여, 비교예와 비교하면서 설명한다.

[실시예 1]

표 1에 나타내는 바와 같은 화학성분을 가지는 No.1 내지 6의 강을 용제후 주조하고 (주조시에 전자교반을 실시), 슬래브로 한 후, 열간압연을 하고, 열연코일(판두께 2.8mm)을 얻었다. 마무리 압연온도는 870℃로 하였다. 또한, 마무리 압연후의 권취온도는 680℃로 하였다. 재료 No.4는 주조시에 전자교반을 하지 않았다.

얻어진 열연코일에 대하여 700℃에서 열연판 어닐링을 실시하고, 계속하서 산세척 한 후, 냉간압연을 실시하고, 1.Ommt의 냉연판을 얻었다. 얻어진 냉연판을 700℃에서 60초 어닐링을 실시하여 공시(供試)강판을 얻었다.

얻어진 공시강판으로부터 샘플을 잘라내고, 항복강도, 및 27.9A/m(0.350e)의 오프셋(Offset) 자계를 중첩시켜서 소자(消磁)처리를 한 경우의 비이력 투자율을 측정하였다. 또한, 비이력 투자율은, 아래와 같이 측정하였다.

1) 1차코일에 감쇠(減衰)하는 교류전류를 흘려서 링 시험편을 완전 소자(消磁)한다.

2) 3차코일에 직류전류를 흘려서 27.9A/m(0.350e)의 직류 바이어스(Bias) 자계를 발생시킨 상태에서, 다시 1차코일에 감쇠하는 교류전류를 흘려서 시험편을 소자한다.

3) 1차코일에 전류를 흘려서 시험편을 여자(勵磁)하고, 발생한 자속을 2차코일에서 검출하여 B-H 곡선을 측정한다.

4) B-H곡선으로부터 비이력 투자율을 측정한다.

또한, 이상의 공시(供試)강판에 대하여 용접성을 평가하였다. 용접성에 대하여서는, 어닐링판을 4매 겹쳐서, 스폿용접을 하여 평가하였다. 용접은, 전극 F형- DR형 끝단직경 6mm의 조합으로, 용접전류 7.O kA에서 통전시간 0.5초(30사이클/60Hz), 가압력 5880N으로 실시하였다. 용접후, 용접부를 2매 정리하여 박리하는 필 시험(Peeling test)을 하고, 용접부내에서 박리 파단한 경우를 평점“×”의 불량, 용접부 주위의 모재부에서의 플러그(Plug) 파단한 경우를 평점 “○”의 양호f로 하였다.

항복강도(YS) 및 비이력 투자율의 측정결과, 및 용접성의 평가결과를 표 2에 나타낸다.

표 2에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 실시형태 1에서 규정되는 성분, P 편석율, 조직을 가지는 No.1 내지 3, 6의 강판은, 항복강도가 340N/mm²이상으로, 비이력 투자율도 10000 이상이기 때문에 자기 실드성이 양호하며 용접성도 양호하였다. 이들에 대하여, 재료 No, 4, 5는 각각 P 편석율이 본 발명 규정상한을 초과하는 것, P함유량이 본 발명규정의 상한을 초과하는 것이며, 자기특성, 용접성의 하나이상이 뒤떨어지고 있었다. 또한, 본 발명예 중에서도, C 함유량이 바람직한 범위인 재료 No.1 내지 3의 자기특성이 특히 우수한 레벨에 있는 것을 알 수 있다.

이상과 같이, 본 발명의 실시형태 1에 규정되는 구성요건을 만족하는 것에 의해, 소기의 항복강도, 비이력 투자율, 용접성을 실현하는 것이 확인되었다.

[실시예 2]

표 3에 나타내는 바와 같은 화학성분을 가지는 No.11 ∼19의 강을 용제후 주조하고(주조시에 전자교반을 실시), 슬래브로 한 후, 열간압연을 하고 열연코일(판두께 2.8mm)을 얻었다. 마무리 압연온도는 870℃로 하였다. 또한, 마무리 압연후의 권취온도는 680℃로 하였다. 재료 No.7은 주조시에 전자교반을 하지 않았다.

얻어진 열연코일에 대하여 700℃에서 열연판 어닐링을 실시하고, 계속하여 산세척한 후 냉간압연을 실시하고, 1.Ommt의 냉연판을 얻었다. 얻어진 냉연판을 700℃ 에서 60초 어닐링을 실시하여 공시강판을 얻었다.

얻어진 공시강판으로부터 샘플을 잘라내고, 항복강도, 및 27.9A/m(O.350e)의 오프셋 자계를 중첩시켜서 소자처리를 한 경우의 비이력 투자율 및 보자력을 측정하였다. 비이력 투자율은, 제 1의 실시예와 마찬가지로 측정하였다.

또한, 이상의 공시강판에 대하여 용접성을 평가하였다. 용접성에 대하여는, 실시예 1과 마찬가지로 어닐링판을 4매 겹쳐서, 스폿용접을 하고, 실시예 1과 마찬가지 평가기준에서 평가하였다.

항복강도(YS), 비이력 투자율 및 보자력의 측정결과,및 용접성의 평가결과를 표 4에 나타낸다.

표 4에 나타낸 바와 같이, 본 발명 실시형태 2에서 규정되는 성분조성, P편석율, 조직을 가지는 No.11 내지 15의 재료는, 항복강도가 340N/mm²이상에서, 비이력 투자율이 10000이상, 보자력이 240A/m미만이므로 양호한 자기 실드성을 나타내며, 용접성도 양호하였다. 이들에 대하여, 재료 No.16은 Si 함유량이 실시형태 2에서 규정하는 상한을 초과하는 것, 재료 No.17은 P 편석율이 본 발명규정 상한을 초과하는 것, 재료 No.18은 P함유량이 본 발명규정 상한을 초과하는 것, 재료 No.19는 C함유량이 실시형태 2에서 규정하는 상한을 초과하는 것이며, 자기특성, 용접성의 하나이상이 뒤떨어지고 있었다.

이상과 같이, 본 발명의 실시형태 2에.규정되는 구성요건을 만족하는 것에 의해, 소기의 항복강도, 자기특성(비이력 투자율, 보자력), 용접성이 실현되는 것이 확인되었다.

[실시예 3]

표 5에 나타내는 바와 같은 화학성분을 가지는 No.21 내지 26의 강을 용제후 주조하고(주조시에 전자교반을 실시), 슬래브로 한 후, 열간압연을 하여 열연코일(판 두께 2.8mm)을 얻었다. 마무리 압연온도는 870℃로 하였다. 또한, 마무리 압연후의 권취온도는 680℃로 하였다. 단, 재료 No. 24는 주조시에 전자교반을 행하지 않았다.

얻어진 열연코일에 대하여 700℃에서 열연판 어닐링을 실시하고, 계속하여 산세척 후, 냉간압연을 실시하고, 1.Ommt의 냉연판을 얻었다. 얻어진 냉연판을 700℃에서 60초 어닐링을 실시하여 공시강판을 얻었다.

얻어진 공시강판에 500℃×60초의 가열처리를 실시하고, 그 후 샘플을 잘라내어, 항복강도, 및 27.9A/m(0.350e)의 오프셋 자계를 중첩 시켜서 소자처리를 하였을 경우의 비이력 투자율을 측정하였다. 비이력 투자율은 실시예 1과 같이 측정하였다.

비이력 투자율의 경시변화 △μan은, 비이력 투자율을 측정한 샘플에 대하여 100℃에서 11시간 시효처리한 후, 다시 비이력 투자율을 측정하고, △μan= (시효처리후의 비이력 투자율) - (시효처리전의 비이력 투자율)로서 구하였다.

또한, 이상의 공시강판에 대하여 용접성을 평가하였다. 용접성에 대하여는,실시예 1과 마찬가지로 어닐링판을 4매 겹쳐서, 스폿용접을 하고, 실시예 1과 같은 평가기준으로 평가하였다.

항복강도(YS), 비이력 투자율의 측정 결과, 비이력 투자율의 경시변화, 및 용접성의 평가결과를 표 6에 나타낸다.

표 6에 나타내는 바와 같이, No. 21, 22, 23의 강판은, 본 발명 제 3의 실시 형태에서 규정되는 성분, P편석율, 조직을 가지고 있기 때문에, 항복강도가 340N/mm²이상으로 높고, 비이력 투자율도 7000이상이므로 자기 실드성이 양호하며, AI의 값이 90N/mm²이하이기 때문에 비이력 투자율의 경시열화도 작고, 용접성도 양호하였다. 이들에 대하여, 재료 No. 24, 25, 26은 각각 P편석율이 본 발명 규정 상한을 초과한 것, P함유량이 본 발명 규정의 상한을 초과한 것, C량이 본 발명 규정의 상한을 초과한 것이며, 자기특성, 자기특성의 경시열화성, 용접성중의 하나이상이 뒤떨어지고 있었다.

이상과 같이 본 발명의 실시형태 3에 규정되는 구성요건을 만족하는 것에 의하여, 소기의 항복강도, 자기특성(비이력 투자율), 용접성을 얻을 수 있고, 또한자기특성(비이력 투자율)의 경시열화를 작게 할 수 있는 것이 확인되었다.

[실시예4]

표 7에 나타내는 바와 같은 B를 첨가한 화학성분을 가지는 No. 31 내지 35의 강을 용제후 주조하고(주조시에 전자교반을 실시), 슬래브로 한 후, 열간압연을 하여 열연코일(판두께 2.8mm)을 얻었다. 마무리 압연온도는 870℃로 하였다. 또한, 마무리 압연후의 권취온도는 680℃로 하였다. 단지, 재료 No. 34는 주조시에 전자교반을 하지 않았다.

얻어진 열연코일에 대하여 700℃에서 열연판 어닐링을 실시하고, 계속하여 산세척 한 뒤, 냉간압연을 실시하고 l.Ommt의 냉연판을 얻었다. 얻어진 냉연판을 700℃에서 60초 어닐링을 실시하고 공시강판을 얻었다.

얻어진 공시강판으로부터 샘플을 잘라내고, 항복강도, 및 27.9A/m(0.350e)의 오프셋 자계를 중첩시켜서 소자처리를 행한 경우의 비이력 투자율을 실시예 1과 마찬가지로 측정하였다. 또한, 비이력 투자율을 측정한 샘플에 대하여 100℃에서 11시간 시효처리한 후, 다시 비이력 투자율을 측정하고, 실시예 3과 마찬가지로 하여 비이력 투자율의 경시변화 △μan을 구하였다.

또한, 이상의 공시 강판에 대하여 용접성을 평가하였다. 용접성에 대하여는, 실시예 1과 마찬가지로 어닐링판을 4매 겹쳐서 스폿용접을 하고, 실시예 1과 마찬가지 평가기준으로 평가하였다.

항복강도(YS), 비이력 투자율의 측정결과, 비이력 투자율의 경시변화,및 용접성의 평가결과를 표 8에 나타낸다.

표 8에 나타내는 바와 같이, No. 31, 32, 33의 강판은, 본 발명의 실시형태 4에서 규정되는 성분, P편석율, 조직을 가지고, 항복강도가 340N/mm²이상이며, 비이력 투자율도 7000이상이기 때문에 자기 실드성이 양호하며, 용접성도 양호하였다. 또한, B첨가에 의해 AI의 값이 실시예 3의 No. 21, 22, 23보다도 더 작고, 비이력 투자율의 경시열화가 보다 작았다. 이들에 대하여 재료No. 34, 35는 각각 P편석율이 본 발명 규정상한을 초과한 것, P함유량이 본 발명 규정의 상한을 초과한 것이며, 자기특성, 용접성의 하나이상이 뒤떨어지고 있었다.

이상과 같이 본 발명의 실시형태 4에 규정되는 구성요건을 만족하는 것에 의해, 소기의 항복강도, 자기특성(비이력 투자율), 용접성을 얻을 수 있고, 더욱이 자기특성(비이력 투자율)의 경시열화를 실시형태 3 보다도 작게 할 수 있는 것이 확인되었다.

[실시예 5]

표 9에 나타내는 바와 같은 화학성분을 가지는 No.41 ∼ 49의 강을 용제후

주조하고(주조시에 전자교반을 실시), 슬래브로 한 후, 열간압연을 하고 열연 코일(판두께 2.8mm)을 얻었다. 마무리 압연온도는 870℃로 하였다. 또한, 마무리 압연후의 권취온도는 680℃로 하였다. 단지, 재료No. 47은 주조시에 전자교반을 하지 않았다.

얻어진 열연코일에 대하여 700℃에서 열연판 어닐링을 실시하고, 계속해서 산세척한 후, 냉간압연을 실시하고, 1.Ommt의 냉연판을 얻었다. 얻어진 냉연판을 700℃에서 60초 어닐링을 실시하여 공시강판을 얻었다.

얻어진 공시강판에 500℃×60초의 가열처리를 실시하고, 그 후 샘플을 잘라내고, 항복강도, 및 27.9A/m(0.350e)의 오프셋(Offset) 자계를 중첩시켜서 소자처리를 행한 경우의 비이력 투자율 보자력 및 보자력의 경시변화를 측정하였다. 비이력 투자율은 실시예 1과 마찬가지로 측정하였다.

보자력의 경시변화 △Hc는, 보자력을 측정한 샘플에 대하여 lOO℃에서 11시간 시효처리한 후, 다시 보자력을 측정하고, △Hc = (시효처리후의 보자력) - (시효처리전의 보자력)으로서 구했다.

또한, 이상의 공시강판에 대하여 용접성을 평가하였다. 용접성에 대하여는, 실시예 1과 마찬가지로 어닐링판을 4매 겹쳐서, 스폿용접을 하고 실시예 1과 마찬가지 평가기준으로 평가하였다.

항복강도(YS), 비이력 투자율 및 보자력의 측정결과, 보자력의 경시변화, 및 용접성의 평가결과를 표 10에 나타낸다.

표 10에 나타내는 바와 같이, No.41 내지 45의 재료는 본 발명에서 규정되는 성분조성, P편석율, 조직을 가지고, 항복강도가 340N/mm²이상에서, 비이력 투자율이 7000이상, 보자력이 240A/m미만이므로 양호한 자기 실드성을 나타내고, AI의 값이 90N/mm²이하이기 때문에 보자력의 경시열화도 작고, 용접성도 양호하였다. 이것에 대하여, 재료No. 46은 Si함유량이 실시형태 5에서 규정하는 상한을 초과하는 것, 재료No. 47은 P편석율이 본 발명에서 규정하는 상한을 초과하는 것, 재료No. 48 은 P함유량이 본 발명에서 규정하는 상한을 초과하는 것, 재료No. 49는 C함유량이 실시형태 5에서 규정하는 상한을 초과하는 것이며, 자기특성, 자기특성의 경시변화, 용접성 중의 하나이상이 뒤떨어지고 있었다.

이상과 같이 본 발명의 실시형태 5에 규정되는 구성요건을 만족하는 것에 의하여, 소기의 항복 강도, 자기특성(비이력 투자율, 보자력), 용접성을 얻을 수 있고, 더욱이 자기특성(보자력)의 경시열화를 작게 할 수 있는 것이 확인되었다.

[실시예 6]

표 11에 나타내는 바와 같은 B를 첨가한 화학성분을 가지는 No. 51 내지 53의 강을 용제후 주조하고(주조시에 전자교반을 실시), 슬래브로 한 후, 열간압연을 하는 열연코일(판두께 2.8mm)을 얻었다. 마무리 압연온도는 870℃로 하였다. 또한, 마무리 압연 후의 권취온도는 680℃로 하였다.

얻어진 열연코일에 대하여 700℃에서 열연판 어닐링을 실시하고, 계속하여 산세척 한 후, 냉간압연을 실시하고, 1.Ommt의 냉연판을 얻었다. 얻어진 냉연판을 700℃에서 60초 어닐링을 실시하여 공시강판을 얻었다.

얻어진 공시강판에 500℃ × 60초의 가열처리를 실시하고, 그 후 샘플을 잘라내고, 항복강도, 27.9A/m(O.350e)의 오프셋 자계를 중첩시켜서 소자처리를 한 경우의 비이력 투자율, 보자력을 실시예 5와 마찬가지로 측정하였다. 또한, 보자력을 측정한샘플에 대해서 100℃에서 11시간 시효처리한 후, 다시 보자력을 측정하고, 실시예 5와 마찬가지로 하여 보자력의 경시변화△Hc을 구하였다.

또한, 이상의 공시강판에 대하여 용접성을 평가하였다. 용접성에 대하여는, 실시예 1과 마찬가지로 어닐링판을 4매 겹쳐서, 스폿용접을 하고, 실시예 1과 마찬가지 평가기준으로 평가하였다.

항복강도(YS), 비이력 투자율 및 보자력의 측정결과, 보자력의 경시변화, 및 용접성의 평가 결과를 표 12에 나타낸다.

표 12에 나타내는 바와 같이, No.51 내지 53의 강판은, 본 발명의 실시형태 6에서 규정되는 성분, P편석율, 조직을 가지고, 항복강도가 340N/mm²이상이고, 비이력 투자율도 7000이상이며, 보자력이 240A/m미만이기 때문에 자기 실드성이 양호하며, 용접성도 양호하였다. 또한, B첨가에 의해 AI의 값이 실시예 4의 No.41 내지 45보다도 더 작고, 보자력의 경시열화도 보다 작았다.

이상과 같이 본 발명의 실시형태 6에 규정되는 구성요건을 만족하는 것에 의해, 소기의 항복강도, 자기특성(비이력 투자율, 보자력), 용접성을 얻을 수 있고, 또한 자기특성(보자력)의 경시열화를 실시형태 5 보다도 작게 할 수 있는 것이 확인되었다.

본 발명에 의하면, 우수한 용접성을 가지는 고강도 방폭밴드용 강판 및 이들에 부가하여 자기특성의 경시변화가 적은 고강도 방폭밴드용 강판을 얻을 수 있고, 공업상 유용한 효과를 가져온다.

Claims

C : 0.001 ∼ 0.05 질량％, Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ 0.12질량％, O : 0.005 질량％이하, S : O.020 질량％이하, N : 0 .OO5 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave (단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율(偏析率)이 100％이하, 페라이트(Ferrite)의 평균 결정입경은 10 ∼ 25㎛이며, 비이력(非履歷) 투자율(透磁率)이 10000이상인 것을 특징으로 하는 자기특성, 용접성이 우수한 고강도 방폭(防爆)밴드용 강판.
C : 0.001 ∼ 0.05 질량％, Si : 1 질량％초과 3 질량％이하, Mn : 0.2 ∼ 2 .5 질량％, P : 0.02 ∼ 0.12 질량％, 0 : 0.005 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.005 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×lOO/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 10 ∼ 25㎛이며 비이력 투자율이 10000이상인 것을 특징으로 하는 자기특성, 용접성이 우수한 고강도 방폭밴드용 강판.
C : 0.001 ∼ 0.2 질량％, Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ 0.15 질량％, O : 0.005 질량％이하, S : 0.03 질량％이하, N : 0 .01질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave(단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 90N/mm²이하인, 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화(經時劣化)가 적은 것을 특징으로 하는 고강도 방폭밴드용 강판.
C : 0.001 ∼ O.2 질량％, Si : 0.2 ∼ 1 질량％, Mn : 0.5 ∼ 2.3 질량％, P : 0.02 ∼ 0.15 질량％, O : 0.005 질량％이하, S : 0.03 질량％이하, N : O.01 질량％이하, B : 0.0001 ∼ 0.01 질량％를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave (단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 70N/mm²이하인, 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화가 적은 것을 특징으로 하는 고강도 방폭밴드용 강판.
C : 0.001 ∼ 0.2 mass％, Si : 1 질량％초과 3 질량％이하, Mn : O.2 ∼ 2.5 질량％、P : 0.02 ∼ 0.12 질량％, 0 : 0.005 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.01 질량％이하를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave (단, Pmax는강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 90N/mm²이하인, 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화가 적은 것을 특징으로 하는 고강도 방폭밴드용 강판.
C : 0.OOl ∼ 0.2 질량％ Si : 1 질량％ 초과 3 질량％이하, Mn : 0.2 ∼ 2 .5 질량％, P : 0.02∼0.12 mass, O : 0.005 질량％이하, S : 0.020 질량％이하, N : 0.Ol 질량％이하, B : 0.0001 ∼ 0.01 질량％를 함유하고, 또한, (Pmax-Pave)×100/Pave (단, Pmax는 강판 내에서의 최대 P농도, Pave는 강판 내에서의 평균 P농도를 나타낸다)로 나타내지는 강판 내에서의 P의 편석율이 100％이하, 페라이트의 평균 결정입경은 5 ∼ 25㎛이며, 500℃에서 60초 가열후의 비이력 투자율이 7000이상, 시효지수 AI가 70N/mm²이하인, 용접성, 자기특성이 우수하고, 자기특성의 경시열화가 적은 것을 특징으로 하는 고강도 방폭밴드용 강판.
제 1항 내지 제 6항 중 어느 한항의 강판으로 구성된 것을 특징으로 하는 고강도 방폭밴드(Band)