JP3386514B2 - 制振合金薄鋼板及びその製造方法 - Google Patents
制振合金薄鋼板及びその製造方法Info
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Description
ル、構造部品あるいは家電製品の外板パネル等として利
用される薄鋼板に関し、特に、振動や騒音を抑制し得る
高い振動減衰能を有する薄鋼板及びその有利な製造方法
を提案しようとするものである。近年、特に居住空間に
おける騒音が社会問題とされる風潮が著しい。また、自
動車の高級化、高品質化の一つの指標として、車内空間
の静寂性が高く望まれている。このような騒音対策とし
ては、吸音材料や遮音材料あるいは振動絶縁材料を使用
したり、また製品構造物の剛性を増大させて共鳴を回避
するなど、種々の手法が講ぜられているが、実際には、
その騒音源となる振動は複雑で、その原因を排除するこ
とは一般には困難である。そこで製品を構成している材
料自体に制振減衰特性いわゆる制振性を付与して、それ
による製品構造物の振動、騒音の抜本的な改善を図ろう
とする方法、すなわちマテリアル・ダンピング法が注目
されている。
内部摩擦(Q-1)の大きさで表すことが多い。これは歪
振動1サイクル当たりに失われるエネルギーの大きさの
指標であり、Q-1が大きいほど振動エネルギーを鋼板内
部で熱エネルギーに変換する割合が大きく、高い制振作
用を有する。
は、樹脂積層タイプの制振鋼板が従来から知られてい
る。この鋼板は、2枚の表皮鋼板の間に制振樹脂層を挟
んで積層接着することによって制振性を付与したもので
あり、一部実用化されている。しかし、このタイプの制
振鋼板は、溶接加工に際して、樹脂層の存在により溶接
条件に制約を受けざるを得ない。
は、薄鋼板の成分を調整した合金型制振鋼板がこれまで
にも提案されている。例えば、特公昭60−26813
号公報には、低降伏点で、かつ粗大粒とする防振鋼材の
製造方法が提案されている。また、特開昭52−144
317号公報には、Cr:3〜40wt%(以下、単に%で示
す)でさらにTi,Alを添加した防振鋼板が、さらに特開
昭57−181360号公報には、1.5 〜9%Alを含有
する制振鋼板が、そして特公昭57−22981号公報
には、4〜7%Cr、3〜5%Alを含有する制振鋼板がそ
れぞれ開示されている。
た合金型制振鋼板は、主に厚板、鋼材を対象とするもの
であって、薄鋼板としてはスポット溶接性など、薄鋼板
に要求される諸特性に問題があり、さらに、製造方法及
び製造コストの点においても実用化には問題を残してい
た。
もので、熱延薄鋼板並びに冷延薄鋼板及びその表面処理
鋼板を対象として、これら薄鋼板の溶接特性等が損なわ
れることなしに優れた制振特性をそなえる鋼板を、有利
な製造方法とともに提案することを目的とする。
磁気スピンが揃うのに対応して結晶格子に歪(磁歪)が
生じており、主にこの影響によって内部は磁区に分割さ
れている。このような鋼に外力(振動)が加わると、磁
歪の相互作用によって磁区壁が移動する。すると、強磁
性体内部に生じるこの磁区壁の移動すなわち磁化の変化
を打ち消すように渦電流が生じ、この渦電流が、逆に磁
歪を通じて歪を惹き起こす。この歪は外力に対して位相
が遅れるので、いわゆる磁気−力学的ヒステリシス型の
内部摩擦により振動減衰特性が現れる。このような制振
特性の原理に基づくものとしては、例えば純鉄があり、
比較的制振性に優れていることが知られている。しか
し、純鉄は、強度や溶接性の点から構造用薄鋼板として
は使えないし、制振性能も十分ではない。
る溶接特性、強度及び加工性を具備し、かつ純鉄よりも
高い振動減衰性能をも兼ね備えた薄鋼板を工業的に量産
可能に得ることを研究開発の目的として掲げ、しかも安
定して特性を発揮できる製造技術についても種々検討し
た結果、薄鋼板を特定の成分範囲にすること、また製造
条件についても所定の範囲に制御することによって上記
目的が達成可能であることを見いだした。上記知見に立
脚するこの発明の要旨構成は次のとおりである。
wt%、B:0.0001〜0.0050%、Al:0.5 〜7.0 %、P:
0.3 %以下、S:0.05%以下、N:0.01%以下及びO:
0.005 %以下を含み、残部はFe及び不可避的不純物から
なる制振合金薄鋼板(第1発明)、
下、Ni:2.0 %以下、Cr:2.0 %以下及びMo:1.0 %以
下から選ばれる1種又は2種以上を含有する制振合金薄
鋼板(第2発明)、
下、Nb:0.1 %以下、Zr:0.1 %以下、Ta:0.1 %以
下、W:0.1 %以下及びV:0.1 %以下から選ばれる1
種又は2種以上を含有する制振合金薄鋼板(第3発
明)、
3発明に掲げた成分を含有する制振合金薄鋼板(第4発
明)、
Oの含有量が合計で70wt ppm以下である制振合金薄鋼板
(第5発明)である。
について、さらに下記の製造条件を組み合わせることに
より、この発明の効果をより効率的に得ることができ
る。すなわち、第1発明〜第5発明の成分組成範囲にな
る鋼素材を1350℃以下に加熱して仕上温度700 ℃以上の
熱間圧延を行い、400 ℃以上で巻き取ることを特徴とす
る制振合金薄鋼板の製造方法(第6発明)、
2.0 〜20%の圧延を施す制振合金薄鋼板の製造方法(第
7発明)、
熱延板に、600 〜1100℃,10秒以上の加熱処理を施す制
振合金薄鋼板の製造方法(第8発明)、
熱延板に、圧下率5.0 〜50%の冷間圧延を施し、次いで
600 〜1100℃,10秒以上の加熱処理を施す制振合金薄鋼
板の製造方法(第9発明)、
熱延板に、通常の冷間圧延、次いで焼鈍を施した後、さ
らに圧下率3.0 〜30%の冷間圧延を施し、引き続き600
〜1100℃,10秒以上の加熱処理を施す制振合金薄鋼板の
製造方法(第10発明)である。
いてまず説明する。 C:0.005 %以下 Cは、強化成分として含有させるが、0.005 %を超える
添加は、制振性を劣化させるので、0.005 %を上限とし
た。さらに望ましくは、後述するように制振特性を害す
る他の成分(N,O)を加えた添加量の合計(C+N+
O)の値が70ppm以下となるように制限することが、制
振特性の向上に有効である。 Si:4.0 %以下 Siは、強化成分として有効な成分であるが、4%を超え
て含有させると、制振性を劣化させるので、4%を上限
とした。なお、下限については特に限定するものではな
いが、強度の確保の観点から、0.01%程度が好ましい。 Mn:0.3 超〜3.0 % Mnも強化成分として有効な成分であるが、3%を超える
添加は、薄鋼板の溶接特性を劣化させるので、上限を3
%とした。なお、下限については、強度の確保の観点か
ら、0.3 %を超える範囲とする。
であり、制振性に関する効果については、この発明にお
いて初めて明らかになった新規な事項である。B添加の
効果に関して従来より知られているのは、結晶粒界の強
化に関する効果であり、薄鋼板の粒界ぜい化を防止し、
溶接部特性を向上する目的でこの発明でもBを利用して
いる。しかし、この発明におけるB添加の効果は、結晶
粒界の強化ばかりでなく、この発明で目的とする制振特
性に関しても重要な役割を果たしている。すなわち、こ
の発明の薄鋼板において、得られる制振特性と結晶粒径
とは密接な関係があり、適度な粒径(約100 〜500 μm
程度)に制御することが重要である。ここにおいて、B
の添加によって形成されるBN析出物は、かかる結晶粒径
の制御に特に有効に作用し、かつBN析出物それ自体は、
この発明の薄鋼板の制振特性に悪影響を及ぼさないこと
が新たに知見された。さらに、B添加によって、鋼中の
固溶Nが析出固定される結果、同様の結晶粒径であって
も、B添加によって、制振特性がさらに向上することが
知見された。
をまとめると、 制振薄鋼板の粒界を強化し、溶接部特性を向上させる
とともに、 制振特性の確保に不可欠な結晶粒径制御に有効に作用
し、この発明の薄鋼板の量産製造を可能にし、しかも析
出物自体は制振特性を害さない、 結晶中の固溶NをBNとして析出固定することによっ
て、同一粒径であっても制振特性を向上させる などがある。このような効果を得るためには、1ppm
(0.0001%)以上の添加が必要であるが、50ppm (0.00
50%)を超える添加は、BN析出物や固溶Bの量が増え過
ぎて、薄鋼板の伸び特性を劣化させるばかりでなく、薄
鋼板の制振特性にもかえって好ましくない。より好適な
範囲は5〜20ppm である。
の添加が必要であるが、一方で7.0 %を超える添加は溶
接特性等、薄鋼板としての特性を害するので、上限は7.
0 %とする。より好適な範囲は1〜3%である。
く高強度化を図ることが可能であるため、固溶強化成分
として所望の強度に応じて添加させるが、制振性を劣化
させるために上限を0.3 %とした。 S:0.05%以下 Sは、P同様、制振性には好ましくない成分であり、そ
の含有量は0.05%を上限とする。 N:0.01%以下 Nは、AlN を形成し、薄鋼板の結晶粒粗大化を阻害する
ため、制振特性の観点からその上限値を0.01とした。 O:0.005 %以下 Oは、Nと同様に、Alと結合しAl2O3 を形成し、結晶粒
の粗大化を阻害する作用があり、その含有量が0.005 %
を超えると制振特性が劣化するため、上限を0.005 %と
する。
板の所望の強度レベルに応じて、Cu,Ni,Cr,Moの1種
又は2種以上を各成分の添加量上限が2%の範囲で含有
させることことができる。しかし、Cu,Ni及びCrの2.0
%を超える添加ならびにMoの1.0 %を超える添加は、制
振特性を劣化させ、コストも上昇させるので好ましくな
い。
鋼板中の固溶C、固溶Nを析出物として固定し、薄鋼板
の機械的特性を向上させる目的で,Ti,Nb,Zr,Ta,
W,及びVを必要に応じて1種又は2種以上、各成分の
添加量上限が0.1 %となる範囲で添加することができ
る。しかし、0.1 %を超える添加は、その効果が飽和す
るばかりか、制振特性にも悪影響を及ぼす。
して、より効果的に制振特性を得るための薄鋼板の製造
条件に関してその限定理由を述べる。この発明の薄鋼板
において制振特性を得るためには、そのフェライト結晶
粒径の管理が重要である。したがって、熱間圧延工程に
おいては、圧延仕上温度を700 ℃以上とし、その後の巻
き取り温度を400 ℃以上とすることが必要である。700
℃未満の仕上温度、400 ℃未満の巻き取り温度では、い
ずれも熱延薄鋼板の組織に圧延組織が残存して、制振特
性を著しく害する。なお、熱間圧延に先立つ加熱温度に
ついては、1350℃を超えると、鋼表面の酸化が著しく、
また経済的にも不利となることから、1350℃以下とす
る。
て、巻き取り直前に2.0 〜20%の軽圧延を実施すると、
薄鋼板のフェライト組織を効果的に制御可能である。こ
こに、圧下率が2.0 %に満たない場合や、20%を超える
場合は、いずれも結晶粒の粗大化効果に劣り、制振特性
の向上につながらない。
で所期した熱延薄鋼板が得られるわけであるが、制振特
性をさらに向上させるためには、この熱延鋼板に600 ℃
以上、1100℃以下の温度に10秒以上加熱する処理を付加
することが有効である。この熱処理時間は、現在の薄鋼
板の連続製造の流れから考えると短時間処理であること
が望ましく、この発明の温度範囲内に制御することによ
って、加熱時間の下限値を10秒にすることが可能になっ
た。また、処理温度の下限(600 ℃)は、10秒の加熱で
再結晶を生じるのに必要となる最低温度であり、上限
(1100℃)は、粒の粗大化により成形性の低下を招かな
い温度として設定した。
に、冷間での2%以上、20%以下の軽圧延を施すこと
が、より効果的である。この冷間の軽圧延の圧下率の範
囲は、その後の加熱処理によって2次再結晶を生じる適
正範囲を示すものであり、2%未満でも、20%超でも、
その後の短時間熱処理による結晶粒の制御が困難とな
る。加えて、冷延圧下率の最適化は、後の加熱処理の温
度制御とともに、加熱時間の下限値を10秒にすることを
可能とする。
を熱延鋼板製品として製造する場合の製造条件である
が、さらに冷延薄鋼板製品として製造する場合には、以
下の製造条件とすることが、優れた制振特性を得る点か
らも望ましい。
って得られる熱延鋼板に、圧下率5〜50%の冷間圧延を
加え、その後、600 〜1100℃の温度範囲に10秒以上の加
熱処理(焼鈍処理)を行う。冷延圧下率の限定範囲は、
その後の焼鈍工程において、所望の再結晶粒径を得るた
めに必要となる適正範囲であり、下限値(5%)は再結
晶を生じるのに必要となる最低圧下率、上限値(50%)
は再結晶粒径が小さくならないように設定した値であ
る。
(1100℃)は粒の過剰な粗大化を防止するため、下限
(600 ℃)は、再結晶を生じさせるために必要となる温
度である。また、加熱時間は、上記の温度範囲で再結晶
を生じさせるために10秒以上が必要である。
分組成になる冷延鋼板であっても、冷延処理、焼鈍処理
を繰り返すことによって、この薄鋼板の結晶粒径の制御
をさらに効果的に行うことができる。ただし、2回目の
冷延圧下率は、3.0 〜30%の範囲に制御する必要があ
る。この冷延圧下率の上、下限は、再結晶を生じ、さら
に再結晶粒径が細かくならないような範囲として定め
た。再結晶温度範囲は、上限(1100℃)は粒の過剰な粗
大化を防止するため、下限(600 ℃)は、再結晶を生じ
させるために必要となる温度であり、また、加熱時間
は、上記の温度範囲で再結晶を生じさせるために10秒以
上が必要である。
れた、薄鋼板成分範囲、製造条件によって製造された、
熱延鋼板、冷延鋼板及びその表面処理鋼板は、優れた制
振特性を示す。以下、この発明によって得られる効果を
実施例によって解説する。
て、表2,表3に示す製造条件によって製造して得られ
た、熱延薄鋼板、冷延薄鋼板において、その機械的性
質、スポット溶接特性及び制振特性(250 Hzの共振周波
数におけるQ-1)を調査した。
果からも明らかなように、この発明の薄鋼板は、薄鋼板
としての優れた一般特性を維持しつつ、優れた制振特性
をも兼備していることが分かる。
として要求される溶接性などを兼ね備えており、しかも
優れた制振特性をそなえているから、熱延鋼板、冷延鋼
板さらには表面処理鋼板用の原板として特に優れ、また
製造工程も、簡便であって安価に大量生産でき、その効
果は大である。
Claims (10)
- 【請求項1】C:0.005 wt%以下、 Si:4.0 wt%以下、Mn:0.3 超〜3.0 wt% 、 B:0.0001〜0.0050wt%、 Al:0.5 〜7.0 wt%、 P:0.3 wt%以下、 S:0.05wt%以下、 N:0.01wt%以下及び O:0.005 wt%以下 を含み、残部はFe及び不可避的不純物からなる制振合金
薄鋼板。 - 【請求項2】C:0.005 wt%以下、 Si:4.0 wt%以下、Mn:0.3 超〜3.0 wt% 、 B:0.0001〜0.0050wt%、 Al:0.5 〜7.0 wt%、 P:0.3 wt%以下、 S:0.05wt%以下、 N:0.01wt%以下及び O:0.005 wt%以下 を含み、かつ Cu:2.0 wt%以下、 Ni:2.0 wt%以下、 Cr:2.0 wt%以下及び Mo:1.0 wt%以下 から選ばれる1種又は2種以上を含有し、残部はFe及び
不可避的不純物からなる制振合金薄鋼板。 - 【請求項3】C:0.005 wt%以下、 Si:4.0 wt%以下、Mn:0.3 超〜3.0 wt% 、 B:0.0001〜0.0050wt%、 Al:0.5 〜7.0 wt%、 P:0.3 wt%以下、 S:0.05wt%以下、 N:0.01wt%以下及び O:0.005 wt%以下 を含み、かつ Ti:0.1 wt%以下、 Nb:0.1 wt%以下、 Zr:0.1 wt%以下、 Ta:0.1 wt%以下、 W:0.1 wt%以下及び V:0.1 wt%以下 から選ばれる1種又は2種以上を含有し、残部はFe及び
不可避的不純物からなる制振合金薄鋼板。 - 【請求項4】C:0.005 wt%以下、 Si:4.0 wt%以下、Mn:0.3 超〜3.0 wt% 、 B:0.0001〜0.0050wt%、 Al:0.5 〜7.0 wt%、 P:0.3 wt%以下、 S:0.05wt%以下、 N:0.01wt%以下及び O:0.005 wt%以下 を含み、かつ Cu:2.0 wt%以下、 Ni:2.0 wt%以下、 Cr:2.0 wt%以下及び Mo:1.0 wt%以下 から選ばれる1種又は2種以上と Ti:0.1 wt%以下、 Nb:0.1 wt%以下、 Zr:0.1 wt%以下、 Ta:0.1 wt%以下、 W:0.1 wt%以下及び V:0.1 wt%以下 から選ばれる1種又は2種以上とを含有し、残部はFe及
び不可避的不純物からなる制振合金薄鋼板。 - 【請求項5】 C、N及びOの含有量が合計で70 ppm以
下である請求項1〜4から選ばれる一に記載の制振合金
薄鋼板。 - 【請求項6】 請求項1〜5から選ばれる一に記載の成
分組成範囲になる鋼素材を1350℃以下に加熱して仕上温
度700 ℃以上の熱間圧延を行い、400 ℃以上で巻き取る
ことを特徴とする制振合金薄鋼板の製造方法。 - 【請求項7】 巻き取りに先立って、2.0 〜20%の圧延
を施す請求項6記載の制振合金薄鋼板の製造方法。 - 【請求項8】 請求項1〜5から選ばれる一に記載の成
分組成範囲になる熱延板に、600 〜1100℃,10秒以上の
加熱処理を施すことを特徴とする制振合金薄鋼板の製造
方法。 - 【請求項9】 請求項1〜5から選ばれる一に記載の成
分組成範囲になる熱延板に、圧下率5.0 〜50%の冷間圧
延を施し、次いで600 〜1100℃,10秒以上の加熱処理を
施すことを特徴とする制振合金薄鋼板の製造方法。 - 【請求項10】 請求項1〜5から選ばれる一に記載の
成分組成範囲になる熱延板に、冷間圧延、次いで焼鈍を
施した後、さらに圧下率3.0 〜30%の冷間圧延を施し、
引き続き600 〜1100℃,10秒以上の加熱処理を施すこと
を特徴とする制振合金薄鋼板の製造方法。
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