KR20040041043A - 목질 섬유 집적판 및 파칭코대의 게이지반 - Google Patents

목질 섬유 집적판 및 파칭코대의 게이지반 Download PDF

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KR20040041043A
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Abstract

본 발명의 과제는, 못 타격성 및 못 보유 지지력이 우수하고, 또한 저비용으로 제조할 수 있는 목질 섬유 집적판 및 상기 목질 섬유 집적판으로 이루어지는 파칭코대의 게이지반을 제공하는 것이다.
목질 섬유가 바인더에 의해 결합되어 일체적으로 성형된 목질 섬유 집적판이며, 전체의 평균 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이고, 표면부에 두께 1mm 이상 2.5 ㎜ 이하의 표면층을 갖고, 상기 표면층의 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 것을 특징으로 하는 목질 섬유 집적판. 상기 목질 섬유 집적판이며, 두께가 15 내지 25 ㎜의 범위인 목질 섬유 집적판으로 이루어지는 파칭코대의 게이지반.

Description

목질 섬유 집적판 및 파칭코대의 게이지반{Wooden Fiber Integrated Plate and Gauge Plate for Slot Machine}
본 발명은, 목질 섬유 집적판 및 파칭코대의 게이지반에 관한 것이다.
목질 섬유를 바인더에 의해 결합하여 일체적으로 성형된 목질 섬유 집적판은 다양한 용도로 이용되고 있지만, 그 용도 중 하나에 파칭코대의 게이지반이 있다. 파칭코대의 게이지반이라 함은, 파칭코구의 흐름을 안내하기 위한 전방면판을 말한다. 목질 섬유 집적판을 파칭코대의 게이지반으로서 이용하고자 하는 경우, 못을 타격하기 쉽고 게다가 못의 보유 지지력이 양호할 것이 요망된다.
그러나, 목질 섬유 집적판 중 통상 이용되는 MDF(중밀도 목재 섬유 집적판) 등에서는, 프레스 성형의 특성으로부터 성형품의 표면부에 밀도가 비교적 높은 층, 이른바 암반층이라 불리우는 층이 생기기 쉽고, 이 암반층이 단단하면 못을 타격할 수 없거나, 또는 타격할 수 있어도 못이 휘어져 버린다는 문제가 생긴다. 못을 타격하기 쉽도록 목질 섬유 집적판의 암반층 밀도나 전체의 평균 밀도를 낮추면, 목질 섬유 집적판 전체의 강도나 못의 보유 지지력이 저하되어 버린다. 이와 같이, 못의 타격 용이함과 못의 보유 지지력의 양방을 양호하게 하는 것은 매우 곤란하고, 파칭코대의 게이지반으로서는 오로지 나왕 메란티 등의 귀중한 목재 자원을 사용한 합판에 의존하고 있었다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위해, 밀도 분포가 일정한 범위 내이며 밀도가 높은 암반층이 존재하지 않는 목질 섬유 집적판이 제안되어 있다(특허 문헌 1 참조). 구체적으로는, 밀도 분포가 0.52 g/㎤ 내지 1.0 g/㎤의 범위이고 밀도가 0.80 g/㎤ 이상인 층이 존재하지 않거나, 또는 표면부에 두께 2 ㎜ 미만으로 존재하는 목질 섬유 집적판이 제안되어 있다.
이 특허 문헌 1에 의하면, 밀도 1.0 g/㎤ 이상의 층이 존재하는 경우, 특히 밀도 0.8 g/㎤ 이상이고 두께가 2 ㎜를 넘는 층이 표면부에 존재하는 경우에는, 못을 타격하기 어려워져 못이 구부러지기 쉬워진다고 되어 있었다.
[특허 문헌 1]
일본 특허 공개 2000-141324호 공보
그러나, 상기 특허 문헌 1에 기재된 목질 섬유 집적판을 제조하여 평가한 바, 못 타격성과 못 보유 지지력에 변동이 있어, 안정된 성능을 얻기 위해서는 과제가 있다는 것을 알 수 있었다.
본 발명은, 이러한 종래 기술의 문제점에 비추어 이루어진 것으로, 못 타격성 및 못 보유 지지력이 우수한 안정된 성능을 갖고 있고, 또한 저비용으로 제조할 수 있는 목질 섬유 집적판 및 상기 목질 섬유 집적판으로 이루어지는 파칭코대의 게이지반을 제공하는 것을 과제로 한다.
도1은 본 발명의 목질 섬유 집적판의 일실시 형태를 도시하는 단면도.
도2는 실시예에 관한 목질 섬유 집적판의 표면층의 두께와 못 타격력과의 관계를 도시하는 그래프.
도3은 실시예에 관한 목질 섬유 집적판의 못 보유 지지력과 못 타격력과의 관계를 도시하는 그래프.
도4는 실시예에 관한 목질 섬유 집적판의 못 보유 지지력과 전체 밀도와의 관계를 도시하는 그래프.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
1 : 목질 섬유 집적판
2 : 표면층
3 : 코어층
4 : 목질 섬유
5 : 바인더
본 발명자들은 상기 과제를 해결하기 위해 예의 검토한 결과, 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 암반층을 두께를 제한하여 형성함으로써, 양호한 못 타격성 및 못 보유 지지력을 얻을 수 있다는 것을 발견하였다. 즉, 밀도 1.0 g/㎤ 이상인 층의 두께가 1 ㎜ 이상 2.5 ㎜ 이하이고, 목질 집적판 전체의 평균 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위라면, 상기 과제를 해결하게 됨을 발견하여 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
즉 본 발명은, 목질 섬유가 바인더에 의해 결합되어 일체적으로 성형된 목질 섬유 집적판이며, 전체의 평균 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이고, 표면부에 두께 1 ㎜ 이상 2.5 ㎜ 이하의 표면층을 갖고, 상기 표면층의 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 것을 특징으로 하는 목질 섬유 집적판이다.
또한 본 발명은, 상기 목질 섬유 집적판이며 두께가 15 내지 25 ㎜의 범위인 목질 섬유 집적판으로 이루어지는 파칭코대의 게이지반이다.
이하, 도면을 참조하면서 본 발명의 실시 형태를 설명한다. 또, 본 실시 형태는 본 발명의 요지를 설명하기 위한 것이며, 특별히 한정이 없는 한 본 발명을 한정하는 것은 아니다.
도1은, 본 발명에 관한 목질 섬유 집적판의 일실시 형태를 도시하는 단면도이다. 이 목질 섬유 집적판(1)은, 목질 섬유(4)가 바인더(5)에 의해 결합되어 일체적으로 성형되어 있다. 이 목질 섬유 집적판(1)은, 코어층(3)과 코어층(3)의 양 표면측의 표면층(2, 2)으로 형성되어 있고, 표면층(2)은 밀도가 1.0 g/㎤ 이상이고 두께(t2)가 2.5 ㎜ 이하이다. 또, 이 목질 섬유 집적판(1) 전체의 평균 밀도는 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이다.
목질 섬유 집적판(1)의 두께(t1)는, 15 내지 25 ㎜, 바람직하게는 17 내지 20 ㎜이다. 코어층(3)의 두께(t3)는, 바람직하게는 12 내지 18 ㎜이다.
표면층(2)의 두께(t2)는 2.5 ㎜ 이하이고, 또 2.2 ㎜ 이하인 것이 바람직하다. 표면층(2)의 두께(t2)가 2.5 ㎜ 이하이면, 양호한 못 타격성 및 못 보유 지지력을 얻을 수 있다. 또한, 표면층(2)의 두께(t2)는 0.7 ㎜ 이상이고 또 1 ㎜ 이상인 것이 바람직하다. 표면층(2)의 두께(t2)가 0.7 ㎜ 미만이면, 충분한 못 보유 지지력을 가질 수 없게 되므로 바람직하지 못하다.
표면층(2)의 밀도는 1.0 g/㎤ 이상인 것이 바람직하다. 표면층(2)의 밀도가 1.0 g/㎤ 이상이면, 목질 섬유 집적판(1)의 못 보유 지지력이 좋아지기 때문이다. 또, 표면층(2)의 밀도는 1.3 g/㎤ 이하인 것이 바람직하다. 표면층(2)의 밀도가 1.3 g/㎤ 이하이면, 목질 섬유 집적판(1)의 못 타격성이 좋아지기 때문이다.
또한, 목질 섬유 집적판(1) 전체의 평균 밀도는 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이고, 바람직하게는 0.70 내지 0.74 g/㎤인 것이 바람직하다. 표면층(2)의 밀도 및 목질 섬유 집적판(1) 전체의 평균 밀도가 상기의 범위 내이면, 목질 섬유 집적판(1)의 못 타격성이 좋아지고 못 보유 지지력도 양호하다.
본 발명의 목질 섬유 집적판(1)을 제조하기 위한 목질 섬유(4)로서는, 침엽수 또는 활엽수 등의 목재를 칩퍼로 칩화하여 해섬한 것이 이용된다.
목질 섬유(4)의 크기는, 길이가 0.1 내지 10 ㎜, 또한 직경(굵기)이 2 내지 3OO ㎛인 것이 바람직하다. 또한, 이와 같이 길이가 O.1 내지 1O ㎜이고, 또 직경 2 내지 300 ㎛의 크기의 목질 섬유(4)가 목질 섬유 집적판(1)의 제조를 위해 이용하는 목질 섬유(4)의 총량 중, 약 70 중량 ％, 바람직하게는 약 85 중량 ％ 이상인 것이 바람직하다.
목질 섬유(4)의 길이가 10 ㎜보다 길거나, 또는 굵기가 300 ㎛보다 크면 목질 섬유 집적판(1)에 못을 똑바로 타격하기 어려워, 못 보유 지지력 및 못 타격성에 변동을 발생하므로 바람직하지 못하다. 목질 섬유(4)의 길이가 0.1 내지 10 ㎜이고, 또한 길이가 O.1 내지 1O ㎜이면 목질 섬유 집적판(1)에 못을 똑바로 타격하기 쉬워져, 더욱 양호한 못 보유 지지력을 얻을 수 있다. 또, 목질 섬유의 길이 및 직경은 현미경 관찰에 의해 구할 수 있다.
목질 섬유(4)는 아래와 같이 하여 제조할 수 있다. 즉, 활엽수 또는 침엽수 등의 목재를 칩퍼로 칩화하여 얻어진 칩을 해섬한다. 해섬에는, 150 ℃ 정도의 고압 증기에 의해 찐 후, 디스크리파이너에 의해 해섬하는 방법 등이 이용된다. 해섬에 의해 얻어진 목질 섬유(4)는 아세틸화하여 이용할 수도 있지만, 아세틸화하지 않고 이용해도 좋다.
본 발명에 의하면, 표면층의 두께와 밀도를 규정하고 또한 전체의 평균 밀도를 일정한 범위로 정함으로써, 양호한 못 타격성 및 못 보유 지지력을 갖는 목질 섬유 집적판을 얻을 수 있으므로, 목질 섬유(4)가 아세틸화되어 있지 않아도 못 타격성 및 못 보유 지지력 등이 우수한 목질 섬유 집적판을 얻을 수 있다.
목질 섬유 집적판(1)의 총 중량 중, 목질 섬유(4)의 중량(단, 절건 중량)이 약 70 중량 ％, 바람직하게는 85 중량 ％ 이상이면, 못 타격성 및 못 보유 지지력이 우수한 목질 섬유 집적판(1)을 얻을 수 있다.
목질 섬유(4)를 결합하기 위한 바인더(5)로서, 예를 들어 열경화성 수지를 이용할 수 있다. 열경화성 수지로서는, 유리어 수지, 멜라민 수지, 페놀 수지, 폴리우레탄 수지, 에폭시 수지, 디아릴프탈레이트 수지, 폴리메틸렌 디페닐 디이소시아네이트(이하, MDI라 기재함) 등을 예로 들 수 있다. 이들 바인더(5)는 단독으로 이용해도 좋고, 2종 이상을 혼합하여 이용해도 좋다.
이들 바인더 중, 멜라민 수지와 MDI를 이용하는 것이 바람직하다. 멜라민 수지와 MDI를 조합하여 이용함으로써, 양호한 못 보유 지지력을 얻을 수 있다.
바인더(5)의 사용량은, 목질 섬유(4)의 절건 중량 100 중량부에 대해 고형분으로 5 내지 25 중량부인 것이 바람직하다. 바인더(5)의 양이 5 중량부 미만이면 목질 섬유(4)를 결합하여 성형하는 것이 곤란해지고, 또한 못 보유 지지력이 약해 굽힘 강도가 약하다. 바인더(5)의 양이 25 중량부를 초과해도 특히 향상되는 효과는 없고, 바인더(5)의 사용량이 과잉이므로 비용이 높아지기 때문에 바람직하지 않다.
멜라민 수지와 MDI를 바인더(5)로서 이용하는 경우, 멜라민 수지 100 중량부에 대해 MDI를 3 내지 80 중량부, 바람직하게는 10 내지 65 중량부의 비율로 이용하는 것이 바람직하다. MDI가 3중량부보다 적으면, 목질 섬유 집적판(1)의 내수성이 저하하는 경향이 있고, 80 중량부보다 많으면 이형성이 불리해진다.
또, 멜라민 수지와 MDI를 바인더(5)로서 이용하는 경우, 목질 섬유(4)에 멜라민 수지와 MDI를 각각 도포하는 것이 바람직하다.
멜라민 수지와 MDI를 각각 도포하는 경우, 목질 섬유(4)의 절건조 중량 100부에 대해, 멜라민 수지는 5 내지 25 중량부, 바람직하게는 6 내지 20 중량부의 비율이며, MDI는 0.5 내지 20 중량부, 바람직하게는 1 내지 15 중량부의 비율인 것이바람직하다. 이 경우, 멜라민 수지와 MDI를 도포하는 순서는 임의이다.
다음에, 본 발명의 목질 섬유 집적판(1)의 제조 방법을 설명한다.
우선, 상술한 바와 같이 목질 섬유(4)와 바인더(5)를 혼합하여 목질 섬유(4)의 표면 상에 바인더(5)를 부착시킴으로써, 목질 섬유 집적판(1)을 일체화하여 성형하기 위한 목질 섬유재를 조제한다. 목질 섬유와 바인더와의 혼합 방법은 임의이지만, 예를 들어 스프레이 방식으로 도포하는 방법을 채용할 수 있다. 즉, 저속으로 회전하는 회전 드럼 내에 크기가 조정된 목질 섬유를 넣고, 상기 회전 드럼 내에서 목질 섬유가 자연 낙하할 때에 바인더를 목질 섬유에 스프레이 도포하는 방법이 적절하다.
다음에, 상기한 바와 같이 하여 얻어진 목질 섬유재를 열압 성형함으로써, 목질 섬유(4)를 바인더(5)에 의해 결합한 목질 섬유 집적판(1)을 얻을 수 있다. 열압 성형에 의해, 목질 섬유재 중의 바인더(5)는 반응하여 경화하고, 목질 섬유(4)는 바인더(5)의 경화물에 의해 결합된다. 열압 성형 온도는 바인더의 종류에도 의존하지만, 약 150 내지 230 ℃이며, 바람직하게는 180 내지 220 ℃이다. 또, 열압 성형을 행하는 시간은 성형 두께 1 ㎜에 대해 8 내지 40초/㎜, 더욱 바람직하게는 10 내지 25초/㎜이다.
열압 성형에 의해 얻을 수 있는 목질 섬유 집적판의 두께가 약 15 내지 25 ㎜이면, 전체의 평균 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이며, 표면부에 두께 2.5 ㎜ 이하의 표면층을 갖고, 상기 표면층의 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 목질 섬유 집적판(1)을 얻기 쉽다. 이러한 목질 섬유 집적판(1)은, 못 타격성 및 못 보유 지지력이 우수하다.
또한, 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 표면층이 표면에 2.5 ㎜ 이상의 두께에 걸쳐서 형성된 경우에는, 표면층을 샌더 등에 의해 절삭 삭제함으로써도 목질 섬유 집적판(1)을 얻을 수 있다.
상기한 바와 같이, 본 실시 형태의 목질 섬유 집적판(1)은 용이하면서 저비용으로 제조할 수가 있다.
본 실시 형태의 목질 섬유 집적판(1)은, 전체의 평균 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이고 표면부에 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 두께 2.5 ㎜ 이하의 표면층을 갖고 있으므로, 못 타격성이 우수하다. 즉, 못을 타격하기 쉽고 구부러지지 않아 똑바로 타격할 수 있다. 이 못 타격성은「못 타격력」을 이용하여 수치적 평가를 행할 수 있다. 못 타격력이라 함은, 못을 타격할 때의 저항력을 가리키고, 수치가 작을수록 무리한 힘을 가할 필요가 없어, 똑바로 못을 타격하기 쉽다는 것을 나타내고 있다. 이 못 타격력은 0.82 kN 이하인 것이 바람직하고, 또한 0.72 kN 이하인 것이 보다 바람직하다.
또, 본 실시 형태의 목질 섬유 집적판(1)은 못 보유 지지력이 우수하여, 타격한 못이 판으로부터 빠지기 어렵다. 못 보유 지지력은 값이 클수록 못 보유 지지력이 높아 우수하며 40 ㎏f 이상인 것이 바람직하고, 또 45 ㎏f 이상인 것이 보다 바람직하다.
또한, 본 실시 형태에는 포함되어 있지 않지만, 본 발명의 목질 섬유 집적판의 한 쪽면에는 예를 들어 두께 0.3 내지 0.7 ㎜의 셀 화장 시트(도시하지 않음)가부착되어 있어도 좋다. 셀 화장 시트라 함은, 예를 들어 셀룰로이드 필름의 한 쪽면에 종이를 라미네이트한 것이다. 또, 셀 화장 시트를 한 쪽면에 붙인 경우, 표면과 이면은 비대칭이 되며, 습도 변화 등에 의해 셀 화장 시트 부착 목질 섬유 집적판에 접힘 및 비틀림이 발생하기 쉬워지므로, 이를 방지하기 위해 목질 섬유를 바인더에 의해 결합한 층의 적어도 한 쪽면측에, 바람직하게는 양면측에 백시트를 일체화할 수 있다. 이 경우, 백시트는 목질 섬유 집적판면 상의 적어도 셀 화장 시트가 부착되는 측의 반대측면 상에 일체화된다. 접착제를 미리 백시트에 도포하고, 이 백시트를 미리 성형된 목질 섬유 집적판(1)에 접합시켜 백시트를 목질 섬유 집적판(1)에 일체화할 수도 있지만, 바인더(5)가 부착된 목질 섬유(4)에 백시트를 포개어 열압 성형함으로써, 바인더(5)에 의해 결합된 목질 섬유(4)의 층에 백시트를 일체화하는 것이 바람직하다.
백시트로서는 화지(일본 종이) 등의 종이 혹은 비닐론 부직포 및 유리 부직포 등의 부직포가 이용된다. 백시트로서 화지를 이용하면, 화지에 바인더가 열압 성형시에 함침되기 쉽기 때문에 목질 섬유 집적판과 백시트(화지)가 견고하게 접착되므로 바람직하고, 또한 화지는 강도가 큰 점에서도 바람직하다. 바람직한 화지는 닥나무, 삼지닥나무, 안피나무 등의 진피 섬유를 원료로 하여 초지일 때에 누임을 이용한 것이다. 백시트로서 계량치가 약 20 내지 200 g/㎡인 것이 바람직하고, 계량치가 20 g/㎡ 미만이면 휨을 억제하기 어렵고, 200 g/㎡를 넘으면 비용이 높아지므로 바람직하지 않다.
본 실시 형태의 목질 섬유 집적판(1)은, 상술한 바와 같이 못 타격성이 좋고못 보유 지지력이 우수하므로, 못을 타격할 필요가 있는 파칭코대의 게이지반으로서 이용하기에 적절하다. 두께(t1)가 15 내지 25 ㎜, 바람직하게는 17 내지 20 ㎜인 목질 섬유 집적판(1)이 파칭코대의 게이지반을 제조하기 위해서는 특히 유용하다. 이러한 목질 섬유 집적판(1)에 자동 못 타격기로 못을 타격하면 똑바로 평균적으로 못을 타격할 수 있고, 또한 못이 목질 섬유 집적판(1)으로부터 빠지기 어렵다. 이러한 파칭코대의 게이지반은, 본 발명의 목질 섬유 집적판에 관통 구멍을 마련하고 못 타격함으로써 제조할 수 있다.
이하 본 발명의 실시예를 설명하지만, 본 발명의 범위는 이들 실시예에 한정되는 것은 아니다.
(제1 실시예)
직경이 0.1 내지 1.0 ㎜ 정도, 길이가 0.2 내지 50 ㎜ 정도인 목질 섬유를 파워밀(P - 5)(달톤가부시끼가이샤제)을 이용하여 분쇄하고, 길이가 0.1 ㎜ 이상이고 10 ㎜ 이하인 범위에 있으며 직경 2 내지 300 ㎛인 크기의 목질 섬유를 얻었다.
이어서, 얻어진 목질 섬유를 저속으로 회전하는 회전 드럼 내에 넣고, 드럼 내에서 목질 섬유가 자연 낙하할 때에 바인더를 스프레이 도포하였다. 바인더의 도포량은, 분말형 목질 섬유의 절건 중량 100 중량부에 대해 멜라민 수지 고형분으로서 10 중량부 및 조(粗)폴리메틸렌 디페닐 디이소시아네이트(조MDI : 스미토모 바이엘 우레탄사제) 5 중량부를 이용하였다.
계속해서, 바인더가 도포된 목질 섬유를 포밍 머신을 이용하여 포밍하여 목질 섬유재(매트형 물질, 두께 약 400 ㎜)를 얻었다. 이 매트형 물질의 양면에 화지(이 화지의 계량치는 3O g/㎡였음)를 위치시켰다. 매트형 물질과 화지를 포갠 것을 프레스기의 열반 사이에서 프레스 성형함으로써, 양면에 백시트가 부착된 목질 섬유 집적판(11)을 얻었다. 열압 조건은 열반 온도 180 ℃, 프레스 압력 20 내지 30 ㎏f/㎠, 압착 시간 20분이었다. 상기 백시트가 부착된 목질 섬유 집적판(11)은, 목질 섬유(4)를 바인더(5)에 의해 결합함으로써 얻어진 목질 섬유 집적판(1)의 양면에 화지(백시트)가 열압 성형시에 일체화된 것이었다. 목질 섬유 집적판(11)의 크기는 폭 500 ㎜ × 길이 450 ㎜ × 두께 19 ㎜였다.
얻어진 백시트가 부착된 목질 섬유 집적판(11)에 자동 못 타격기로 타격한 바, 못은 곧게 타격할 수 있었다. 이 때의 못 타격력은 0.53 kN이었다. 또, 인발 시험에 의해 타격한 못의 못 보유 지지력을 측정한 바, 평균치는 40 ㎏f였다. 또한, 못 보유 지지력의 최소치는 36 ㎏f, 최대치는 48 ㎏f, 측정 개수는 10이었다. 또, 두께 방향의 밀도 분포(덴서티 프로파일, Density Profile)를 측정하는 밀도 분포 측정기를 이용하여, 목질 섬유 집적판(1) 부분의 두께 방향의 밀도 분포를 측정하였다. 목질 섬유 집적판(1) 부분의 전체 밀도는 0.69 g/㎤이며, 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 표면층의 두께(t2)는 1 ㎜였다.
또, 두께 방향의 밀도 분포 측정기로서 ATR사(독일)제의 standard ATR Density Profilometer Type DPM201을 이용하였다.
(제2 실시예 내지 제6 실시예, 제1 비교예 내지 제2 비교예)
제2 실시예 내지 제5 실시예 및 제1 비교예 내지 제2 비교예에 있어서는, 목질 섬유의 투입량 및 바인더의 조성이나 사용량 등을 바꾼 것 이외에는, 제1 실시예와 동일한 방법에 따라서 전체 밀도 및 표면층의 두께(t2)가 다른 목질 섬유 집적판을 제조하였다. 또한, 제6 실시예에 있어서는 바인더에 포함되는 수지를 변경한 것 이외에는, 제1 실시예와 동일하게 하여 목질 섬유 집적판을 제조하였다.
이들 제2 실시예 내지 제6 실시예, 제1 비교예 내지 제2 비교예에 관한 목질 섬유 집적판의 못 타격력 및 못 타격성을 제1 실시예와 동일하게 측정하였다. 또한, 전체 밀도 및 표면층의 두께(t2)도 동일하게 측정하였다.
제1 실시예 내지 제6 실시예 및 제1 비교예 내지 제2 비교예에 관한 목질 섬유 집적판의 못 타격성 및 못 보유 지지력, 전체 밀도, 표면층의 두께에 대한 측정 결과를 표1에 정리하여 나타낸다. 또, 표1에 있어서 멜라민/MDI라고 표시한 것은 멜라민 수지와 조폴리메틸렌 디페닐 디이소시아네이트를, 멜라민이라 나타낸 것은 멜라민 수지를 바인더로서 이용하여 목질 섬유 집적판을 제조한 것을 나타내고 있다.
또한, 표1에 있어서 못 타격성은 못 타격력이 0.82 kN 이하인 것을 ○으로 표시하여 합격으로 하고, 0.82 kN보다도 큰 것을 ×로 표시하여 불합격으로 하고 있다. 여기서, 못 타격력은 50 ㎜ × 50 ㎜의 판에 속도 50 ㎜/분인 최대 압축 하중이며, 직경 1.85 ㎜ × 길이 32 ㎜의 못을 삽입함으로써 측정하였다. 또, 못 보유 지지력은 파칭코 못을 50 × 50 ㎜ 각의 대판에 박은 후, 못의 인발 강도를 측정하였다. 이 강도 측정은, JIS A5905 - 1994, 5. 13의 나무 나사 보유 지지력 시험법, 5. 14의 쐐기 역방향 뽑기 시험법에 준하여 행하였다. 내구성이 요구되는 파칭코대의 게이지반으로서는, 못 보유 지지력이 약 40 ㎏f, 바람직하게는 45 ㎏f인 것이 바람직하므로, 40 ㎏f 이상인 것을 합격으로서 ○으로 표시하고, 40 ㎏f 미만인 것을 불합격으로서 ×로 표시하였다.
표1에 나타낸 결과 중, 제1 실시예 내지 제5 실시예 및 제1 비교예 내지 제2 비교예에 대해, 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 표면층의 두께(t2)와 못 타격력과의 관계를 그래프화하여 도2에 도시한다. 도2로부터 알 수 있듯이, 표면층의 밀도가 1.0 g/㎤ 이상이라도 본 발명에 관한 제1 실시예 내지 제5 실시예에 있어서는, 양호한 못 타격성을 얻을 수 있다는 것을 알 수 있었다. 또한, 표면층의 두께(t2)가 2.5 ㎜ 이하이면, 못 타격력이 0.82 kN 이하가 되어 못 타격성이 합격이 되었다.
또한, 못 타격력과 못 보유 지지력의 관계를 그래프로 나타내면, 도3과 같이 되었다. 도3으로부터 알 수 있듯이, 못 타격력과 못 보유 지지력의 관계는, 양호한 못 보유 지지력인 40 ㎏f 이상을 얻기 위해서는 못 타격력이 커진다는 상반되는 관계에 있으며, 쌍방이 양호한 목질 섬유 집적판을 얻는 것은 곤란하다. 그러나, 제1 실시예 내지 제5 실시예와 같이 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 표면층의 두께가 2.5 ㎜ 이하이고 전체 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이면, 못 타격성 및 못 보유 지지력 모두 우수한 목질 섬유 집적판을 얻을 수 있음을 알 수 있었다.
또, 못 보유 지지력과 전체 밀도의 관계를 도4에 도시한다. 도4로부터 알 수 있듯이, 전체 밀도가 0.69 g/㎤ 이상이면 못 보유 지지력이 40 ㎏f 이상이 되어 못 보유 지지력이 합격이 되었다.
또한, 제6 실시예와 같이 바인더로서 멜라민 수지만을 이용한 경우에도, 못 타격성 및 못 보유 지지력 모두 합격이 되었다. 단, 전체 밀도가 동일한 제3 실시예와 제6 실시예를 비교하면, 바인더로서는 멜라민 수지와 MDI를 이용한 제3 실시예쪽이 못 보유 지지력이 우수한 경향이 있으므로. 바인더로서는 멜라민 수지와 MDI를 이용하는 것이 바람직하다는 것을 알 수 있었다.
이상 설명한 바와 같이, 본 발명의 목질 섬유 집적판은 못 타격성 및 못 보유 지지력이 우수하고, 안정된 성능을 갖고 있다. 따라서, 본 발명의 목질 섬유 집적판은, 파칭코대의 게이지반을 제조하기 위해 적절하게 이용된다.

Claims (3)

  1. 목질 섬유가 바인더에 의해 결합되어 일체적으로 성형된 목질 섬유 집적판이며, 전체의 평균 밀도가 0.69 내지 0.76 g/㎤의 범위이고, 표면부에 두께 1 ㎜ 이상 2.5 ㎜ 이하인 표면층을 갖고, 상기 표면층의 밀도가 1.0 g/㎤ 이상인 것을 특징으로 하는 목질 섬유 집적판.
  2. 제1항에 있어서, 상기 바인더가 멜라민 수지와 폴리메틸렌 디페닐 디이소시아네이트를 포함하는 것을 특징으로 하는 목질 섬유 집적판.
  3. 제1항 또는 제2항에 기재된 목질 섬유 집적판이며 두께가 15 내지 25 ㎜의 범위인 목질 섬유 집적판으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 파칭코대의 게이지반.
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