KR20040011438A - 열교환기 - Google Patents

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KR20040011438A
KR20040011438A KR10-2003-7007103A KR20037007103A KR20040011438A KR 20040011438 A KR20040011438 A KR 20040011438A KR 20037007103 A KR20037007103 A KR 20037007103A KR 20040011438 A KR20040011438 A KR 20040011438A
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KR
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heat exchanger
fluid
flow
heat
metal
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KR10-2003-7007103A
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테오도르 요하네스 피터 투넨
피터 리어캠프
밥 메젤라아르
Original Assignee
스토르크 프린츠 베.파우.
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Publication date
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Abstract

제1 유체로부터 제2 유체로 열을 전달하는 하나 이상의 제1 유체용 유로(12)를 구비한 열교환기(10)에 있어서, 이들 유로의 외벽은 금속 발포체로 만들어진 제2 유체용 흐름체(20)와 열전달 접촉을 한다. 이 금속 발포체는 금속의 부피 밀도 구배를 가져서, 열전달과 흐름 저항 사이에서 양호한 평형을 이루는 것이 가능하다.

Description

열교환기{Heat exchanger}
EP-A-0 744 586은 열전달을 개선하기 위하여 열교환기에 사용되는 구리 발포체 형태인 큰 열전달면을 갖는 예를 들면 판 또는 튜브와 같은 열전달 요소를 공개하고 있다. 이러한 형태의 요소는 미리 적당한 접착제로 준비한 플라스틱 발포체에 산화철 가루를 부착시키는 증착공정을 사용하여 생산한다. 소결하여(sintering) 이러한 방법으로 복합 소재를 성형하기 위하여, 이러한 방법으로 준비한 발포체를 낮은 압력 하에서 산화 구리 가루로 미리 덮은 판이나 튜브 위에 배열한다. 플라스틱 발포체를 열분해한 후에 산화 구리는 구리를 형성하여 감소된다.
위에서 언급한 형태의 열교환기는 예를 들면 열-음향 열 엔진으로 알려진 것에 사용된다. 이러한 형태의 열교환기에서, 제1 열회로는 일반적으로 다수의 유로를 통한 가스나 액체와 같은 제1 유체의 흐름에 의하여 형성된다. 제2 열회로는 일정 영역에서 유로를 둘러싸는 다공성 흐름체를 통한 일반적으로 가스(공기, 아르곤)인 제2 유체의 흐름을 포함한다. 일반적으로 흐름체를 통한 제2 유체의 흐름 방향은 유로에서의 제1 유체의 흐름 방향에 대하여 거의 수직이다. 다공성 흐름체는 유로의 외벽과 열전달 접촉을 한다. 예를 들면, 열은 제1 유체로부터 유로의 내벽으로 전달되어 벽 재료의 전도에 의하여 외벽으로 전달된다. 외벽에서, 다공성 흐름체로의 열전달은 방사와 전도에 의하여 일어난다. 열전도는 다공성 흐름체 에서 일어난다. 금속 발포체로 만들어진 흐름체만 있을 때 이러한 열전도는 제한되고, 결과적으로 양호한 전도성을 가진 금속으로 만들어진 고체 라멜라(lamellae)가 열전도를 증가시키기 위하여 때때로 금속 발포체에 제공된다. 흐름체로부터 제2 유체로의 열전도는 방사와 전도에 의해서 발생한다. 전체적인 열전도 효율은 여러가지 중에서 이러한 모든 천이들, 특히 억제 요소를 나타내는 일반적으로 가스 측에서의 열전달인 흐름체에서 제2 유체로의 열전달 또는 제2 유체에서 흐름체로의 열전달에 달려있다.
선택적으로 라멜라나 핀이 결합된 금속 발포체의 사용은 열전달 면적 증가와 전도 증가를 제공하지만 흐름 저항이 상대적으로 높아서, 흐름 저항과 열전달의 비로 표현되는 전체적인 성능은 핀 또는 라멜라 만을 갖춘 종래의 열교환기의 성능보다 낮다는 것은 알려져 있다. 많은 경우에, 금속 발포체를 사용할 때의 열전달의 증가는 불균형적인 흐름 저항의 증가를 수반한다.
US-A-4,245,469는 열전달 매개체가 흐르는 유로에 다공성 금속 매트릭스(matrix)가 설치된 열교환기를 공표하고 있다. 이러한 금속 매트릭스는 흐름에 직각 방향인 면적에 대하여 더 큰 밀도를 가지므로 유로의 끝단보다 주변의 온도가 훨씬 높은 이러한 영역에서 내부 열전달 계수가 증가되는 것으로 설명되어 있다. 일정 직경을 가진 유로와 함께 생산되는 열전달 매개체의 부피 감소를 최소화하기 위하여, 상기 영역에서의 직경은 증가한다. 이런 형태의 설계는 내부 열전달을 증가시키기 위한 것이다.
더구나 DE A1 39 06 446은 예를 들면 알루미늄 발포체가 유로에 배치된 열교환기를 공표하고 있다. 필요하다면, 이러한 발포체에서 기공의 크기는 변할 수 있다, 즉 기공의 개수가 변할 수 있다.
본 발명은 서로에 대하여 떨어져서 평행하게 설치된 하나 이상의 제1 유체용 유로와 제2 유체용 흐름체와 열전달 접촉으로 하며 금속 발포체(foam)로 만들어진 외벽을 구비하며, 제1 유체로부터 제2 유체로 열을 전달하는 열교환기에 관한 것이다.
도1 은 종래 기술에 따른 열교환기의 실시 예를 나타내는 사시도이다.
도2 는 본 발명에 따른 열교환기의 제1 실시 예를 나타내는 사시도이다.
도3 은 본 발명에 따른 열교환기의 제2 실시 예를 나타내는 사시도이다.
도4 는 청구항 제3 항에 따른 열교환기의 기본 단위를 나타내는 사시도이다.
도5 는 본 발명에 따른 열교환기의 제3 실시 예를 나타내는 사시도이다.
도6 은 본 발명에 따른 열교환기가 사용된 에너지 변환을 위한 열-음향 변환 장치를 도식적으로 묘사한 것이다.
본 발명은 열교환기의 전체적인 성능, 즉 위에서 언급한 열전달과 흐름저항의 관계를 개선하기 위한 것이다.
위에서 언급한 형태의 열교환기에서, 본 발명에 따른 금속 발포체는 금속의 부피 밀도 구배를 갖는다. 부피 밀도 구배를 갖는 금속 발포체의 사용으로 기공의 수(PPI)는 같게 유지되는 한편, 발포체의 부피 밀도- 다른 말로 하면 금속의 양 -를 흐름 저항과 국부적인 열 유량 밀도에 맞게 할 수 있다. 금속 발포체에서, 열 유량 밀도는 유로 주변에서 가장 커서, 금속 발포체는 열 유량 밀도가 훨씬 더 낮은 흐름체 외부 주변보다는 이 위치에서 더 많은 금속을 포함해야만 한다. 이것은사용된 금속 발포체에서 금속의 부피 밀도가 변함으로써 가능하다. 본 발명에 따른 열교환기에 금속 발포체의 설치는 금속 발포체로부터 유로 벽면으로의 열전달을 증진시키기 위한 것이다. PPI를 동일하게 유지하면서 금속 발포체에서 금속의 부피 구배를 주는 것이 기공을 분리하는 금속 판의 두께를 일정하게 유지하면서 기공 수의 변화를 주는 것보다 더 효과적이다.
이러한 형태의 부피 밀도 구배를 갖는 금속 발포체는 예를 들면 아래에서 더 상세하게 설명되는 전기분해조에서 플라스틱 발포체를 전기도금하는 전기도금 방법에 의해서 얻어질 수 있다.
FR-A-2 766 967은 발포체의 두께 방향으로 적치된 금속의 두께 구배를 갖는 금속 발포체를 구비한, 여러가지 중에서 전자 부품을 위한, 히트싱크(Heat sink)를 공표하고 있다는 것을 주의하여야 한다.
이러한 형태의 생산 방법에 있어서 발포체의 밀도가 한 방향으로 변하기 때문에, 바람직하게 흐름체는 같은 부피 구배를 갖는 면들이 서로 마주 보는 최소한 두 층의 금속 발포체를 구비한다. 이것은 흐름체의 유익한 여러 가지의 실시를 가능하게 한다.
제1의 바람직한 실시에서, 금속 발포체의 부피 밀도는 유로를 향한 제2 유체용 흐름체의 유입측으로부터 증가해서, 열 유량 밀도가 더 큰 곳에 더 많은 금속이 존재한다.
유로의 형상은 중요하지 않다; 원형 튜브, 평평한 중공판과 같은 것들이 사용될 수 있다. 그러나 흐름 저항을 제한하기 위하여, 유로의 형상은 제2 유체의흐름 프로파일(profile)을 따르는 것이 바람직하다. 유로의 단면은 장축이 제2 유체의 흐름 방향인 타원의 형상으로 하는 것이 유리하다. 이러한 형태의 유로는 상대적으로 낮은 흐름 저항을 갖는 한편 큰 열 교환 면을 갖는다.
흐름체는 금속 부피 구배가 가장 큰 면이 서로 마주 보는, 두 층의 바람직하게는 인치 당 같은 수의 기공을 갖는, 금속 발포체를 구비하는 것이 유리하다. 이러한 면에 유로를 위한 오목부가 제공된다.
단순한 기본 단위 구조 때문에 특히 유리한 또 다른 바람직한 실시에 따르면, 유로는 흐름체 구획들에 의해서 나누어지는 단면 형상이 사각형인 관체를 구비하며, 흐름체 구획에서의 부피 밀도가 유로의 외벽 부근에서 최대이다. 열교환기의 이 바람직한 실시에서 기본 단위는 예를 들면 두 개의 마주 보는 벽에 한 층의 금속 발포체가 제공되고 가장 큰 부피 구배를 갖는 층 표면이 문제의 벽에 인접해 있는 단면 형상이 사각형인 유로를 구비한다.
라멜라에 의해서 분리되는 금속 발포체 부분들을 구비한 흐름체를 갖는 열교환기에 더욱 더 유사한 열교환기가 요구되면, 부피 밀도의 구배가 제1 유체의 흐름 방향과 바람직하게는 교대로 나란한 다수의 금속 발포체 층을 사용하는 것이 가능하다. 전체적인 성능의 관점에서, 이 실시는 위에서 언급한 다른 실시에 비하여 덜 바람직하다.
금속 발포체를 다공성 흐름체 재료로 선택하면, 주어진 체적에 대한 매우 큰 열교환 면 때문에, 한편으로는 금속 발포체과 제2 유체 사이에서의 열전달은 높고 , 다른 한편으로는 제한 요소는 더 이상 없다.
그러나 흐름체와 유로의 외벽 사이에서의 열전달에 역효과를 가지는 다공성 때문에 금속 발포체로 만들어진 흐름체에서의 열전도는 낮다. 발포체에서의 금속 양의 점진적인 증가는 이들 두 양립되지 않는 요소들의 전체적인 효과를 개선한다. 구리와 같은 열전도 계수가 큰 금속으로 만들어진 금속 발포체를 사용하는 것이 바람직하다. 흐름체 또한 구리와 같이 열전도와 열전달이 큰 금속으로 만드는 것이 유리하다. 인디움(Indium), 은, 니켈, 스테인레스강이 다른 적당한 금속에 포함된다. 금속 발포체를 만드는 시작 물질로는 폴리우레탄(polyurethane), 폴리에스터(polyester) 또는 기공을 상호 연결한 오픈네트웍(open network)과 일정한 PPI를 갖는 폴리에스터와 같은 플라스틱 발포체가 유리하다. 기공의 직경을 400∼1500 마이크로미터로 하는 것이 바람직하며, 800∼1200 마이크로미터로 하는 것이 더 바람직하다. 부피 구배는 발포체를 통하여 흐르는 유체의 흐름 방향으로 5％이하로부터 95％이상까지 증가할 수 있다. 플라스틱 발포체에 적치된 금속의 두께는 흐름체 유입측에서 5∼10 마이크로미터로부터, 유로 주변에서 30∼70 마이크로미터까지의 범위의 구배(예를 들면 각각 8마이크로미터와 42마이크로미터)를 갖는 것이 유리하다. 이러한 형태의 금속 발포체는 예를 들면 선택적으로 폴리머의 열분해가 수반되는 적당한 전기분해조 내에서 폴리머(Polymer) 발포체 기판 위에 구리를 전기 성형하여 쉽게 만들어진다. 필요하다면, 먼저 구리 층과 같은 얇은 전도층을 예를 들면 (자기) PVD, CVD와 같은 다른 기술을 사용하여 발포체 위에 적치할 수 있으며, 후에 이 필름은 전기 분해조에서 더 성장하게 된다.
흐름체에 금속 발포체를 부착시키는데 다양한 용접기술(유도, 확산)과 납땜기술이 사용될 수 있다. 주석 함유 납땜 합금들은 구리 발포체에 대하여 상당히 적합하다.
바람직하게 본 발명에 따른 열교환기는 단위 구조이어서, 다수의 기본 단위들이 큰 유닛(Unit)을 형성하도록 결합될 수 있다.
본 발명은 또한 예를 들면 청구항 제11 항에서 정의된 에너지를 변환하기 위한 열-음향 변환 장치인, 본 발명에 따른 열교환기가 사용되는 열 펌프에 관한 것이다. 기체상의 유체를 압축하고 배출하는 모터는 예를 들면 폐쇄 음향 공명 회로이다. 사용되는 재생기는 바람직하게 전도성이 나쁜 금속 발포체 층을 구비한 층상 구조를 갖는다. 이러한 형태의 열 음향 변환 장치의 예는 열음향 열엔진과 열음향 모터를 포함한다.
도면을 참조하여 발명의 내용을 아래와 같이 기술한다.
도1 에 도시된 종래 발명에 따른 열교환기(10)의 실시 예에서, 예를 들면 구리로 만들어진 다수의 관체 유로(12)는 서로 평행하게 배치된다. 유로(12)를 통한 제1 유체의 흐름 방향은 위에서 아래 방향으로 표시된 단일 화살표(single arrow)로 나타낸다. 유로(12)의 유입단(14)들은 보통 분배 캡(미도시)에 의하여 서로 연결된다. 유출단(16)들도 이와 유사한 방법으로 서로 연결된다. 제2 유체용 다공성 흐름체는 전체적으로 참조 번호 20으로 나타내며, 서로 떨어져서 평행하게 설치된 다수의 금속 판(22)과 금속 판 사이에 한 층의 금속 발포체 층(24)을 구비한다. 유로(12)를 설치하기 위한 구멍을 금속판(22)과 층(24)의 적당한 위치에 설치한다. 금속 판(22)은 유로(12)의 외벽(26)에 납땜된다. 제2 유체를 공급, 배출 그리고 필요하다면 분배하는 수단으로 제공되는 흐름체는 챔버(Chamber)와 하우징(Housing) 내에 설치된다. 열교환기(10)의 하우징 측면에 결합 수단이 구비되어, 다수의 열교환기가 필요에 따라 서로 결합된다.
도2 는 본 발명에 따른 열교환기의 제1 바람직한 실시 예를 도시하며, 여기에서 도1 에 나타난 동일한 부품들에 대하여는 동일 참조 번호를 사용한다.
열교환기(10)는 서로에 대하여 떨어져서 배치된 단면 형상이 타원인 다수의 평행 유로(12)를 구비하며, 이 유로를 통하여 예를 들면 액체인 제1 유체가 안내된다. 흐름체(20)는 두 개의 금속 발포체 부품(30, 32)을 구비하며, 각각의 금속 발포체 부픔의 부피 밀도 구배는 예를 들면 가스인 제2 유체의 흐름 방향과 평행하다. 도면을 간단화하기 위하여, 가장 큰 부피 밀도를 갖는 면을 도면에서 굵은 실선으로 나타낸다. 금속 발포체 부품(32)에서의 부피 밀도는 도시된 흐름 방향으로 감소하는 반면에, 금속 발포체 부품(30)에서의 부피 밀도(금속의 양)는 제2 유체의 흐름 방향으로 증가한다. 결과적으로 대부분의 금속은 가장 큰 열 유량 밀도가 또한 나타나는 유로(12)의 바로 근처에 존재한다. 흐름체(20)의 바깥 표면, 특히 유입 측(그리고 방출 측)은 상대적으로 열려있다.
도3 은 또 다른 실시 예를 나타내며, 여기에서 단면 형상이 사각형인 유로(12)가 흐름체(20)의 구획(40) 사이에 설치된다. 각 구획(40)은 2층의 금속 발포체 층(42)으로 구성되어 있으며, 가장 낮은 부피 밀도를 갖는 면은 서로에 대하여 반대인 반면에 가장 큰 부피 밀도를 갖는 면은 서로에 대하여 이어서 배치된 유로(12)의 외벽(44)에 인접해 있다. 도3 에서 구획(40)의 2층의 발포체 층 사이의 분리 면은 점선으로 나타낸다. 도4 는 도3에 예시된 발명에 따른 열교환기의 기본 단위의 실시 예를 도시한다.
도5 는 본 발명에 따른 열교환기의 또 다른 실시 예를 도시하며, 여기에는 유로(12)를 통하여 안내되는 제1 유체의 흐름 방향(도시된)으로 교대로 반복해서 증가하다 감소하는 구배를 가진 6개의 교대로 적층된 금속 발포체 층이 흐름체(20)로서 제공된다.
도6 은 본 발명에 따른 열 펌프의 개략도이며, 이 경우에 에너지 교환을 위한 열-음향 변환 장치(60)의 실시예인 본 발명에 따른 열교환기가 유익하게 사용될 수 있다.
열-음향 변환 장치(60)는 본 발명에 따른 두 개의 열교환기(10) 사이에 설치된 예를 들면 니켈 발포체로부터 만들어진 재생기(64)를 갖춘 가스 충진 음향 또는 음향역학적인 공진회로(62)를 구비한다. 열-음향 변환 장치(60)가 열펌프로 사용되면, 선형 전기 모터에 의해서 진동하도록 만들어진 격막을 통하여 기계적 에너지가 가스에 공급된다. 예를 들면 벨로우즈(bellows)나 자유 피스톤 구조로 할 수도 있다. 제2 유체로 기능하고 진동하도록 만들어진 가스는 제1 열교환기에서 제1 유체로부터 열을 추출하고, 재생기를 경유하여 제2 열교환기로 추출된 열을 보내며, 여기에서 열은 제3 유체로 전달된다. 이와 같은 방법으로, 저온 유체로부터 고온 유체로 열을 전달하는 것이 가능하다. 이러한 공정에 요구되는 주기적인 압력 변화와 가스 이동은 강력한 음향 파의 영향으로 폐쇄 공진 회로에서 일어난다. 여기에서 압력 진폭은 자유 공간에서 일반적 압력 진폭-즉 시스템에서 평균 압력의 10％의 크기-보다 몇 배 크다는 것을 유의해야 한다.
변환 장치가 모터로 사용되면, 열은 고온에서 열교환기로 공급되고, 진동은 유지되면서 예를 들면 주변 온도인 저온에서 뒤따르는 열교환기에 의해서 분산된다. 진동을 유지하기에 필요한 것 보다 더 많은 열이 공급되면, 어느 정도의 음향 에너지를 유용한 출력으로서 공진기로부터 뽑아내는 것이 가능하다.
본 발명에 따른 열교환기의 성능을 아래의 예를 기초로 하여 자세하게 설명한다.
다양한 열교환기를 생산해서 시험을 하였다. 제1 열교환기(A)의 다공성 흐름체는 길이가 90mm이고 폭이 12mm인 구리 발포체(인치당 65기공) 판으로 만들어진다. 유로를 설치하기 위한 구멍을 뚫는다. 유로는 일정 간격으로 배치된 외경이 6mm(내경이 4mm)인 9개의 작은 구리 튜브를 구비한다. 효과적인 제2 유체용 유로는 90mm×70mm이다. 작은 구리 튜브의 유입단 및 유출단의 매니폴드(Manifold)는 각각 물 투입 및 배출구에 연결된다.
제2 열교환기(B)에서, 같은 구리 발포체로부터 만들어진 흐름체가 사용되지만, 두께 0.25mm인 황동 라멜라가 이 열교환기에 끼워진다. 발포체와 라멜라는 함께 노에서 납땜된다. 열 영향에 의해서 금속 발포체의 간격이 좁아지는 것을 방지하기 위하여, 구리 발포체 판 및 황동 라멜라는 작은 구리 튜브에 하나 씩 납땜될 수 있다.
제3 열교환기(C)에서, 흐름체는 단지 황동 라멜라 만을 구비한다.
열교환기(A-C)와 같은 치수이며 같은 수의 튜브를 갖는 도2 에 도시된 본 발명에 따른 제4 열교환기(D)에서, 흐름체는 2개 층의 구리 발포체를 구비하며, 구리 발포체는 구성물이 CuSO4=250g/l, H2SO4= 70g/l, Cl-1= 15mg/l이고, PH=0∼1인 구리조 내에서 실온 및 전류밀도 5A/dm2에서 구멍의 직경이 800마이크로미터인 PU발포체 위에 만들어진다. 전기분해 후에, 이러한 방법으로 생산된 구리 발포체 층은 한 면에서 8마이크로미터의 금속 두께를 가지며, 한편 반대 면에서의 금속 두께는 42마이크로미터이다. 작은 구리 튜브의 반경에 대응하는 홈들이 이러한 발포체 층의 반대 면에 제공되고, 그 후에 작은 튜브들이 이러한 홈에 설치된다. 주석 납땜이 결합 기술로 사용된다.
이러한 열교환기를 실험하기 위하여 사용하였으며, 여기에서 유량계를 사용하여 조절한 온도가 약80℃인 고온의 물은 항온조를 경유하여 작은 튜브 내에서 순환한다. 열교환기의 흐름체를 통하여 주변 공기를 흡입하기 위하여, 유로에 설치된 원심 펌프를 사용하였다. 흡입된 공기의 양은 열교환기와 원심펌프 사이에서 유량계를 사용하여 측정하였다. 흐름체를 통한 압력 강하, 물을 포함한 제1 유체의 입구 및 출구 온도(T1, T2) 그리고 공기를 포함한 제2 유체의 출구 온도(T3)를 측정한다. 공기의 흐름에 의해서 흡수된 열량(Q)은 물의 체적 흐름 율(Fw; l/min)과 유입되는 물과 유출되는 물의 온도차(T1- T2)에 의하여 다음의 공식을 사용하여 계산한다:
Q = Ww·(T1- T2)· Fw/ 60 [W], 여기에서 Ww는 물의 열용량(4180 J kg K-1)이다. 실험은 여러 가지의 공기 속도에서 실시하였다. 레이놀드수(Reynolds number)는 열교환기에서 측정된 가스 속도와 모든 열교환기(A∼D)에 대한 수력직경 DH= 0.0033으로부터 결정된다. 점도 값은 흡입된 공기의 가스 온도에서 적용되며, 마찬가지로 온도는 측정된다. 가스에 대한 누셀트수(Nusselt number)는 액체 측에서의 열전달을 제거하고 난류라고 가정하고 계산할 수 있다: Nu(Re) = Q· DH/λ·ΔT1·Aw, 여기에서 Aw는 전체 열전달 면적이고, ΔT1은 가스와 열교환기의 온도차이다.
특별한 분야에서 일반적인 것처럼, 열전달은 레이놀드수에 대하여 jH = Nu Re-1Pr-1/3으로 표현되며, 여기에서 Pr은 프랜틀(Prandtl)수이고, 공기에 대한 프랜틀 수는 0.7이다.
이른바 마찰계수(f = AoΔp / Aw(1/2 ρv2))는 알려진 크기의 열교환기에 대하여 측정된 속도와 측정된 압력으로부터 같은 방법으로 계산될 수 있으며, 레이놀드수의 함수로 표현될 수 있다.
아래의 표는 열전달(jH), 마찰계수(f), 그리고 여러 가지 열교환기(A∼D)의 레이놀드수=300인 경우 마찰계수에 대한 열전달의 비(jH/f)의 비를 나타낸다.
표
열교환기 열전달(jH) 마찰계수(f) jH/f
A 0.07 20 0.004
B 0.7 40 0.018
C 0.03 1.4 0.021
D 0.5 15 0.033
예상된 것과 같이 위의 표에서, 열교환기 (A, 발포체만 있는)는 열교환기 (C ,라멜라만 있는)보다 열전달이 크다. 그러나 흐름 저항은 불균형하게 증가한다. 더구나, 열교환기 (B, 발포체와 라멜라가 있는)의 열전달이 본 발명에 따른 열교환기 D보다 크지만, 흐름 저항이 매우 크다. 본 발명에 따른 열교환기는 전체적으로 jH/f로 표현된 가장 양호한 성능을 갖는다. 적당하게 분포된 금속 발포체을 사용하고, 이 금속의 양을 변경함에 의해서, 열전달/전도와 흐름 저항에서의 양호한 균형을 이룰 수 있다는 것이 명백해진다.

Claims (13)

  1. 제1 유체로부터 제2 유체로 열을 전달하는 열교환기에 있어서, 서로에 대하여 떨어져서 평행하게 설치된 하나 이상의 제1 유체용 유로(12)와 금속 발포체로 만들어지고 제2 유체용 흐름체(20)와 열전달 접촉을 하는 외벽(26)을 구비하며, 상기 발포체는 금속의 부피 밀도 구배를 갖는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  2. 청구항 제1 항에 있어서, 흐름체(20)는 각 층의 같은 부피 밀도를 갖는 면들이 서로 마주 보는 2층의 금속 발포체(30, 32; 42; 50)로 구성된 것을 특징으로 하는 열교환기.
  3. 청구항 제1 항 또는 제2 항에 있어서, 금속 발포체의 부피 밀도는 제2 유체용 흐름체(20)의 유입측으로부터 유로 쪽으로 증가하는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  4. 청구항 제1 항에 있어서, 유로(12)는 장축이 제2 유체의 흐름 방향인 타원 형상의 단면을 갖는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  5. 청구항 제1 항에 있어서, 흐름체(20) 구획(40)에서의 부피 밀도가 유로(12)의 외벽(26) 부근에서 최대이고, 유로(12)는 흐름체(20) 구획(40)에 의해서 분리되며 사격형 단면을 갖는 관체를 구비하는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  6. 청구항 제2 항에 있어서, 구배가 제1 유체의 흐름 방향으로 교대로 증가하고 감소하는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  7. 청구항 제1 항 및 제2 항에 있어서, 금속 발포체의 금속이 구리인 것을 특징으로 하는 열교환기.
  8. 청구항 제1 항에 있어서, 흐름체(20)와 적어도 하나 이상의 유로 외벽(26) 사이의 연결은 납땜 연결을 포함하는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  9. 청구항 제5 항 또는 제6 항에 있어서, 납땜 연결은 주석 또는 주석 합금을포함하는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  10. 청구항 제1 항에 있어서, 기본 단위 구조를 가지며, 기본 단위 열교환기를 서로 연결하는 연결 수단을 구비하는 것을 특징으로 하는 열교환기.
  11. 기체인 제2 유체를 압축하고 옮기는 모터, 제1 유체로부터 제2 유체로 열을 전달하는 열교환기, 제2 유체로부터 제3 유체로 열을 전달하는 열교환기, 열교환기 사이에 가스의 흐름 방향으로 설치된 재생기(64)를 구비하고, 상기 열교환기들은 청구항 제1 항 내지 제10 항 중 어느 한 항에 있어서의 열교환기인 것을 특징으로 하는 열펌프.
  12. 청구항 제11 항에 있어서, 재생기(64)는 전도성이 나쁜 금속으로부터 만들어진 다수의 금속 발포체 층의 층상 구조를 구비하는 것을 특징으로 하는 열 펌프.
  13. 청구항 제12 항에 있어서, 전도성이 나쁜 금속은 니켈인 것을 특징으로 하는 열펌프.
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