ES2271125T3 - Intercambiador de calor. - Google Patents
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Abstract
Un intercambiador de calor (10) para transferir calor desde un primer fluido a un segundo fluido, que comprende uno o más pasadizos de flujo (12) para un primer fluido, que están dispuestos paralelos y a distancia entre sí y la pared externa (26) de la que está en contacto de transferencia de calor con un cuerpo de flujo (20) para un segundo fluido, que está hecho de espuma metálica, caracterizada porque la espuma metálica tiene un número constante de poros (PPI) y tiene un gradiente de densidad de volumen de metal.
Description
Intercambiador de calor.
El invento se refiere a un intercambiador de
calor para transferir calor desde un primer fluido a un segundo
fluido, que comprende uno o más pasadizos de flujo para un primer
fluido, que están dispuestos paralelos y a una distancia entre sí y
la pared externa de los cuales está en contacto de transferencia de
calor con un cuerpo de flujo para un segundo fluido, que está hecho
de espuma metálica.
El documento
EP-A-0 744 586 ha descrito un
elemento de transferencia de calor, por ejemplo una placa o tubo,
con una superficie grande de transferencia de calor en forma de
espuma de cobre, para usar en un intercambiador de calor, para
mejorar la transferencia de calor. Un elemento de este tipo es
producido usando un procedimiento de deposición de vapor para
depositar un polvo de óxido de cobre en una espuma de plástico que
previamente ha sido provista con un adhesivo adecuado. La espuma que
ha sido preparada de esta manera se dispone después bajo ligera
presión en una placa o tubo, que previamente ha sido cubierta
igualmente con un polvo de óxido de cobre, para formar de esta forma
un elemento compuesto por sinterización. Después de la pirólisis de
la espuma de plástico, el óxido de cobre es reducido para formar
cobre.
Un intercambiador de calor del tipo descrito
antes se usa, por ejemplo, en lo que se conoce como motores termo
acústicos de calor. En un intercambiador de calor de este tipo, se
forma un primer circuito de calor por un flujo de un primer fluido,
tal como un gas o líquido, generalmente a través de una pluralidad
de pasadizos de flujo. Un segundo circuito de calor comprende un
flujo de un segundo fluido, generalmente un gas (aire, argón), a
través del cuerpo poroso de flujo, cuyo cuerpo de flujo rodea los
pasadizos de flujo sobre un área determinada. La dirección de flujo
del segundo fluido a través del cuerpo de flujo es de forma general
virtualmente perpendicular a la dirección de flujo del primer fluido
en los pasadizos de flujo. El cuerpo poroso de flujo está en
contacto de intercambio de calor con la pared externa de los
pasadizos de flujo. Se transfiere calor, por ejemplo, desde el
primer fluido a la pared interna de los pasadizos de flujo y se
lleva a la pared externa como resultado de la conducción en el
material de la pared. En la pared externa, tiene lugar transferencia
de calor al cuerpo poroso de flujo por radiación y conducción. Tiene
lugar conducción de calor en el cuerpo poroso de flujo. Cuando solo
hay un cuerpo de flujo hecho de espuma metálica, esta conducción de
calor es limitada, y consecuentemente a veces se proporciona una
lámina delgada sólida hecha de un material con buena conductividad
en la espuma metálica para aumentar la conducción de calor. La
Transferencia de calor desde el cuerpo de flujo al segundo fluido
tiene lugar igualmente por medio de radiación y conducción. La
eficiencia de la transferencia de calor global depende, entre otras
cosas, de todas estas transiciones, representando la transferencia
desde el cuerpo de flujo al segundo fluido o viceversa -
generalmente la transferencia de calor en el lado de gas - en
particular posiblemente un factor inhibidor.
Ahora se ha encontrado que, aunque el uso de una
espuma metálica, opcionalmente en combinación con láminas delgadas o
aletas, ofrece un área agrandada de superficie de intercambio de
calor y posiblemente conducción aumentada, la resistencia al flujo
es relativamente alta, de manera que el rendimiento global,
expresado como la relación entre la transferencia de calor y la
resistencia al flujo, es inferior que la de un intercambiador
convencional de calor solo con aletas o láminas delgadas. En muchos
casos, un aumento en la transferencia de calor cuando se usa una
espuma metálica va de la mano con un aumento desproporcionado de la
resistencia al flujo.
El documento
US-A-4.245.469 ha descrito un
intercambiador de calor en el que se dispone una matriz de metal
poroso en un pasadizo de flujo a través del cual fluye un medio de
transferencia de calor. Se establece que esta matriz de metal tiene
una densidad mayor en una zona que es perpendicular a la dirección
del flujo, de manera que el coeficiente interno de transferencia de
calor es aumentado en esta zona, cuando la temperatura del ambiente
es mucho mayor, que en el extremo del pasadizo. Para disminuir la
reducción en volumen del medio de transferencia de calor que se
produciría con un pasadizo de diámetro constante, el diámetro es
aumentado en el lugar de dicha zona. Un diseño de este tipo intenta
mejorar la transferencia interna de calor.
Además de esto, el documento DE A1 39 06 446 ha
descrito un intercambio de calor en el que una espuma, por ejemplo
de aluminio, está dispuesta en un pasadizo de flujo. Si se desea, el
tamaño de poro en esta espuma puede ser variado, es decir el número
de poros puede variar.
El objeto general del invento es mejorar el
rendimiento global, es decir la relación mencionada antes entre la
transferencia de calor y la resistencia al flujo, de un
intercambiador de calor.
En el intercambiador de calor del tipo descrito
antes, de acuerdo con el invento, la espuma metálica tiene un número
constante de poros (PPI) y tiene un gradiente de densidad de volumen
del metal. El uso de una espuma metálica con un gradiente de la
densidad de volumen permite que la densidad de volumen de la espuma,
en otras palabras la cantidad de metal, sea adaptada a la densidad
local de fluencia de calor y la resistencia al flujo, mientras que
el número de poros (PPI) permanece igual. En la espuma metálica, la
densidad de fluencia de calor es la mayor en la vecindad de los
pasadizos de flujo, de manera que la espuma metálica debe contener
más metal en este lugar que en la periferia externa del cuerpo de
flujo, en la que la densidad de fluencia de calor es mucho menor.
Esto es posible como resultado de que se varía la densidad de
volumen de metal de la espuma metálica usada. La disposición de la
espuma metálica en el intercambiador de calor acorde con el invento
tiene el objeto de promover la transferencia de calor desde la
espuma metálica a la pared del pasadizo de flujo. Un gradiente de
volumen del metal en la espuma metálica, mientras el PPI permanece
idéntico, es más efectivo que variar el número de poros mientras que
el espesor de la red de metal que separa los poros permanece
igual.
La espuma metálica con un gradiente de la
densidad de volumen de este tipo puede ser obtenida, por ejemplo,
por métodos de recubrimiento eléctrico para recubrir eléctricamente
una espuma de plástico en un baño de electrolisis, como se explicará
con más detalle después.
Debe apreciarse que el documento
FR-A-2 766 967 ha descrito un
disipador de calor, entre otras cosas para componentes electrónicos,
que comprende una espuma metálica con un gradiente del espesor de un
metal depositado en la dirección de espesor de la espuma.
Como en un método de producción de este tipo la
densidad en la espuma cambia en una dirección, el cuerpo de flujo
comprende preferiblemente al menos dos capas de espuma metálica, de
cuyas superficies de capa que tienen la misma densidad de volumen se
orientan una hacia la otra. Esto permite que se consigan varias
realizaciones ventajosas del cuerpo de flujo.
En una primera realización preferida, la
densidad de volumen de la espuma metálica aumenta desde un lado del
flujo de entrada del cuerpo de flujo para el segundo fluido hacia un
pasadizo de flujo, de manera que hay presente más metal donde la
densidad de fluencia de calor es mayor.
La forma de los pasadizos de flujo no es
crítica; se pueden usar tubos redondos, placas huecas planas y
similares. Sin embargo, para limitar la resistencia al flujo, la
forma de un pasadizo de flujo se adapta preferiblemente al perfil de
flujo del segundo fluido. Un pasadizo de flujo tiene ventajosamente
una sección transversal elíptica, cuyo eje principal se extiende en
la dirección del flujo del segundo fluido. Un pasadizo de flujo con
tal forma combina un área grande de superficie de intercambio de
calor con una resistencia al flujo relativamente baja.
El cuerpo de flujo comprende entonces
ventajosamente dos capas de espuma metálica, teniendo
preferiblemente el mismo número de poros por pulgada lineal (PPI),
de la que los lados con la mayor densidad de volumen de metal se
orientan uno hacia otro. En esos lados, se proporcionan rebajes para
los pasadizos de flujo.
De acuerdo con otra realización preferida, que
es ventajosa en particular como consecuencia de la estructura simple
modular, los pasadizos de flujo comprenden cuerpos tubulares que son
rectangulares en sección transversal y están separados por secciones
del cuerpo de flujo, siendo la densidad de volumen de las secciones
del cuerpo de flujo la mayor en la vecindad de las paredes externas
de los pasadizos de flujo. Un módulo de esta realización preferida
de un intercambiador de calor puede comprender, por ejemplo, un
pasadizo de flujo de este tipo que es de sección transversal
rectangular y de la que se proporcionan dos paredes opuestas con una
capa de espuma metálica, de la que las superficies de capa con la
mayor densidad de volumen está adyacente a las paredes en
cuestión.
Si se desea un intercambiador de calor que se
asemeje con detalle a un intercambiador de calor con un cuerpo de
flujo que comprende piezas de espuma metálica separadas por
laminillas, es posible usar una pluralidad de capas de espuma
metálica, de las que los gradientes de la densidad de volumen
discurren paralelos a la dirección de flujo del primer fluido,
preferiblemente de forma alterna. En términos de rendimiento global,
esta realización es menos preferida que las otras variantes
descritas antes.
Si se selecciona una espuma metálica como
material para el cuerpo poroso de flujo, la transferencia de calor
entre la espuma metálica, por un lado, y el segundo fluido, por otro
lado, es alta y no mayor que el factor limitador, como consecuencia
del área de superficie muy grande de intercambio de calor para un
volumen dado.
La conducción de calor en el cuerpo de flujo
hecho de espuma metálica, sin embargo, es baja, como consecuencia de
su porosidad, cuya porosidad tiene también un efecto adverso en la
transferencia de calor entre el cuerpo de flujo y la pared externa
de los pasadizos de flujo. Un aumento gradual en la cantidad de
metal en la espuma conduce a una mejora en el efecto global de estos
dos factores contradictorios.
Es preferible usar una espuma metálica hecha de
un metal con un alto coeficiente de conducción de calor, tal como
cobre. Los cuerpos de flujo están también hechos ventajosamente de
un metal con alta conducción de calor y transferencia de calor, tal
como cobre. Otros metales adecuados incluyen, entre otros, indio,
plata, níquel y acero inoxidable. El material de inicio usado para
la producción de la espuma metálica es ventajosamente una espuma de
plástico, tal como poliuretano, poliéster o poliéter con una red
abierta de poros interconectados y un valor PPI constante. El
diámetro de los poros está preferiblemente en el intervalo de
400-1500 micrómetros, más preferiblemente
800-1200 micrómetros. El gradiente de volumen puede
subir desde menos del 5% hasta más del 95% en la dirección de flujo
del fluido que fluye a través de la espuma. El espesor del metal
depositado en la espuma de plástico tiene ventajosamente un
gradiente que está comprendido entre 5-10
micrómetros, preferiblemente en el lado de flujo de entrada del
cuerpo de flujo, a 30-70 micrómetros,
preferiblemente en la vecindad de los pasadizos de flujo, por
ejemplo 8 micrómetros y 42 micrómetros, respectivamente. Espumas
metálicas de este tipo son fáciles de producir por medio de
formación eléctrica de, por ejemplo, cobre en un substrato de espuma
de polímero en un baño adecuado de electrolisis, seguido
opcionalmente por pirólisis del polímero. Si se desea, una capa
delgada conductiva, por ejemplo una capa de cobre, puede ser
depositada primero en la espuma usando otras técnicas, por ejemplo
(magnetron) PVD, CVD y similares, después de lo cual se permite que
esta película crezca adicionalmente en el baño de electrolisis.
Se pueden usar varias técnicas de soldadura y
fundido (inducción, difusión) para unir la espuma metálica a los
pasadizos de flujo. Las aleaciones de soldadura que contienen estaño
son eminentemente adecuadas para la espuma de cobre.
El intercambiador de calor acorde con el invento
es preferiblemente de estructura modular, de manera que se pueden
combinar una pluralidad de módulos para formar una unidad mayor.
El invento se refiere también a una bomba de
calor, por ejemplo un dispositivo de conversión termoacústico, para
convertir energía como se define en la reivindicación 11, en la que
se usan intercambiadores de calor acordes con el invento. El motor
para comprimir y desplazar el fluido gaseoso es, por ejemplo, un
circuito cerrado de resonancia acústica. El regenerador usado tiene
preferiblemente una estructura estratificada que comprende capas de
espuma de un metal con conductividad pobre. Ejemplos de un
dispositivo de conversión termoacústica de este tipo incluyen un
motor de calor termoacústico y un motor termoacústico.
El invento se explicará más adelante haciendo
referencia a los dibujos adjuntos, en los que:
La figura 1 muestra una vista en perspectiva de
una realización de un intercambiador de calor acorde con la técnica
anterior;
La figura 2 muestra una vista en perspectiva de
una primera realización de un intercambiador de calor acorde con el
invento;
La figura 3 muestra una vista en perspectiva de
una segunda realización de un intercambiador de calor acorde con el
invento;
La figura 4 muestra una vista en perspectiva de
un módulo del intercambiador de calor acorde con la reivindicación
3;
La figura 5 muestra una vista en perspectiva de
una tercera realización de un intercambiador de calor acorde con el
invento; y
La figura 6 describe esquemáticamente un
dispositivo termoacústico de conversión para conversión de energía,
en el que se usan intercambiadores de calor acordes con el
invento.
En la realización del intercambiador de calor
10, acorde con la técnica anterior, que se ilustra en la figura 1,
se disponen varios pasadizos tubulares 12 de flujo, por ejemplo
hechos de cobre, paralelos entre sí. El sentido de flujo de un
primer fluido a través de los pasadizos 12 de flujo se indica por
una sola flecha, en la situación ilustrada desde arriba hacia abajo.
Los extremos de entrada 14 de los pasadizos 12 de flujo se conectan
usualmente entre sí con la ayuda de una tapa distribuidora (no
mostrada). Los extremos de salida 16 están conectados entre sí de
una manera similar. Un cuerpo poroso de flujo para un segundo flujo
se denota en global por la referencia numérica 20 y comprende varias
tiras de metal 22 que están dispuestas a una distancia entre sí y
paralelas unas de otras y cada una tiene una capa 24 de espuma
metálica entre ellas. Se proporcionan agujeros para los pasadizos de
flujo 12 en los lugares apropiados en las tiras de metal 22 y las
capas 24. Las tiras de metal 22 están soldadas a las paredes
externas 26 de los pasadizos de flujo 12. El cuerpo de flujo 20 está
dispuesto en una cámara o carcasa (no mostrada), que están provista
con una alimentación y una descarga y, si se desea, medios de
distribuidor para el segundo fluido. Los lados de la carcasa del
intercambiador de calor 10 pueden estar provistos con medios de
acoplamiento, de manera que una pluralidad de intercambiadores de
calor pueden ser acoplados entre sí según se requiera.
La figura 2 muestra una realización preferida de
un intercambiador de calor acorde con el invento, en el que
componentes idénticos a los mostrados en la figura 1 se denotan por
los mismos números y referencias.
El intercambiador de calor 10 comprende varios
pasadizos paralelos 12 de flujo que están dispuestos a una distancia
entre sí y tienen una sección transversal elíptica, a través de la
que se guía un fluido, por ejemplo un líquido. El cuerpo de flujo 20
comprende dos partes de espuma metálica 30 y 32, cada una con un
gradiente de densidad de volumen paralelo al sentido de flujo del
segundo fluido, por ejemplo gas. Para simplificar la figura, la
superficie con la mayor densidad de volumen se indica por una línea
sólida gruesa en esta figura y en las figuras siguientes. En la
parte 30, la densidad de volumen (cantidad de metal) aumenta en el
sentido de flujo del segundo fluido, mientras que en la parte 32 la
densidad de volumen disminuye en el sentido de flujo indicado.
Consecuentemente, la mayoría del metal está presente en la vecindad
inmediata de los pasadizos de flujo 12, en los que también prevalece
la mayor densidad de fluencia de calor. La superficie externa del
cuerpo de flujo 20, en particular el lado de flujo de entrada (y
lado de descarga), está relativamente abierto.
La figura 3 muestra otra realización, en la que
los pasadizos de flujo 12, que son de sección transversal
rectangular, están dispuestos entre las secciones 40 del cuerpo de
flujo 20. Cada sección 40 está compuesta de dos capas de espuma
metálica 42, cuyas superficies con la mayor densidad de volumen
adjunta a las paredes externas 44 de dos pasadizos de flujo 12
dispuestos uno junto a otro, mientras que las superficies que tienen
la menor densidad de volumen se soportan una contra la otra. En esta
figura, la superficie de separación entre las dos capas de espuma 42
de una sección 40 se indica por una línea de trazos y puntos. La
figura 4 muestra un módulo de la realización de un intercambiador de
calor acorde con el invento ilustrado en la figura 3.
La figura 5 muestra incluso otra variante del
intercambiador de calor acorde con el invento, en el que se disponen
seis capas de metal 50 apiladas alternativamente como cuerpo de
flujo 20, el gradiente de las cuales aumenta y disminuye
alternativamente de forma repetida como se ve en el sentido de flujo
del primer flujo que es guiado a través de los pasadizos de flujo
12.
La figura 6 muestra un esquema de silueta de una
bomba de calor acorde con el invento, en este caso una realización
de un dispositivo 60 de conversión termoacústica para conversión de
energía, en el que se pueden usar ventajosamente intercambiadores de
calor acordes con el invento.
El dispositivo 60 comprende un circuito 62 de
resonancia acústico-mecánico o acústico de relleno
de gas con un regenerador 64, por ejemplo hecho de espuma de níquel,
dispuesto entre dos intercambiadores de calor 10 acordes con el
invento. Si el dispositivo 60 es usado como una bomba de calor, se
suministra energía mecánica al gas, por ejemplo por medio de un
diafragma que está hecho para oscilar con la ayuda de un motor
eléctrico lineal. Otras posibilidades incluyen, por ejemplo, una
estructura de pistón libre o fuelle. El gas que se ha hecho oscilar
y funciona como un segundo fluido extrae calor de un primer fluido
en el primer intercambiador de calor 10 y bombea el calor extraído
por medio del regenerador al segundo intercambiador de calor 10, en
el que el calor es transferido a un tercer fluido. De esta manera,
es posible transferir calor desde un flujo o fluido que están a una
temperatura baja a un fluido que está a una temperatura alta. La
variación periódica de presión y el desplazamiento de gas requeridos
para este procedimiento tienen lugar en el circuito cerrado de
resonancia 62 bajo la influencia de una onda acústica potente. En
este punto, debería apreciarse que la amplitud de presión es muchas
veces mayor que lo acostumbrado en un espacio libre, es decir del
orden de magnitud del 10% de la presión principal en el sistema.
Si el dispositivo de conversión se usa como un
motor, se suministra calor al intercambiador de calor a temperatura
alta y es disipado por un intercambiador de calor adicional a
temperatura baja, por ejemplo temperatura ambiente, con el resultado
de que se mantiene la oscilación. Si se suministra más calor que el
necesario para mantener la oscilación, es posible que algo de la
energía acústica sea extraída del resonador como emisión útil.
El rendimiento de los intercambiadores de calor
acordes con el invento se explica con más detalles más abajo en base
a los ejemplos siguientes.
Se produjeron y ensayaron varios
intercambiadores de calor. El cuerpo poroso de flujo de un primer
intercambiador de calor A está hecho de tiras de espuma de cobre (25
poros por centímetro (65 poros por pulgada)) con una longitud de 90
mm y una anchura de 12 mm. Se estampan agujeros para los pasadizos
de flujo. Los pasadizos de flujo comprendían nueve tubos pequeños de
cobre, con un diámetro externo de 6 mm (diámetro interno 4 mm)
dispuestos a intervalos regulares. El pasadizo efectivo para el
segundo fluido es 90 mm x 70 mm. Se conectaron colectores en los
extremos de entrada y extremos de salida de los pequeños tubos de
cobre a una alimentación de agua y descarga de agua,
respectivamente.
En un segundo intercambiador de calor B, se usa
un cuerpo de flujo hecho de la misma espuma de cobre, pero en este
intercambiador de calor hay colocadas laminillas de bronce con un
espesor de 0,25 mm. La espuma y las laminillas son soldadas juntas
en un horno. Para evitar que la espuma metálica se cierre bajo la
influencia del calor, las tiras de espuma de cobre y laminillas de
bronce también pueden ser soldadas una a una a los tubos pequeños de
cobre.
En un tercer intercambiador de calor C, el
cuerpo de flujo comprende solo 39 laminillas de bronce.
En un cuarto intercambiador de calor D acorde
con el invento, como se muestra en la figura 2, que tiene las mismas
dimensiones y número de tubos que los intercambiadores de calor
A-C, el cuerpo de flujo comprende dos capas de
espuma de cobre, que se produjeron a temperatura ambiente en una
espuma de PU con un diámetro de poro de 800 micrómetros en un baño
de cobre de composición CuSO_{4} = 250 g/l, H_{2}SO_{4} = 70
g/l, Cl^{-} = 15 mg/l y pH = 0-1, con una densidad
actual de 5 A/dm^{2}. Después de la pirólisis, una capa de espuma
producida de esta manera tenía un espesor de metal de 8 micrómetros
en un lado, mientras por otro lado el espesor del metal depositado
era 42 micrómetros. Rebajes correspondiente a la mitad del diámetro
de los tubos pequeños de cobre se proporcionaron en los últimos
lados de estas capas de espuma, después de lo cual los tubos
pequeños se colocaron en estos rebajes. Se usó soldadura de estaño
como técnica de unión.
Estos intercambiadores de calor se usaron para
realizar ensayos, en los que una cantidad de agua caliente (T =
aprox. 80ºC), controlada usando un caudalímetro, se hizo circular a
través de los tubos pequeños por medio de un baño de termostato. Se
usó una bomba centrífuga para succionar aire ambiente a través del
cuerpo de flujo del intercambiador de calor, que fue dispuesto en un
pasadizo. El volumen de aire succionado fue medido usando un
caudalímetro entre el intercambiador de calor y la bomba centrífuga.
Se midió la caída de presión a través del cuerpo de flujo y la
temperatura de entrada T_{1} y temperatura de salida T_{2} del
primer flujo de fluido, que comprende agua, y la temperatura de
salida T_{3} del segundo flujo de fluido, que comprende aire. La
cantidad de calor Q absorbido por el flujo de aire es calculada de
la velocidad de flujo volumétrico de agua F_{w} (l/min) y la
diferencia de temperatura entre el flujo entrante y saliente de agua
(T_{1} - T_{2}) usando la siguiente fórmula:
Q = W_{w}
\cdot (T_{1}-T_{2}) \cdot F_{w}/60
[W],
donde W_{w} es la capacidad
calorífica del agua (4180 J.Kg.K^{-1}). Estos ensayos se
realizaron con varias velocidades de aire. El número Reynolds fue
determinado de la velocidad medida de gas en el lugar del
intercambiador de calor y el diámetro hidráulico D_{H} = 0,0033
para todos los intercambiadores de calor A-D. El
valor de viscosidad se aplica a la temperatura de gas del aire
fresco succionado, cuya temperatura se midió igualmente. El número
Nusselt para el lado del gas puede ser calculado eliminando la
transferencia de calor en el lado del líquido y asumiendo un flujo
turbulento en el tubo: Nu(Re) =
Q-D_{H}/\lambda.\DeltaT_{1}, donde A_{w}
es el área total de la superficie de intercambio de calor y
\DeltaT_{1} es la diferencia de temperatura entre el gas y el
intercambiador de
calor.
Como es habitual en el campo especialista, la
transferencia de calor se representa como jH =
Nu.Re^{-1}.Pr^{-1/3} contra Re, donde Pr es el número Prandtl,
que para el aire es 0,7.
El llamado coeficiente de fricción puede ser
calculado de la misma manera
f = A_{0}
\Deltap/A_{w} (1/2 \rho
v^{2})
de la caída de presión medida y la
velocidad medida para estos intercambiadores de calor de dimensiones
conocidas y puede ser representado como una función del número
Reynolds.
La tabla siguiente muestra los resultados de la
transferencia de calor (jH), el coeficiente de fricción (f) y el
ratio jH/f para Re=300 para los distintos intercambiadores de calor
A-D.
Intercambiador de calor | jH | F | jH/f |
A | 0,07 | 20 | 0,004 |
B | 0,7 | 40 | 0,018 |
C | 0,03 | 1,4 | 0,021 |
D | 0,5 | 15 | 0,033 |
Se puede ver de la tabla anterior que, como se
esperaba, el intercambiador de calor A (sólo espuma) proporciona una
mayor transferencia de calor que el intercambiador C (sólo
laminillas). Sin embargo, la resistencia al flujo ha aumentado
desproporcionalmente. Además de esto, puede verse que, aunque el
intercambiador de calor B (espuma y laminillas) consigue una mayor
transferencia de calor que el intercambiador de calor D acorde con
el invento, la resistencia al flujo es muy alta. El intercambiador
de calor acorde con el invento tiene el mejor rendimiento global,
expresado como jH/f. Es claro de esto que, usando una espuma con una
distribución adecuada de metal y cambiando la cantidad de este
metal, es posible conseguir un equilibrio favorable entre
transferencia/conducción de calor, por un lado, y resistencia al
flujo, por otro lado.
Claims (13)
1. Un intercambiador de calor (10) para
transferir calor desde un primer fluido a un segundo fluido, que
comprende uno o más pasadizos de flujo (12) para un primer fluido,
que están dispuestos paralelos y a distancia entre sí y la pared
externa (26) de la que está en contacto de transferencia de calor
con un cuerpo de flujo (20) para un segundo fluido, que está hecho
de espuma metálica, caracterizada porque la espuma metálica
tiene un número constante de poros (PPI) y tiene un gradiente de
densidad de volumen de metal.
2. Un intercambiador de calor acorde con la
reivindicación 1, caracterizado porque el cuerpo de flujo
(20) está compuesto de dos capas de espuma metálica (30, 32; 42;
50), de las cuales las superficies de capa con la misma densidad de
volumen se orientan una hacia otra.
3. Un intercambiador de calor acorde con las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque la densidad de
volumen de la espuma metálica aumenta desde un lado de flujo interno
del cuerpo de flujo (20) para el segundo fluido hacia los pasadizos
de flujo.
4. Un intercambiador de calor acorde con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los
pasadizos de flujo (12) tienen una sección transversal elíptica,
cuyo eje principal se extiende en la dirección de flujo del segundo
fluido.
5. Un intercambiador de calor acorde con la
reivindicación 1, caracterizado porque los pasadizos de flujo
(12) comprenden cuerpos tubulares que son se sección transversal
rectangular y están separados por secciones (40) del cuerpo de flujo
(20), siendo la densidad de volumen de las secciones (40) del cuerpo
de flujo (20) la mayor en la vecindad de las paredes externas (26)
de los pasadizos de flujo (12).
6. Un intercambiador de calor acorde con la
reivindicación 2, caracterizado porque el gradiente aumenta y
disminuye alternativamente en el sentido de flujo del primer
fluido.
7. Un intercambiado de calor acorde con la
reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque el metal de la
espuma metálica es cobre.
8. Un intercambiador de calor acorde con una o
más de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque
la conexión entre el cuerpo de flujo (20) y la pared externa (26)
del al menos un pasadizo de flujo comprende una unión soldada.
9. Un intercambiador de calor acorde con la
reivindicación 5 ó 6, caracterizado porque la unión soldada
comprende estaño o una aleación de estaño.
10. Un intercambiador de calor acorde con una o
más de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque
el intercambiador de calor (10) tiene una estructura modular y está
provista con medios de acoplamiento para acoplar entre sí
intercambiadores modulares de calor.
11. Una bomba de calor para conversión de
energía, que comprende un motor para comprimir y desplazar un
segundo fluido gaseoso, y un intercambiador de calor para transferir
calor desde un primer fluido al segundo fluido, y un intercambiador
de calor para transferir calor desde el segundo fluido a un tercer
fluido, un regenerador (64) que está dispuesto entre los
intercambiadores de calor, como se ve en el sentido de flujo del
gas, caracterizado porque los intercambiadores de calor son
dispositivos (10) acordes con una o más de las reivindicaciones
anteriores.
12. Una bomba de calor acorde con la
reivindicación 11, caracterizada porque el regenerador (64)
comprende una estructura estratificada de una pluralidad de capas de
espuma metálica hecha de un metal con una conductividad pobre.
13. Una bomba de calor acorde con la
reivindicación 12, caracterizada porque el metal de pobre
conductividad es níquel.
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Families Citing this family (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL1020708C2 (nl) * | 2002-05-29 | 2003-12-02 | Andries Meuzelaar | Inrichting voor het overdragen van warmte. |
GB0309191D0 (en) * | 2003-04-24 | 2003-05-28 | Oxford Magnet Tech | Regenerative heat exchanger |
NL1023759C1 (nl) * | 2003-06-27 | 2004-12-28 | Cornelis Maria De Blok | Meertraps brander aangedreven thermoakoestische warmtemotor. |
EP1553379B8 (de) * | 2004-01-08 | 2016-09-14 | SPX Dry Cooling Belgium sprl | Wärmetauscher für Industrieanlagen |
JP2005326136A (ja) * | 2004-04-16 | 2005-11-24 | Daikin Ind Ltd | 空気熱交換器用伝熱フィン |
NL1027646C2 (nl) * | 2004-12-03 | 2006-06-07 | Andries Meuzelaar | Warmtewisselaar voor gemotoriseerde vervoermiddelen, en gemotoriseerd vervoermiddel voorzien van een dergelijke warmtewisselaar. |
WO2006059908A1 (en) * | 2004-12-03 | 2006-06-08 | Andries Meuzelaar | Heat exchanger for motorised means of transport, and motorised means of transport provided with such a heat exchanger |
FR2880106B1 (fr) * | 2004-12-29 | 2007-06-01 | Framatome Anp Sas | Dispositif d'echange de chaleur entre deux fluides comportant des couches de mousse metallique |
AU2005326652B2 (en) | 2005-02-02 | 2010-11-04 | Carrier Corporation | Mini-channel heat exchanger header |
ATE534877T1 (de) | 2005-02-02 | 2011-12-15 | Carrier Corp | Minikanal-wärmetauscher mit verminderte abmessungen aufweisender endkammer |
US7931073B2 (en) | 2005-02-02 | 2011-04-26 | Carrier Corporation | Heat exchanger with fluid expansion in header |
CA2596557A1 (en) | 2005-02-02 | 2006-08-10 | Carrier Corporation | Heat exchanger with multiple stage fluid expansion in header |
CA2596340A1 (en) | 2005-02-02 | 2006-08-10 | Carrier Corporation | Heat exchanger with perforated plate in header |
US7467467B2 (en) * | 2005-09-30 | 2008-12-23 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method for manufacturing a foam core heat exchanger |
FR2893329B1 (fr) * | 2005-11-14 | 2008-05-16 | Aluminium Pechiney Soc Par Act | Cuve d'electrolyse avec echangeur thermique. |
US8272431B2 (en) * | 2005-12-27 | 2012-09-25 | Caterpillar Inc. | Heat exchanger using graphite foam |
US20070228113A1 (en) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Dupree Ronald L | Method of manufacturing metallic foam based heat exchanger |
US8127829B2 (en) * | 2006-09-06 | 2012-03-06 | United Technologies Corporation | Metal foam heat exchanger |
DE102008013134A1 (de) * | 2008-03-07 | 2009-09-10 | Audi Ag | Wärmetauschvorrichtung und Verfahren zum Herstellen eines Wärmetauschelements für eine Wärmetauschvorrichtung |
US8069912B2 (en) * | 2007-09-28 | 2011-12-06 | Caterpillar Inc. | Heat exchanger with conduit surrounded by metal foam |
US20090139702A1 (en) * | 2007-11-30 | 2009-06-04 | Gordon Hogan | Heat exchanger |
US8171986B2 (en) * | 2008-04-02 | 2012-05-08 | Northrop Grumman Systems Corporation | Foam metal heat exchanger system |
EP2291599A4 (en) * | 2008-04-29 | 2014-05-14 | Carrier Corp | MODULAR HEAT EXCHANGER |
US20110016906A1 (en) * | 2009-07-24 | 2011-01-27 | Powerquest, Inc | Highly efficient cooling systems |
FR2961894B1 (fr) * | 2010-06-24 | 2013-09-13 | Valeo Vision | Dispositif a echange de chaleur, notamment pour vehicule automobile |
DE102010034019A1 (de) * | 2010-08-11 | 2012-02-16 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Wärmeübertrager, Verfahren zu dessen Herstellung und dessen Verwendung |
CN102581584A (zh) * | 2011-01-06 | 2012-07-18 | 鑫昇科技股份有限公司 | 制造热交换器盘管的方法 |
DE102012016442A1 (de) * | 2012-08-18 | 2014-02-20 | Audi Ag | Wärmetauscher |
US9410505B2 (en) * | 2013-03-28 | 2016-08-09 | General Electric Company | Method for local boiling protection of a heat exchanger |
EP2843348B1 (de) * | 2013-08-29 | 2016-05-04 | Linde Aktiengesellschaft | Plattenwärmeaustauscher mit durch Metallschaum verbundenen Wärmetauscherblöcken |
KR101583554B1 (ko) * | 2014-05-26 | 2016-01-08 | 국방과학연구소 | 일체형 이중 관 및 이의 제조방법 |
US10507934B1 (en) * | 2015-11-06 | 2019-12-17 | United States Of America As Represented By The Administrator Of National Aeronautics And Space Administration | Thermal management system |
US11371431B1 (en) * | 2015-11-06 | 2022-06-28 | United States Of America As Represented By The Administrator Of Nasa | Thermal management system |
US10619949B2 (en) | 2016-04-12 | 2020-04-14 | United Technologies Corporation | Light weight housing for internal component with integrated thermal management features and method of making |
US10323325B2 (en) * | 2016-04-12 | 2019-06-18 | United Technologies Corporation | Light weight housing for internal component and method of making |
US10399117B2 (en) | 2016-04-12 | 2019-09-03 | United Technologies Corporation | Method of making light weight component with internal metallic foam and polymer reinforcement |
US10335850B2 (en) | 2016-04-12 | 2019-07-02 | United Technologies Corporation | Light weight housing for internal component and method of making |
US10302017B2 (en) | 2016-04-12 | 2019-05-28 | United Technologies Corporation | Light weight component with acoustic attenuation and method of making |
US10724131B2 (en) | 2016-04-12 | 2020-07-28 | United Technologies Corporation | Light weight component and method of making |
JP7513395B2 (ja) | 2016-08-26 | 2024-07-09 | イナーテック アイピー エルエルシー | 向流巡回を伴う単相流体および扁平チューブ熱交換器を用いる冷却システムおよび方法 |
US10371452B2 (en) * | 2016-10-11 | 2019-08-06 | Hamilton Sundstrand Corporation | Heat exchanger with support structure |
KR102025845B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-09-25 | (주)동양환경 | 다공성 전열폼을 이용한 응축 열교환기 |
IT201900004319A1 (it) * | 2019-03-25 | 2020-09-25 | Tat Tech Ltd | Nuovo scambiatore di calore |
US11828501B2 (en) | 2019-07-30 | 2023-11-28 | Ut-Battelle, Llc | Metal foam heat exchangers for air and gas cooling and heating applications |
DE102019121113A1 (de) * | 2019-08-05 | 2021-02-11 | Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. | Thermoelektrische Generatorvorrichtung und Verfahren zur Vergleichmäßigung eines Temperaturfelds bei einer thermoelektrischen Generatorvorrichtung |
US20230243525A1 (en) * | 2020-02-24 | 2023-08-03 | Purdue Research Foundation | Vapor-selective nanostructured membrane heat exchangers for cooling and dehumidification |
CN114111115A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-03-01 | 珠海格力电器股份有限公司 | 换热器及空调器 |
Family Cites Families (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4108241A (en) * | 1975-03-19 | 1978-08-22 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Heat exchanger and method of making |
FR2429988A1 (fr) * | 1978-06-28 | 1980-01-25 | Commissariat Energie Atomique | Echangeur de chaleur a structure poreuse anisotrope |
US4245469A (en) * | 1979-04-23 | 1981-01-20 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Heat exchanger and method of making |
DE2916799C2 (de) * | 1979-04-26 | 1981-05-07 | Karl Heinz 3353 Bad Gandersheim Vahlbrauk | Bauteil zum Heizen oder Kühlen der Raumluft |
US4425469A (en) * | 1980-09-08 | 1984-01-10 | Rohm And Haas Company | Polyacrylamide flow modifier-adsorber |
US4378397A (en) * | 1981-10-26 | 1983-03-29 | Sy Sussman | Heat and cold retentive composite article and associated methods |
JPS60294A (ja) * | 1983-06-16 | 1985-01-05 | Matsushita Seiko Co Ltd | 発泡金属を用いた熱交換器 |
JPS60162195A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-23 | Tsuchiya Mfg Co Ltd | 多層式の熱交換器コア |
US5246064A (en) * | 1986-07-29 | 1993-09-21 | Showa Aluminum Corporation | Condenser for use in a car cooling system |
DE3906446A1 (de) * | 1989-03-01 | 1990-09-13 | Deutsche Forsch Luft Raumfahrt | Waermetauscher mit waermetauscherkoerper |
DE4101630A1 (de) * | 1990-06-08 | 1991-12-12 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur herstellung aufschaeumbarer metallkoerper und verwendung derselben |
ATE163474T1 (de) * | 1991-04-15 | 1998-03-15 | Scient Ecology Group Inc | Wärmetauscher für sehr hohe temperatur |
US5303771A (en) * | 1992-12-18 | 1994-04-19 | Des Champs Laboratories Incorporated | Double cross counterflow plate type heat exchanger |
US5458187A (en) * | 1993-12-01 | 1995-10-17 | Honeywell Inc. | Dual core air-to-air heat exchanger |
CN1093251C (zh) | 1993-12-27 | 2002-10-23 | 日立化成工业株式会社 | 传热构件及其制造方法 |
DE4401246A1 (de) * | 1994-01-18 | 1995-07-20 | Bosch Gmbh Robert | Regenerator |
IL108860A (en) * | 1994-03-04 | 1998-10-30 | Elisra Gan Ltd | Heat radiating element |
US5437328A (en) * | 1994-04-21 | 1995-08-01 | International Business Machines Corporation | Multi-stage heat sink |
US5673561A (en) * | 1996-08-12 | 1997-10-07 | The Regents Of The University Of California | Thermoacoustic refrigerator |
FR2766967A1 (fr) * | 1997-07-31 | 1999-02-05 | Scps | Dispositif de dissipation thermique et/ou protection electromagnetique pour cartes et composants electroniques |
DE29814078U1 (de) * | 1998-08-08 | 1998-11-05 | Baxmann, Frank, 41462 Neuss | Gesinterter Kühlkörper |
US5901556A (en) * | 1997-11-26 | 1999-05-11 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | High-efficiency heat-driven acoustic cooling engine with no moving parts |
US6196307B1 (en) * | 1998-06-17 | 2001-03-06 | Intersil Americas Inc. | High performance heat exchanger and method |
US6379833B1 (en) * | 1998-08-07 | 2002-04-30 | Institute Of Gas Technology | Alternative electrode supports and gas distributors for molten carbonate fuel cell applications |
KR20010076991A (ko) * | 2000-01-29 | 2001-08-17 | 박호군 | 발포금속 방열기 |
US6840307B2 (en) * | 2000-03-14 | 2005-01-11 | Delphi Technologies, Inc. | High performance heat exchange assembly |
US6634419B1 (en) * | 2002-05-31 | 2003-10-21 | Honeywell International Inc. | Multi-pass exhaust gas recirculation cooler |
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