KR20030003652A - 용접봉 및, 용접 증기 중의 망간의 감소 방법 - Google Patents

용접봉 및, 용접 증기 중의 망간의 감소 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 아크 용접용 코어 용접봉의 충전 재료가 망간 함유 복합 입자(composite particle)를 함유하는 코어를 구비하는 것에 관한 것이다.
본 발명은 망간 및 차단 재료로 된 복합 입자의 형태로 망간을 용접봉 충전물에 전체 또는 부분적으로 포함되게 하여, 용접 증기 내에 망간의 양을 감소시키고 용접물에 망간이 효율적으로 주입되게 함으로써, 용접물의 기계적인 특성을 강화하고 망간으로 인해 발생할 수 있는 건강 또는 안전 관련 문제를 줄여준다.

Description

용접봉 및, 용접 증기 중의 망간의 감소 방법{WELDING ELECTRODE AND METHOD FOR REDUCING MANGANESE IN FUME}
본 발명은 전체적으로 조인트(joint) 및 표면 용접에 유용한 용접와이어(wire) 또는 용접봉에 관한 것이고 더욱 상세하게는 용융제(flux) 함유 용접 도선에 관한 것이다.
용융제 함유 용접 와이어는 연강 및 저합금강 베이스 금속의 전기 아크 용접에 일반적으로 사용된다. 용융제 함유 와이어는 구조물 제작에 있어서 솔리드(solid) 용접 와이어의 대체물로서 생산성을 향상시키기 위해 그 사용이 증가하고 있다. 이들 와이어는 고속 용접의 싱글 패스(single pass) 및 멀티 패스(multiple pass) 용접 작업에서 고 강도의 용접을 만들어 낸다. 용융제 함유 용접 와이어는 여러 가지 분말 재료로 된 조성물을 함유하는 코어(core)와 금속 피복(sheath)을 구비하는 복합형 관상 충전재 금속 용접봉(composite tubular filler metal electrode)이다. 코어 조성물은 총 와이어 중량의 약 1 내지 45%를 차지한다. 도선을 제조하는 동안에, 코어 조성물은 블렌딩되고(blended) 띠강(steel strip) 위에 증착되며, 이 띠강은 성형밀(forming mill)에서 코어 조성물을 둘러싸는 튜브 또는 피복으로 성형된다. 이 후 코어 조성물을 둘러싸는 강철 피복(steel sheath)은 축경 다이(reducing die)를 통과하면서 인발되거나 압연되어 특정의 직경으로 된다.
망간은 대부분의 용접봉에서 필수적인 합금 첨가물이다. 망간은 몇 가지 기능을 가진다. 망간은 용접 용착물의 강도를 강화하는 주요 강화 합금이다. 망간은 용융된 용접 금속에서 황 성분과 화학적으로 반응하여(이 때 망간은 탈산소제로 작용한다.), 용접 조련 제어(weld puddle control), 습윤 거동(wetting action) 및 용접봉 자체의 사용을 일반적으로 편하게 하는 데에 영향을 미친다. 현재 종래의용접봉에 사용되는 망간의 양은 강도와 연성에 대한 표준에 맞는 용접 등급을 만들어내기 위해 철과 합금 원소들을 최적으로 조합함을 반영하는 것이다.
최근에, 망간을 함유하는 용접봉으로 용접할 때 발생하는 용접 증기에 존재하는 망간의 양이 일어날 수 있는 건강 또는 안전 관련 문제에 관하여 조사되었다. 정부 당국은 망간의 양을 제한하는 규정을 고려하였다. 그러나 용접물의 기계적인 특성에 부정적인 영향을 미치지 않으면서 종래의 용접에서 망간을 제거할 수 있는 가능성은 없다. 용접무에서 충분한 기계적인 특성 수준을 유지하면서 총 망간의 양을 줄이기 위한 노력에 있어서 다른 합금 원소를 사용하는 것이 고려되었지만 실패하였다. 현재까지, 종래의 용접 와이어 및 용접봉에서 망간의 사용량을 현저히 줄이는 것은 불가능하였다.
망간이 차단 재료(shielding material)를 함유하는 복합 입자로 전극에 포함되면 아크 용접 중에 생성되는 용접 증기에 존재하는 망간의 양은 현저히 감소될 수 있는 것으로 밝혀졌다. 용접 작업 중에 용접봉이 용융될 때, 차단 재료는 망간이 증기화되고(vaporising) 산화되는 것을 막는다고 생각된다. 결과적으로, 용접 용착물에 존재하는 망간의 양은 보다 많아지게 되고 용접 증기에 존재하는 양은 보다 적어지게 된다. 바람직한 차단 재료는 TiO2이고 더욱 상세하게는 금홍석(rutile) TiO2이다.
따라서, 본 발명으로 구현되는 것은 망간 및 차단 재료로 된 복합 입자로 망간이 용접봉 충전물(fill)에 전체 또는 부분적으로 포함되는 용융제 함유 용접봉이다.
본 발명으로 구현되는 다른 것은 상기 언급된 용접봉을 사용하는 아크 용접 방법이다. 본 방법은 용접 증기가 현저히 감소된 양의 망간을 포함하기 때문에 바람직하다.
본 발명으로 구현되는 다른 것은 망간을 함유하는 코어 충전물을 포함하는 용접봉을 사용해서 저 탄소강 기재에 아크 용접을 수행하는 방법으로, 이 때, 용접 증기는 7중량% 미만의 망간을 함유한다.
본 발명으로 구현되는 다른 것은 용융제 함유 용접봉의 용접봉 충전물에 유용한 망간 및 차단 재료로 된 복합 입자이다.
도 1은 본 발명에 의한 용접봉(electrode)을 개략적으로 도시한 단면도.
도 2 및 도 3은 본 발명에서 유용한 복합 입자(composite particle)의 형태를 개략적으로 도시한 단면도.
도 4는 도선 내 복합 입자량의 함수로써 용접 증기 내 망간의 양을 조사한 것으로부터 얻어진 그래프를 도시한 도면.
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>
10 : 용접봉 12 : 피복
20 : 차단 가스 30 : 코어(core)
31 : 용융 금속 풀(pool) 32 : 슬래그(slag)
40 : 금속 작업 표면 50 : 아크(arc)
60 : 망간 함유 입자
본 발명의 용융제 함유 와이어는 강철 피복 및 강철 피복의 코어에 배치된 코어 조성물을 포함한다. 코어 조성물은 일반적으로 와이어 총 중량의 약 1 내지 45% 사이이다. 도 1은 외부에 강철 피복(12)을 구비하는 본 발명에 의한 용접봉(10)을 도시하고 있다. 용접봉(10)은 차단 가스(20)와 함께 사용되는데, 차단 가스는 바람직하게는 아르곤이지만 아르곤과 이산화탄소의 혼합물 또는 이산화탄소 하나만일 수 있다. 용접봉(10)의 코어(30) 내부는 용접봉(10)의 단부와 금속의 작업 표면(40)에서 아크(50)가 생성될 때, 바람직한 용접 비드 또는 용융된 금속 풀(31) 및 슬래그(32)를 형성하는 데 유용한 합금제, 용융제 및 다른 성분을 포함하는 미립자 물질로 된 충전물이다. 본 발명에 의한 바람직한 실시예에서,코어(30)는 종래의 첨가제 외에 코어 전체에 분산된 망간 함유 복합 입자(60)를 포함한다. 망간 함유 복합 입자의 양은 바람직한 성능 특성을 갖는 용접물을 제공하도록 선택된다.
복합 입자는 여러 가지 다양한 형태를 취할 수 있다. 일반적으로, 입자는 망간과 차단 재료로 된 복합 혼합물일 것이다. 망간에 대한 차단 재료의 비와 복합 입자를 만드는데 사용되는 방법에 따라서, 복합 입자의 표면에 노출되는 망간 입자의 양은 변할 것이다. 일 실시예에서, 복합 입자는 망간 입자가 차단 재료의 층으로 완전히 코팅된 캡슐일 수도 있다.
도 2는 망간으로 된 입자(64)가 차단 재료(62)의 기지(matrix) 내에 파묻힌 일반적인 혼합 입자(60)를 도시한다. 이들 입자는 그 구조가 다양할 수 있다. 도 2에 도시된 입자(60)는 입자의 표면에서 그 내부 구조까지로 확장하는 망간 입자(64)를 포함한다. 도 3에서, 입자(60)는 망간 입자(64)가 차단 재료(62)로 코팅된 캡슐 구조를 갖는다. 다중 캡슐 입자(polycapsular particle)를 만들기 위해 다수의 캡슐이 한 덩어리로 되는 복합 입자 구조도 가능하다. 당업자들은 상기 혼합물을 만들기 위해 사용하는 방법을 변경시키는 것 뿐 아니라 망간과 차단 재료의 양과 입자 크기를 변경시킴으로써 복합 입자의 구조가 조절될 수 있다는 것을 알 수 있을 것이다.
본 발명에서 사용되는 복합 입자(60)는 약 15 내지 40중량%의 망간과 약 60 내지 85중량%의 차단 재료를 함유한다. 더욱 일반적으로, 입자는 약 20 내지 30중량%의 망간과 약 70 내지 80중량%의 차단 재료를 포함한다. 가장 바람직한 범위는망간 약 24 내지 26%이다. 복합 입자의 입자 크기 범위는 약 -30 내지 150메쉬(즉, 30메쉬 미만, 150메쉬 초과)이고 더욱 일반적으로는 약 -50 내지 100메쉬이다.
복합 입자는 아래 표에 서술된 망간 함량을 갖는 용접 용착물과 용접봉을 만들어 내는 양으로 충전물 내에 존재한다. 충전물 내에서 복합 입자의 양은 각 입자 자체의 망간량에 따라 바뀌고 용접 용착물 내에 바람직한 Mn 양을 제공하도록 조절된다. 보통, 복합 입자는 충전물의 총 중량을 기준으로 약 10 내지 60%의 양으로 충전물 내에 존재한다. 도 4는 연구의 결과를 도시하고 있는데, 이 때 코어 조성물 내에서 25, 50 및 75%의 복합 입자를 함유하는 용접 와이어가 제조되었다. 코어 조성물은 와이어의 15중량%를 차지하였다. 와이어에서 망간의 양은 똑같이 2.32%였다. 75% Ar/25% CO2를 함유하는 차단 가스가 사용되었다. 도 4는 복합 입자의 양이 증가할수록 용접 증기에서 Mn의 양이 11.6%에서 7.37%로 감소하였음을 도시하고 있다. 이는 용접 증기에서 망간이 36% 감소되었음을 나타내는 것이다.
바람직한 실시예에서 차단 재료는 TiO2이다. TiO2는 금홍석(rutile) 및 아나타제(anatase)의 형태가 유효하다. 금홍석이 현재로서는 바람직하나 아나타제도 사용될 수 있다. 차단 재료의 기능은 용접봉이 용융되고 용융된 용접봉이 용접 풀과 함께 고체화되는 동안에 가열 및 산소로부터 망간을 차단시키는 것이다. 복합 입자는 증기화와 산화를 막고 용접 증기에서 망간의 양을 줄이는 데 효과적이라는 발견을 기초로 할 때, 다른 차단 재료로부터 만들어지는 복합 입자는 본 목적에 대해서 역시 효과적이어야 한다는 것을 알 수 있을 것이다.
금홍석이 효과적인 차단 재료라는 것이 발견되었지만, 망간 입자를 코팅할 수 있고 용접을 하는 동안 산화로부터 망간 입자를 차단할 수 있는 다른 물질도 사용될 수 있다. 금홍석은 망간과 비교했을 때 비교적 높은 녹는점을 가지고 있고 망간을 단열시킬 수 있기 때문에 바람직한 차단 재료이다. 금홍석은 아크를 안정하게 하고 슬래그 형성제로 작용하기 때문에 바람직하기도 하다. 그러므로, 녹는점, 아크를 불안정하게 하지 않는 점 및 슬래그 형성시킨다는 점에서 금홍석의 특성과 비슷한 특성을 갖는 다른 물질도 본 발명에 의해 사용될 수도 있다.
본 발명의 일 실시예에 의해, 복합 입자는 평균 입자 크기가 약 -60 내지 400메쉬 범위인 망간 입자와 입자 크기가 약 -60 내지 325메쉬 범위인 이산화티탄 입자의 건식 블렌딩(dry blending)에 의해 만들어진다. 바람직한 차단 효과를 제공하기 위하여 망간과 이산화티탄이 혼합된다. 일 실시예에서, 망간 : 이산화티탄은 약 1:1 내지 1:3의 비율로 혼합될 수 있다. 일 실시예에서 차단 재료의 입자 크기는 망간보다 작다.
일반적으로, 복합 입자를 제조하기 위하여, 망간과 이산화티탄의 블렌드는 혼합 블렌더(mixing blender)에서 약 10분간 건식 블렌딩된다. 건식 블렌딩 한 후에, 재료들이 함께 결합하여 복합 입자가 되도록 액체 형태의 규산나트륨{규산소다(water glass)}이 건식 블렌드에 첨가된다. 일 예에서, 규산소다는 망간과 이산화티탄 총 중량의 약 10 내지 15%의 양으로 첨가된다. 이 습식 혼합물로 약 1/4 인치(약 0.64cm) 이하의 복합 입자를 만든다. 입자를 건조하기 위해, 약 1 인치(약 2.54cm)의 깊이의 층(bed)을 형성하도록 스텐레스 스틸트레이(tray)에 뿌릴 수 있다. 입자는 수분을 제거하도록 구워진다. 굽는 작업은 입자에서 수분을 배출하나 망간을 산화시키지 않는 온도에서 수행된다. 1260℉(약 682.2℃)에서 1시간 동안 가열하면 상기와 같이 스텐레스 스틸에서 입자를 건조하기에 충분하다는 것이 발견되었다. 입자를 100℉(약 37.8℃)이하로 식힌 후, 50메쉬 이하의 체(screen) 크기가 되도록 갈 수 있다. 일 실시예에서, 입자의 100%가 50메쉬의 체를 통과하고, 많아야 10%가 100메쉬의 체에 걸린다. 경사진 회전 소성기(inclined, rotating calciner) 내로 제어된 속도로 습식 혼합물을 정량주입(metering)하는 것과 같이 복합 입자에서 수분을 제거하기 위한 다른 방법이 적용될 수 있다.
규산소다가 바람직한 결합제이지만, 본 목적을 위해 사용될 수 있는 다른 재료에는 망간과 차단 재료를 함께 복합 입자로 결합시킬 수 있는 재료가 포함된다. 본 목적을 위해 고려될 수 있는 다른 재료의 예에는 다른 액체 규산염 및 당밀(molasses)과 같은 고분자 재료가 포함된다.
충전 재료는 망간 함유 복합 입자를 함유하는 것 외에 종래의 합금제(alloying agent), 산화물 용융 성분(oxide fluxing ingredient), 아크 안정 성분, 및 슬래그 형성 성분을 포함할 수 있다. 충전 첨가물의 대표적인 예에는 SiO2, TiO2, Al2O3, ZrO/SiO2합금 및 Mg/Al 합금이 포함된다.
최초의 테스트를 통해 용접 증기에서 망간을 감소시키는 것은 아르곤 차단 가스를 사용하여 달성될 수 있다는 것이 밝혀진다. 아르곤으로 71%의 감소가 이루어졌다. CO2와 아르곤 혼합물을 차단 가스로 사용하면, 최초에 망간의 감소가 상기만큼 많지 않았다. 본 발명의 일 실시예에 의해 강철 피복 또는 충전물은 추가적으로 마그네슘을 포함한다. 와이어에 마그네슘을 추가함으로써 차단 가스 혼합물로 아르곤-CO2를 사용하여 36%까지 망간을 감소시킬 수 있다는 것이 밝혀졌다. 일 실시예에서, 마그네슘은 와이어 및/또는 충전제에 총량으로 약 3%까지 존재한다.
본 발명의 두 개의 실시예에 의한 용융제 함유 와이어는 표 1에 나타난 와이어의 총 중량 기준 근사 범위 사이의 와이어 조성을 갖는다. 이들 용접봉은 연강 또는 저 합금강 베이스 재료에 용접하고 용접 용착물을 위한 AWS 명세 사항에 맞도록 제형화된다.
용융제 함유 와이어 조성물
성분 연강1 저합금강2
C 0.0-0.12 0.0-0.13
Mn 0.5-3.0 0.5-3.75
Si 0.0-2.0 0.0-2.0
Ti 0.05-0.7 0.05-0.7
B 0.0-0.1 0.0-0.1
Cr 0.0-0.4 0.0-10.5
Ni 0.0-0.5 0.0-3.75
Mo 0.0-0.1 0.0-1.2
V 0.0-0.5 0.0-0.25
Al 0.0-0.5 0.0-0.5
Cu 0.0-0.1 0.0-0.75
Mg 0.0-0.5 0.0-0.5
Fe 91.48-99.45 75.87-99.45
1AWS A5.20-95 연강
2AWS A5.29-98 저합금강
표에서, 여기에 있는 원소의 퍼센트는 0.01% 이내로 기록되지만, 당업자들은 이 백분율이 산업 표준을 나타내며 본 발명에 대한 기술적 제한이 아니라는 것을 알 수 있을 것이다. 본 발명의 가장 일반적인 실시예에서, 와이어( 및 용접 비드)는 Mn을 최소량으로 0.5%함유한다. 일 실시예에서 Mn은 약 0.5% 내지 약 4.0%의 양으로 존재한다. 용접 증기의 생성을 최소화하기 위해 탄소를 최소화하는 것이 바람직하지만, 일반적으로 와이어( 및 용접 비드)는 탄소를 최소량으로 0.003%포함한다. 연강 및 저합금강을 위한 산업 표준은 Cr, Ni, Mo, V, Ti, B 및 Mg의 결합량을 0.5% 미만으로 제한한다. 본 발명에서 벗어나지 않고 더 많은 양이 사용될 수 있으나 산업 표준에는 충족되지 않을 것이다.
본 발명의 두 개의 실시예에서의 용융제 함유 와이어에 대한 와이어의 총 중량을 기준으로 한 코어 및 피복의 조성이 표 2 및 표 3에 제공되어 있다.
용융제 함유 와이어에 대한 코어의 조성
성분 연강 저합금강
C 0.0-0.12 0.0-0.13
Mn 0.5-3.0 0.5-3.75
Si 0.0-2.0 0.0-2.0
Ti 0.05-0.7 0.05-0.7
B 0.0-0.1 0.0-0.1
Cr 0.0-0.4 0.0-10.5
Ni 0.0-0.5 0.0-3.75
Mo 0.0-0.1 0.0-1.2
V 0.0-0.5 0.0-0.25
Al 0.0-0.5 0.0-0.5
Cu 0.0-0.1 0.0-0.75
Mg 0.0-0.5 0.0-0.5
Fe 0.0-45.0 0.0-45.0
표 1 및 표 2를 비교해 보면 약 45%이하의 철과 다른 첨가제 모두가 코어 조성에 존재할 수 있다는 것을 알 수 있다. 보통, 피복은 표 3에 나타난 바와 같이 코어의 조성을 구성하는 얼마간의 탄소, 망간 및 규소를 포함할 것이다. 이 조성은 AWS 명세 사항 및 규정을 따르며, 단지 예시적인 것이다.
피복의 조성
연강 저합금강
C 0.0-0.12 0.0-0.13
Mn 0.0-3.5 0.0-3.5
Si 0.0-2.0 0.0-2.0
Fe 55.25-99.25 55.0-99.0
본 발명에 의해 다음(이에 국한되지는 않음)에 나오는 상업적으로 구매가 가능한 탄소강 및 저합금강 금속 코어 와이어는 복합 입자에 망간의 전체 또는 일부를 혼합시키기 위하여 여기에 서술된 바와 같이 변형될 수 있다. 다음에 나오는 표는 이러한 생산물과 그의 대표적인 용착물 구성원소를 나타낸다.
AWS클래스 C Mn Si P S Mo Cr Ni V Cu
E80T1-A1 0.07 0.68 0.45 0.010 0.017 0.46
E81T1-A1 0.04 0.83 0.26 0.014 0.016 0.48
E80T1-B2 0.06 0.70 0.29 0.011 0.015 0.43 1.33
E81T1-B2 0.05 0.91 0.42 0.009 0.012 0.50 1.50
E90T1-B3 0.06 0.64 0.25 0.010 0.013 1.06 2.47 - - -
E91T1-B3 0.05 0.64 0.27 0.011 0.013 0.93 2.04 - - -
E90T1-Ni1 0.10 0.89 0.38 0.011 0.008 - - 0.98 - -
E81T1-Ni1 0.06 1.20 0.57 0.009 0.015 - - 0.94 - -
E80T1-Ni2 0.05 0.90 0.30 0.012 0.019 - - 2.33 - -
E81T1-Ni2 0.05 0.94 0.37 0.011 0.018 - - 2.42 - -
E91T1-Ni2 0.08 1.18 0.60 0.012 0.021 - - 2.41 - -
E100T5-D2 0.11 2.00 0.55 0.009 0.010 0.44 - - - -
E90T1-D3 0.06 1.12 0.60 0.010 0.011 0.41 - - - -
E80T1-K2 0.08 1.11 0.26 0.009 0.019 0.01 - 1.46 - -
E90T1-K2 0.05 1.00 0.34 0.008 0.015 0.13 0.03 1.41 - -
E91T1-K2 0.05 1.04 0.19 0.009 0.014 0.01 - 1.92 - -
E90T5-K2 0.05 0.83 0.33 0.009 0.016 0.22 - 1.65 - -
E100T1-K3 0.05 1.16 0.46 0.011 0.018 0.39 - 1.88 0.01 -
E100T5-K3 0.08 1.34 0.48 0.013 0.017 0.39 - 1.89 - -
E110T1-K3 0.05 1.15 0.50 0.010 0.012 0.52 - 2.25 0.02 -
E110T1-K3 0.07 1.55 0.34 0.009 0.0117 0.37 0.03 1.97 0.02 -
E110T1-K3 0.05 1.46 0.32 0.008 0.014 0.36 0.03 2.08 0.02 -
E110T5-K3 0.05 1.49 0.33 0.011 0.017 0.37 - 2.24 - -
E120T5-K4 0.07 1.88 0.42 0.010 0.016 0.61 0.52 2.13 0.01 -
E80T1-W 0.05 1.05 0.42 0.009 0.014 - 0.52 0.67 - 0.43
E80T1-W 0.06 1.30 0.70 0.008 0.014 - 0.59 0.75 - 0.38
E71T1 0.021 1.30 0.69 0.015 0.011
E110T5-K 0.04 1.5 0.41 0.01 0.014 0.42 2.37 0.42
E71T-12J 0.04 0.67 0.16 0.008 0.013 0.44
E71J-1M 0.04 1.24 0.29 0.010 0.015 0.37
E81T-Ni1 0.068 1.35 0.40 0.014 0.011 1.06
E70T-4 0.27 0.73 0.30 0.011 0.005 A1=1.42
본 발명은 다음의 예로 보다 상세하게 설명된다.
실시예 1
복합 입자는 4.7중량부의 망간 입자(평균 입자 크기는 약 80메쉬), 입자 크기가 약 80메쉬인 33.4중량부의 Mn/Fe/Si 합금 입자 및 56.7중량부의 금홍석 TiO2입자(평균 입자 크기는 약 80메쉬)를 혼합 블렌더에서 약 10분간 건식 블렌딩하여 제조하였다. 블렌딩 후, 5중량부의 규산나트륨(3중량부의 물과 2중량부의 규산염을 함유)이 첨가되었고 입자의 크기가 약 0.25인치(약 0.51cm) 이하가 될 때까지 계속 블렌딩되었다. 이 입자는 1260℉(약 682.2℃)의 오븐에서 60분간 건조되었다. 복합 입자는 용융제 함유 와이어가 중량부 단위로 표 5에 나타난 충전물 조성을 제공하도록 종래의 충전물 재료와 혼합되었다. 충전 조성물은 금속 스트립 위에 증착되었고 당업계에 잘 알려진 방법으로 일련의 성형 다이를 통하여 인발되어 입자를 둘러싸는 튜브의 형태로 만들어졌다. 상기 와이어는 15%의 충전물을 함유하였다.
상기 와이어의 코어, 피복 및 와이어 조성이 표 6에 나타나 있는데, 여기서 모든 퍼센트는 와이어의 총 중량을 기준으로 한다.
실시예 2
용접물과 용접 증기에서의 망간의 양에 대한 복합 입자의 효과에 대한 연구는 다음의 와이어를 사용하여 수행되었다.
와이어 1 : AWS E71T-1 클래스를 충족시키는 조성을 갖는 상업적으로 구매 가능한 용융제 함유 코드 와이어.
와이어 2 : CaO와 금홍석의 혼합물을 사용하여 제조한 복합 입자에 망간이 혼합된 것을 제외하고 와이어 1과 같은 조성을 갖는 와이어.
와이어 3 : 와이어 2와 유사하나 코어에서 사용할 수 있는 망간을 덜 함유한 복합 금홍석-망간 입자를 함유하는 와이어.
와이어 4 : MgO 함유 금홍석이 와이어 3의 CaO 금홍석 대신에 사용된 것을제외하고 와이어 3과 유사한 와이어.
와이어 5 : 와이어 4와 유사하나 MgO 금홍석을 덜 함유한 와이어.
와이어 6 : 와이어 2와 유사하나 코어에서 사용할 수 있는 Mn을 덜 함유한 와이어.
와이어 7 : 와이어 6과 유사하나 코어에서 사용할 수 있는 Mg를 덜 함유한 와이어.
와이어 2 내지 7은 다음의 조성을 갖는 복합 입자를 사용하여 제조되었다.
와이어 SiO2 TiO2 Fe2O3 Fe Na2O Mn Si CaO MgO
2 1.61 14.50 1.18 1.56 0.22 14.76 5.70 9.02 0.65
3 1.57 14.09 1.15 1.72 0.21 14.29 6.59 9.54 0.64
4 0.66 15.41 1.82 0.20 14.34 6.60 10.19
5 0.66 22.51 1.82 0.20 14.34 6.60 3.09
6 1.76 15.90 1.29 1.35 0.24 13.05 4.91 9.85 0.7
7 1.76 15.90 1.29 1.35 0.24 13.05 4.91 9.85 0.7
용접은 이들 와이어와 표 8에 나타난 차단 가스 조성을 사용하여 제조되었다. 가스의 조성은 이산화탄소에 대한 아르곤의 비를 사용하여 나타내고 있다.
표 8은 각 와이어에서 사용할 수 있는 Mn(1), 각 와이어에서 사용할 수 있는 Mg(2), 용접물에서의 Mn(3), 슬래그에서의 Mn(4), 용접 증기에서의 Mn(5), 및 용접 증기에서의 Mn의 감소(6)를 서술하고 있다. 결과를 통해 복합 입자를 사용함으로써 용접 증기에서 망간의 양이 감소될 수 있음을 알 수 있다. 결과를 통해 망간이 용접물에 더 효율적으로 주입될 수 있다는 것도 알 수 있다.
Mn 용접 증기 연구
(1)Mn사용가능 (2)Mg사용가능 (3)Mn용접물 (4)Mn슬래그 (5)Mn용접 증기 (6)Mn감소 %
차단 가스 : 100% 아르곤
와이어 #1 2.59 0.15 1.79 7.18 6.2 표준
와이어 #2 2.59 0.15 2.04 5.59 1.77 71
와이어 #3 2.52 0.15 1.60 4.98 2.05 67
와이어 #4 2.51 0.15 1.45 6.92 2.55 59
와이어 #5 2.51 0.15 1.55 8.08 2.17 65
차단 가스 98/2 Ar/CO2
와이어 #1 2.59 0.15 1.47 7.68 5.15 표준
와이어 #2 2.59 0.15 1.77 5.10 4.15 19
차단 가스 85/15 Ar/CO2
와이어 #1 2.59 0.15 1.55 7.38 5.09 표준
와이어 #6 2.32 0.15 1.63 4.89 4.67
와이어 #7 2.32 0.30 1.66 3.89 4.30 29
차단 가스 75/25 Ar/CO2
와이어 #1 2.59 0.15 1.67 8.45 6.15 표준
와이어 #2 2.59 0.15 1.83 5.45 4.61
와이어 #6 2.32 0.15 1.68 4.35
와이어 #7 2.32 0.30 1.68 3.59 41
차단 가스 CO2
와이어 #1 2.59 0.15 1.43 8.99 5.95 표준
와이어 #2 2.59 0.15 1.60 6.06 5.17
와이어 #6 2.32 0.15 1.39 6.07 4.71
와이어 #7 2.32 0.30 1.34 4.75 4.44 25
실시예 3
사용가능한 망간의 25,50,75 및 100%가 금홍석과 함께 복합 입자의 형태로 와이어의 코어에 주입되는 식으로 표준 와이어(와이어 #1)가 변형되었다. 와이어는 75% 아르곤과 25% 이산화탄소 혼합물을 사용하는 용접 테스트에 사용되었다. 용접 증기에서 망간의 양이 측정되었다. 결과가 표 9에 나타나 있다. 결과를 통해 복합 입자에 망간을 혼합시킴으로써, 용접 증기에서의 망간의 양이 감소되었음을 알 수있다.
와이어 #1 용접 증기에서의 Mn
0% 11.6
25% 10.05
50% 7.87
75% 7.37
100% 8.1
상세하게 그리고 특정 실시예를 참고하여 본 발명이 설명되었으므로, 본 발명의 사상과 범위를 벗어남 없이 여러 가지 변형과 변화가 가능하다는 것이 명백해 질 것이다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 망간 및 차단 재료로 된 복합 입자의 형태로 망간을 용접봉 충전물에 전체 또는 부분적으로 포함되게 하여, 용접 증기 내에 망간의 양을 감소시키고 용접물에 망간이 효율적으로 주입되게 함으로써, 용접물의 기계적인 특성을 강화하고 망간으로 인해 발생할 수 있는 건강 또는 안전 관련 문제를 줄여주는 등의 효과가 있다.

Claims (19)

  1. 아크 용접용 코어 용접봉(cored electrode)으로서,
    상기 용접봉은 그 충전 재료가 망간 함유 복합 입자(composite particle)를 함유하는 코어를 구비하는, 아크 용접용 코어 용접봉.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 복합 입자는 혼합물 내에 차단 재료와 함께 망간을 함유하는, 아크 용접용 코어 용접봉.
  3. 제 2항에 있어서, 상기 차단 재료는 TiO2인, 아크 용접용 코어 용접봉.
  4. 제 3항에 있어서, 상기 차단 재료는 금홍석(rutile)인, 아크 용접용 코어 용접봉.
  5. 제 4항에 있어서, 상기 차단 재료는 아나타제(anatase)인, 아크 용접용 코어 용접봉.
  6. 제 1항에 있어서, 상기 와이어는 약 0.5중량%이상의 망간을 함유하는, 아크 용접용 코어 용접봉.
  7. 제 2항에 있어서, 상기 복합 입자는 상기 차단 재료로 된 코팅 내에 캡슐화 된 망간을 함유하는, 아크 용접용 코어 용접봉.
  8. 제 2항에 있어서, 상기 복합 입자는 상기 차단 재료로 된 기지(matrix) 내에 분산된 망간으로 이루어진, 아크 용접용 코어 용접봉.
  9. 제 1항에 있어서, 상기 복합 입자 자체는 총 입자 중량을 기준으로 약 15 내지 40%의 망간을 함유하는, 아크 용접용 코어 용접봉.
  10. 제 1항에 있어서, 상기 용접봉은 연강(mild steel)에 용접하기 위해 제형화 되고 근사 중량 퍼센트로 나타난 다음의 조성을 갖는, 아크 용접용 코어 용접봉.
    성분 연강 C 0.0-0.12 Mn 0.5-3.0 Si 0.0-2.0 Ti 0.05-0.7 B 0.0-0.1 Cr 0.0-0.4 Ni 0.0-0.5 Mo 0.0-0.1 V 0.0-0.5 Al 0.0-0.5 Cu 0.0-0.1 Mg 0.0-0.5 Fe 91.48-99.45
  11. 제 1항에 있어서, 상기 용접봉은 저 합금강(low alloy steel)에 용접하기 위해 제형화되고 근사 중량 퍼센트로 나타난 다음의 조성을 갖는, 아크 용접용 코어 용접봉.
    성분 저합금 C 0.0-0.13 Mn 0.5-3.75 Si 0.0-2.0 Ti 0.05-0.7 B 0.0-0.1 Cr 0.0-10.5 Ni 0.0-3.75 Mo 0.0-1.2 V 0.0-0.25 Al 0.0-0.5 Cu 0.0-0.75 Mg 0.0-0.5 Fe 75.87-99.45
  12. 아크 용접 방법으로서,
    망간을 함유한 복합 입자를 포함하는 충전 재료로 된 코어를 구비하는 코어 용접봉을 제공하는 단계와,
    작업하는 조각에 접촉하고 있을 때, 상기 용접봉이 용융되고 금속의 용접 비드를 형성하도록 하기 위하여 상기 용접봉에 전압을 인가하는 단계를
    포함하는, 아크 용접 방법.
  13. 제 12항에 있어서, 상기 복합 입자는 혼합물 내에 차단 재료와 함께 망간을 함유하는, 아크 용접 방법.
  14. 제 13항에 있어서, 차단 가스는 상기 용접봉이 상기 작업하는 조각과 접촉하는 지점에 공급되고 상기 차단 가스는 아르곤으로 구성되는, 아크 용접 방법.
  15. 제 13항에 있어서, 상기 용접봉은 마그네슘을 함유하고, 차단 가스는 상기 용접봉과 상기 작업하는 조각 사이의 접촉하는 지점에 공급되며, 상기 차단 가스는 아르곤과 이산화탄소의 혼합물인, 아크 용접 방법.
  16. 제 11항에 있어서, 상기 방법은 또한 상기 전압을 인가할 때 생성된 용접 증기가 감소된 양의 망간을 함유하는 것을 특징으로 하는, 아크 용접 방법.
  17. 제 16항에 있어서, 상기 용접 증기는 7% ppm 미만의 망간을 함유하는, 아크 용접 방법.
  18. 아크 용접 도중에 생성된 용접 증기 내의 망간의 양을 감소시키는 방법으로서,
    용접봉의 코어에 망간과 차단 재료로 된 복합 입자로 망간을 함유하는 단계를 포함하는, 방법.
  19. 이산화티탄 입자로 된 기지 내에 망간 입자를 포함하는 복합 입자.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200121197A (ko) * 2019-04-15 2020-10-23 연세대학교 산학협력단 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어

Families Citing this family (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7763822B2 (en) * 2003-11-14 2010-07-27 Hobart Brothers Company Hybrid tubular wire electrode for submerged arc welding
US7053334B2 (en) * 2004-03-01 2006-05-30 Lincoln Global, Inc. Electric arc welder system with waveform profile control
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US8759715B2 (en) * 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
WO2006132373A1 (ja) * 2005-06-10 2006-12-14 National Institute For Materials Science 溶接ワイヤと溶接方法
US9643284B2 (en) 2005-06-10 2017-05-09 National Institute For Materials Science Welding wire and welding method
US7989732B2 (en) * 2005-06-15 2011-08-02 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding using a flux cored electrode
US8664567B2 (en) * 2006-02-09 2014-03-04 Lincoln Global, Inc. Metal cored wire
US8269144B2 (en) 2006-02-21 2012-09-18 Lincoln Global, Inc. High strength stick electrode
US9095919B2 (en) 2006-02-21 2015-08-04 Lincoln Global, Inc. Stick electrode
JP5166261B2 (ja) * 2006-06-30 2013-03-21 旭化成イーマテリアルズ株式会社 導電性フィラー
WO2008049080A1 (en) * 2006-10-18 2008-04-24 Inframat Corporation Superfine/nanostructured cored wires for thermal spray applications and methods of making
JP5207994B2 (ja) * 2008-03-26 2013-06-12 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ
EP2295197B1 (en) * 2008-05-27 2012-12-19 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Flux-cored wire for welding of duplex stainless steel which enables the miniaturization of solidified crystal particles
US20110100970A1 (en) * 2009-11-03 2011-05-05 Lincoln Global, Inc. Manufacture of cored welding electrodes
CN102655978B (zh) * 2009-12-16 2015-08-05 新日铁住金株式会社 可全位置焊接的气体保护电弧焊接用药芯焊丝
US20120223057A1 (en) * 2011-03-02 2012-09-06 Lucian Iordache Gas tungsten arc welding using flux coated electrodes
CN102139424A (zh) * 2011-03-21 2011-08-03 北京工业大学 一种焊渣可循环利用的气保护药芯焊丝
US9029733B2 (en) * 2012-04-13 2015-05-12 Hobart Brothers Company Systems and methods for tubular welding wire
US9707643B2 (en) * 2012-04-17 2017-07-18 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10906135B2 (en) 2012-05-24 2021-02-02 Hobart Brothers Llc Systems and methods for low-manganese welding wire
US10898966B2 (en) 2012-05-24 2021-01-26 Hobart Brothers Llc Systems and methods for low-manganese welding wire
US9527152B2 (en) 2012-07-30 2016-12-27 Illinois Tool Works Inc. Root pass welding solution
US9999944B2 (en) 2012-08-28 2018-06-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10016850B2 (en) * 2012-08-28 2018-07-10 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US9199341B2 (en) 2012-08-28 2015-12-01 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10543556B2 (en) 2012-08-28 2020-01-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding zinc-coated workpieces
US10316395B2 (en) * 2012-10-09 2019-06-11 The Esab Group, Inc. Low-manganese gas-shielded flux cored welding electrodes
US9815148B2 (en) * 2013-03-15 2017-11-14 Postle Industries, Inc. Metal cored welding wire that produces reduced manganese fumes and method
US9895774B2 (en) 2013-05-08 2018-02-20 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
US9844838B2 (en) 2013-05-08 2017-12-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
US9962794B2 (en) * 2013-09-16 2018-05-08 Lincoln Global, Inc. Flux cored welding electrode for 5-9% nickel steel
CN104511701B (zh) * 2013-10-08 2019-01-22 天津三英焊业股份有限公司 药芯焊丝
EP3055101A2 (en) 2013-10-09 2016-08-17 Hobart Brothers Company Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes
JP5968855B2 (ja) * 2013-10-31 2016-08-10 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ
WO2015076890A1 (en) * 2013-11-21 2015-05-28 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding wire
CN106794559B (zh) * 2014-10-15 2019-12-20 株式会社神户制钢所 气体保护电弧焊用药芯焊丝
US10300565B2 (en) 2014-10-17 2019-05-28 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding mill scaled workpieces
US11426821B2 (en) * 2015-02-25 2022-08-30 Hobart Brothers Llc Aluminum metal-cored welding wire
JP2017094360A (ja) * 2015-11-25 2017-06-01 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US11285559B2 (en) 2015-11-30 2022-03-29 Illinois Tool Works Inc. Welding system and method for shielded welding wires
US10722986B2 (en) 2015-12-11 2020-07-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for low-manganese welding wire
AU2018352064A1 (en) * 2017-10-17 2020-05-21 Venator Germany Gmbh A method for manufacturing coated titanium dioxide particles, coated titanium dioxide particles and products comprising thereof
US20210229204A1 (en) * 2020-01-29 2021-07-29 Lincoln Global, Inc. Systems and methods for multi-wire submerged arc welding using a flux-cored wire electrode
CN114310029B (zh) * 2022-03-08 2022-07-19 中机智能装备创新研究院(宁波)有限公司 一种变间隙、大间隙复合钎料及其制备方法
EP4260973A1 (en) * 2022-04-13 2023-10-18 Voestalpine Böhler Welding Fileur S.r.l. Weld metal and metal cored welding wire for producing such a weld metal

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3125470A (en) * 1964-03-17 Manganese-containing flux composition
US2110717A (en) * 1935-05-01 1938-03-08 Gen Electric Inhibiting treatment for ferromanganese
US2461180A (en) * 1945-11-08 1949-02-08 Metal & Thermit Corp Coated weld rod
US2460537A (en) * 1946-10-16 1949-02-01 Metal & Thermit Corp Coated weld rod
US2874042A (en) * 1957-10-01 1959-02-17 Ampco Metal Inc Aluminum bronze alloy containing manganese and having improved wear resistance
NL6405698A (ko) 1964-05-22 1965-11-23
DE1286385B (de) * 1965-05-05 1969-01-02 Knapsack Ag Verfahren zur Herstellung von feinpulverisiertem Ferromangan als Bestandteil der Umhuellungsmassen von Pressmantelschweisselektroden
US3418446A (en) * 1966-03-25 1968-12-24 Hobart Brothers Co Electric arc welding electrodes and process
US3645782A (en) * 1969-03-07 1972-02-29 Westinghouse Electric Corp Covered welding electrode
US3702390A (en) * 1970-02-10 1972-11-07 Murex Welding Processes Ltd Arc welding
US4010309A (en) * 1974-06-10 1977-03-01 The International Nickel Company, Inc. Welding electrode
US3935414A (en) * 1974-10-11 1976-01-27 Unicore, Inc. Automatic fixed position pipe welding
US4122238A (en) 1976-05-19 1978-10-24 Caterpillar Tractor Co. Welding flux formulation and process for fume reduction
US4186293A (en) * 1978-05-08 1980-01-29 The Lincoln Electric Company Cored type welding electrode
US4171215A (en) * 1978-07-03 1979-10-16 Foote Mineral Company Alloying addition for alloying manganese to aluminum
US4282420A (en) * 1980-02-11 1981-08-04 Chemetron Corporation Welding electrode
US4449031A (en) * 1980-04-16 1984-05-15 Teledyne Industries, Inc. Tubular composite arc welding electrode for vertical up welding of stainless steel and nickel-base alloys
DE3271490D1 (en) 1981-06-03 1986-07-10 Sunbeam Nederland Welding electrode
US4833296A (en) * 1987-12-29 1989-05-23 The Lincoln Electric Company Consumable welding electrode and method of using same
AU628325B2 (en) 1988-02-05 1992-09-17 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Improved cored electrode wires
US5192851A (en) * 1988-02-05 1993-03-09 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organization And Welding Industries Limited Cored electrode wires
US5369244A (en) * 1989-09-11 1994-11-29 The Lincoln Electric Company Flux cored arc welding electrode
US5233160A (en) * 1992-06-22 1993-08-03 The Lincoln Electric Company Cored electrode with fume reduction
US5365036A (en) 1992-06-22 1994-11-15 The Lincoln Electric Company Flux cored gas shielded electrode
US5368223A (en) 1993-05-06 1994-11-29 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Pipe welding process using a metallic insert for improved corrosion resistance of the welded zone
EP0652071A1 (en) * 1993-08-12 1995-05-10 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux-cored wire for gas shield arc welding with low fume

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200121197A (ko) * 2019-04-15 2020-10-23 연세대학교 산학협력단 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어

Also Published As

Publication number Publication date
EP1226897A3 (en) 2003-11-26
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