KR20020086917A - 증기/액체 분리기 - Google Patents

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Abstract

증기/액체 혼합물을 수용하기 위한 입구를 갖춘 용기; 용기내에서 입구의 아래에 위치하는 허브(여기에서, 허브는 혼합물이 용기를 통해 흐를 때 혼합물을 원심분리하기 위해 근위 단부에서 복수 개의 날개 요소를 지탱한다); 용기로부터 혼합물의 증기상을 취출하기 위한 허브의 원위 단부에 위치하는 증기 배출구; 및 용기로부터 혼합물의 액체상을 취출하기 위한 증기 배출구 아래에 위치하는 배출구를 포함하는 증기/액체 분리기. 본 발명은 추가로:
혼합물이 용기의 입구를 통해 유동하고;
혼합물이 용기의 헤드 단부에 위치하는 원심분리기에 의해 원심분리되며;
혼합물이 원심분리기에 낙하될 때 혼합물의 재순환 및 스플래싱이 제어되며;
액체상이 용기 벽을 흘러내리며;
증기상이 증기를 위한 배출구 파이프를 향하며;
증기상이 용기로부터 추가의 공정처리를 위한 수단으로 향한 다음;
액체상이 용기로부터 추가의 공정처리를 위한 수단으로 향하는 단계를 포함하는, 탄화수소와 증기의 혼합물의 증기상과 액체상의 분리방법에 관한 것이다.

Description

증기/액체 분리기{A VAPOUR/LIQUID SEPARATOR}
본 발명에 따른 증기/액체 분리기는 탄화수소와 증기 혼합물의 증기상과 액체상을 분리할 수 있어, 증기 스트림만이 공급되어 하류에서 추가로 공정처리된다. 분리기의 설계는 증기 배출구 파이프를 제외하고는, 분리기내 모든 부분 습윤 표면이 잘 습윤된 상태이고 공급물의 비-기화 액체 부분에 의해 세척된다는 것을 보장할 수 있다. 표면 습윤은 결국 분리기의 막힘을 유도할 수 있는 코크스 침착이 일어나지 않는다는 것을 보장한다. 표면-습윤 방지 코킹(coking)으로, 분리기에서 플래쉬 온도가 통상의 한도 이상으로 상승하여(코킹 때문에 한정), 공급물로의 더 깊은 커트(cut)를 달성하고 추가의 하류 공정처리를 위한 증기로서의 더 많은 공급물의 회수를 가능하게 할 수 있다.
본 발명 증기/액체 분리기의 가능한 일 적용은 예비-공정처리 중질 올레핀 공장설비 공급물(조 또는 축합물), 좀더 구체적으로 말하면 올레핀 기체 오일 증기 분해로 공장설비에서 탄화수소 공급물을 고온에서 증기로 플래싱한 다음, 이 증기/액체 분리기에 의해 비-기화 액체 부분을 기계적으로 분리하여 공급물의 기화 가능한 부분만이 열처리로의 방사 관에서 공정처리되도록 추가로 하류에 공급되도록 함에 의한 것이다. 액체 비-기화 부분은 분리되어 코커(coker), 캣 분해로(cat cracker), 또는 추가의 공정처리를 위한 다른 잔여물-공정처리 장치로 보내질 수 있는 피치(pitch) 또는 연료와 같은 중질 탄화수소를 함유한다.
본 발명에서 달성 가능한 균일 습윤 벽은 추가로 본 발명 증기/액체 분리기의 가동시간을 연장한다. 본 발명의 특정 양태에 따른 복수-입구 유형의 날개 설계는 특히 증기/액체 분리기의 내면에서 관개 액체의 균일한 필름의 형성 및 유지에 매우 적당하다.
본 발명에 따른 증기/액체 분리기의 날개 부분은 분리 고효율 및 작은 압력 손실을 달성하기 위해 필요한 진입하는 기체/액체 혼합물에 매우 원활한 공기역학적 가속 및 스핀을 제공한다. 날개 설계는 추가로 코크스 침착 영역을 유도할 정체 지역의 결여로 특색지워진다. 또한, 통상적으로 단일 비대칭 입구 슬롯 또는 파이프 개구부의 특색을 이루는 통상의 접선 입구 유형 사이클론 분리기와 달리, 날개 자체는 증기/액체 분리기의 입구 구역 원주 전체를 따라 진입하는 기체/액체 혼합물에 균일한 원심력을 부가하기 위한 일련의 날개 요소 또는 블레이드(blade)로 이루어진다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 분리기 장치는 추가로 혼합물의 액체상이 허브로부터 바깥 방향 및 용기의 벽을 향하도록 하기 위해 허브의 원위 단부에 스커트(skirt) 요소를 추가로 포함한다.
본 발명에 따른 분리기는 바람직하게는 혼합물이 입구를 통해 진입하여 허브에 낙하될 때 혼합물의 재순환 및 스플래싱을 제어하기 위해 용기 내에서 입구와 허브의 근위 단부 사이에 위치하는 수단을 추가로 포함한다.
분리기는 허브의 내부에서 코크스가 낙하되는 것을 방지하기 위해 허브의 원위 단부에 스크린을 추가로 포함할 수 있다.
추가로, 분리기는 액체가 입구로부터 바깥 방향 및 입구로부터 멀리 향하도록 하기 위해 증기 배출구의 입구에 위치하는 스커트를 포함할 수 있다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 분리기의 허브는 용기에 축방향으로 위치한다. 증기 배출구는 바람직하게는 허브의 원위 단부에 축방향으로 위치한다. 본 발명에 따른 분리기 및 방법에 사용되는 증기/액체 혼합물은 바람직하게는 탄화수소와 증기를 함유하는 혼합물이다.
본 발명은 탄화수소와 증기의 혼합물을 분리하는 데 사용될 수 있는 증기/액체 분리기에 관한 것이다.
캐리어 기체로부터 고체 또는 액체를 분리하기 위한 병류 사이클론의 개념이 문헌에 잘 정리되어 있다.
본 발명은:
증기/액체 혼합물을 수용하기 위한 입구를 갖춘 용기;
용기내에서 입구의 아래에 위치하는 허브(hub)[여기에서, 허브는 혼합물이 용기를 통해 흐를 때 혼합물을 원심분리하기 위해 근위 단부에서 복수 개의 날개(vane) 요소를 지탱한다);
용기로부터 혼합물의 증기상을 취출하기 위한 허브의 원위 단부에 위치하는 증기 배출구; 및
용기로부터 혼합물의 액체상을 취출하기 위한 증기 배출구 아래에 위치하는 배출구를 포함하는 증기/액체 분리기에 관한 것이다.
추가로, 본 발명은 하기 단계를 포함하는 탄화수소와 증기 혼합물의 증기상과 액체상의 분리방법에 관한 것이다:
혼합물이 용기의 입구를 통해 유동하고;
혼합물이 용기의 헤드 단부에 위치하는 원심분리기에 의해 원심분리되며;
혼합물이 원심분리기에 낙하될 때 혼합물의 재순환 및 스플래싱(splashing)이 제어되며;
액체상이 용기 벽을 흘러내리며;
증기상이 증기를 위한 배출구 파이프를 향하며;
증기상이 용기로부터 추가의 공정처리를 위한 수단으로 향한 다음;
액체상이 용기로부터 추가의 공정처리를 위한 수단으로 향한다.
도 1은 본 발명에 사용될 수 있는 열분해로에서의 전체 공정의 개략적인 공정도이다.
도 2는 본 발명에 따른 증기/액체 분리기의 부분 입면도이다.
도 3은 도 2의 평면도이다.
도 4는 도 2의 증기/액체 분리기의 날개 조립체의 사시도이다.
원유의 중질 부분 및 중질 천연가스 액체는 통상의 에틸렌로 대류 구역 조건하에서 기화될 수 없다. 이들은 통상적으로 증류에 의해 제거되고, 증류로부터의기화 가능한 경질 부분만이 올레핀 공장설비 공급물로 사용된다. 올레핀 공장설비 공급물로부터 중질 부분을 증류시키는 공급물 제조 단계는 부가의 자본과 작업비를 요한다. 본 발명의 장치 및 공정은 중질 부분 분리 단계를 개조된 올레핀로의 공급물 예열기 구역과 통합시켜, 중질 공급물의 기화 가능한 부분만이 노의 분해 지역에 진입하도록 한다. 추가로, 진공 칼럼에서 통상적으로 달성 가능한 온도보다 높은 온도(400℃)에서 탄화수소를 희석 증기로 플래싱하는 능력은 대기/진공 증류 칼럼을 통해 회수되는 것보다 많은 원유(올레핀 공장설비 공급물로서 회수)를 초래하여, 저급 중질 부분 피치의 생산량을 감소시킨다. 이것이 본 발명에 따른 비-코킹 증기/액체 분리기 설계를 통해 달성된다. 증기/액체 분리기는 광범위한 범위의 온도, 예를 들면 260-482℃(500-900℉)에 걸쳐서 작동될 수 있다. 최적의 조건은 목적하는 온도 범위에 걸쳐서 허용 가능한 코킹에 의해 결정된다.
통상의 올레핀 열분해로의 대류 구역이 중질 탄화수소 공급물이 분해로에 직접 공급될 수 있도록 개조될 수 있다. 올레핀 열분해로의 대류 구역에서 중질 탄화수소 공급물은 탈염 원유, 중질 천연가스 액체, 통상적인 작동 조건하에서 완전히 기화될 수 없는 중질 테일-부분 탄화수소를 함유하는 길고 짧은 잔유물을 포함한다.
에틸렌로(10)의 개략도인 도 1에 있어서, 중질 탄화수소 공급물(11)이 140℃(285℉)의 온도 및 21 bar(300 psig)의 압력에서 에틸렌로(10)의 대류 구역 A의 제 1 단계 예열기(12)를 통해 진입한다. 소량의 희석 증기(13, 8 bar(100 psig)에서 포화된 증기)가 6-7 bar(70-80 psig)의 압력에서 343-482℃(650-900℉) 범위의 온도로 가열될 때까지 대류 구역 예열기 관에 공급되고, 이 시점에서 혼합된 탄화수소와 증기(14)가 증기/액체 분리기(20)에 공급된다. 증기/액체 분리기(20)는 혼합된 탄화수소 공급물과 증기(14)의 비-기화 부분(15)을 제거하고, 비-기화 액체(15)는 완전히 기화된 탄화수소(16)로부터 취출되어 분리된다. 중질 탄화수소 공급물(11)에 따라, 상이한 공정처리 계획이 이용될 수 있다.
이어서 기화된 부분(16)이 기화기/혼합기(17)를 통해 공급되고, 여기에서 탄화수소 증기(16)가 노(10)의 외부에서 혼합물(19)을 510-566℃(950-1050℉)의 온도로 가열하기 위해 과열된 증기(18)와 혼합된다. 이어서 혼합물(19)이 올레핀 열분해로(10)의 대류 구역 A의 제 2 단계 예열기 부분(21)에서 추가로 가열된 다음 탄화수소 혼합물(19)이 열 분해되는 열분해로(10)의 방사 구역 B(22)에 공급된다.
증기/액체 분리기(20)의 입구에서 탄화수소/증기 혼합물(14)의 상태는 중질 탄화수소 공급물(11)의 성질에 좌우되고, 바람직하게는 비-기화 액체(15)가 증기/액체 분리기(20)의 내면을 습윤시킨다(공급물의 2-40 용적%, 바람직하게는 2-5 용적%). 습윤 벽은 분리기(20)의 표면에서 코크스의 형성 및 침착을 방지한다. 기화도(또는 비-기화 액체(15)의 용적%)는 희석 증기/공급물의 비 및 탄화수소/증기 혼합물(14)의 플래쉬 온도를 변화시킴으로써 조절될 수 있다.
본원에 기술되어 있는 증기/액체 분리기(20)는 코크스 고체가 형성되어 그 결과 분리기(20) 또는 하류 장치(비도시)를 오염시키지 않도록 하는 방식으로 플래쉬 혼합물의 액체상(15)과 증기상(16)의 분리를 허용한다. 이의 비교적 밀집된 구조 때문에, 습윤 벽의 증기/액체 분리기(20) 설계가 통상의 진공 조 칼럼에서보다더 높은 플래쉬 온도를 달성할 수 있고, 이에 따라 하류 공정처리를 위한 공급물(11)의 기화된 부분(16)이 더 많이 회수된다. 이것은 고급 산물(23)의 생산에 사용될 수 있는 탄화수소 공급물 부분(11)을 증가시키고, 저급의 중질 탄화수소 액체 부분(15)을 감소시킨다.
도 2 및 도 3에 있어서, 증기/액체 분리기(20)가 도 2에서는 부분 입면도로 도시되어 있고 도 3에서는 부분 평면도로 도시되어 있다. 증기/액체 분리기(20)는 벽(20a), 진입하는 탄화수소/증기 혼합물(14)을 수용하기 위한 입구(14a), 증기상(16)을 이동시키기 위한 증기 배출구(16a) 및 액체상(15)을 이동시키기 위한 액체 배출구(15a)를 갖춘 용기를 포함한다. 입구(14a)에 가까운 허브(25)의 원주 주변에 간격을 두고, 바람직하게는 입구(14a)에 가장 가까운 단부에 근접하여 복수 개의 날개(25a)를 갖춘 허브(25)가 있다. 날개 조립체는 도 4의 사시도에 더욱 자세히 도시되어 있다. 진입하는 탄화수소/증기 혼합물(14)이 허브(25)의 근위 단부에서 스플래싱함으로써, 좀더 구체적으로 말하면 혼합물(14)의 액체상(15) 부분을 증기/액체 분리기(20)의 벽(20a)에 대해 바깥으로 인도하여 벽(20a)이 액체로 완전한 습윤 상태로 유지되도록 하고 벽(20a) 내부의 코킹을 방지하는 날개(25a)에 의해 분산된다. 마찬가지로, 허브(25)의 외면은 허브(25)의 표면과 접촉한 액체(15)의 벽(20a) 내부로의 불충분한 수송력 때문에 허브(25)의 외면을 흘러내리는 액체층에 의해 완전한 습윤 상태로 유지된다. 스커트(25b)가 허브(25)의 원위 단부를 둘러싸고 있고 액체를 소용돌이 증기에 둠으로써 허브(25)의 외면을 흘러내리는 액체가 벽(20a)의 내부로 인도되는 것을 보조한다. 증기/액체 분리기(20)의 상부는입구(14a)와 허브(25) 사이 (20b)에서 충진되어 증기/액체 혼합물(14)이 증기/액체 분리기(20)에 진입할 때 벽(20a) 내부의 습윤을 보조한다. 액체(15)가 흘러내릴 때, 이것이 벽(20a)과 허브(25)를 세척된 상태로 유지하고 이의 표면에서 코크스의형성을 방지한다. 액체(15)는 계속 유입되고 액체 배출구(15a)를 통해 증기/액체 분리기(20)에서 배출된다. 한 쌍의 유입구 노즐(26)이 증기 배출구 관(16a) 아래에 제공되어 수집된 액체(15)를 냉각시키기 위한 급냉 오일을 제공하고 하류에서 코크스 형성을 감소시킨다. 도 1에 도시되어 있는 바와 같이 증기상(16)은 최고 지점(16c)에서 증기 배출구 덕트(16a)에 진입하고, 배출구(16a)에서 배출되어 열분해로(10)의 방사 구역 B(22)에 진입하기 전에 추가의 처리를 위해 기화기(17)로 흐른다. 스커트(16b)가 증기 덕트(16)까지 입구(16c)를 둘러싸고 있고 분리기 벽(20a)에 대해 바깥으로 액체(15)를 편향하게 하는 것을 보조한다.
실시예 1
물과 공기를 사용하는 70% 스케일의 저온-유동 투명 플라스틱 및 금속 모델이 실험실에서 시험되고 개조된다. 저온-유동 시험 모델에서, 증기/액체 분리는 액체상이 증기 배출구에서 검출되지 않을 정도로 효과적이고, 가시적 관찰이 모델 증기/액체 분리기의 내면이 이들 표면 상으로 진입하는 액체상의 활발한 유동에 의해 잘-관개되는 상태임을 보여준다. 이러한 액체 커버리지는 시행-제한 코크스 형성을 방지하기 위해 필요하다.
사이징을 위한 중요한 데이타는 증기 속도, 밀도 및 점도를 포함한다. 액체속도, 밀도 및 표면장력 또한 공기/물 모델의 성능과의 비교로서 분리기에 리포팅되는 방울 크기를 측정하기 위해 확인된다.
권장되는 입구 파이프 크기(20 cm 직경)가 계산된 액체 방울 크기를 제공하도록 선택된다.
날개 조립체 사이징이 측정되고 날개를 통해 24-30 m/s의 속도를 제공하도록 사이징된다. 25 cm 직경의 파이프에 부착된 12개의 날개를 포함하는 현재의 설계에서, 측정된 속도는 날개의 30˚플랫 구역을 통해 27 m/s이다. 이 날개 조립체는 도 4에 도시되어 있다.
입구(14a)에 대한 날개 조립체(25a)의 위치 및 분리기(20)의 상단 헤드(20b)의 "충진"은 컴퓨터를 사용하는 유체역학 모델링에 의해 관리된다. 코킹 경향을 감소시키기 위해 잠재적인 재순환 영역을 제거하는 것이 목적이다. 헤드(20b)의 내부 형상은 기체의 유선형을 따르도록 형성되어서 벽(20a)은 분리기(20)의 본체로 유입되는 액체에 의해 세척된 상태일 것이다.
날개(25a) 아래에서 허브(25)의 연장 거리는 방울이 허브(25)를 지나 절반 이상 이동하기 전에 포획될 액체 방울 크기의 측정을 기초로 선택된다. 상당한 액체(15)가 허브(25)를 흘러내릴 것이고(공기/물 모델로의 관찰을 근거) 허브(25)에 '스커트'(25b)의 존재는 액체 소적을 날개(25a) 아래에서 증기상으로 도입할 것이고, 배출구 관(16a)으로 이동할 때 증기(16)의 계속된 소용돌이 때문에 허브(25)의 스커트(25b) 아래에서 계속 수집될 것이다.
허브 스커트(25b)는 증기(16)가 유동하는 날개(25a)에서 이용 가능한 영역을줄이지 않으면서 외벽(20a)에 가능한 한 근접한 허브(25)로부터 액체를 이동시키도록 사이징된다. 실제로, 날개(25a)에 존재하는 것의 약 20% 이상의 유동 영역이 제공된다.
허브(25)의 바닥과 증기 배출구 관(16a)의 최고 지점(16c) 사이의 거리는 증기 배출구 관(16a) 직경의 4배로 사이징된다. 이것은 공기/물 모델과 일치한다. 매우 고속의 시선속도를 가지지 않으면서 증기를 배출구(16a)로 이동시키기 위한 영역을 제공하는 것이 목적이다.
증기 배출구 관(16a)의 입구(16c)에서 증기 배출구 관(16a)의 수평 부분의 중앙선까지의 거리는 파이프 직경의 약 3배로 선택된다. 배출구 관(16a)에서 수직으로 선회를 유지하고 배출구 관(16a)을 이탈하는 증기(16)의 수평 유동 경로의 근접성에 의해 방해받지 않는 거리를 제공하는 것이 목적이다. 증기 배출구 관(16a)에서 크립-방지 링(16b)[anti-creep ring]의 위치 및 크기는 다소 임의적이다. 이것은 립(lip)에 근접하지만 그 아래에 위치하고, 코크스가 외벽(20a)과 링(16b) 사이에서 유입되도록 하기 위한 공간을 확보하기에 비교적 작다.
배출구 관(16a)의 아래에서 분리기(20)의 세부는 이 분리기의 경계 바깥에 대해 규정되어 있다. 액체를 입구(16c)에서 배출구 관(16a)으로 분출되도록 하지 않는 한, 분리 효율에는 영향을 미치지 않을 것이다.
코킹의 주 영역은 증기 재순환이 일어나거나, 액체로 잘 세척되지 않은 금속을 가지는 구역을 포함한다. 그 영역(20b) 내부의 상단 헤드는 예견된 재순환 지역에 근접한 물질로 형성되거나 충진될 수 있다. 허브(25)의 내부는 또다른 잠재적인문제의 지점이다. 코크스가 성장하여 입구(16c) 상에서 증기 배출구 관(16a)으로 유입되면, 상당한 유동 장애가 일어날 수 있다(예: 닫힌 체크 밸브). 이러한 이유 때문에, 로드 또는 파이프 캡의 케이지 또는 스크린(25c)이 사용될 수 있다. 이것이 코크스가 성장하는 것을 방지하지는 않지만, 대신 그것의 대부분을 보유하여 상당량이 유입되지는 않을 것이다. 날개 스커트 아래의 영역 및 증기 배출구 관(16a)의 스커트(16b) 또한 "비세척" 상태이고 이러한 영역에서는 코크스 성장이 가능하다.
이러한 설계 계획이 시도되는 실험실 모델이 하기의 표 1에 나타나 있는 바와 같은 광범위한 범위의 유동 조건에 걸쳐서 시험된다. 입구에서 15-45 m/s 범위의 공기 속도와 0.06-0.28 ℓ/s의 물 속도가 시험된다. 모든 이러한 조건에 걸쳐서, 손실은 측정 가능한 범위 이하이다. 0.06 ℓ/s 미만의 물 유동(0.03-0.05 ℓ/s로 측정)에서, 분리기 외벽(20a)의 습윤은 완전하지 않다. 물의 스트리머는 그 사이에 '건조한' 영역을 갖는 플렉시글래스(plexiglass)를 흐른다. 원주 cm당 물 ℓ/s로, 분리기 벽(20a)에서 0.06 ℓ/s의 물이 0.0008 ℓ/cm.s.의 속도로 세척된다. 설계 데이타 오일 속도, 0.2 bar에서의 519 g/s 또는 0.8 ℓ/s가 0.006 ℓ/cm.s.의 세척 속도를 제공할 것이다.
적은 공기/많은 물 많은 공기/적은 물 공장설비 설계 경우
증기 유입 속도, m/s 15 45 25
증기 베인 속도, m/s 18 45 27
증기 속도, g/s 183 550 5780
증기 속도, ㎥/s 0.14 0.42 0.82
액체 속도, g/s 283 63 519
액체 속도, ℓ/s 0.28 0.06 0.79
g 액체/g 증기 1.55 0.11 0.090
dm3/s 액체/m3/s 증기 2 0.14 0.96
ℓ/s 액체/cm 분리기 원주 0.003 0.0008 0.006
분리기 벽(20a)의 코킹 경향이 세척 속도(원주 인치당 액체 용적측정의 유속)에 의해 제어되면, 공장설비 설계 조건은 실험실 모델보다 더 우수한 세척을 제공할 것이다. 공장설비 세척성이 실험실의 성질을 따른다고 가정하면, 적은 액체 용적을 가지는 공급물로 작동할 기회가 있을 것이다. 설계 데이타는 실험실과 비교하여, 액체 유동이 중량 기준으로 "적다"고 용적 기준으로 "많다"고 표시된다. 그러나, 실험실 모델은 데이타가 취해진 0.06 ℓ/s 미만 또는 0.28 ℓ/s 이상의 액체 속도에서는 분리와 관련하여 가시적인 문제점을 보이지 않았다.

Claims (9)

  1. 증기/액체 혼합물을 수용하기 위한 입구를 갖춘 용기;
    용기내에서 입구의 아래에 위치하는 허브(여기에서, 허브는 혼합물이 용기를 통해 흐를 때 혼합물을 원심분리하기 위해 근위 단부에서 복수 개의 날개 요소를 지탱한다);
    용기로부터 혼합물의 증기상을 취출하기 위한 허브의 원위 단부에 위치하는 증기 배출구; 및
    용기로부터 혼합물의 액체상을 취출하기 위한 증기 배출구 아래에 위치하는 배출구를 포함하는 증기/액체 분리기.
  2. 제 1 항에 있어서, 혼합물의 액체상이 허브로부터 바깥 방향 및 용기의 벽으로 향하도록 하기 위해 허브의 원위 단부에 스커트 요소를 추가로 포함하는 분리기.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 혼합물이 입구를 통해 진입하여 허브에 낙하될 때 혼합물의 재순환 및 스플래싱을 제어하기 위해 용기에서 입구와 허브의 근위 단부 사이에 위치하는 수단을 추가로 포함하는 분리기.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 허브의 내부에 코코스가 낙하되는 것을 방지하기 위해 허브의 원위 단부에 스크린을 추가로 포함하는 분리기.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 액체가 입구에 대해 바깥 방향 및 입구로부터 멀리 향하도록 하기 위해 증기 배출구의 입구에 위치하는 스커트를 추가로 포함하는 분리기.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 허브가 용기에 축방향으로 위치하는 분리기.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 증기 배출구가 허브의 원위 단부에 축방향으로 위치하는 분리기.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서, 증기/액체 혼합물이 탄화수소와 증기를 함유하는 혼합물인 분리기.
  9. 혼합물이 용기의 입구를 통해 유동하고;
    혼합물이 용기의 헤드 단부에 위치하는 원심분리기에 의해 원심분리되며;
    혼합물이 원심분리기에 낙하될 때 혼합물의 재순환 및 스플래싱이 제어되며;
    액체상이 용기 벽을 흘러내리며;
    증기상이 증기를 위한 배출구 파이프를 향하며;
    증기상이 용기로부터 추가의 공정처리를 위한 수단으로 향한 다음;
    액체상이 용기로부터 추가의 공정처리를 위한 수단으로 향하는 단계를 포함하는, 탄화수소와 증기의 혼합물의 증기상과 액체상의 분리방법.
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