KR20000058100A

KR20000058100A - 저온에서 단시간 내에 ｃｒｔ 진공관의 실링이 가능한ｃｒｔ 프릿

Info

Publication number: KR20000058100A
Application number: KR1020000007783A
Authority: KR
Inventors: 요시타카 지무라; 마사아키 하야시
Original assignee: 모리 데쯔지; 니폰 덴키 가라스 가부시키가이샤
Priority date: 1999-02-19
Filing date: 2000-02-18
Publication date: 2000-09-25
Also published as: US6583079B1

Abstract

CRT 진공관의 패널 및 퍼널을 실링하기 위해 이용되는 CRT 프릿은 비결정 유리 분말 및 내화성 충전재 분말을 포함하고 있다. 비결정 유리 분말은 필수적으로 중량 비율로 75-90%의 PbO, 7-20%의 B₂O₃, 0-8%의 ZnO, 0-5%의 SiO₂, 및 0.1-8%의 Al₂O₃+ Fe₂O₃로 구성된다. 비결정 유리 분말 및 상기 내화성 충전재 분말의 혼합비는 95:5 내지 55:45의 중량비를 갖는다. 30 내지 250℃의 온도에서 열팽창 계수는 80 내지 90×10^-7/℃의 범위내에 놓여져 있다.

Description

저온에서 단시간 내에 ＣＲＴ 진공관의 실링이 가능한 ＣＲＴ 프릿 {CRT FRIT CAPABLE OF SEALING A CRT BULB AT A RELATIVELY LOW TEMPERATURE AND IN A SHORT TIME}

본 발명은 CRT(cathode ray tubes:음극선관, 브라운관) 프릿(frit)에 관한 것이며, 특히 칼러 CRT 진공관(bulb)의 패널 및 퍼널을 실링하는데 이용되는 CRT 프릿에 관한 것이다.

일반적으로, 칼러 CRT 진공관의 패널 및 퍼널은 PbO-B₂O₃-ZnO-SiO₂-BaO 결정 유리 분말 및 지르콘 등의 내화성 충전재 분말을 포함하는 결정 CRT 프릿을 이용함으로써 실링된다. 실링 단계에서, 결정 CRT 프릿은 30 내지 60분동안 440 내지 460℃의 온도에서 30 내지 60분동안 유지된다.

실링 단계 이후의 배기(exhaust) 단계중에, 진공관은 350 내지 400℃의 온도에서 다시 가열된다. 결정 CRT 프릿이 열 저항에 우수함으로, 결정 CRT 프릿의 연화(softening)로 인해 진공 단계에서 패널 및 퍼널의 변위는 발생되지 않는다.

배기 기술의 발달로 인해, 저온 가열에 의해 배기를 수행하는 것이 가능하다. 따라서, CRT 프릿에 대한 내열성이 이전보다 요구되지 않게 되었다. 대신에, 에너지 비용을 감소시키고 및 생산율의 개선을 위해서는, 보다 낮은 온도 및 보다 짧은 시간에서 진공관을 실링하는 것이 중요하다. 그러나, 기존의 CRT 프릿은 소정의 특성을 얻기 위해 전술되어진 바와 같이 고온 및 장시간의 실링이 요구됨으로 인해 이러한 요구 사항을 충족하지 못한다.

따라서, 본 발명의 목적은 저온에서 및 단시간 내에 CRT의 패널 및 퍼널의 실링이 가능한 CRT 프릿을 제공하는 것이다.

본 발명에 따라, CRT 진공관의 패널 및 퍼널을 밀봉하기 위해 이용되여, 비결정 유리 분말 및 내화성 충전재 분말을 포함하는 CRT 프릿이 제공되며, 비결정 유리 분말은 필수적으로 중량 비율로 75-90%의 PbO, 7-20%의 B₂O₃, 0-8%의 ZnO, 0-5%의 SiO₂, 및 0.1-8%의 Al₂O₃+ Fe₂O₃로 구성된다.

본 발명은 지금부터 보다 상세히 설명되어질 것이다.

본 발명에 따른 CRT 프릿은 비결정 유리 분말 및 내화성 충전재 분말을 포함한다.

본 발명에 사용되는 비결정 유리는 상당히 안정적이고 실투되기 힘들다. 비결정 유리는 290 내지 310℃ 정도의 유리 전이점(glass transition point), 및 330 내지 370℃ 정도의 연화점을 갖는다. 비결정 유리는 결정이 형성되지 않기 때문에 유동성에 있어서 우수하다. 따라서, 본 발명의 CRT 프릿으로 인해, 저온에서 단 시간 내에 진공관을 실링하는 것이 가능하다. 바람직하게, 비결정 유리는 필수적으로 중량 비율로 76-88%의 PbO, 8-18%의 B₂O₃, 0.1-5%의 ZnO, 0.1-4%의 SiO₂, 및 0.1-7%의 Al₂O₃+ Fe₂O₃로 구성된다.

비 결정 유리는 Al₂O₃를 필수적으로 함유한 제 1 유리 조성 및 Fe₂O₃를 필수적으로 함유한 제 2 유리 조성으로 분류된다.

특히, 제 1 유리 조성은 필수적으로 중량 비율로 76-90%의 PbO, 8-18%의 B₂O₃, 0-5%의 ZnO, 0.1-3%의 SiO₂, 및 0.1-3%의 Al₂O₃로 구성된다. 제 1 유리 조성은 제 2 유리 조성과 비교하여, 비교적 높은 연화점을 갖는 유리를 제공하는 경향이 있다. 따라서, 유리의 연화 및 유리로부터 기포의 발생으로 인해 패널 및 퍼널의 변위가 거의 발생하지 않는다. 배기 단계에서 CRT 진공관의 배기 온도가 충분히 하강하지 않은 경우에는, 고 안정성으로 인해 제 1 유리 조성이 바람직하다. 제 1 유리 조성이 전술한 바와 같이 결정되는 이유는 본 명세서에서 상세히 설명되어질 것이다.

PbO는 유리의 골격을 형성하는 성분이다. PbO의 함량은 76 -90%, 바람직하게 79 내지 87%이다. PbO의 함량이 90%를 초과하게 되면, 열 팽창 계수가 너무 커지게 된다. PbO 의 함량이 76% 이하가 되면, 유리의 유동성은 하강하게 되며, 실링 온도는 과다하게 높아진다.

B₂O₃는 유리의 골격을 형성하는 성분이다. B₂O₃의 함량이 8-18%, 바람직하게 10-15%이다. B₂O₃의 함량이 18%를 초과하게 되면, 화학적 내구성은 실질적으로 바람직하지 못한 수치로 낮아진다. B₂O₃의 함량이 8% 이하가 되면, 유리의 유동성은 감소된다.

ZnO는 일정량의 첨가로 유리의 실투를 억제하는 효과가 있다. ZnO 함량은 0-5%, 바람직하게 1-4%이다. ZnO 함량이 전술한 범위를 초과하게 되면, 실투되기 쉬워진다.

SiO₂는 전술한 조성의 유리를 안정화시키기 위해 제공된다. SiO₂의 함량은 0.1-3%, 바람직하게 0.2-2.5%이다. SiO₂의 함량이 3% 이상이면, 연화점은 상승되어 실링 온도는 과다하게 높아진다. SiO₂함량이 0.1% 이하로 낮아지면, 유리는 불안정하게 되고 실투된다.

Al₂O₃는 전술한 조성의 유리를 안정화시키기 위해 제공된다. Al₂O₃의 함량은 0.1-3%, 바람직하게 0.2-2.5%이다. Al₂O₃의 함량이 3% 이상이 되면, 연화점은 상승되고 실링 온도는 과다하게 높아진다. Al₂O₃의 함량이 0.1% 이하가 되면, 유리는 불안정하게 되며 실투된다.

더욱이, V₂O₅또는 Bi₂O₃가 필수 성분은 아니지만, V₂O₅또는 Bi₂O₃이 함유될 수 있다. 유리 안정화 성분으로 SiO₂및 Al₂O₃의 첨가로 인해 연화점이 과다하게 상승되는 경우에는, V₂O₅또는 Bi₂O₃의 첨가로 연화점을 제어하는 것이 바람직하다.

V₂O₅는 전술한 조성의 유리의 연화점을 하강시키기 위해 제공된다. V₂O₅의 함량은 0-1%, 바람직하게 0-0.8%이다. V₂O₅의 함량이 1% 이상이면, 쉽게 실투된다.

Bi₂O₃는 전술한 조성의 유리의 연화점을 하강시키기 위해 제공되는 성분이다. Bi₂O₃의 함량은 0-5%, 바람직하게 0-4%이다. Bi₂O₃의 함량이 5% 이상이면, 쉽게 실투된다.

유리가 불안정해지지 않은 범위내에서, 다른 성분이 첨가될 수 있다. 예를 들어, PbO의 용출 방지를 위해서는, TiO₂가 5%까지 부가될 수 있다. 유리가 불안정하고 실투되기 쉬운 경우에는, Fe₂O₃또는 CuO 가 유리를 안정화시키기 위해 첨가될 수 있다. Fe₂O₃의 함량이 5% 또는 그 이하, 바람직하게 2% 또는 그 이하이다. CuO 의 함량은 3% 또는 그 이하, 바람직하게 1% 또는 그 이하이다.

반면에, 제 2 유리 조성은 필수적으로 중량 비율로 75-90%의 PbO, 7-20%의 B₂O₃, 0-8%의 ZnO, 0-5%의 SiO₂, 및 0.1-5%의 Fe₂O₃로 구성된다. 제 2 유리 조성은 Fe₂O₃를 함유하고 있으므로, 유리는 상당히 안정적이며 실링으로 인해 실투(표면 결정 침전)가 거의 발생하지 않는다. 제 1 유리 조성과 비교하여, 제 2 유리 조성은 비교적 낮은 연화점을 갖는 유리를 제공하는 경향이 있다. 따라서, 실링 온도를 보다 하강시키기 위해, 제 2 유리 조성이 바람직하다. 제 2 유리 조성이 전술한 바와 같이 결정되는 이유는 본 명세서에서 상세히 설명되어질 것이다.

PbO는 유리의 골격을 형성하는 성분이다. PbO의 함량은 75 -90%, 바람직하게 79 내지 87%이다. PbO의 함량이 90%를 초과하게 되면, 열 팽창 계수가 너무 커지게 된다. PbO 의 함량이 76% 이하가 되면, 유리의 유동성은 하강하게 되며, 실링 온도는 과다하게 높아진다.

B₂O₃는 유리의 망상구조 구조를 형성하는 성분이다. B₂O₃의 함량이 7-20%, 바람직하게 9-15%이다. B₂O₃의 함량이 20%를 초과하게 되면, 화학적 내구성은 실질적으로 바람직하지 못한 수치로 낮아진다. B₂O₃의 함량이 7% 이하가 되면, 유리의 유동성은 감소된다.

ZnO는 일정량의 첨가로 유리의 실투를 억제하는 효과를 갖는다. ZnO 함량은 0-8%, 바람직하게 1-5%이다. ZnO 함량이 전술한 범위를 초과하게 되면, 실투되기 쉬워진다.

SiO₂는 전술한 조성의 유리를 안정화시키는데 제공된다. SiO₂의 함량은 0-5%, 바람직하게 0.2 - 2.5%이다. SiO₂함량이 5% 이상이면, 연화점은 상승되고 실링 온도는 과다하게 높아진다.

Fe₂O₃는 실링중에 실투를 억제하기 위해 유리를 안정화시키기 위한 성분이다. 또한, Fe₂O₃는 내후성을 개선하여 보관시의 품질 저하를 방지하거나, 유리의 연화 및 유동을 용이하게 하기 위해 유리의 적외선 흡수를 강하시키고, 유리 밖으로 용출되는 PbO의 함량을 감소시키기 위해 제공된다. Fe₂O₃의 함량은 0 내지 1.5%, 바람직하게 0.3 내지 4%이다. Fe₂O₃의 함량이 5% 이상이 되면, 연화점은 상승되고 실링 온도는 과다하게 높아진다. Fe₂O₃의 함량이 0.1% 이하가 되면, 전술한 효과는 얻어질 수 없다. 예를 들어, 유리가 불안정하여 실투되거나, 보관중에 변질되어 유동성이 떨어지는 등, 상기의 효과를 얻을 수 없게 된다.

유리를 보다 안정화시키기 위해, Al₂O₃또는 Bi₂O₃가 함유될 수 있다.

Al₂O₃의 함량은 0-5%, 바람직하게 0-2.5%이다. Al₂O₃의 함량이 5% 이상이면, 연화점은 상승되고 실링 온도는 과다하게 높아진다.

Bi₂O₃의 함량은 0-6%, 바람직하게 0-3%이다. Bi₂O₃의 함량이 6% 이상이면,실투되기 쉬워진다.

유리가 불안정해지지 않는 범위내에서, 다른 성분이 첨가될 수 있다. 예를 들어, PbO의 용출 방지를 위해서, TiO₂는 5%까지 첨가될 수 있다. 유리가 불안정하고 실투되는 경우에는, 유리를 안정화시키기 위해 CuO 또는 GeO₂가 첨가될 수 있다. CuO 의 함량은 3% 또는 그 이하, 바람직하게 1% 또는 그 이하이다. Ge₂O₂의 함량은 5% 또는 그 이하, 바람직하게 2% 또는 그 이하이다. 온도를 하강시키기 위해, Cs₂O 및 Ag₂O가 각각 1%, 0.8% 까지 부가될 수 있다. Cs₂O 의 함량이 1%를 초과하게 되면, 유리는 보관시 변질되어 유동성이 악화된다. Ag₂O의 함량이 0.8%를 초과하게 되면, 생산 비용은 바람직하지 못하게 증가된다.

본 발명에 있어서 내화성 충전재 분말로서, 알루미나(Al₂O₃) 또는 지르콘(ZrSiO₄)의 사용이 가장 바람직하다. 또한, 코디어라이트(cordierite))(2MgO·2Al₂O₃·5SiO₂), 납 티탄산염(PbTiO₃), 실리카 유리(a-SiO₂), 규산아연광(2ZnO·SiO₂), 및 주석 산화물(SnO₂)이 사용될 수 있다. 상기 재료들은 단독으로 또는 조합으로 사용될 수 있다.

본 발명에서, 비결정 유리 분말 및 내화성 충전재 분말의 비는 95:5 및 55:45 바람직하게, 91:9 및 70:30의 중량비를 갖는다. 비결정 유리 분말 및 내화성 충전재 분말의 비가 전술되어진 바와 같이 결정되는 이유는 다음과 같다. 유리 분말의 함량이 전술한 범위보다 더 작은 경우에는, 프릿의 유동성은 불충분하다. 이러한 경우에, 우수한 실링 배열을 얻을 수 없게 되거나, 치밀한 실링층을 형성할 수 없게 된다. 반면에, 내화성 충전재 분말의 함량이 전술한 범위보다 작은 경우에는, 프릿 및 진공관은 열 팽창 계수와 일치하지 않으며 기계적 강도는 불충분하다.

본 발명에 따른 CRT 프릿에서, 30 내지 250℃의 온도에서 열팽창 계수는 바람직하게 80 ×10^-7/℃ 내지 90 ×10^-7/℃ 사이의 범위에서 조절된다. 프릿의 열팽창 계수가 전술한 범위내에 놓여져 있을 때, 적절한 수치(450-1000 psi)의 응력이 CRT 진공관 내에서 생성되어 높은 실링 강도가 달성된다. 전술한 범위를 너머, 비정상 응력이 생성되어 프릿 실링 부분, 패널, 및 퍼널이 쉽게 손상된다.

전술한 구조를 갖는 본 발명의 CRT 프릿이 결정화되지 않음으로 인해, 실링시에 결정화 특성을 고려할 필요는 없다. 따라서, CRT 진공관의 실링 조건은 비교적 자유롭게 선택할 수 있다. 특히, 실링 온도는 410 내지 430℃의 온도에서 적절히 선택되며, 보류 시간은 5 내지 20분 사이에서 적절히 선택된다. 가장 바람직한 실링 조건으로서, 실링 온도는 420℃이며, 보류 시간은 10분이다. CRT 패널의 크기 및 형상에 따라, 진공관은 실링중에 생성된 응력으로 인해 쉽게 파쇄될 수 있다. 이러한 응력을 방지하기 위해서는, 온도의 상승 또는 하강 속도가 조절된다.

실시예

본 명세서에서, 본 발명의 CRT 프릿은 특정 실시예와 함께 보다 상세히 설명되어질 것이다.

도표 1 및 2는 본 발명에서 이용되는 비결정 유리 분말(샘플 A-K)를 도시하고 있다. 샘플(L)은 참고예로서 종래의 결정성 프릿에 사용되고 있는 유리를 나타내고 있다.

도표 1

	A	B	C	D	E	F	G
유리 조성(wt%)
PbO	81.0	82.3	85.2	84.8	82.9	84.6	85.1
B₂O₃	11.7	12.0	11.5	13.0	11.5	11.7	12.0
ZnO	2.5	0.1	1.5		3.5	1.7	1.3
SiO₂	1.0	0.8	0.5	1.2	0.8	0.8	0.5
Al₂O₃	0.8	0.5	0.2	1.0	0.2	0.5	0.3
V₂O₅	0.5	0.3	0.1
Bi₂O₅	2.5	4.0	1.0		0.6
Fe₂O₃					0.5		0.3
CuO						0.7	0.5
유리 전이점(℃)	300	296	305	310	306	307	310
연화점(℃)	352	338	359	366	360	358	362
결정 온도(℃)
열팽창 계수(×10^-7/℃)	119	116	115	113	114	114	113

도표 2

	H	I	J	K	L
유리 조성(wt%)
PbO	83.5	83.0	80.5	83.5	74.8
B₂O₃	10.0	9.0	13.0	11.5	8.9
ZnO	3.0	1.0	2.0	3.5	12.2
SiO₂	1.0	1.0	3.0	0.8	2.1
Al₂O₃	0.5	2.0
Fe₂O₃	2.0	4.0	1.0	0.7
BaO					2.0
유리 전이점(℃)	299	304	305	300	321
연화점(℃)	348	352	359	350	398
결정 온도(℃)					430
열팽창 계수(×10^-7/℃)	114	114	112	115	106

각각의 샘플은 다음과 같이 제조된다. 제 1 , 납 산화물, 붕산, 아연 산화물, 실리콘 이산화물, 알루미늄 산화물, 바나듐 5산화물, 창연(bismuth) 산화물, 철 산화물, 구리 산화물, 및 바륨 탄산염은 도표 1 또는 2에 주어진 비로 혼합되며, 백금 도가니 내에 주입되며, 1 시간동안 800 내지 850℃에서 용융하여 유리화해서, 필름 형상으로 성형된다. 필름은 볼형상의 밀에 의해 분쇄되며 100-메쉬 (JIS(일본 공업 표준) 체로 분류하여, 5 내지 6㎛의 평균 입자 크기를 갖는 유리 분말 샘플을 얻게 된다.

얻어진 샘플은 시차 열 분석(DTA)장치를 이용하여 유리 전이점, 연화점, 및 결정 온도가 측정된다. 본 명세서에서 결정 온도(crystallization temperature)는 결정의 석출에 수반되는 유리로부터 발생된 열의 온도이다. 각각의 샘플(A 내지 L)을 이용하여 최종 유리의 열팽창 계수를 측정하기 위해서는, 최종 유리는 40×4 mm ø로 분쇄된다. 그리고 나서, 30 내지 250℃의 온도에서 열팽창 계수는 112×10^-7/℃ 내지 119×10^-7/℃이다. 각각의 샘플에서, 결정화 온도는 확인되지 않았다. 반면에, 기존의 프릿 내에서 이용되는 샘플(L)은 321℃의 전이점, 및 398℃의 연화점을 갖는다. 30 내지 250℃사이의 온도에서 열팽창 계수는 106×10^-7/℃이다. 결정화 온도는 430℃이다.

도표 3 및 4는 샘플(A 내지 K)과 내화성 충전재 분말을 혼합시킴으로서 제조된 본 발명의 실시예(샘플 번호 1-12)들을 도시하고 있다. 샘플번호 13 및 14는 샘플(L)과 지르콘 분말을 혼합시킴으로써 제조된 기존의 결정 프릿을 도시한 기준 샘플이다. 내화성 충전재 분말에서, 150-메쉬를 통과한 생산물과 200-메쉬를 통과한 생산물은 각각 지르콘 및 알루미나로 이용된다.

도표 3

	본 발명의 실시예
	1	2	3	4	5	6	7
유리 분말(wt%)	A 90.0	B 78.0	C 75.5	D 77.5	D 78.5	E 76.0	F 76.0
충전재 분말(wt%)	지르콘 10.0	지르콘 10.0 알루미나 12.0	지르콘 16.0 알루미나 8.5	지르콘 12.2 알루미나 10.3	지르콘 12.5 알루미나 9.0	지르콘 15.0 알루미나 9.0	지르콘 14.0 알루미나 10.0
실링 상태(℃) (min)	420 10	420 10	420 10	420 10	420 10	420 10	420 10
열팽창 계수(×10^-7/℃)	90	86	84	86	89	85	86
비중(g/cc)	6.5	6.0	6.0	5.9	6.0	6.0	6.0
유동 직경(mm)	25.2	24.5	23.7	22.9	25.5	23.5	23.2
진공관 시일의 형상	양호	양호	양호	양호	양호	양호	양호
수압 강도(kg/cm²)	≥6.0	≥6.0	≥6.0	≥6.0	≥6.0	≥6.0	≥6.0

도표 4

	본 발명의 실시예	참조예
	8	9	10	11	12	13	14
유리 분말(wt%)	G 78.0	H 90.0	I 78.0	J 77.0	K 75.5	L 99.0	L 99.0
충전재 분말(wt%)	지르콘 10.0 알루미나 12.0	지르콘 10.0	지르콘 10.0 알루미나 12.0	지르콘 17.0 알루미나 6.0	지르콘 16.0 알루미나 8.5	지르콘 1.0	지르콘 1.0
실링 상태(℃) (min)	420 10	420 10	420 10	420 10	420 10	420 10	440 40
열팽창 계수(×10^-7/℃)	84	90	86	83	84	106	99
비중(g/cc)	6.0	6.3	6.0	6.0	6.0	6.5	6.5
유동 직경(mm)	23.0	25.0	24.3	24.0	23.5	21.0	23.2
진공관 시일의 형상	양호	양호	양호	양호	양호	불량	양호
수압 강도(kg/cm²)	≥6.0	≥6.0	≥6.0	≥6.0	≥6.0		≥6.0

샘플들의 각각은 다양한 특성에 대해 평가되었다. 도표로부터 도시되어진 바와 같이, 본 발명의 실시예에서와 같이 샘플 1 내지 12의 각각에서, 30 내지 250℃의 온도에서 열 팽창 계수는 83×10^-7/℃ 내지 90×10^-7/℃ 범위 내에 놓여져 있으며, 유동 직경은 22.9 내지 25.5 mm 의 수치를 갖는다. 그리고 나서, 29 인치의 칼러 CRT는 도표에 도시된 실링 상태하에서 각각의 샘플을 이용하여 실링되며, 실링 형상을 평가한 결과, 0.15 내지 0.3mm범위의 적절한 실링 두께가 얻어진다. 진공관의 내부 및 외부면은 프릿으로 적절하게 덮혀진다. 따라서, 실링 형상은 불충분한 유동 및 하향 처짐 발생없이 우수하다. 더욱이, 진공관은 수압 강도에 대해서도 테스트한 결과 상기 모든 샘플에 대해 6.0 kg/cm²이상이었다.

반면에, 참조예에서, 440℃의 온도와 40분의 실링 상태하에서 샘플번호 14는 본 발명의 실시예들과 실질적으로 동일한 특성을 갖는 것으로 나타났다. 그러나, 420℃의 온도와 10분의 시간을 갖는 실링 상태하에서 샘플번호 13은 유동 직경이 21.0 mm이며, 유리가 충분하게 유동하지 않는다. 결정이 석출되지 않기 때문에, 열 팽창 계수는 106×10^-7/℃에 이른다. 따라서, 패널 유리는 비정상 응력을 갖는다. 이 때, CRT 진공관은 실질적으로 밀봉되고 프릿 시일 부분이 관찰된다. 그 결과, 시일 모서리는 프릿으로 충분하게 피복되지 않는다. 그러므로, 실링 형상이 부적합하다.

열 팽창 계수는 다음과 같이 측정된다. 프릿은 도표에서 도시된 각각의 실링 상태하에서 발사되며, 40 x 4 mm ø로 분쇄된다. 그리고 나서, 팽창계를 이용하여 측정이 수행되었다. 유리 및 충전재의 비중을 참조한 혼합 비로부터 비중이 계산된다. 유동 직경은 다음과 같이 측정된다. 비중에 대응하는 양을 갖는 각각의 샘플의 분말은 20 mm ø의 원통형 몸체로 압축된다. 원통형 몸체는 CRT의 패널 유리 상에 놓여지며 유동 버튼으로 불려지는 발사된 원통형 몸체를 얻기 위해 도표 내에 도시된 각각의 실링 상태 하에서 발사된다. 그리고 나서, 유동 버튼의 표면은 50 배 광학 현미경을 이용하여 관찰되고 유동 버튼의 직경은 캘리퍼스에 의해 측정된다. 시일 배열은 다음과 같이 측정된다. 29 인치 칼러 CRT의 패널 및 퍼널은 도표에 도시된 각각의 실링 상태하에서 각각의 샘플을 이용함으로써 밀봉된다. 이때, 실링 두께가 측정된다. 프릿의 처짐의 존재 여부 및 시일 모서리을 덮고 있는 프릿의 상태에 대해서는 가시적인 관찰이 수행된다. 도표 내에 도시된 각각의 실링 상태하에서 실링된 29인치 칼러 CRT 진공관은 물 탱크 내에 놓여진다. 진공관 외부의 수압은 진공관이 파쇄될때까지 점차적으로 상승된다. 진공관이 파쇄된 압력이 수압 강도로 측정된다. 일반적으로 수압 강도는 3.5kg/cm²이상인 것이 허용가능하다.

전술한 바와 같이, 본 발명의 CRT 프릿은 종래의 결정 프릿과 비교하여, 칼러 CRT의 패널 및 퍼널은 저온에서 단시간 내에 실링된다. 따라서, 에너지 비용을 절감하고 생산율을 개선시킬 수 있다.

Claims

비결정 유리 분말 및 내화성 충전재 분말을 포함하고 있으며 CRT 진공관의 패널 및 퍼널을 실링하기 위해 이용되는 CRT 프릿에 있어서,

상기 비결정 유리 분말은 중량 비율로 75-90%의 PbO, 7-20%의 B₂O₃, 0-8%의 ZnO, 0-5%의 SiO₂, 및 0.1-8%의 Al₂O₃+ Fe₂O₃로 구성되는 CRT 프릿.
제 1항에 있어서, 상기 비결정 유리 분말은 중량 비율로 76-90%의 PbO, 8-18%의 B₂O₃, 0-5%의 ZnO, 0.1-3%의 SiO₂, 및 0.1-3%의 Al₂O₃로 구성되는 CRT 프릿.
제 1 항에 있어서, 상기 비결정 유리 분말은 중량 비율로 75-90%의 PbO, 7-20%의 B₂O₃, 0-8%의 ZnO, 0-5%의 SiO₂, 및 0.1-5%의 Fe₂O₃로 구성되는 CRT 프릿.
제 1 항에 있어서, 상기 비결정 유리 분말 및 상기 내화성 충전재 분말의 혼합비는 95:5 내지 55:45의 중량비를 갖는 CRT 프릿.
제 1 항에 있어서, 30 내지 250℃의 온도에서 열팽창 계수는 80 내지 90×10^-7/℃의 범위내에 놓여져 있는 CRT 프릿.