KR19980702785A - 톱날 - Google Patents

Abstract

선행 톱니에 대하여 후속 톱니에 있어서의 좌우에 설치된 톱니를 좌우방향으로 동시에 굽힘 가공하는 시간을 단시간에 행할 수 있도록 하고, 또한 고스트 패턴의 발생은 거의 없고, 또 절삭시의 파형은 발생하지 않고 절삭시의 절삭 만곡이 작으며, 보다 안정된 절삭 가공을 가능하게 한 톱날을 제공하는 것에 있다.

좌우방향으로 톱날 설치를 행하지 않은 직선 톱니로 이루어지는 선행 톱니(5)와, 상기 선행 톱니(5)에 의한 절삭홈의 폭을 넓히기 위해 절삭하는 후속 톱니(7)를 구비하여 이루어지는 톱날(1)에 있어서, 상기 후속 톱니(7)는, 톱니끝(top of tooth)의 두께방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할부(7D)를 형성하여 좌우방향으로 굴곡한 좌우 설치 톱니(7L,7R)를 구비하여 이루어지고, 상기 좌우 설치 톱니(7L,7R)에 있어서의 선단 내측의 간격 치수는 상기 선행 톱니(5)의 두께 치수보다 작은 치수인 것을 특징으로 한다. 또한, 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)의 선단부 부근의 두께는, 각각의 기단부 부근의 두께에 거의 같은 두께인 것을 특징으로 한다.

Description

톱날

종래, 띠톱, 원판톱 등의 톱날로서는, 예컨대 도 12(A), (B)에 도시된 바와 같은, 직선 톱니(101S), 좌측 설치 톱니(103L) 및 우측 설치 톱니(103R)를 1그룹으로 한 것이나, 예컨대 도 13(A), 도 13(B)에 도시된 바와 같은, 직선 톱니(105S), 좌측 설치 톱니(107L), 우측 설치 톱니(107R), 좌측 설치 톱니(109L) 및 우측 설치 톱니(109R)를 1그룹으로 한 것 등이 알려져 있다.

상기 각 톱날에 있어서의 좌측에 설치된 톱니(103L,107L,109L) 및 우측에 설치된 톱니(103R,107R,109R)는 함께 독립적으로 굽힘 가공이 실시되고 있고, 도 14에 도시된 바와 같이, 각 톱날로 피절삭재(W)의 절삭 가공을 행했을 때에는 피절삭재(W)와 각 톱날의 몸통부(111)와의 간섭을 막고 있다.

그러나, 상기 각 톱날에 있어서의 좌측에 설치된 톱니(103L,107L,109L) 및 우측에 설치된 톱니(103R,107R,109R)는 독립적으로 설치되어 있기 때문에, 피절삭재(W)의 절단에 있어서 좌측에 설치된 톱니(103L,107L,109L), 우측에 설치된 톱니(103R,107R,109R)의 각각이, 피절삭재(W)로의 돌입시에 톱날이 좌우로 흔들려서 절삭 가공된다. 절삭 가공된 피절삭재(W)의 절단면을 보면, 도 15A, 도 15B, 도 15C에 도시된 바와 같이, 소위 고스트 패턴(ghost pattren)(113)이 나타난다.

이 각 톱날이 좌우로 흔들리는 현상은 특히 중절삭을 행하는데에 있어서 문제가 있고, 이송 속도가 어느 한계를 넘으면, 도 16A, 도 16B, 도 16C에 도시된 바와 같이, 피절삭재(W)에 소정 기복량(a)을 갖는 파형(115)이 발생하여, 만곡되게 된다.

그런데, 도 12A, 도 12B 및 도 13A, 도 13B에 도시된 각 톱날에서는 좌우에 설치된 톱니가 톱날의 진행 방향의 전후로 벗어나 있으므로, 상기 진행방향에 대하여 좌우로 흔들려서 고스트 패턴(113)이 발생한다. 또한, 절삭 깊이를 크게 한 절삭에 있어서는 파형(115)이 발생하므로, 이 각 톱날이 좌우로 흔들리는 것을 막는 방책으로서는, 동일 톱니에 있어서 좌우에 설치된 톱니가 좌우로 대향하여 동시에 깊이 벨 필요가 있다.

이 동일 톱니에 있어서 좌우 동시에 깊이 베기 위한 톱날로서는, 더브테일 톱날로서, 도 17에 도시된 바와 같은 톱날이 알려져 있다. 즉, 도 17에 있어서, 선행 톱니(117)와 더브테일형의 후속 톱니(119)로 이루어지고, 또한 선행 톱니(117)가 높은 톱니이고, 후속 톱니(119)가 낮은 톱니로 되어 있다.

그러나, 도 17에 도시된 바와 같이, 측면 여유각(α')을 얻기 위해서, 면(d)를 연마가공으로써 마무리하지 않으면 안되고, 가공에 많은 시간을 요한다고 하는 문제가 있었다. 또한, USP3,576,061에 표시된 바와 같이, 레이크(rake) 경사각을 설치하는 경우도 동일한 문제가 있었다.

또, USP3,367,216에 표시된 바와 같은 체인 톱은 목공용으로서, 금속을 절삭하기 위해서는 톱니끝의 강도가 부족하다. 또한, USP3,651,841에 표시된 바와 같은 톱날은 목재, 유기재(코르크, 고무, 뼈 등)용으로서, 금속 절삭에 사용되는 경우도 있지만, 그러나, 이 경우도 톱니끝 강도가 불충분하다. 특히 중절삭에는 적합하지 않다.

실용신안 공보 소화 62-28336호 및 특허 공보 소화 62-5730호에 표시되어 있는 원판톱에서는 톱니끝의 두께방향 톱니선의 중앙으로 분할된 톱니선이, 몸통부 측면에 수직이고, 절단된 절삭 가루는 걸릿(gullet; 톱니 사이의 공간)내로 들어가게 되어, 절삭 가루가 용착하게 되면, 절삭 가루 제거 장치(와이어 브러시 등)에 의한 절삭 가루 제거성이 나쁘며, 용착에 의한 톱니끝 치핑(chipping)이 발생한다. 또한, 선행 톱니의 톱니끝이 빠지게 되고, 톱니끝 센터부에 홈을 갖는 후속 톱니의 마모가 진행하게 되어 후속 톱니 톱니끝 센터 홈 깊이보다도 절삭 깊이가 커졌을 때, 절삭 가루의 분할이 되지 않고, 절삭 저항이 증가하며, 또한, 용착 강도도 증가하여, 톱니끝 치핑이 다발한다.

또, 선행예로서의 일본 특허 공개 공보 소화 54-45895호에 있어서는 톱날에 있어서의 톱니끝의 중앙부에 V자 형상의 홈을 형성함으로써, 톱니끝을 좌우로 분할하여 선단부를, 톱날의 몸통부 측면으로부터 돌출한 구성이다.

상기 구성에 있어서는, 좌우로 분할한 톱니끝 부분은 첨예하게 형성하고 있으므로, 톱니끝 강도가 작고, 피절삭재가 금속인 경우에는 완전히 절단할 수 없는 것이다.

본 발명의 목적은, 선행 톱니에 대하여 후속 톱니에 있어서의 좌우에 설치된 톱니를 좌우방향으로 동시에 굽힘 가공하는 시간을 단시간에 행할 수 있도록 하고, 또한 고스트 패턴의 발생은 거의 없으며, 또, 절삭시의 파형은 발생하지 않고 절삭시의 절삭 만곡은 작고, 보다 안정한 절삭 가공을 가능하게 한 톱날을 제공하는 것에 있다.

본 발명은 띠톱날, 원판톱날 등과 같은 톱날(saw blade)에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 선행 톱니로서의 직선 톱니와, 이 직선 톱니에 의한 절삭홈을 넓히는 적합한 수의 후속 톱니를 구비하여 이루어지는 톱날로서, 상기 후속 톱니는, 톱니끝의 두께방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할을 넣어 좌우 대칭형의 좌우 세트 톱니(좌우 설치 톱니)를 구비하여 이루어지는 톱날에 관한 것이다.

도 1은 본 발명의 1실시 형태예를 나타내는 것으로, 도 1A는 본 발명의 톱날의 일실시의 형태의 예를 나타내는 평면도, 도 1B는 도 1A의 정면도, 도 1C는 도 1A의 IC-IC선에 따른 측면도.

도 2는 제 2 실시 형태예를 나타내는 것으로, 도 2A는 본 발명의 톱날의 다른 실시의 형태의 예를 나타내는 평면도, 도 2B, 도 2C, 도 2D는 도 1A의 B-B, C-C, D-D선에 따른 측면도.

도 3은 본 발명에 있어서의 톱날의 후속 톱니를 분단하는 경우의 분단 위치의 치수를 설명하는 설명도이고, 도 1B의 Ⅲ-Ⅲ선에 따른 화살표 방향에서 본 도면.

도 4는 후속 톱니의 상세를 도시하는 평면도이고, 도 1B의 Ⅳ-Ⅳ선에 따른 화살표 방향에서 본 도면.

도 5는 선행 톱니 및 후속 톱니에 의해 형성된 절삭홈을 톱날의 진행 방향에서 본 도면.

도 6은 후속 톱니에 있어서의 톱니부 센터 홈 형상을 여러가지 나타낸 도면.

도 7은 종래의 톱날과 본 실시의 형태의 톱날을 이용하여 피절삭재를 절단한 경우에 있어서의 이송량과 기복량과의 관계를 나타낸 관계도.

도 8은 종래의 톱날과 본 실시의 형태의 예의 톱날을 이용하여 피절삭재를 절단한 경우에 있어서의 절단 면적과 절삭 만곡량과의 관계를 나타낸 관계도.

도 9는 본 발명의 후속 톱니에 있어서의 분할 위치와 절단 면적과의 관계를 나타낸 도면.

도 10은 본 발명의 후속 톱니에 있어서의 분할 위치와 표면 조도와의 관계를 나타낸 도면.

도 11은 본 발명의 선행 톱니의 다른예를 나타내는 도면.

도 12는 종래의 톱날을 나타내고, 도 12A는 종래의 톱날을 나타내는 평면도, 도 12B는 도 2A의 측면도.

도 13은 종래의 톱날을 나타내고, 도 13A는 종래의 다른 톱날을 나타내는 평면도, 도 13B는 도 13A의 측면도.

도 14는 도 12, 도 13의 톱날로 피절삭재를 절단 가공하고 있는 상태의 단면도.

도 15는 피절삭재의 절단면을 나타내고, 도 15A는 절단 가공한 피절삭재의 절단면을 나타내는 사시 설명도, 도 15B, 도 15C는 도 15A의 XVB-XVB, XVC-XVC선에 따른 화살 표시도.

도 16은 피절삭재의 기복을 나타내고, 도 16A는 절단 가공한 피절삭재의 단면에 있어서의 기복을 나타내는 사시 설명도, 도 16B, 도 16C는 XVIB-XVIB, XVIC-XVIC선에 따른 화살표 방향에서 본 도면.

도 17은 종래의 별도의 톱날을 나타내는 측면도.

도 18의 도 18A∼도 18E는 각각 후속 톱니에 좌우로 설치된 톱니를 형성하는 경우의 공구 및 그 방법을 나타내는 설명도.

도 19는 이송량(절삭량)을 구하는 방법의 설명도.

도 20은 피절삭재의 절단면에 있어서의 절삭 만곡량을 나타내는 사시 설명도.

도 21A는 선행 톱니에 있어서의 절단의 형상예를 나타내는 평면도이고, 도 21B는 도 21A의 B-B선에 따른 화살표 방향에서 본 도면.

본 발명은 전술한 바와 같이 문제를 감안하여 이루어진 것으로, 청구범위 제 1 항에 관한 발명은, 좌우방향으로 톱날 설치를 행하지 않은 직선 톱니로 이루어지는 선행 톱니와, 상기 선행 톱니에 의한 절삭홈의 폭을 넓히기 위해 절삭하는 후속 톱니를 구비하여 이루어진 톱날에 있어서, 상기 후속 톱니는 톱니끝의 두께방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할을 넣어 좌우방향으로 굴곡하여 설치된 좌우 톱니를 구비하여 이루어지고, 상기 좌우에 설치된 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수는 상기 선행 톱니의 두께 치수보다 작은 치수이다.

상기 구성에 의해, 후속 톱니로 피절삭재의 절삭을 행할 때, 후속 톱니에 구비된 좌우 설치 톱니가 피절삭재에 동일 지점에서 동시에 작용하므로, 좌우방향의 힘의 합성은 서로 대향하여 상쇄되게 되고, 톱날의 좌우방향의 진동을 효과적으로 방지할 수 있다. 따라서, 피절삭재의 절삭 가공시에 생기는 경향이 있는 고스트 패턴이 거의 없고 그리고 절삭시에 생기는 경향이 있는 파형의 발생을 방지할 수 있다.

또한, 각 후속 톱니의 좌우에 설치된 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수가 선행 톱니의 두께 치수보다 작음으로써, 상기 좌우에 설치된 톱니의 사이에 절삭되지 않고 삼각형상으로 남는 부분은 각 선행 톱니에 의해 절삭되므로, 금속재의 절삭을 확실하게 행할 수 있다.

청구범위 제 2 항에 기재한 발명은, 청구범위 제 1 항에 기재한 발명에 있어서, 좌우에 설치된 톱니의 선단부 부근의 두께는, 각각의 기단부 부근의 두께에 거의 같은 두께이기 때문에, 후속 톱니에 구비한 좌우 설치 톱니의 두께는 전체 길이에 있어서 거의 같은 두께이며, 강도가 큰 것이다.

바꾸어 말하면, 좌우에 설치된 톱니의 단면 형상은 직사각형상을 나타내므로, 톱니끝 코너부의 강도 유지가 용이하고, 내마모성이 향상하는 동시에, 중절삭시에 있어서의 절삭 저항에 기인하는 변형도 적으며, 능률이 좋은 중절삭을 행할 수 있는 것이다.

청구범위 제 3 항에 의한 발명의 톱날은, 상기 후속 톱니가 복수로 이루어지고, 후속 톱니의 높이가 낮아짐에 따라서 이격 돌출량(separation-projecting amount)이 커지도록 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 것이다.

청구범위 제 3 항에 의한 발명의 톱날은, 후속 톱니가 복수로 이루어지고, 후속 톱니의 높이가 낮아짐에 따라서, 이격 돌출 정도가 커지도록 형성되어 있기 때문에, 피절삭재에 절삭 가공을 행하면, 고스트 패턴이 거의 없고, 절삭에 있어서의 파형은 발생하지 않으며 절삭시의 절삭 만곡은 작고, 보다 안정된 절삭 가공이 가능하다. 또한, 1그룹의 후속 톱니의 수를 임의로 하는 경우에는, 후속 톱니의 좌우의 굽힘 가공은 일정한 규칙으로 행할 필요가 없어지고, 보다 더 연마 가공보다도 단시간에 좌우 동시에 굽힘 가공을 행할 수 있으며, 또한, 절삭 저항을 각 톱니로 분산하여 감소시킬 수 있다.

또, 각 후속 톱니의 좌우에 설치된 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수가 선행 톱니의 두께 치수보다 작음으로써, 상기 좌우에 설치된 톱니의 사이에 절삭되지 않고 삼각형상으로 남는 부분은 각 선행 톱니에 의해서 절삭되므로, 금속재의 절삭을 확실하게 행할 수 있다.

청구범위 제 4 항에 의한 발명의 톱날은, 상기 후속 톱니에 있어서의 분단 위치의 치수 A가 몸통 두께를 T로 했을 경우, T/2-0.1mm≤A≤T/2+0.1mm인 것을 특징으로 하는 것이다.

청구범위 제 5 항에 의한 발명의 톱날은, 상기 후속 톱니에 있어서의 좌측, 우측 톱니의 톱니선 경사각을 β_L, β_R로 했을 경우, β_L＞0°, βR＞0°인 후속 톱니를 포함하는 것을 특징으로 하는 것이다.

청구범위 제 6항에 의한 발명의 톱날은, 상기 후속 톱니에 있어서의 분단각을 θ로 했을 경우, 20°≤θ≤90°인 것을 특징으로 하는 것이다.

청구범위 제 4 항에 의한 톱날로 후속 톱니에 있어서의 분단 위치의 치수 A가 몸통 두께를 T로 했을 경우, T/2-0.1mm≤A≤T/2+0.1mm인 것, 청구범위 제 5 항에 의한 톱날로 후속 톱니에 있어서의 좌측, 우측 톱니의 톱니선 경사각을 β_L, β_R로 했을 경우, β_L＞0, β_R＞0인 후속 톱니를 포함하고 있는 것, 청구범위 제 6 항에 의한 톱날로 후속 톱니에 있어서의 분단각을 θ로 했을 경우, 20°≤θ≤90°인 것에 의해, 절삭 가공을 행하면 고스트 패턴은 거의 없고, 절삭에 있어서의 파형은 발생하지 않으며 절삭시의 절삭 만곡은 작고, 보다 안정된 절삭 가공이 가능하다.

이하, 본 발명의 실시의 형태의 예를 도면에 기인하여 상세히 설명한다.

도 1A, 도 1B, 도 1C를 참조하기 위해, 톱날 날재로서 공구강(tool steel)을 사용하지만, 본 예에 있어서는 톱날 날재로서 예컨대 재질이 고속도 공구강(하이스)를 사용한 톱날(1)은 길이방향으로 몸통부(3)를 가지고 있고, 이 몸통부(3)에는, 좌우방향에 톱날 설치를 행하지 않은 직사각형상의 직선 톱니로 이루어지는 선행 톱니(5)와, 이 선행 톱니(5)에 의한 절삭홈을 넓히기 위해 절삭하는 후속 톱니(7)가 1그룹으로서 형성되어 있다. 상기 후속 톱니(7)의 선단부는, 두께방향 톱니선의 거의 중앙부를 분할함으로써 좌우로 분단되어 있다. 분단되기 전의 좌우방향의 직선형의 톱니선은 좌측에 설치된 톱니(7L), 우측에 설치된 톱니(7R)의 톱니선(7T)으로서 2분되어 존재하는 동시에 좌우로 동시에 굽힘 가공됨으로써 이격 돌출되어 좌우 세트 톱니(7L,7R)가 형성되고 있다. 또한, 상기 후속 톱니(7)의 높이는 도 1C에 잘 도시되어 있는 바와 같이, 선행 톱니(5)의 높이보다 낮게 구성되어 있다.

보다 상세히 설명하면, 후속 톱니(7)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)는 후속 톱니(7)의 두께 방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할부(7D)를 형성하여 V자 형상으로 확대함으로써, 톱날(1)의 진행 방향에 대하여 좌우 방향으로 동시에 굴곡하여 이격 돌출된 것으로, 각 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)에 있어서의 선단 외측(7EO)은 선행 톱니(5)의 두께보다 좌우 방향의 외측으로 돌출하고 있지만, 선단 내측(7EI)의 간격 치수는, 선행 톱니(5)의 두께 치수보다 작은 치수이다.

상기 구성의 톱날(1)에 의해서 피절삭재의 절삭 가공을 행하면, 선행 톱니(5)가 선행하여 피절삭재에 깊이 베어, 절삭홈을 직선적으로 형성한다. 다음에, 후속 톱니(7)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)가 상기 절삭홈을 넓히기 위해절삭을 행한다.

상술과 같이, 피절삭재의 절삭을 행할 때, 후속 톱니(7)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)가 피절삭재의 대칭 위치에 동시에 작용하므로, 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)에 작용하는 좌우 방향의 힘의 합성은 서로 대향하여 상쇄하기가 되며, 톱날(1)의 좌우 방향의 진동이 방지된다.

따라서, 소위 고스트 패턴의 발생이 거의 방지되는 동시에, 절삭시에 있어서의 파형의 발생을 효과적으로 방지할 수 있는 것이다.

이미 이해된 바와 같이, 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)는 분할부(7D)가 형성됨으로써 좌우방향으로 동시에 이격 돌출시킨 구성이기 때문에, 좌우 설치 톱니(7L,7R)에 있어서의 선단부 부근의 두께와 기초부 부근의 두께는 거의 같으며, 단면 형상은 직사각형상을 나타내는 것이다.

즉, 좌우 설치 톱니(7L,7R)의 두께는 전체에 있어서 거의 일정하고, 강도 유지가 용이한 동시에, 절삭시등에 있어서의 내마모성의 향상을 도모하는 것이 용이한 것이다.

도 2A∼도 2D에는 다른 톱날의 실시의 형태의 예가 도시되어 있다. 도 2A∼도 2D에 있어서, 톱날(1)은 길이방향으로 몸통부(3)를 가지고 있고, 이 몸통부(3)의 한쪽면부에는 직사각형상의 직선 톱니로 이루어지는 선행 톱니(5)와, 이 선행 톱니(5)에 의한 절삭홈을 넓히기 위해 절삭하는 후속 톱니(7)가 1그룹으로서 형성되어 있다. 후속 톱니(7)의 수는 임의로 복수로 구성되어 있다. 도 2A에는 선행 톱니(5)와의 사이에 후속 톱니(9,11,13)를 1그룹으로 하는 그룹(7A), 후속 톱니(15,17,19,21,23)를 1그룹으로 하는 그룹(7B) 및 후속 톱니(25)가 도시되어 있다. 더구나, 예컨대 후속 톱니(9,11,13)의 선단부는, 두께방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할부를 형성함으로써 좌우로 분단되어 있고, 분단되기 전의 톱니선이, 좌측에 설치된 톱니(9L,11L,13L), 우측에 설치된 톱니(9R,11R,13R)로 분할된 톱니선으로서 존재하고 있는 동시에 좌우로 동시에 굽힘 가공됨으로써 진동 분리되어 형성되어 있다.

상기 그룹(7A)에 있어서, 후속 톱니(9)와 후속 톱니(13)의 톱니 높이 치수는 거의 같고, 중앙의 후속 톱니(11)의 톱니 높이 치수는 상기 후속 톱니(9,13)의 톱니 높이 치수보다 약간 작게 형성되어 있다. 그리고, 상기 후속 톱니(9)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(9L,9R)의 좌우의 이격 돌출량(설치 폭)은 후속 톱니(13)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(13L,13R)의 설치 폭과 거의 같게 설치하고 있다. 중앙의 후속 톱니(11)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(11L,11R)가 설치 폭은 상기 후속 톱니(9,13)에 있어서의 좌우에 설치된 톱니(9L,9R;13L,13R)의 설치 폭보다도 약간 크게 형성되어 있다.

상기 그룹(7B)에 있어서, 후속 톱니(15,23)의 톱니 높이 치수 및 좌우에 설치된 톱니(15L,15R;23L,23R)의 설치 폭은 거의 같게 형성되어 있다. 후속 톱니(17,21)의 톱니 높이 치수는 상기 후속 톱니(15,23)의 톱니 높이 치수보다 작게 형성되어 있고, 좌우에 설치된 톱니(17L,17R;21L,21R)의 설치 폭은 거의 같고, 또한 상기 후속 톱니(15,23)의 설치 폭보다는 약간 크게 형성되어 있다. 중앙의 후속 톱니(19)의 톱니 높이 치수는 최소로 형성하고 있지만, 좌우에 설치된 톱니(19L,19R)의 설치 폭은 최대로 형성하고 있다.

또, 상기 그룹(7A)의 후속 톱니(13)와 그룹(7B)의 후속 톱니(15)는 선행 톱니(5)로서의 직선 톱니를 사이에 하고 있으므로, 서로의 톱니 높이 치수 및 설치 폭은 거의 같게 설치하는 것이 바람직하다. 그러나, 경우에 따라서는 반드시 거의 같게 설치하지 않아도 된다.

후속 톱니(25)의 톱니 높이 치수 및 좌우 설치 톱니(25L,25R)의 설치 폭은 선행 톱니(5)로서의 직선 톱니의 반대측에 위치하는 후속 톱니(23)의 톱니 높이 치수 및 설치 폭에 거의 같게 설치하는 것이 바람직하다. 그러나, 반드시 거의 같게 설치하지 않아도 된다.

상기 구성의 톱날(1)에 있어서는, 각 후속 톱니가 좌우로 분할하여 좌우에 설치된 톱니를 대칭적으로 구비함으로써, 도 1에 예시한 톱날(1)과 같은 작용 효과를 발휘할 수 있는 동시에, 후속 톱니를 복수로 구비하여 그룹화하고 있는 것, 및 각 후속 톱니의 좌우에 설치된 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수가 선행 톱니의 두께 치수보다 작음으로써, 상기 좌우에 설치된 톱니의 사이에 절삭되는 일 없이 삼각형상으로 남는 부분은 각 선행 톱니에 의해서 절삭되므로, 금속재의 절삭을 확실히 행할 수 있다. 또, 선행 톱니(5)의 절삭홈을 넓힐 때, 넓히기 위한 절삭량을 각 후속 톱니로 분산하여 각 후속 톱니의 절삭 저항을 작게 억제할 수 있는 동시에 절삭 가루의 세분화를 도모할 수 있다.

또한, 각 후속 톱니의 절삭 저항을 작게 분산할 수 있는 것에 의해, 각 후속 톱니에 있어서의 좌우에 설치된 톱니에 작용하는 좌우방향의 힘의 합성이 작아지고, 톱날(1)의 좌우방향의 진동을 효과적으로 억지할 수 있는 동시에, 절단면의 정밀도 향상을 도모할 수 있다.

또, 후속 톱니를 그룹화할 때의 후속 톱니의 톱니수는 홀수인 것이 바람직하다. 그러나 짝수로 하여도 된다. 또, 직선 톱니로서의 선행 톱니(5)를 전후한 양태에 연속하여 설치하여도 된다. 즉, 각 그룹에 있어서의 후속 톱니의 수, 및 선행 톱니의 수는 임의로 취해도 된다. 또한, 선행 톱니 및 각 후속 톱니의 피치는 같은 피치이어도 혹은 같지 않은 피치이어도 된다.

상술한 바와 같이 도 1A∼도 1C, 도 2A∼도 2D에 도시된 바와 같은 각 톱날(1)로 함으로써, 선행 톱니(5)에 대하여 각 후속 톱니(7∼25)의 선단부를 두께방향톱니선의 거의 중앙부로 분단하여 좌우동시에 굽힘 가공하면, 좌측에 설치된 톱니(7L∼25L), 우측에 설치된 톱니(7R∼25R)가 좌우에 대칭적으로 진동 분리되어 형성시킬 수 있다. 또한, 굽힘 가공은 종래의 연마 가공에 비하여 단시간에 측면 여유각을 얻을 수 있다.

또한, 이 각 톱날(1)을 이용하여 피절삭재에 절삭 가공을 행하면, 고스트 패턴은 거의 없고, 또 파형은 발생하지 않으며 절삭시의 절삭 만곡이 작게 절삭 가공을 행할 수 있다. 또한 후속 톱니의 톱니끝 코너부의 강도가 크기 때문에, 보다 안정된 중절삭 가공을 가능하게 할 수 있다. 도 3에 도시된 바와 같이, 각 후속 톱니중, 예컨대 후속 톱니(7)는, 톱니끝의 두께방향 톱니선의 거의 중앙부로부터 좌우로 분단함으로써, 용이하게 좌측에 설치된 톱니(7L)와 우측에 설치된 톱니(7R)와의 설치 폭을 선행 톱니(5)의 두께에 대하여 폭을 넓힐 수 있다. 또한, 좌우의 분단은 단시간의 동작으로 행해져서 좌우 동시에 또한 대칭적으로 굽힘 가공을 행할 수 있다.

도 3(도 1B의 Ⅲ-Ⅲ선에서 본 도면)의 후속 톱니(7)에 있어서, 몸통부 측면 a, b상에 직선 , 를 긋고, 직선 , 가 몸통부 측면 a, b와 멀어지는 점을 점(1,9)으로 한다. 이 점 1, 9는 측면 a, b의 진동 분리되는 개시점이다.

톱니부(7L)측 측면을 면(e), 톱니부(7R)측 측면을 면(f)으로 하여 가장 돌출하고 있는 점을 각각 점 2, 8로 한다. 이것이 이격 돌출량(설치 폭)의 측정점이다. 톱니부(7L) 센터홈부 톱니측 측면을 면(I,7R) 톱니측 측면을 면(j), 홈부 정점을 점 5로 하여 점 5를 통과하는 수평선을 직선 으로 한다. 또한 점 2를 통과하는 수평선을 직선 , 점 8을 통과하는 수평선을 직선 로 했을 때, 직선 , 면(i)의 교점을 점 4, 직선 , 면(j)의 교점을 점 6으로 한다.

직선 로 절단되는 부분의 선을 7L 톱니 톱니선, 직선 에서 절단되는 부분의 선을 7R 톱니 톱니선이라고 부르고 각각 선 k, l로 하며, 분단전의 후속 톱니 톱니끝의 두께 방향 톱니선이, 분단에 의해 생긴 변형후의 톱니끝의 두께 방향 톱니선과 유사하다. 선 k, l 상의 점에서 직선 으로부터 가장 먼 거리에 있는 점을 점 3, 7으로 한다.

도 3, 4에 있어서의 선행 톱니(5) 및 후속 톱니(7)는 굵은 선으로 그리고, 면 a, b, e, f, i, j, 선 k, l이 도시되어 있다.

T: 면 a, b 사이의 거리

D_L: 점 2, 4 사이의 거리

D_R: 점 6, 8 사이의 거리

C_L: 점 2와 직선 의 거리

C_R: 점 8과 직선 의 거리

α_L: 직선 와, 직선 가 이루는 각도

α_R: 직선 와, 직선 이 이루는 각도

A: 점 5와 직선 의 거리

θ: 직선 와 직선 이 이루는 각도

B_L: 직선 과 점 3의 거리

B_R: 직선 과 점 7의 거리

H: 선행 톱니 5의 톱니끝 선단부와, 점 3의 거리, 또는 선행 톱니(5)의 톱니끝 선단부와 점 7의 거리중 작은 쪽

도 4(도 1B의 Ⅳ-Ⅳ선에서 본 도면), 도 5(도 15의 A-A 방향에서 본 도면)에 있어서, 선행 톱니(5)와 후속 톱니(7)의 절삭 홈의 교점을 후속 톱니(7)의 7L 톱니측을 점 11, 7R 톱니측을 점 10으로 하고, 도 4 내의 점 11에 있어서의 접선을 직선 로 하고, 도 4 내의 점 10에 있어서의 접선을 직선 으로 한다.

β_L: 몸통측면 a에 수직인 선 과 직선 가 이루는 각

β_R: 몸통측면 b에 수직인 선 과 직선 이 이루는 각

여기서, 도 3에 도시된 바와 같이, 예컨대 후속 톱니(7)에 있어서의 분단 위치의 치수 A는, 몸통부의 두께를 T로 했을 경우, T/2-0.1mm≤A≤T/2+0.1mm로 하는것이 좋다. 바람직하게는 A=T/2가 바람직하지만, 재료 형상등에 변화가 있다고 생각되고, 절단 테스트의 결과, ±0.1mm 정도의 T/2로부터의 격차까지가 허용 범위이었다. 또한 0.1mm를 초과하면, 좌우의 이격 돌출량이 지나치게 차이가 나서 피절삭면의 조기 절삭 만곡, 절단면 불량 등의 원인으로 톱날 수명을 다하는 경향이 있다.

도 4에 도시된 바와 같이, 좌측에 설치된 톱니(7L), 우측에 설치된 톱니(7R)의 톱니선 경사각(β_L,β_R)은 β_L0°, β_R＞0°가 바람직하다. β＞0°이면, 만약 선행 톱니(5)의 톱니끝이 용착에 의해 로딩(loading)을 일으키거나, 기타 이유에 의해 빠지게 되며 또한 분할 깊이(B_L,B_R)보다도 절삭량이 크게 중절삭한 경우라도, 좌우에 설치된 톱니(7L,7R)에 의해서 절삭된 절삭 가루의 감는 방향이 β_L, β_R의 각도가 있어 역방향이기 때문에, 절삭 가루는 센터부에서 분할된다. 또한 절삭 가루가 스프링형으로 감기 위해서 절삭 가루 제거 장치(와이어 브러시 등)에 의한 절삭 가루 제거성이 좋으며 용착에 의한 톱니끝 치핑이 감소한다. 이들 분단 위치의 치수 A 및 톱니선 경사각 β(각도 β_L,β_R을 의미한다)의 범위는 실험 결과에 의한 것이다.

톱니부 센터를 분단 굽힘 가공을 실시함으로써, 좌우로 이격 돌출시키는데 사용되는 공구 또는 방법으로서는,

① 1개의 분단각 θ를 갖는 날끝 뾰족한 부분 또는 날끝(R)의 쐐기형 공구로 1회 억지 분할하면서 굽힘 가공하는 경우.

[도 18A]

② 다수의 분단각 θ를 갖는 날끝 뾰족한 부분 또는 날끝(R)의 쐐기형으로 된 1개의 공구 또는 원호로 넓어지고 있는 쐐기형 공구로 1회 억지 분할하면서 굽힘 가공하는 경우.

[도 18B]

③ 하나의 분단각 θ를 갖는 날끝 뾰족한 부분 또는 날끝(R)의 여러종류의 공구를 사용하여 수회로 나누어 억지 분할하면서 굽힘 가공을 하는 경우. [도 18C]

④ 처음에, T/2의 톱니재를 접합하고 그 후 쐐기형등의 형상 공구로 넓히는 경우. [도 18D〕

⑤ 숫돌등의 절단 수단으로 톱니끝의 두께방향 톱니선의 거의 중앙부를 절단하거나 분단 가공을 행하고 나서 쐐기형등의 형상 공구로 넓히는 경우. [도 18E]등을 생각할 수 있다.

완성된 톱니부 센터 홈 형상은 어떠한 형상이라도 좋다. 예컨대, 도 6A∼도 6F에 도시된 바와 같은 V형, U형, 원형, 凹형, 凸형, 다단형 등을 생각할 수 있다.

선행 톱니(5)와 후속 톱니(7)가 1개의 톱니씩을 1그룹으로 하는 도 1A∼도 1C에 도시된 바와 같은 경우, 즉, 톱니부 센터 홈 형상이 V형이고 냉간 가공에 있어서 1개의 공구로 일회의 억압에 의해 분할하면서 동시에 굽힘 가공을 하는 경우, 분단각 θ는 20°≤θ≤50°가 바람직하고, θ＜20°이면 분단하는 공구가 빠지기 쉽고, 또한 이격 돌출 정도가 충분치 않다. θ＞50°이면 V홈 형의 정점(5) 부근에 균열이 생겨서 톱니의 강도 부족이 되기 쉽다. 그러나 θ＞50° 이어도 분단에 사용할 수 있으며 θ=90°인 것이라도, 피절삭재가 절삭이 잘되는 재료라면 이 빠짐을 일으키는 일도 없다.

측면 여유각 α(α_L, α_R을 의미한다)는 5°≤α≤20°가 좋고, 바람직하게는 10°가 바람직하다. 종래, 연마 가공에 의해 측면 여유각을 수득하고 있을 때에는 α≤4°였다. 이것은 연마 숫돌 형상의 관계로 톱날 몸통부에 흠이 생기기 때문에 한계의 최대 측면 여유각이다. 또한, 이 경우, 칼날 마모가 진행하게 되면 절삭 톱니부가 조기에 없어져 버린다. 그러나, α≥5°이면 상기 설치 폭이 커지고, 마모의 진행이 느리며, 장기에 걸쳐서 절삭이 가능하다. 또한, α＞20°이면, V 홈 정점(5)에 균열이 생기는 경우가 있고, 톱니부 강도 부족이 되기 쉽다. 또한 톱니끝 형상 불량으로 절단 곤란이 예상된다.

이격 돌출량 C(C_L, C_R을 의미한다)는 0.1mm≤C≤0.5mm인 것, 바람직하게는 0.25mm가 바람직하다. C＜0.1mm인 경우, 이격 돌출량이 작고, 마모가 진행하면, 절단 칼날부가 빠른 시기에 없어지기 쉽다. C＞0.5mm인 경우는, 절삭 홈의 폭이 지나치게 넓어져서 절삭시의 저항이 커지기 쉽다. 또한 V홈 형의 정점(5) 부근에 균열이 생기기 쉽고 톱니의 강도 부족이 되기 쉽다.

또 분단 깊이 B(B_L, B_R을 의미한다)는 0.5mm≤B≤2.0mm인 것, 1.0mm이 바람직하고, B＜0.5mm인 경우, 이격 돌출 정도가 충분치 않다.

B＞2.0mm인 경우는 V홈 형의 정점(5) 부근에 균열 생기기 쉽고 톱니의 강도부족이 되기 쉽다.

선행 톱니(5)와의 고저차 H는 0.02≤H≤0.5mm가 좋지만, 바람직하게는 H=0.15mm이다. 분단전의 후속 톱니와 선행 톱니가 동일 높이였던 경우, 분단각 θ=20°, 이격 돌출량 C=0.1mm의 고저차가 가장 붙기 어려운 조건으로 하여 가공하면, 분단후의 후속 톱니가 0.02mm 낮아진다. 또한, H0.5mm인 경우, 피절삭재 돌입 절삭 초기에 선행 톱니는 톱니끝 측면을 0.5mm보다 크게 문지르면서 절삭을 행하기 때문에, 절삭 개시시의 저항이 크고 마모의 진행이 빠르며, 조기 톱날 수명에 관계되기 쉽다. 또한 절삭 종료시에 두꺼운 버(burr; 절단시 절단면 가장자리에 생기는 흠집)가 발생하여 제거가 곤란해진다.

그러나, 2단 분할(2회에 걸쳐 분할을 넣는다), 3단 분할(3회에 걸쳐 분할을 넣는다), 열간 가공등의 방법으로 분단한 경우는 상기 범위에 들지 않는다.

이들 측면 여유각 α, 분단각 θ, 분단 깊이 B, 이격 돌출량 C 및 선행 톱니와의 고저차 H의 범위는 실험 결과에 의한 것이다.

선행 톱니(5)가 1개의 톱니 또는 복수개의 톱니가 연속하고 있는 것, 후속 톱니의 톱니수가 임의로 형성된 복수 톱니로 1그룹으로 하는 도 2A∼도 2D에 도시된 바와 같은 경우, 도 1A∼도 1C보다 한층 효과를 더하여, 절삭 저항의 감소의 효과가 있다. 도 2에는 후속 톱니의 톱니수가 3톱니, 5톱니, 1톱니의 랜덤인 것을 예시하고 있지만, 이 랜덤에는 일정한 톱니수, 예컨대 일정 3톱니, 일정 5톱니도 포함된다. 또한 톱니수가 랜덤인 그룹이 톱날 1개중에 같은 주기를 가지지 않는 것, 또한 복수의 랜덤인 톱니수의 그룹이 주기성을 갖는 것도 포함된다. 후속 톱니의 톱니부 센터 홈 형상이 V형이고 냉간 가공으로 일회로 분할하면서 동시에 굽힘 가공을 하는 경우, 분단각 θ는 상기 기재한 바와 같다.

측면 여유각 α는 0＜α≤20°가 바람직하다. α＞20°이면 V홈 정점(5)에 균열이 생기기 쉽고, 톱니부 강도 부족이 되기 쉽다.

이격 돌출량 C는 0mm＜C≤0.5mm의 범위가 바람직하고, 1그룹내에 있어서는 이격 돌출량의 크기가 차이가 나는 것이 좋다. C＞0.5mm인 경우는, 절삭 홈의 폭이 지나치게 넓어져서 절삭시의 저항이 커지기 쉽다. 또한 V홈 형의 정점(5) 부근에 균열이 생겨서 톱니의 강도 부족이 되기 쉽다. 또, 분단 깊이 B는 0mm＜B≤2.0mm의 범위가 바람직하고, 이격 돌출량을 상기의 범위로 가공하기 위해 유효한 값이다. B＞2.0mm인 경우는 V홈 형의 정점(5) 부근에 균열이 생겨서 톱니의 강도 부족이 되기 쉽다.

선행 톱니(5)와의 고저차 H는 0≤H≤0.5mm의 범위가 바람직하고, H＞0.5mm인 경우, 피절삭재 돌입 절삭 초기에 선행 톱니는 톱니끝 측면을 0.5mm보다 크게 문지르면서 절삭을 하기 때문에, 절삭 개시시의 저항이 크고 마모의 진행이 빨라지기 쉬우며, 조기 톱날 수명에 관계되기 쉽다. 또한, 절삭 종료시에 두꺼운 버(burr)가 발생하여 제거가 곤란해진다.

0mm＞H인 경우, 분단된 설치 톱니는 톱니끝 선단 내측이 곡선으로 변형하고 있으므로, 절삭시의 저항이 커져서 조기 톱날 수명을 다한다. 그러나, 2단 분할, 3단 분할, 열간 등의 방법으로 분단한 경우는 이 범위에 들지 않는다.

이들 측면 여유각 α, 분단각 θ, 분단 깊이 B, 이격 돌출량 C 및 선행 톱니와의 고저차 H의 범위는 실험 결과에 의한 것이다.

D(D_L, D_R을 의미한다)의 톱니선 폭은 D＞C(D_L＞C_L,D_R＞C_R)가 아니면 안되고, 분단 굽힘 가공 방법에 의해서는 T/2＜D가 되는 경우도 있지만, D=T/2가 바람직하다. D=T/2이면 톱니끝의 톱니선 변형이 적고, 최적 톱니끝 형상을 얻을 수 있다.

(실시예)

동일 피치 톱니형의 톱날에 의해, 도 12A, 도 12B로 도시한 종래의 톱날(α'=11°, 이격 돌출량 0.4mm,)과, 도 1에 도시된 본 실시예의 톱날(1)(H=0.15mm, α=10°, β=8°, θ=30°, B=1.0mm, C=0.25mm)을 사용하여, 피절삭재(S45C,φ250)를 톱속도 30m/min로 이송량(절삭량)을 변화시키고, 기복량의 상태를 비교하는 동시에, 일정한 이송량으로 연속 절단을 행하며, 절삭 만곡량의 비교를 행하였다. 그 결과는 도 7, 도 8에 도시된 바와 같다. 여기서, 이송량은 도 19에 있어서 표시되는 방법으로 구해진다.

도 7, 도 8에 도시된 바와 같이, 종래의 톱날은 이송량 50mm/min로 기복량이 0.3mm이 되고, 그 조건으로, 50,000c㎡의 절단으로 도 20에 도시하는 절삭 만곡량이 2.0mm에 달하였다. 그것에 비하여 본 실시예의 톱날(1)로서는 이송량 50mm/min로 기복량은 발생하지 않고, 150.000c㎡의 절단후에도 도 20에 나타내는 절삭 만곡량은 0.3mm였다.

도 9에 도시된 바와 같이, 분할 위치와 절단 면적의 관계를 나타내는 그래프이고 0은 A=T/2의 위치이며 모든 톱니가 분단되어 있는 톱날로 평균 약 250,000c㎡절단할 수 있고, 0.1mm, -0.1mm은 분할 위치가 1개의 톱날 중에 L측, R측으로 각각 최대 0.1mm 가깝게 벗어나 있는 톱니가 있는 것으로 평균 약 100.000c㎡ 절단할 수 있으며, 0.2mm, -0.2mm는 분할 위치가 1개의 톱날 중에 L측, R측으로 각각 최대 0.2mm 가깝게 벗어나 있는 톱니가 있는 것으로 평균 약 20,000c㎡ 절단할 수 있던 것을 나타낸 것이다. 절단 면적 100,000c㎡를 합격 라인으로 했을 때 분할 위치 ±0.1의 격차까지가 허용 범위이었다.

도 10에 도시된 바와 같이, 분할 위치와 표면 조도 관계의 그래프는 S45C φ250의 50,000c㎡ 절단시와 톱날 수명시의 피절삭재 표면 조도의 Rmax를 나타내는 것이다. 또한 톱니 재료로 고속도 공구강을 사용한 종래의 설치 톱날의 표면 조도도 동시에 나타내었다. 이 그래프의 경우, ±0.1mm의 데이타는 분할 위치 A가 T/2-0.1mm≤A≤T/2+0.1mm의 범위로 격차가 나고 있는 톱날로 절단했을 때의 Rmax이고, 이 격차까지가 종래의 설치 톱날과 동등한 절단 표면 조도이다. ±0.2mm가 되면 50.000c㎡를 절단하기 전에 톱날 수명을 다하여, 데이타가 없으므로 절단 불능으로 하고 있다.

또, 본 발명은, 전술한 실시의 형태의 예에 한정되지 않고, 적당한 변경을 행함으로써, 그 이외의 양태로 실시할 수 있는 것이다. 본 실시의 형태의 예로서는 선행 톱니(5)로서 도 1A∼도 1C 및 도 2A∼도 2D에 도시된 바와 같이 직사각형상의 직선 톱니를 예로 들어 설명하였지만, 예컨대 도 11A, 도 11B에 도시된 바와 같은 선단이 사다리꼴 형상이나, 선단에 V형의 절결을 톱니끝의 두께방향 톱니선 중앙으로부터 L측, R측으로 각각 벗어난 위치에 갖는 직선 톱니등 여러가지 형상을 생각할 수 있다. 또한, 도 11B의 치형의 V형 절결은 도 21에 도시된 바와 같이, U형, 직사각형, 사다리꼴 등의 것을 생각할 수 있다.

또, 피절삭재로서, S45C의 경우에 대해서 예시하였지만, 금속 재료로서는 S45C로 한정되지 않고, 본 예에 관한 금속 날은 일반적인 금속 재료의 절삭에도 적용할 수 있는 것이다.

이상과 같이 실시의 형태의 예의 설명으로 이해되도록, 청구범위 제 1 항에 기재한 발명은, 좌우방향에 톱날 설치을 행하지 않은 직선 톱니로 이루어지는 선행 톱니와, 상기 선행 톱니에 의한 절삭홈의 폭을 넓히기 위해 절삭하는 후속 톱니를 구비하여 이루어지는 톱날에 있어서, 상기 후속 톱니는, 톱니끝의 두께방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할을 넣어 좌우방향으로 굴곡한 좌우 설치 톱니를 구비하여 이루어지고, 상기 좌우 설치 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수는 상기 선행 톱니의 두께 치수보다 작은 치수이다.

따라서, 후속 톱니로 피절삭재의 절삭을 행할 때, 후속 톱니에 구비한 좌우 설치 톱니가 피절삭재에 동일 지점에서 동시에 작용하므로, 좌우방향의 힘의 합성은 서로 대향하여 상쇄되게 되고, 톱날의 좌우방향의 진동을 효과적으로 방지할 수 있다. 따라서 피절삭재의 절삭 가공시에 생기는 경향이 있는 고스트 패턴 및 절삭시에 생기는 경향이 있는 파형의 발생을 효과적으로 방지할 수 있다.

또한, 각 후속 톱니의 좌우 설치 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수가 선행 톱니의 두께 치수보다 작음으로써, 상기 좌우 설치 톱니의 사이에 절삭되지 않고 삼각형상으로 남는 부분은 각 선행 톱니에 의해서 절삭되므로, 금속재의 절삭을 확실히 행할 수 있다.

청구범위 제 2에 기재한 발명은, 청구범위 제 1 항에 기재한 발명에 있어서, 좌우 설치 톱니의 선단부 부근의 두께는, 각각의 기단부 부근의 두께에 거의 같은 두께이기 때문에, 후속 톱니에 구비한 좌우 설치 톱니의 두께는 전체 길이에 걸쳐서 거의 같은 두께이며, 톱니끝 강도가 큰 것이다.

바꾸어 말하면, 좌우 설치 톱니의 단면 형상은 직사각형상을 나타내기 때문에, 톱니끝 코너부의 강도 유지가 용이하고, 내마모성이 향상하는 동시에, 중절삭시에 있어서의 절삭 저항에 기인하는 변형도 적으며, 능률이 좋은 중절삭을 행할 수 있는 것이다.

청구범위 제 3 항에 의한 발명에 따르면, 후속 톱니가 복수로 이루어지고, 후속 톱니의 높이가 낮아짐에 따라서 이격 돌출량이 커지도록 형성되어 있기 때문에, 피절삭재에 절삭 가공을 행하면, 고스트 패턴은 거의 없고, 또한 절삭에 있어서의 파형은 발생하지 않고 절삭시의 절삭 만곡은 작으며, 보다 안정된 절삭 가공이 가능하다.

또한, 1그룹의 후속 톱니의 수를 임의로 하는 경우에는, 후속 톱니의 좌우의 굽힘 가공은 일정한 규칙으로 행할 필요가 없고, 또한 연마 가공보다도 단시간에 동시에 행할 수 있으며, 또한 절삭 저항을 각 톱니로 분산하여 감소시킬 수 있다.

청구범위 제 4 항에 의한 발명으로 후속 톱니에 있어서의 분단 위치의 치수 A가 몸통 두께를 T로 했을 경우, T/2-0.1mm≤A≤T/2+0.1mm인 것, 청구범위 제 5 항에 의한 발명으로 후속 톱니에 있어서의 좌측, 우측 톱니의 톱니선 경사각을 β_L＞0, β_R＞0인 것, 청구범위 제 6 항에 의한 발명으로 후속 톱니에 있어서의 분단각을 θ로 했을 경우, 20°≤θ≤90°인 것에 의해, 절삭 가공을 행하면 고스트 패턴은 거의 없고, 절삭에 있어서의 파형은 발생하지 않고 절삭시의 절삭 만곡은 작으며, 보다 안정된 절삭 가공이 가능하다.

즉, 본 발명에 의하면, 톱날에 의해서 피절삭재를 절단할 때에 생기는 경향이 있는 고스트 패턴 및 파형의 발생을 효과적으로 억지하고, 능률이 좋은 절단, 절단 정밀도의 향상을 도모할 수 있으며, 또한 절삭 만곡에 의한 톱날 수명을 대폭 향상시켰다.

Claims (6)

1. 좌우방향에 톱날 설치를 행하지 않은 직선 톱니로 이루어지는 선행 톱니와, 상기 선행 톱니에 의한 절삭홈의 폭을 넓히기 위해 절삭하는 후속 톱니를 구비하여이루어지는 톱날에 있어서,

   상기 후속 톱니는, 톱니끝의 두께 방향 톱니선의 거의 중앙부에 분할부를 형성하여 좌우방향으로 굴곡한 좌우 설치 톱니를 구비하여 이루어지고, 상기 좌우 설치 톱니에 있어서의 선단 내측의 간격 치수는 상기 선행 톱니의 두께 치수보다 작은 치수인 것을 특징으로 하는 톱날.
2. 제1항에 있어서, 좌우 설치 톱니의 선단부 부근의 두께는, 각각의 기초부 부근의 두께에 거의 같은 두께인 것을 특징으로 하는 톱날.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 후속 톱니가 복수로 이루어지고, 후속 톱니의 높이가 낮아짐에 따라서 이격 돌출량이 커지도록 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 톱날.
4. 제1항 내지 제3항에 있어서, 상기 후속 톱니에 있어서의 분단 위치의 치수 A가 몸통 두께를 T로 했을 경우, T/2-0.1mm≤A≤T/2+0.1mm인 것을 특징으로 하는 톱날.
5. 제1항 내지 제4항에 있어서, 상기 후속 톱니에 있어서의 좌측, 우측 톱니의 톱니선 경사각을 β_L, β_R로 했을 경우, β_L＞0°, β_R＞0°인 후속 톱니를 포함하는 것을 특징으로 하는 톱날.
6. 제1항 내지 제5항에 있어서, 상기 후속 톱니에 있어서의 분단각을 θ로 했을 경우, 20°≤θ≤90°인 것을 특징으로 하는 톱날.